7.4.2 Расчет и выбор осветлительных фильтров

Производительность осветлительных фильтров:

=186,3 м3/час.

Определим необходимую площадь фильтрования:

,

,

где -количество фильтров.

Для осветительных фильтров w=5-10м/ч, принимаем w=7,5 м/ч.

Выбираем 2 фильтра двухкамерных типа ФОВ-2К-3,4-0,6 с dст=3,4 м

Пересчетная площадь с учетом изменения диаметра:

Расход воды на взрыхление, отмывку и промывку ОФ:

где fост-сечение осветлительного фильтра, м;

i - интенсивность взрыхления фильтра, загруженного антрацитом, 12 м/см2;

tотм-продолжительность отмывки , 10 мин;

n0-число промывок каждого фильтра в сутки (1-3), принимаем n0=2.

Производительность брутто:

Q0бр=Q0+=186.3+20,12=206,42 м3/ч.

Действительная скорость фильтрования:

,

w0m-1<w0доп=10 м/ч:

нет необходимости в установке резервного фильтра.

7.4.3 Расчет и выбор осветлителей

Суммарная производительность осветлителей принимается равной 110% расчетного расхода осветленной воды, при этом устанавливается не менее двух осветлителей.

Ёмкость каждого осветлителя:

где Q0-полная производительность всей установки, м3/ч;

продолжительность пребывания воды в осветлителе 1-1,5 ч, принимаем=1,25 ч.

Выбираем осветлители типа ВТИ-250 (V=250 м3/ч, геометрический объем 413 м2, диаметр 9000 мм, высота 13524 мм).

Необходимое количество реагентов при коагуляции и известковании:

расход коагулянта FeSO47H2O в сутки:

где Эк - эквивалент безводного коагулянта ( FeSO4 - 75,16 )

Кк - доза коагулянта , мг-экв/кг ( Кfe=0.5 ) ;

Расход технического коагулянта:

GКтехн=GK100/c=186.100/45=413,4 кг/сут

где с - процентное содержание коагулянта в техническом продукте, принимаем с=45%.

Расход ПАА в сутки:

где dПАА - доза полиакриламида, равная 0.2-1.8 мг/кг, принимаем dПАА=1,5 мг/кг.

Расход извести Са(ОН)2 в сутки:

где 37,05 - эквивалент Ca(OH)2 ;

dи - доза извести , мг-экв/кг ;

dи=Жкисх+Жmgисх+Кк+изв=3,54+1,2+0,5+0,35=5,59 мг-экв/кг;

где изв-избыток извести, изв=0,35мг-экв/кг.

7.4.4 Выбор декарбонизатора

Т.к. в схеме ВПУ декарбонизатор расположен после фильтра А1, то его выбор производим по расходу воды на этот фильтр - 150,5 м3/ч. Следовательно выбираем декарбонизатор: Q=150 м3/ч, d=1790 мм.

7.5 Описание компоновки оборудования

Т.к. мощность рассчитанной ВПУ составляет 186,3 м3/ч, что меньше 400 м3/ч, то целесообразно выбрать коллекторную схему компоновки оборудования.

Исходная вода подается из общего коллектора каждому фильтру данной ступени. Фильтрат собирается также в общий коллектор и отводится на следующую ступень обработки воды. Такая схема универсальна, обладает высокой гибкостью и адаптивностью, надежна, экономична с точки зрения капитальных затрат металла и ионитов, имеет более простые алгоритмы управления при автоматизации работы фильтров, но такая схема требует большого количества датчиков истощения, не приспособлена для проведения совместных регенераций, что повышает эксплуатационные расходы за счет реагентов.

Предусматривается возможность дальнейшего расширения ВПУ. Вне здания устанавливаются осветлители, промежуточные баки, декарбонизаторы. Эти установки имеют тепловую изоляцию, баки имеют дополнительный подогрев обратной водой тепловой сети. Вся запорная и регулирующая арматура этих установок размещается внутри здания.

В помещении ВПУ предусмотрена комната площадью 85 м3 для ремонтных работ и восстановления химических покрытий.

Для хранения химреагентов и материалов на ТЭЦ имеется склад, оборудованный устройствами для механизированной выгрузки, транспортировки и приготовления реагентов и их растворов. Предусматриваются специальные помещения и ёмкости для хранения реагентов. Для хранения кислот и щелочей установлено по два бака для каждого реагента, для остальных - по одному. Склад обеспечивает запас химреагентов на 15 суток.

7.6 Водно-химический режим первого контура АЭС с реактором ВВЭР

Особенностью водно-химического режима первого контура АЭС с реактором ВВЭР является регулирование реактивности реактора добавлением в циркуляционную воду раствора борной кислоты до концентрации 13 г/л. Борная кислота обладает рядом преимуществ: она растворима в воде и ее растворимость растет с повышением температуры; практически не реагирует с материалами первого контура; не создает отложений на внутренней поверхности реактора. Вместе с тем борная кислота снижает рН воды первого контура. Для увеличения рН воды в контур дозируется щелочь. При выборе щелочи исходят из следующих соображений: по своей агрессивности к циркониевым сплавам щелочи располагаются в следующий ряд:

LiOH > NaOH > КОН >> NH4OH,

поэтому аммиачный водный режим наиболее безопасен в отношении оболочек твэлов из сплавов циркония. Однако аммиак при высокой температуре (около 300 °С) мало диссоциирован, поэтому его свойства как щелочи ослабевают. Для поддержания необходимого рН требуется высокая концентрация аммиака (до 100 мг/л), что приводит к увеличению содержания водорода за счет радиолиза и к возможному водородному охрупчиванию стали.

Применение NaOH недопустимо в связи с сильным увеличением активности воды за счет появления радионуклида Na-24 с периодом полураспада 15 ч и энергией г-квантов 2,75 МэВ.

При использовании LiOH образуется радиоактивный тритий по реакции

Li6 + n -> Не4 + Т3

Тритий входит в состав воды (Т2О) и поэтому не может быть удален из первого контура реактора. Тем самым создается радиационная опасность для персонала АЭС при разгерметизации контура, например при перегрузках твэлов.

Выбор был остановлен на КОН; хотя калий также активируется с образованием радиоактивного атома по реакции 41К (n, y) 42К, однако активность радионуклида К-42 невелика.

На зарубежных АЭС используется LiOH без нуклида 6Li. Преимуществом LiOH является большая химическая активность, поэтому его содержание в воде контура может быть снижено по сравнению с КОН в несколько раз. В то же время LiOH накапливается в контуре при облучении бора нейтронами:

В10 + n-> Li7 + б.

При регулировании рН воды едкими щелочами необходимо учитывать, что высокие концентрации щелочи могут привести к коррозии циркониевых сплавов. Поэтому для стабилизации концентрации КОН на небольшом постоянном уровне в воду добавляется аммиак.

Аммиачно-калиевый водный режим позволяет очень удобно нейтрализовать борную кислоту. При работе реактора и высокой температуре воды, когда степень диссоциации борной кислоты незначительна, мала диссоциация и NH4OH, и его основные свойства выражены слабо. Нейтрализация борной кислоты в этих условиях в основном производится КОН. При низкой температуре во время остановки реактора основные свойства аммиака позволяют поддерживать необходимое значение рН без дополнительного увеличения концентрации КОН.

Для связывания свободного кислорода в воду первого контура вводится гидразин, который взаимодействует с кислородом по реакции

02 + N2H4->N2+2H20.

Введение гидразина в воду особенно целесообразно при ремонтных работах на открытых реакторах, когда кислород попадает в воду в больших количествах.

Основными загрязнениями воды первого контура являются продукты коррозии конструкционных материалов, в первую очередь Fe3O4 и хлориды. Последние попадают в контур вместе с подпиточной водой и корректирующими добавками -- борной кислотой, щелочью, аммиаком, гидразином.

Таким образом, нормальный водно-химический режим первого контура ВВЭР может быть обеспечен при выполнении следующих условий: а) поддержание рН воды в заданных пределах; б) ограничение содержания хлоридов и фторидов; в) эффективное удаление продуктов коррозии и других примесей из воды. Очистка проводится на ионитных фильтрах без снижения давления или со снижением его до 2 МПа, что практически исключает выделение из воды растворенного водорода. Катионит в фильтрах работает в смешанной аммонийно-калиевой (К--NH4) -форме. Оптимальное соотношение ионов К+ и NH4+ в катионите и воде создается в процессе работы фильтра. Вначале катионит переводится в МН4-форму за счет поглощения избытка аммиака из воды. Затем, после выхода на мощность, в воду дозируется КОН. Между фильтром и водой устанавливается равновесие по содержанию калия. По достижении определенной концентрации КОН в воде подача его прекращается, и в дальнейшем дозируется только аммиак. Для увеличения концентрации КОН его вытесняют из катионита добавлением в воду аммиака. Для снижения содержания КОН подключается резервный фильтр в Н-форме, при этом часть ионов К+ и NH4+ сорбируется катионитом.

В начале кампании большое содержание бора в контуре создается подпиткой реактора раствором борной кислоты высокой концентрации. Снижение содержания борной кислоты в течение кампании осуществляется подпиткой контура чистой водой, при этом борная кислота медленно выводится из контура с организованными протечками и специально сливаемой из контура водой, так называемым сливом первого контура.

В конце кампании для быстрого увеличения реактивности реактора подключается резервная цепочка фильтров на установке очистки организованных протечек и слива контура, при этом борная кислота выводится посредством поглощения очищенным от борной кислоты анионитом в ОН-форме.

Нормы качества воды устанавливают максимально допустимое содержание продуктов коррозии, кислорода, хлоридов и некоторых других веществ, а также оптимальное значение рН и необходимую концентрацию калия, лития, натрия, аммиака и водорода.

Таблица 7.4. Качество воды первого контура

7.7 Водно-химический режим второго контура АЭС с реактором ВВЭР

Материалом для второго контура АЭС с реактором ВВЭР являются углеродистая сталь и латунь (трубные пучки подогревателей низкого давления (ПНД) и конденсаторов турбин). Только трубные пучки парогенераторов, в равной степени принадлежащих как первому, так и второму контурам, выполняются из нержавеющей стали.

Основными загрязнениями питательной воды являются соли жесткости, кремниевая кислота и хлориды, поступающие с подпиточной водой и присосами охлаждающей воды в конденсаторе турбин, а также кислород, поступающий за счет присосов воздуха в вакуумную систему турбин, и продукты коррозии.

Хлориды и кремниевая кислота нормируются, и принимаются меры к снижению их содержания не только в питательной, но и в продувочной воде парогенераторов во избежание хлоридного растрескивания трубных пучков и заноса проточной части турбин, вызванных отложением продуктов коррозии и окиси кремния, причем последняя играет «цементирующую» роль, образуя прочную стекловидную массу.

На АЭС первого поколения с реакторами ВВЭР очистка турбинного конденсата не предусматривалась. Примеси, поступающие за счет присосов охлаждающей воды, и продукты коррозии выводились из парогенераторов с продувочной водой.

Расход продувочной воды парогенераторов зависит от солесодержания охлаждающей воды и режима присосов. Для морской воды и засоленных пресных вод, например для рек юга европейской части СССР, даже при небольших присосах (менее 0,01 %) величина продувки должна быть 4--6%.

Для того чтобы снизить расход продувочной воды до 0,5 % расхода питательной поды, необходима очистка конденсата, в противном случае будет происходить отложение солей жесткости на трубных пучках парогенераторов. Расход продувочной воды будет тем меньше, чем глубже очистка конденсата.

На вторых контурах АЭС с ВВЭР в нашей стране и за рубежом принят в основном аммиачно-гидразинный водный режим. Нейтральный водный режим из-за отсутствия кон-денсатоочистки и невозможности обеспечения высокой чистоты питательной воды является нерациональным, так как наблюдаются значительный вынос продуктов коррозии и загрязнение питательной воды окислами железа и меди.

Продувочная вода парогенераторов очищается на ионитных фильтрах. Вода забирается с нижней образующей корпуса парогенератора с целью удаления осевших там продуктов коррозии.

Аммиачно-гидразинный и нейтральный водный режим не предотвращают полностью образования отложений на поверхности теплообмена парогенераторов. При 100%-ной очистке конденсата из него удаляются в основном примеси, поступающие с присосами охлаждающей воды. Основная же часть продуктов коррозии образуется после конденсато-очистки, что вызывает поступление их в парогенераторы и образование железоокисных и медистых отложений на трубном пучке, Образование отложений вызывает необходимость периодических химических промывок парогенераторов, поэтому существующие водные режимы нельзя считать оптимальными по своим эксплуатационным показателям.

Находящийся в стадии внедрения способ обработки питательной воды парогенераторов комплексонами обеспечивает перевод катионов железа, меди, цинка, кальция и магния в хорошо растворимые комплексы и позволяет удалить их из парогенераторов с продувочной водой без образования отложений на поверхности нагрева.

На АЭС для комплексонной обработки питательной воды используются ЭДТК и ее соли, в частности трилон Б. Во избежание повышения содержания хлоридов в продувочной воде парогенераторов необходимо применять реагенты, содержащие не более 1 % хлор-иона (по массе).

Термическое разложение комплексонов и комплексонатов в парогенераторах АЭС с ВВЭР не снижает эффективности комплексонной обработки.

Комплексонный водный режим может проводиться как при непрерывной дозировке реагентов для предотвращения образования отложений, так и при периодической дозировке для удаления «на ходу» ранее образовавшихся отложений.

Концентрация комплексонов в питательной воде (мкг/л) при непрерывной дозировке реагентов определяется по следующему соотношению:

Ск = 186СЖ + 6,7CFe + 6,0СCu + 6,0CZn,

где Сж -- жесткость питательной воды; СFе, CCu, CZn -- соответственно концентрация железа, меди и цинка в питательной воде, мкг/л.

В продувочной воде при рН= 10,2-ь 10,5 комплексонат железа разлагается с образованием осадка гидроокиси железа. Поэтому при достижении рН=10,2 дозировка комплексона должна быть прекращена до устранения причин, вызвавших возрастание рН (например, из-за повышения присосов).

Величина продувки парогенераторов при комплексонном водном режиме остается на прежнем уровне. Присутствие комплексонов и комплексонатов в продувочной воде не препятствует эффективной очистке воды на ионообменных фильтрах. Некоторое снижение фильтроцикла связано с повышением концентрации примесей в продувочной воде. Обменная емкость ионитов остается на обычном уровне.

При комплексонном водном режиме комплексонаты металлов поступают на установку очистки продувочной воды парогенераторов в виде отрицательно заряженных ионов и сорбируются анионитом. Поэтому первым, как правило, истощается анионитный фильтр.

Регенерация анионита проводится щелочью. Возможна также регенерация в дна этапа: вначале кислотой, затем щелочью. Второй вариант предпочтительнее, так как позволяет более полно провести регенерацию анионита, но связан с повышенным расходом реагентов.

Нормы качества питательной и продувочной воды парогенераторов АЭС с ВВЭР, принятые в нашей стране и за рубежом, приведены в табл .

Таблица 7.5. Нормы качества питательной и продувочной воды парогенераторов АЭС с реакторами ВВЭР

На АЭС с ВВЭР второго поколения проектируется очистка всего потока конденсата турбин на ионообменных фильтрах.

7.8 Очистка конденсата турбин и питательной воды ядерных паропроизводящих установок

Конденсат турбин является основной составляющей питательной воды ядерной установки, поэтому очистка конденсата является по существу и очисткой питательной воды.

Конденсатоочистки предназначены для удаления из воды продуктов коррозии, количество которых особенно велико при пуске блока, и водорастворимых веществ, включая углекислый газ. Коэффициент обезжелезивания конденсатоочистки около 5, коэффициент обессоливания не менее 10.

Конденсатоочистки компонуются с турбинами и обеспечивают очистку всего потока конденсата турбины и греющего пара подогревателей (основного конденсата блока). Основной конденсат подается на механические фильтры для удаления продуктов коррозии. В качестве фильтрующего материала в механических фильтрах используются катионит КУ-2-8 или сульфоуголь. Первый является более устойчивым против механического истирания и радиолиза, второй -- более дешев и менее дефицитен.

Механический фильтр при загрязнении и росте перепада давления до 0,25 МПа промывают восходящим потоком воды с интенсивностью около 0,003 м3/(м2-с) (10 м/ч). Взрыхлять фильтрующий материал сжатым воздухом перед промывкой не рекомендуется во избежание поступления продуктов коррозии в нижнюю часть фильтрующего слоя и последующего их вымывания.

Периодически предусматривается обработка фильтрующего материала кислотой в узле выносной регенерации для более полного удаления окислов железа и восстановления обменной способности при использовании механических фильтров в качестве катионообменных. При значительном измельчении фильтрующего материала и непригодности его для дальнейшей работы предусматривается удаление его пневмогидротранспортом на захоронение в ХЖО.

Предусматривается байпасирование механических фильтров и в целом конденсатоочистки при снижении ее пропускной способности. Однако подача воды по байпасам должна рассматриваться как отступление от нормального ведения водно-химического режима блока, и должны приниматься меры по восстановлению пропускной способности фильтров конденсатоочистки.

Очистка питательной воды от продуктов коррозии позволяет отказаться от сброса всего потока конденсата греющего пара регенеративных подогревателей в конденсаторы с целью обработки на конденсатоочистке. Это дает возможность уменьшить число фильтров и снизить расход нержавеющей стали на трубные пучки подогревателей.

В перспективе очистка питательной воды в совокупности с нейтральным окислительным водным режимом позволит перейти на изготовление регенеративных подогревателей из углеродистой стали.

8. Расчёт токов короткого замыкания

Определение расчётных токов короткого замыкания необходимо для выбора выключателей по коммутационной способности, проверки аппаратов и проводников на электродинамическую и термическую стойкость.

При проверке аппаратов и токопроводов на электродинамическую и термическую стойкость следует согласно [14] ориентироваться на трёхфазное КЗ. Случай однофазного КЗ может быть исключён из рассмотрения, так как электродинамические силы при этом малы, поскольку расстояние от повреждённого проводника до проводника заземляющей системы велико.

Для выбора электрических аппаратов расчёт производят с допущениями [14], которые существенно упрощают вычисления, но дают на 10-15 % завышенный результат.

Для расчёта трёхфазного тока КЗ составим расчетную схему (рис 8.1)

Рис 8.1 Расчетная схема с обозначением мест КЗ

По данной расчётной схеме составляем эквивалентную схему замещения, в которой все источники питания вводятся своими своими номинальными мощностями () и сверпереходными реактивностями () (Рис 8.2).

Определим сопротивления схемы замещения, задавшись базисными значениями:

; ;

атомный электростанция турбина топливо

(номинальный ток должен быть как можно ближе к рабочему току установки, так как недогрузка первичной обмотки приводит к увеличению погрешностей);

- по конструкции и классу точности;

по электродинамической стойкости

;

где: - ударный ток КЗ по расчету;

- кратность электродинамической стойкости по каталогу;

- номинальный первичный ток трансформатора тока;

(электродинамическая стойкость шинных трансформаторов тока определяется устойчивостью самих шин распределительного устройства, вследствие этого такие трансформаторы по такому условию не проверяются);

- по термической стойкости:

;

где: -тепловой импульс по расчету;

- кратность термической стойкости по каталогу;

- время термической стойкости по каталогу;

- по вторичной нагрузке

;

где: - вторичная нагрузка трансформатора тока;

- номинальная допустимая нагрузка трансформатора тока в выбранном классе точности.

Выбираем трансформаторы тока ТФРМ-500Б-2000/1 с параметрами=500 кВ; = 1с.

Сравнение расчетных и каталожных данных приведено в табл. 8.5.

Таблица 8.1. Расчетные и каталожные данные

Таблица 8.2. Вторичная нагрузка трансформатора тока

Из табл. 8.6 видно, что наиболее загружены трансформаторы тока фазы А и С. Общее сопротивление приборов:

,

Где I2 - ток вторичной обмотки ТТ.

Тогда

Ом.

Допустимое сопротивление проводов:

,

При числе приборов более 3 сопротивление контактов принимается равным 0.1, тогда Ом.

Ориентировочная длина проводов 150 м, трансформаторы тока соединены в полную звезду, поэтому , тогда сечение:

,

Где p - удельное сопротивление материала провода (p меди = 0,0175 Ом* мм2)

Тогда сечение провода

мм2.

Принимаем контрольный кабель АКРВГ с жилами сечением 4,0 мм2.

8.2.2 Выбор трансформаторов напряжения

Трансформаторы напряжения выбираются:

по напряжению установки

;

по конструкции и схеме соединения обмоток;

по классу точности;

по вторичной нагрузке

;

где Sном -- номинальная мощность в выбранном классе точности;

S2? -- нагрузка всех измерительных приборов и реле, присоединенных к трансформатору напряжения, В*А.

При этом следует иметь в виду, что для однофазных трансформаторов, соединенных в звезду, следует взять суммарную мощность всех трех фаз, а для соединенных по схеме открытого треугольника -- удвоенную мощность одного трансформатора.

Для упрощения расчетов нагрузку приборов можно не разделять по фазам, тогда:

.

Выбираем трансформатор напряжения типа НКФ-500-78У1.

Таблица 8.3. Вторичная нагрузка трансформатора напряжения

Суммарная вторичная нагрузка:

.

Условие < соблюдается.

9. АВТОМАТИЗАЦИЯ ТЕХНОЛОГИЧЕСКИХ ПРОЦЕССОВ И АСУ

9.1 Функции и основные подсистемы АСУ ТП

9.1.1 Информационные функции АСУ ТП по энергоблокам

9.1.1.1 Оперативный контроль технологических параметров

С целью получения информации о ходе технологического процесса предусматриваются: индивидуальный контроль минимального числа наиболее важных технологических параметров с помощью постоянно включенных показывающих или регистрирующих приборов; избирательный контроль, а также множественный контроль (контроль по вызову на аналоговых и цифровых приборах или электронно-лучевых трубках, графическая регистрация на аналоговых приборах и т. п.).

9.1.1.2 Технологическая сигнализация

В качестве дополнительной информации предусматриваются световая и звуковая сигнализация технологических параметров, вышедших за пределы установленных значений, а также сигнализация состояния регулирующих и запорных органов и оборудования. Световая сигнализация является одной из форм множественного контроля и осуществляется на световых табло.

9.1.1.3 Расчет технико-экономических показателей

С целью сопоставления достигнутых показателей качества технологических процессов с заданными критериями управления предусматривается автоматизированный расчет ТЭП по отдельным агрегатам и по блоку в целом в соответствии с существующими нормами отчетности. Расчеты ведутся в темпе с технологическим процессом на основе информации о технологических параметрах. В целях получения представительных результатов значения оперативных интервалов расчета ТЭП устанавливаются равными не менее 15 мин. Кроме того, значения ТЭП вычисляются в соответствии с интервалами существующих форм отчетности: за смену (8 ч), сутки, месяц, год.

9.1.1.4 Определение достоверности информации

С целью проверки точности функционирования информационных подсистем предусматривается дополнительный контроль численных значений технологических параметров по важнейшим каналам измерений. Проверка осуществляется путем сравнения с показаниями дублирующих измерительных систем и приборов или со значениями параметров, полученными на основании косвенных вычислений с помощью информационно-вычислительного комплекса (ИВК).

9.1.1.5 Диагностика состояния оборудования

С целью предупреждения возможных неполадок в работе энергоблока предусматривается спорадический и непрерывный контроль состояния оборудования путем оценки отклонений текущих значений параметров от установленных.

9.1.1.6 Регистрация аварийных положений

С целью обобщения опыта эксплуатации энергоблоков, выявления экономического ущерба от аварий и предупреждения ошибочных действий оперативного персонала предусматривается специальная регистрация событий и технологических параметров в аварийных (предаварийных) режимах работы энергооборудования (внезапный сброс электрической нагрузки, непредвиденный останов одного или группы агрегатов и т. п.). В случае необходимости персоналу представляется информация для анализа причин возникновения и характера развития аварий. Для этого в памяти управляющего вычислительного комплекса (УВК) хранится информация о событиях и значениях технологических параметров в течение заданного промежутка времени Т1, начиная от момента последнего опроса. В каждом новом цикле представления данных «стирается» информация, вышедшая за пределы интервала Т1, и вместо нее заносятся вновь полученные сведения. При этом обеспечивается регистрация событий, последовательности и времени срабатывания технологических защит, положения всех контролируемых регулирующих и запорных органов на момент аварий, а также значения важнейших технологических параметров.

9.1.2 Функции управления АСУ ТП по энергоблоку

9.1.2.1 Статическая оптимизация режимов работы энергооборудования

С целью достижения заданных критериев управления предусматривается контроль и управление режимами работы оборудования.

По котлу -- поддержание КПД брутто вблизи оптимального значения путем сравнения его текущего и расчетного значений. Регулирующим воздействием служит изменение расхода воздуха, подаваемого в топку, например, за счет изменения положения направляющих аппаратов на всасе дутьевых вентиляторов.

По турбине -- поддержание КПД нетто турбоустановки вблизи оптимального значения за счет изменения вакуума в конденсаторе. Регулирующим воздействием служит изменение расхода охлаждающей воды в конденсатор. Изменение производительности циркуляционных насосов достигается, например, путем изменения положения направляющих аппаратов на всасе насосов.

По блоку в целом -- поддержание давления перегретого пара перед турбиной, которое может изменяться в заданных пределах в зависимости от нагрузки в регулирующем режиме работы блока. Изменение давления пара может достигаться, например, (при работе на скользящих параметрах) путем воздействия на расход топлива, подаваемого в топку котла.

9.1.2.2 Динамическая оптимизация технологических процессов

С целью достижения заданных показателей качества переходных процессов предусматривает...