Для рассматриваемой автоматизируемой линии Кирилловская - Имилор 220кВ, из приведенных указаний и по совету преподавателей будем устанавливать АПВ с улавливанием синхронизма.

Устройства АПВ с проверкой синхронизма следует выполнять на одном конце линии с контролем отсутствия напряжения на линии и с контролем наличия синхронизма, на другом конце - только с контролем наличия синхронизма. Схемы устройства АПВ с проверкой синхронизма линии должны выполняться одинаковыми на обоих концах с учетом возможности изменения очередности включения выключателей линии при АПВ. Рекомендуется использовать устройство АПВ с проверкой синхронизма для проверки синхронизма соединяемых систем при включении линии персоналом.

На линиях, оборудованных трансформаторами напряжения, для контроля отсутствия напряжения (КОН) и контроля наличия напряжения (КНН) на линии при различных видах ТАПВ рекомендуется использовать органы, реагирующие на линейное (фазное) напряжение и на напряжения обратной и нулевой последовательностей. В некоторых случаях, например на линиях без шунтирующих реакторов, можно не использовать напряжение нулевой последовательности.

Устанавливаем на линию Заря - Голышманово трехфазное АПВ с проверкой синхронизма с одной стороны и устройства контроля напряжения с другой.

Так же при проектировании АПВ необходимо учитывать следующее:

- время деионизации;

- время запаса, учитывающее непостоянство времени готовности привода и погрешности реле времени АПВ;

В защите линии КС-3 - Урьевская при выборе типов защит оказалось возможным использовать НАПВ. Данное АПВ не предусматривает расчетов.

3.6 Направленная высокочастотная защита ПДЭ-2802

Панель ПДЭ 2802 предназначена для использования в качестве основной быстродействующей защиты ВЛ 220 кВ не оборудованной схемой однофазного автоматического включения (ОАПВ). Защита действует при всех видах коротких замыканий на защищаемой ВЛ на отключение выключателей с двух сторон. При кз вне защищаемой зоны - защита производит пуск сплошных (не манипулированных) высокочастотных сигналов, которые являются блокирующими для действия защиты противоположного комплекта на отключение выключателя ВЛ.

Защита содержит блокирующие и отключающие (пусковые) измерительные органы, реагирующие на величины обратной последовательности (у комплекта ШДЭ 2801 это ток и напряжение). Настройка ведется по току и напряжению. В комплекте предусмотрено торможение отключающих ИО, только по каналу тока. Торможение применяется при недостаточной чувствительности по каналу напряжения, при этом используется токовое реле с торможением.

Расчет уставок блокирующих ИО по току и напряжению производится путем отстройки от н/б фильтров обратной последовательности в рабочем режиме по защищаемой линии. При использовании торможения определяется также ток торможения в АР и при КЗ в соответствии с алгоритмом торможения: . Ток и напряжение срабатывания ИО в 1,7ч2 раза больше величины блокирующих ИО.

Исходные данные для расчёта защиты:

- сопротивление защищаемой линии КС-3 - Урьевская;

- максимальное напряжение в рабочем режиме и в режиме качаний;

- максимальный рабочий ток линии.

Проводимость компенсации Л236

Ул269-емкостная проводимость линии (См)

by-удельная емкостная проводимость

-длина линии 236

n_uy,n_I-коэффициенты трансформации ТА, ТV(трансформатор тока - ТВ-220-II-1000/5;трансформатор напряжения - НКФ-220-58У1)

Параметры срабатывания реле мощности обратной последовательности по току и напряжению.

Блокирующий канал.

Вторичный ток небаланса фильтра тока обратной последовательности:

, где

К₀=0,5 - коэффициент однотипности TA;

- относительная погрешность TТ в рабочем режиме;

- погрешность настройки фильтров нулевой последовательности;

- коэффициент, учитывающий несимметрию линии;

- коэффициент погрешности канала тока из-за несимметрии нагрузки;

- коэффициент частотно-компенсирующего фильтра;

- расчетное изменение частоты в рабочем режиме;

Вторичное напряжение небаланса ФНОП:

где - погрешность TН в рабочем режиме;

- коэффициент, учитывающий несимметрию линии;

- коэффициент погрешности канала напряжения из-за несимметрии нагрузки.

Отключающий канал

Отключающие измерительные органы согласуются с блокирующими органами на всех сторонах, а чувствительность проверяется при КЗ в конце линии.

Уставка для канала тока: .

Уставка для канала напряжения:

Кроме того, ток отстраивается от составляющей обратной последовательности, обусловленной кратковременной нессиметрией при включении линии под напряжение.

,

где - удельный ток обр. посл-ти через емкость фазы,

l = 40,53 км - длина линии 236.

Для линии 220 кВ при одной поврежденной фазе и при повреждении двух фаз. Тогда .

В качестве уставки принимаем большее из значений:

Проверка чувствительности отключающего канала при отсутствии компенсации и торможения.

Для комплекта 2361 на ПС Урьевская:

Для комплекта 2362 на ПС Кирилловская:

Канал отключающего реле с торможением

Производим выбор уставки до начала торможения:

1. Согласование с токовыми пусковыми и блокирующими органами

– с пусковыми (отключающими) органами

· реле противоположного конца

А= А

· реле своего конца

А= А

– с блокирующими реле на своем и противоположных концах

· реле противоположного конца

;

где ; .

Токи , находятся по коду:

[2362-I-К1^ИК2^ИК4-КЛ236-Р2-откл. Л127 Л240]

Получаем,

[2361-I-К1^ИК2^ИК4-КЛ236-Р2-откл. Л234]

Получаем,

· реле своего конца

.

2. Согласование с блокирующими реле напряжения противоположных концов

,

где ;; .

3. Отстройку от работы блокирующих реле напряжения своего и противоположных концов при НПФ режиме на параллельной или обходной связи не производим, поскольку в сети 220 кВ не устанавливаются ОАПВ что исключает продолжительного неполнофазного режима.

4. Отстройка от тока небаланса в режиме протекания по защищаемой линии тока равного току до начала торможения

- коэффициент однотипности трансформаторов тока;

- относительная погрешность трансформатора тока;

- погрешность настройки фильтра тока обратной последовательности;

- коэффициент, учитывающий несимметрию сети в токе;

- коэффициент, учитывающий несимметрию нагрузки по току;

- коэффициент частотно-компенсированного фильтра;

- отклонение частоты от номинальной;

.

5. Окончательный выбор уставки до начала торможения

Определение коэффициента торможения:

Определяем ток небаланса в АР:

где находится по коду [2361-АР-НЛ236-Р1] в соответствии с программным модулем:

Коэффициент торможения:

Принимаем .

Проверка чувствительности по каналу тока:

где .

В результате получаем:

Чувствительность по каналу тока достаточная.

4. Релейная защита автотрансформатора 125 МВА 230/115/10,5 кВ, установленного на ПС "Урьевская"

В соответствии с ПУЭ и руководящими указаниями путем проверки чувствительности должны быть проверены выбранные релейные защиты линии: основная дифференциальная защита и резервная ступенчатая токовая защита нулевой последовательности и дистанционная защита. Для этого необходимо рассчитать уставки защит. Уставки и чувствительность определяются через электрические величины при требуемых видах КЗ в заданных местах и коммутационных режимных состояниях, обуславливающих максимальные токи в условиях селективности и минимальные токи в условиях проверки чувствительности. Уставки 1 и 2 ст. резервной СТЗНП должна быть согласована с уставками смежных линий. Ток срабатывания третьей ступени отстраивается от тока небаланса фильтра нулевой последовательности при протекании через автотрансформатор максимального рабочего тока. В связи с этим должны быть предварительно определены уставки токовых защит нулевой последовательности смежных линий.

4.1 СТЗНП автотрансформатора

Подготовка данных по уставкам первой и второй ступеней СТЗНП смежных линий высшего и среднего напряжений.

Смежные линии высшего напряжения (наиболее короткая):

- Урьевская - Трачуковская (Эл 239)

Смежные линии среднего напряжения (наиболее короткая):

- Урьевская - Нефтепровод (Эл 800)

Уставки первых и вторых ступеней СТЗНП смежных линий на стороне ВН (220 кВ). Результаты получены при расчете СТЗНП линии 239

Таблица 4.1.1 результат расчета уставки первой ступени линии

	Уставка первой ступени, А	Уставка второй ступени, А
Урьевская- Трачуковская	2874	704(линии 709)

Примечание: поскольку у линии 239 отсутствует вторая ступень принимаем решение отстраиваться от второй ступени линии 709.

Уставки первых и вторых ступеней СТЗНП смежных линий на стороне СН (110 кВ).

Первая ступень СТЗНП линии 800 (Урьевская - Нефтепровод)

[8001-I-К1^АК4-КЛ800-Р0-откл. Л800/570]

Результаты расчета в протоколе:

Протокол 4.1.1 - результат расчета уставки первой ступени линии

Выбираем большее значение

Вторая ступень СТЗНП линии 800 (Урьевкая - Нефтепровод).

Отстройка второй ступени производится в упрощенном виде по минимальной чувствительности.

[8001-II-К1^ИК4-КЛ800-Р0]

Результаты расчета в протоколе:

Протокол 4.1.2 - результат расчета уставки второй ступени линии по чувствительности.

Результаты расчета уставок сведены в таблице 4.1.2:

Таблица 4.1.2 результат расчета уставки первой ступени линии

	Уставка первой ступени, А	Уставка второй ступени, А
Урьевская - Холмогоры	23579	9900

4.2 СТЗНП АТ на высшей стороне

Первая и вторая ступени

Первая и вторая ступени СТЗНП АТ на высшей стороне согласуются со ступенями СТЗНП смежных линий. Необходимости в отстройке от НПФ смежных линий нет, так как на линиях 220 кВ ОАПВ не используется.

Согласование 1 ступени АТ с 1 ступенью линии Урьевская- Трачуковская

[1231-I-К1^АК4-Л239-Р0-откл. АТ124]

Результаты расчета в протоколе:

Протокол 4.2.1 - результат расчета уставки первой ступени линии по согласованию с первой ступенью предыдущей линии Урьевская- Трачуковская

Расчет уставки второй ступени производится аналогично:

[1231-I-К1^АК4-Л709-Р0-откл. АТ124]

Результаты расчета в протоколе:

Протокол 4.2.2 - результат расчета уставки второй ступени линии по согласованию с второй ступенью предыдущей линии Урьевская - Прогресс

Таблица 4.2.1 результат расчета уставок СТЗНП АТ на ВН

	Согласование I ст., А	Согласование II ст., А
Кирилловская - Урьевская	1325	118

Проверка чувствительности I ступени.

[1231-I-К1^АК4-АТ123-Р0-откл. Л800] (самая короткая линия до ПС Нефтпровод не имеет номера, ей был присвоен номер 800)

Результаты расчета в протоколе:

Протокол 4.2.3 результат расчета чувствительности

При данной уставке чувствительность является недостаточной. Далее, проверим чувствительность 2-ой и

Проверка чувствительности II ступени.

Чувствительность второй ступени СТЗНП АТ проверяется аналогично первой - при КЗ в начале линии (на шинах ПС Урьевская).

[1231-I-К1^АК4-Л123-Р0-откл. Л800]

Результаты расчета в протоколе:

Протокол 4.2.4 - результат расчета чувствительности.

Получаем , что удовлетворяет условиям чувствительности.

Выдержки времени.

Каждая из ступеней выполняется с тремя выдержками времени. С первой выдержкой времени происходит деление сборных шин на стороне защиты. Со второй выдержкой времени происходит отключение выключателя автотрансформатора со стороны защиты. С третьей выдержкой времени происходит отключение автотрансформатора.

Первые выдержки времени согласуются с выдержками времени тех ступеней СТЗНП смежных линий, с которыми производится согласование по параметру реагирования.

Выдержка времени первой ступени: t^I₁₂₃₁=t^I₂₄₀₁+?t=0,05+0,5=0,5 c.

Третья ступень

Отстройка от небаланса фильтра нулевой последовательности при протекании через автотрансформатор максимального рабочего тока.

[1231-III-НАГ РАБ АТ123-Р0]

Результаты расчета в протоколе:

Протокол 4.2.5 - результат расчета отстройки от небаланса фильтра нулевой последовательности

Отстройка от небаланса фильтра нулевой последовательности при трехфазном коротком замыкании за треугольником автотрансформатора

Рассчитаем ток через защиту при трехфазном коротком замыкании за треугольником автотрансформатора.

Отстройка. [1231-III-НАГР КЗ Д АТ123-Р0]

Результаты расчета в протоколе:

Протокол 4.2.6 - результат расчета отстройки от небаланса фильтра нулевой последовательности

В качестве уставки принимаем максимальное из полученных значений: .

Принимаем значение 100А

Проверка чувствительности при КЗ в конце смежных линий:

[1231-III- К1^ИК4-КЛ709-Р0-откл. Л800]

Результаты расчета в протоколе:

Протокол 4.2.7 - результат расчета чувствительности.

Вывод: третья ступень проходит по чувствительности, так как

Выдержка времени: t^III₁₂₃₁ = t^IV₇₀₉₁+0.5=1,5+0,5=2 с.

4.3 СТЗНП АТ на средней стороне

Первая и вторая ступени.

Первая и вторая ступени СТЗНП автотрансформатора на средней стороне согласуются со ступенями СТЗНП смежных линий.

Расчёт аналогичен предыдущему пункту.

Согласование 1 ступени АТ с 1 ступенью линии Урьевская -Нефтепровод.

[1231-I-К1^АК4-Л800-Р0-откл.АТ124]

Результаты расчета в протоколе:

Протокол 4.3.1 - результат расчета уставки первой ступени линии по согласованию с первой ступенью предыдущей линии

Примирение к таблице: знак минус в расчете обусловлен направлением вектора протекания тока 244-241 и рассматриваемого вектора 241-244 значения полученные в расчете следует принимать как положительные.

Согласование 2 ступени АТ со 2 ступенью линии Урьевская -Холмогоры.

[1231-I-К1^АК4-Л800-Р0-откл.АТ124]

Результаты расчета в протоколе:

Протокол 4.3.2 - результат расчета уставки второй ступени линии по согласованию со второй ступенью предыдущей линии

Примирение к таблице: знак минус в расчете обусловлен направлением вектора протекания тока 244-241 и рассматриваемого вектора 241-244 значения полученные в расчете следует принимать как положительные.

Полученные результаты сведем в таблицу:

Таблица 4.3.1 результат расчета уставки первой и второй ступени СТЗНП АТ на СН

Согласование/Уставка	I ст., А	II ст., А
Урьевская - Холмогоры	6803	2856

Проверка чувствительности I ступени.

[1231-I-К1^АК4-CН АТ123-Р0-откл. Л709, ]

Результаты расчета в протоколе:

Протокол 4.3.3 - результат расчета чувствительности.

Примирение к таблице: знак минус в расчете обусловлен направлением вектора протекания тока 244-241 и рассматриваемого вектора 241-244 значения полученные в расчете следует принимать как положительные.

При данной уставке тока 1 ступени равной 6804 А, чувствительность не достаточна К_ч=0,6

Проверка чувствительности II ступени.

[1231-I-К1^АК4-CН АТ123-Р0-откл. Л709, ]

Результаты расчета в протоколе:

Протокол 4.3.4 - результат расчета чувствительности.

Примирение к таблице: знак минус в расчете обусловлен направлением вектора протекания тока 244-241 и рассматриваемого вектора 241-244 значения полученные в расчете следует принимать как положительные.

При данной уставке тока 2 ступени равной 2856 А, чувствительность достаточна К_ч=1,5

2 ступень обеспечивает достаточную чувствительность.

Выдержки времени.

Выдержка времени первой ступени: t^I_AT123 = 0,5 c.

Выдержка времени второй ступени: t^II_AT123 = 1 c.

Третья ступень.

Отстройка от небаланса фильтра нулевой последовательности при протекании через автотрансформатор максимального рабочего тока.

[1081-III-НАГ РАБ АТ108-Р0]

Результаты расчета в протоколе:

Протокол 4.2.5 - результат расчета отстройки от небаланса фильтра нулевой последовательности

Отстройка от небаланса фильтра нулевой последовательности при трехфазном коротком замыкании за треугольником автотрансформатора

Рассчитаем ток через защиту при трехфазном коротком замыкании за треугольником автотрансформатора.

Отстройка.

Отстройка. [1231-III-НАГР КЗ Д АТ123-Р0]

Результаты расчета в протоколе:

Протокол 4.2.6 - результат расчета отстройки от небаланса фильтра нулевой последовательности

Из двух полученных значений выбираем максимальное и принимаем уставку:

Проверка чувствительности при КЗ в конце смежных линий

[1281-III- К1^ИК4-КЛ800-Р0-откл. Л709]

Результаты расчета в протоколе:

Протокол 4.2.7 - результат расчета чувствительности

Примирение к таблице: знак минус в расчете обусловлен направлением вектора протекания тока 244-241 и рассматриваемого вектора 241-244 значения полученные в расчете следует принимать как положительные.

Третья ступень проходит по чувствительности, так как Кч>1,3 во всех режимах.

Выдержка времени третьей ступени согласуется с выдержкой времени второй ступени:

Выдержка времени: t^III₁₂₃₁ = t^IV₈₀₀₁+0.5=1,5+0,5=2 с.

4.4 Дистанционная защита автотрансформатора ШЭ -2107

Дистанционная защита автотрансформатора предназначена для резервирования защит смежных линий от междуфазных коротких замыканий, отходящих от сторон ВН и СН, а также для резервирования защит автотрансформатора от междуфазных коротких замыканий. Для выполнения защиты в энергосистемах России применяется панель ШЭ -2107, которая содержит 2 ступени.

4.4.1 ДЗ автотрансформатора ШЭ-2107 на стороне ВН

Первая ступень

Трансформатор напряжения находится на стороне ВН.

Согласование с первыми ступенями ДЗ смежных линий.

Согласование производится с первой ступенью наиболее короткой смежной линии 239 (Урьевская - Трачуковская). Для этого сначала определяем уставку первой ступени линии.

Сопротивление линии 271 получено в предыдущем при расчете ДЗ линии 239

Уставка ,

Определяем максимальный коэффициент токораспределения:

Уставка первой ступени по условию согласования с первой ступенью защиты 2721:

Во вторичных величинах уставка равна:

.

Эта величина находится в пределах диапазона регулирования уставки первой ступени ШЭ-2107: (1-20) Ом.

Так как защита подключается к трансформаторам напряжения на своей стороне, то чувствительность первой ступени не проверяется.

Выдержка времени первой ступени:

t^I₁₂₃₁= t^I₂₃₉₁+0,45=0.05+0.45=0.5 c.

Вторая ступень

Отстройка от нагрузочного сопротивления.

Минимальное нагрузочное сопротивление:

,

где максимальный рабочий ток автотрансформатора равен:

,

- номинальный ток

для АТ АТДЦТН 125000/220/110.

Уставка по условию отстройки от минимального нагрузочного сопротивления:

,

Принимаем уставку: .

Во вторичных величинах уставка равна:

Эта величина находится в пределах диапазона регулирования уставки второй ступени ШЭ-2107: (1-20) Ом.

Проверка чувствительности при КЗ в конце смежной линии.

Проверка по сопротивлению.

КЗ в конце линии Урьевская-Урьевская:

, где

Чувствительность по сопротивлению достаточна.

Проверка чувствительности по току точной работы.

;

Чувствительность по току точной работы достаточна.

Выдержка времени:

t^II₁₂₃₁= t^III₂₄₀₁+0.5=1+0.5=1.5

4.4.2 ДЗ автотрансформатора ШЭ-2107 на стороне СН

Трансформатор напряжения находится на стороне СН.

Первая ступень

Согласование с первыми ступенями ДЗ смежных линий.

Согласование с первой ступенью смежной линии 800 (Урьевская- Нефтепровод). Определяем уставку первой ступени линии.

Сопротивление линии 800:

Уставка

, где

- угол максимальной чувствительности для первой ступени защиты ШДЭ 2801 линии 800

Определяем максимальный коэффициент токораспределения:

;

Уставка первой ступени по условию согласования с первой ступенью защиты 8001:

(считаем что на линии 800 стоят защиты на которых можно выставить такую уставку 0,187)

Минимальная уставка во вторичных величинах равна 1 ОМ

Так как защита подключается к трансформаторам напряжения на своей стороне, то чувствительность первой ступени не проверяется.

Выдержка времени первой ступени:

t^I₁₂₃₁= t^I₈₀₀₁+ 0,45=0,05+0.45=0,05 c.

Вторая ступень

Отстройка от нагрузочного сопротивления.

Минимальное нагрузочное сопротивление:

,

где максимальный рабочий ток автотрансформатора равен:

,

- номинальный ток АТДЦТН-125000/220/110 на стороне 110 кВ.

Уставка по условию отстройки от минимального нагрузочного сопротивления:

,

Принимаем уставку:

Во вторичных величинах уставка равна:

.

Эта величина находится в пределах диапазона регулирования уставки второй ступени ШЭ-2107: (1-20) Ом.

Проверка чувствительности при КЗ в конце смежной линии.

КЗ в конце линии Кирилловская-Когалым:

, где

Чувствительность по сопротивлению достаточна.

Проверка чувствительности по току точной работы.

Чувствительность по току точной работы достаточна.

Выдержка времени:

t^II₁₂₃₁= t^III₈₀₀₁+0.5=1+0.5=1.5с.

4.5 Дифференциальная защита ДЗТ-21

Данный тип диф. защиты в своем составе имеет два канала: чувствительный канал с током срабатывания порядка (0,2ч0,3)I_ном и грубый с током срабатывания (6ч9)I_ном - дифференциальная отсечка. В чувствительном канале предусмотрено торможение от токов в плечах защиты и другие мероприятия для повышения чувствительности. Обязательным является выравнивание вторичных токов в плечах защиты.

Настройка защиты включает в себя:

· выбор коэффициентов трансформации ТТ на всех сторонах с учетом схемы их соединений;

· выбор параметров выравнивающих и тормозных трансформаторов и автотрансформаторов измерительного органа;

· расчет уставок чувствительного и грубого каналов;

· расчет коэффициента торможения для чувствительного канала;

· проверка чувствительности.

Для трехфазных АТ с ВН 220 кВ и напряжением стороны СН 110 кВ защита подключается к встроенным ТТ на сторонах ВН и СН и встроенным в линейные выводы ТТ стороны НН, соединенным в звезду. - если ТТ встроены в фазы обмотки НН, - если ТТ встроены в линейные выводы, - при соединение ТТ в звезду, - при соединение ТТ в треугольник.

Таблица 4.5.1 - Измерительные трансформаторы тока и выравнивающие трансформаторы

Наименование величины	Обозначение и формула	Числовые значения
		230 кВ	121 кВ	11 кВ
Первичный ток на сторонах АТ112
Коэффициент трансформации
Схема соединения ТТ/	-			1, У
Вторичный ток в плечах защиты
Принятые АТТ	-	АТ-32	АТ-32	АТ-32
Принята основная сторона	-	-	-	11 кВ
Принятые ном. ответвления осн. сторон		-	-
Выводы отв. АТТ, к кот. подкл.вторичные токи ТТ	Первичные	-	-	1-5
Расчетные ответвления неосн. сторон		5,43	5,16	-
Принятое ном. ответвление неосн. сторон				-
Выводы отв. АТТ неосн. сторон, к кот. подкл. вторичн. токи ТТ	Первичные	1-4	1-8	-
Выводы отв. АТТ неосн. сторон, к кот. подкл. измерит. трансреактор и токи этих отв.	Вторичные	1-2	1-5	1-4
		4,6	2,5	4,25
Номера отв. трансреактора	-	2	6	3
Расч. ном. токи тр. торм.		4,62	2,505	4,25
Принятые ном. отв. торм. ТТ и приставки торм. и номера отв.
		1	3	1

Настройка чувствительного канала

Определение тока до начала торможения.

Первичный ток начала торможения:

Ток небаланса при токе начала торможения:

- коэффициенты токораспределения для высокой и средней стороны при нагруженной обмотке низкого напряжения.

Определение уставки до начала торможения.

Отстройка от тока небаланса: , где -коэффициент отстройки.

Отстройка исходя из небаланса нулевой последовательности при внешнем КЗ:

В качестве уставки выбираем максимальное значение: .

Определение коэффициента торможения.

Для расчёта сквозных токов в программе ТКЗ-3000 рассчитываем 5 коротких замыканий: 1-ф и 3-ф на ВН и СН и 3-ф на НН и асинхронный режим.

Полученные токи приведены к высокому напряжению.Токи по ветвям СН, НН и ВН приведём к напряжению НН:

.

Результаты представлены в таблице 4.5.2:

Вид и место КЗ
К(3) на ВН	8029	8029	0
К(1) на ВН	16685	11186	5625
К(3) на СН	44515	44515	0
К(1) на СН	43930	51311	7381
К(3) на НН	7841	20052	27851

Выделены сквозные токи КЗ.

Отстройка от тока качания при асинхронном режиме

или приведенная к НН величина:

Максимальное значение сквозного тока КЗ соответствует однофазному короткому замыканию на стороне СН.

Ток небаланса при однофазном КЗ:

,

где коэффициенты токораспределения равны:

,

,

.

Коэффициент торможения:

Проверка чувствительности

При К⁽¹⁾ и К⁽²⁾ на стороне ВН автотрансформатора, при отключенном выключателе ВН:

;

.

При К⁽¹⁾ и К⁽²⁾ на стороне CН автотрансформатора, при отключенном выключателе CН:

;

.

При К⁽²⁾ на стороне НН автотрансформатора, при отключенном выключателе НН:

Поскольку отходящих линий на 10 кВ в базе программы TKZ-3000 не смоделировано, минимальный ток через ветвь НН при К⁽²⁾ на ней будем получать отключением смежных линий РУ 220 и 110 кВ.

Поскольку ток был замерен со стороны НН (157-158), приводить его не нужно.

.

Как видим, чувствительность чувствительного канала дифференциальной защиты автотрансформатора оказалась достаточной.

4.5.1 Дифференциальная отсечка

Отстройка от броска тока намагничивания

.

Отстройка от тока небаланса при внешнем КЗ

,

где - ток небаланса при КЗ, рассчитанный выше.

В качестве уставки принимаем максимальное из полученных значений:

.

Чувствительность ДО не проверяется.

5. Экономическая эффективность спроектированных релейных защит и автоматики

5.1 Релейная защита линии 220 кВ "Заря - Голышманово"

При внедрении РЗиА на действующие электроустановки, имеют место потери, обусловленные этим внедрением. Под потерями мы понимаем отказы срабатывания, ложные и излишние действия. Всё это, а также установка аппаратуры и её содержание требует расходов. В результате образуется общий ущерб из-за внедрения РЗиА.

Эффективность релейной защиты определяется предотвращённым ущербом за счёт внедрения устройств РЗА:

Ущерб при отсутствии на объекте РЗА складывается из ущерба от действия КЗ (), ущерба от возникновения небалансов мощности узлов вследствие КЗ на объекте соединяющем эти узлы () и ущерба от прекращения перетоков ():

Ущерб от действия КЗ при наличии на объекте РЗА, складывается из ущербов вследствие излишних срабатываний , ложных, а так же расчетные затраты на установку и содержание устройств РЗА:

У^РЗА = У+ У + У + С^РЗА

В итоге имеем

Э = У_КЗ +У_НБ+ У_П - У^РЗА_ИС - У^РЗА_ЛС - У^РЗА_ОС - С_РЗА

Ущерб, обусловленный разрушительным действием КЗ на линии:

У_КЗ = Ц_КЗ^о_лt_рq_л,

где Ц_КЗ - цена восстановления линии после аварийного разрушения вследствие протекания тока КЗ, может быть оценена как стоимость сооружения одного пролета линии, Ц_КЗ = 55 тыс.у.д.е. (здесь и далее цены взяты из руководящих указаний кафедры ЭСТ ТПУ);

^о_л - параметр потока КЗ на линии, принимается равным параметру потока повреждения линии, который находится как произведение удельной величины данного потока на 100 км линии данного класса напряжения ^о_и на длину линии "Заря - Голышманово" (), т.е. ^о_л = ^о_и l/100 = 140,5/100 = 0,405 1/год; где ^о_и - параметр потока повреждений 100км линии, равен 1,00; t_p - расчетный срок = 1 год; q_л - вероятность включенного состояния линии (отсутствия планового ремонта), на рассматриваемой линии:

q_л = 1 - р^п_л = 1 - ^п_лm(Т^П)_{л ,}

где р^п_л и m(Т^П)_л - вероятность и средняя продолжительность планового ремонта линии; ^п_л- параметр потока вывода линии в плановый ремонт.

Показатели ^п_л и m(Т^П)_л вычисляются через параметры потока и средние продолжительности соответственно текущего ^пт_л , m(Т^ПТ)_л и капитального ^пк_л, m(Т^ПК)_л ремонтов :

^п_л = ^пт_л = 1,

m(Т^П)_л= ^пк_л m(Т^ПК)_л + (^пт_л - ^пк_л) m(Т^ПТ)_л / ^п_л ;

^пк_л,=0,18 1/год

m(Т^ПТ)_л = 3,410^-3 год, m(Т^ПК)_л = 3710^-3 год.

m(Т^П)_л= год,

q_л = 1 - р^п_л = 1 - ^п_л m(Т^П)_л =1 10,00944 = 0,99056.

Ущерб, обусловленный разрушительным действием КЗ на линии:

У_КЗ = Ц_КЗ^о_лt_рq_л = 550,4050,990561 = 22,6 тыс. у.д.е.

Ущерб от небаланса активной мощности

У_НБ = q_л^о_л(р₁Ц₁ + р₂Ц₂ )t_р,

где t_р =1 год расчётный период;

^о_л = 0,0405 1/год,

q_л = 0,99056 вероятность отсутствия планового ремонта на линии,

р₁ = р₂ = р(А_i/эл, r, s) - вероятность перехода КЗ на линии в общеузловую аварию.

Вероятность определяется путём моделирования различных видов КЗ по всей длине линии. При этом критерием аварийной потери узла является снижение напряжения более чем на 30%.



Рисунок 5.1.1 - Исследуемый участок сети при определении вероятности аварийной потери узла

Таблица 5.1.1 - Таблица остаточных напряжений и снижений напряжений прямой последовательности

Значения ?U₁⁽ⁱ⁾ определены из выражения:

,

Рисунок 5.1.2 - График зависимости ?U₁⁽¹⁾(Z)

Рисунок 5.1.3 - График зависимости ?U₁⁽²⁾(Z)

Рисунок 5.1.4 - График зависимости ?U₁⁽³⁾(Z)

P(A⁽³⁾) = 1

Рисунок 5.1.5 - График зависимости ?U₁^(1,1)(Z)

P(A^(1.1)) = 1

Общая вероятность аварийной потери узла:

Ц_i= аm(N_i)m(T'')_i - цены единых общеузловых аварий объединяемых узлов,

а = 1 у.д.е./кВтч - стоимость 1 кВтчаса недоотпущенной электроэнергии, обусловлена исками предприятий в случае аварийного прекращения электроснабжения и другими причинами.

m(N_i) - средние значения втекающей активной мощности в i-ый узел в киловаттах (определенные по программе "Дакар" m(N₅) = 302 МВт, m(N₅) = 199,7 МВт);

m(T'') = 1 час продолжительность ликвидации общеузловых аварий.

Ущерб, от небаланса активной мощности:

У_НБ = 0,990560,0405 [1(0,7530210³1 + 0,75119,710³1)]1 = 12,6882 тыс. у.д.е.

Ущерб от прекращения перетока по защищаемому элементу

У_П = q_лаm(N_ijk) m(T^О)

где q_л = 0,99056 вероятность отсутствия планового ремонта на линии;

а = 1 у.д.е./кВтч;

m(N_ijk) - среднее значение мощности, протекающей по элементу и недоотпущенной, вследствие его потери (определяем по программе "Дакар" m(N_6-5)=199,7 МВт);

m(T^О) = 0,438 часа - средняя продолжительность оперативных переключений.

У_П =0,990561199,710³0,438=86,642 тыс. у.д.е.

Ущерб при наличии на линии современных защит (ПДЭ-2802 - основная защита; ШДЭ-2801, СТЗНП - резервная защита)

Ущерб, обусловленный отказами срабатывания (пропусками аварий) РЗ

где - вероятности отсутствия планового ремонта основной и резервной защит соответственно

(),

- вероятности планового ремонта основной и резервной защит соответственно

(, ),

- параметры потоков планового ремонта (0,05 1/год ),

и - средние продолжительности планового ремонта основной и резервной РЗ (==0,00137 года),

- вероятности состояний основной и резервной РЗ, которые характеризуют пропуск аварийных ситуаций, определяются как произведения параметров потоков выхода в данные состояния на средние продолжительности пребывания в них, т.е.

(, ),

определяются уставками по времени основной и резервной защит (),

параметры потоков отказов срабатывания, которые при использовании РЗ с гарантированной чувствительностью определяются только за счет аппаратурных отказов (),

- условные вероятности отказов основной О и резервной О_р РЗ при неправильной Н работе РЗ в случае ее достаточной чувствительности (=0,1),

- параметры потоков неправильных действий основной и резервной РЗ (),

- средние периодичности между неправильными действиями основной и резервной РЗ.

Тогда ущерб, обусловленный отказами срабатывания (пропусками аварий) РЗ

Принимаем .

Ущерб, обусловленный функциональными ложными действиями

Не имеет место вследствие достаточной чувствительности РЗ.

Ущерб вследствие излишних срабатываний

где - вероятности отсутствия планового ремонта основной и резервной защит соответственно

(),

- вероятности планового ремонта основной и резервной защит соответственно

(, ),

- параметры потоков планового ремонта (0,05 1/год ),

и - средние продолжительности планового ремонта основной и резервной РЗ ( ==0,00137 года ),

- параметры потоков излишних действий основной и резервной (индекс "р") защит:

- условные вероятности излишних действий основной И и резервной И_р РЗ при неправильной Н работе РЗ в случае ее достаточной чувствительности (=0,4),

q и q_р - вероятности состояний основной и резервной РЗ, в которых они не пропускают аварийные ситуаций (q = 1 - р =1 - 4,56·10^-12 ?1 и q_р = 1 - р_р = 1 - 2,89 ·10^-10 ? 1),

- вероятности состояний основной и резервной РЗ, которые характеризуют пропуск аварийных ситуаций, определяются как произведения параметров потоков выхода в данные состояния на средние продолжительности пребывания в них, т.е.

(, ),

определяются уставками по времени основной и резервной защит (),

параметры потоков излишних срабатываний:

(, ),

- параметры потоков неправильных действий основной и резервной РЗ (),

- средние периодичности между неправильными действиями основной и резервной РЗ.

У_п - ущерб от прекращения перетока по защищаемому элементу (У_п=30,414 тыс.у.д.е.)

t_р = 1 год,

Получаем ущерб, вследствие излишних срабатываний:

Ущерб, вследствие ложных срабатываний

где - параметры потоков ложных действий основной и резервной (индекс "р") защит:

- условные вероятности ложных действий основной Л и резервной Л_р РЗ при неправильной Н работе РЗ в случае ее достаточной чувствительности (=0,5).

q и q_р - вероятности состояний основной и резервной РЗ, в которых они не пропускают аварийные ситуаций (q = 1 - р =1 - 5,77·10^-12 ? 1 и q_р = 1 - р_р = 1 - 3,617 ·10^-10 ? 1),

- вероятности состояний основной и резервной РЗ, которые характеризуют пропуск аварийных ситуаций, определяются как произведения параметров потоков выхода в данные состояния на средние продолжительности пребывания в них, т.е.

(, ),

определяются уставками по времени основной и резервной защит (),

параметры потоков ложных срабатываний:

(, ),

Остальные величины аналогичны величинам при расчете излишних срабатываний.

Ущерб, вследствие ложных срабатываний:

Расчетные затраты на внедрение и содержание устройства РЗА:

С_рза = Е К + И = 0,1810005 + 500,25 = 2301 у.д.е.

Где Е = 0,18- нормативный коэффициент эффективности (упущенная выгода инвестора);

А = 0,05 - коэффициент эксплуатационных издержек

К = 10005 у.д.е. - стоимость установки и наладки защиты,

Название комплекта	Тип	Полная стоимость К, у.д.е.
Дистанционная защита	ШДЭ-2801	2060
Четырехступенчатая токовая защита нулевой последовательности последовательности	СТЗНП	2200
Направленная дифференциально-фазная ВЧ защита линии	ПДЭ - 2802	5745
Итого	10005

И - эксплуатационные издержки,

И = АК = 0,0510005 = 500,25 у.д.е.

В итоге имеем экономический эффект для комплекта защиты (ПДЭ-2802 - основная защита, ПДЭ-2801, СТЗНП - резервные защиты):

У= У_КЗ +У_НБ + У_П = 2,26+ 12,64 + 86,642 = 101,54 тыс.у.д.е.

= + У + У + С^РЗА = 0 + 3,24 + 3,31 + 2,301 = 8.851 тыс.у.д.е.

Э = У = 101,54 - 8,851 =92,689 тыс.у.д.е.

Определяем экономическую эффективность:

Как видно, экономическая эффективность от установки релейной защиты (ПДЭ - 2802 - основная защита; ШДЭ - 2801, СТЗНП - резервные защиты) составляет 91,3 %.

6. Производственная и экологическая безопасность

6.1 Введение

Объектом исследования является релейная защита и противоаварийная автоматика (РЗА) подстанции КС-3 Тюменской энергосистемы. Подстанция является важным энергетическим объектом, на ней установлено высоковольтное оборудование. В связи с этим, согласно закону Конституции РФ "Основы законодательства РФ об охране труда" администрация организации, отвечающая за эксплуатацию подстанции, обязана обеспечить условия труда, отвечающие требованиям безопасности и гигиены, а также внедрять современные средства техники безопасности.

Служба релейной защиты, предназначенная для обслуживания электрооборудования, установленного на ПС, ведет следующие работы:

- монтажно-наладочные работы;

- контрольно-измерительные;

- профилактические осмотры оборудования;

- ремонт оборудования.

Охарактеризуем работы, производимые на подстанции КС - 3:

работы производятся как на открытом воздухе в открытом распределительном устройстве (ОРУ), так и в закрытом помещении ЗРУ, что вносит особенности в обеспечение микроклимата;

работы проводятся вблизи токоведущих частей, находящихся под напряжением;

во избежание возникновения аварийной ситуации по вине персонала, работы несут особый характер.

6.2 Анализ опасных и вредных производственных факторов

При выполнении вышеперечисленных работ возможны следующие виды опасностей:

1) опасные факторы:

а) опасность поражения электрическим током:

- прикосновение к частям электропроводки или электрооборудования, не находящихся под напряжением, но по роду причин оказавшихся под напряжением (например, при коротком замыкании (КЗ));

- прикосновение или приближение к токоведущим частям (случайное или преднамеренное);

б) взрывоопасность:

- при нарушении нормального процесса работы (различные КЗ) электрооборудование может получить недопустимые перегрузки, что может привести к взрыву (взрыв трансформатора) и пожару;

в) пожароопасность;

г) получение механической травмы:

- при поражении электрическим током, падении с высоты на человека арматуры или какого-либо оборудования и т.п.;

2) вредные факторы:

воздействие электромагнитного поля;

повышение уровня шума и вибрация;

недостаточная освещенность рабочих мест;

повышение или понижение температуры воздуха рабочей зоны.

6.3 Техника безопасности

Техника безопасности при обслуживании устройств РЗА. Главной опасностью для человека при обслуживании систем РЗА является поражение электрическим током. В связи с этим к обслуживанию и ремонту средств РЗА предъявляются особые требования.

Общие положения:

К оперативному обслуживанию электроустановок могут допускаться специально обученные лица, знающие их схемы, эксплуатационные инструкции, особенности оборудования и прошедшие обучение и проверку знаний правил технической эксплуатации электроустановок потребителей (ПТЭЭП) и межотраслевых правил по охране труда при эксплуатации электроустановок (МПОТ ЭЭ).

Оперативное обслуживание предусматривает периодические осмотры электрооборудования распределительных устройств, приборов релейной защиты и автоматики, кабельных и воздушных линий (ВЛ), а также производство необходимых оперативных переключений в электрических сетях:

в электроустановках выше 1000В дежурный или оперативно-ремонтный персонал, единолично обслуживающие электроустановки и старшие по смене должны иметь IV квалификационную группу, остальные - группу III;

в электроустановках до 1000В лица из числа дежурного персонала или оперативно-ремонтного персонала, единолично обслуживающие электроустановку, должны иметь группу не ниже III.

Осмотр электроустановок электростанций и подстанций может выполнять одно лицо с группой из числа дежурного, оперативно-ремонтного персонала, либо с группой V из числа административно-технического персонала. Остальному электротехническому персоналу осмотр разрешается выполнять под надзором одного из перечисленных лиц.

Работы в действующих электроустановках подразделяются на следующие категории:

со снятием напряжения с токоведущих частей;

при частичном снятии напряжения;

без снятия напряжения на токоведущих частях;

без снятия напряжения вдали от токоведущих частей, находящихся под напряжением.

Работа при полном снятии напряжения производится в электроустановке (или ее части), где со всех токоведущих частей (в том числе с линейных и кабельных вводов) снято напряжение и где нет незапертого входа в соседнюю электроустановку, находящуюся под напряжением.

Работа с частичным снятием напряжения производится в открытой электроустановке (или ее части), расположенной в отдельном помещении, где снято напряжение только с тех присоединений, на которых производится работа, или где напряжение полностью снято, но есть вход в соседнюю электроустановку, находящуюся под напряжением.

Работу без снятия напряжения вблизи и на токоведущих частях, находящихся под напряжением необходимо производить:

с принятием мер (технических или организационных), предотвращающих возможность приближения работающих людей и используемой ими ремонтной оснастки и инструмента к токоведущим частям на опасное расстояние, и не требуется отключение;

с помощью изолирующих защитных средств и приспособлений.

При работе, которая выполняется вдали от токоведущих частей, находящихся под напряжением необходимо исключить случайное приближение работающих людей и используемой ими ремонтной оснастки и инструмента к токоведущим частям на опасное расстояние.

При работе на токоведущих частях, находящихся под напряжением, при помощи основных изолирующих средств необходимо:

пользоваться только сухими и чистыми изолирующими средствами с неповрежденным лаковым покрытием;

держать изолирующие средства так, чтобы не возникала опасность перекрытия поверхности изоляции между токоведущими частями двух фаз или на землю, только за ручки-захваты не дальше ограничительного кольца.

Запрещается применять неиспытанные защитные изолирующие средства, а также защитные средства, срок очередного испытания которых истек.

Мероприятия, обеспечивающие безопасность работ

Организационные мероприятия:

Организационными мероприятиями, обеспечивающими безопасность работ в электроустановках, являются:

1) инструктажи (раз в три месяца);

2) обучение безопасным приемам труда;

3) проверка знаний техники безопасности (раз в год);

4) медицинское освидетельствование (раз в год);

5) оформление работ нарядами.

оформление работы нарядом или распоряжением (устное или телефонное);

выдача разрешения на подготовку рабочих мест и допуска бригады к работе;

допуск к работе;

надзор за безопасностью работающих во время выполнения работы;

оформление перерыва в работе, переводов на другое рабочее место, окончания работы.

Работы в электроустановках производятся по письменному или устному распоряжению. Наряд-допуск (наряд) есть составленное на специальном бланке распоряжение на безопасное проведение работы, определяющее ее содержание, место, время начала и окончания, необходимые меры безопасности, состав бригады и лиц, ответственных за безопасное выполнение работы.

По наряду должны производится:

работы, выполняемые с полным снятием напряжения;

работы, выполняемые с частичным снятием напряжения;

работы, выполняемые, без снятия напряжения вблизи и на токоведущих частях, находящихся под напряжением.

Ответственными за безопасность работ являются:

лицо, выдающее наряд, отдающее распоряжение;

ответственное лицо оперативного персонала - допускающий;

ответственный руководитель работ;

производитель работ;

наблюдающий;

члены бригады.

Технические мероприятия:

Защитное заземление (ГОСТ 12.1.030- 81) - устранение опасности поражения людей электрическим током при появлении напряжения на конструктивных частях электрооборудования, т.е. при замыканиях на корпус.

Зануление (ГОСТ 12.1.009-76 (1999) ССБТ) - преднамеренное электрическое соединение с нулевым защитным проводником металлических нетоковедущих частей, которые могут оказаться под напряжением.

Защитное отключение (ГОСТ 12.1.009-76 (1999) ССБТ) - автоматическое отключение электроустановки при возникновении в ней опасности поражения током.

В процессе эксплуатации электроустановок нередко требуется применение специальных средств защиты. К ним относятся: изолирующие, ограждающие и предохранительные.

Основные изолирующие средства защиты способны длительное время выдерживать рабочее напряжение электроустановки. К ним относятся: в электроустановках до 1000В - диэлектрические резиновые перчатки, инструмент с изолирующими рукоятками и указатели напряжения до 1кВ; в электроустановках выше 1000В - изолирующие штанги, изолирующие и электроизмерительные клещи, и указатели напряжения выше 1000В.

Дополнительные изолирующие электрозащитные средства предназначены для усиления защитного действия основных изолирующих средств, вместе с которыми они должны применяться. К ним относятся: в электроустановках до 1000В - диэлектрические галоши, коврики и изолирующие подставки; в электроустановках напряжением выше 1000В - диэлектрические перчатки, боты, коврики, изолирующие подставки.

Ограждающие средства защиты предназначены для временного ограждения токоведущих частей, для предупреждения ошибочных действий и операций; для временного заземления отключенных токоведущих частей.

Предохранительные средства защиты предназначены для индивидуальной защиты работающего от световых, тепловых и механических воздействий.

Система вышеперечисленных мероприятий позволяет предотвратить многие аварии и несчастные случаи в электроустановках.

6.4 Производственная санитария

Производственная санитария - это система организационных мероприятий и технических средств, предотвращающих или уменьшающих воздействие на работающих вредных производственных факторов.

Для создания нормальных условий труда важную роль играют такие факторы, как освещение рабочих мест, отсутствие шума и вибрации, чистота помещения, влажность, температура, давление.

Электромагнитные поля радиочастот - ГОСТ 12.1.006-84^* ССБТ.

В вблизи линий электропередачи, особенно 220 кВ и выше, токоведущими частями создается переменное электромагнитное поле, которое неблагоприятно влияет на центральную нервную систему человека, вызывает учащенное сердцебиение, повышенное кровяное давление и температуру тела.

Нормирование постоянных магнитных полей производится по СанПиН 2.2.4.1191-03. Напряженность на рабочем месте при работе с магнитными устройствами не должна превышать 8 кА/м.

Согласно ГОСТ 12.1.002-84^* облучение электрическим полем регламентируется как по величине напряженности, так и по продолжительности действия.

Таблица 6.4.1 - Допустимые уровни напряженности электрического поля и продолжительности пребывания работающих без средств защиты

Напряженность электрического поля, кВ/м.	Допустимая продолжительность пребывания человека в течение суток в электрическом поле, мин.
Менее 5	Без ограничений
5…10	Не более 180
10…15	Не более 90
15…20	Не более 10
20…25	Не более 5

Источниками электромагнитных полей являются: линии электропередач, трансформаторы, коммутационные аппараты, РУ, РЗА, измерительные приборы. Источниками постоянных магнитных полей являются электромагниты, соленоиды и т.д.

Для защиты от электрических полей промышленной частоты необходимо увеличивать высоту подвеса фазных проводов ЛЭП, уменьшать расстояния между ними и т.д. путем правильного подбора геометрических параметров можно уменьшить напряженность электрического поля вблизи ЛЭП в 1,6-1,8 раза.

Рекомендуются экранирующие устройства, которые выполняются в виде козырьков, навесов и перегородок из металлической сетки на раме из уголковой стали. Экранирующие устройства необходимо заземлять.

Микроклимат

Для создания нормальных условий труда в производственных помещениях обеспечивают нормативные значения параметров микроклимата - температуры воздуха, его относительной влажности и скорости движения, а также интенсивности теплового излучения.

Согласно НТД (СанПиН 2.2.4.548-96) при нормировании параметров микроклимата выделяют холодный период года, характеризуемый среднесуточной температурой наружного воздуха, равной +10°C и ниже и теплый период года, характеризуемый среднесуточной температурой наружного воздуха выше +10°C. Разграничение работ по категориям осуществляется на основе интенсивности общих энергозатрат организма в ккал/ч (Вт).

Работа в лаборатории РЗиА относится к категории работ Iб, т.е. с интенсивностью энергозатрат 121 - 150 ккал/ч, производимые сидя, стоя или связанные с ходьбой и сопровождающиеся некоторым физическим напряжением.

Таблица 6.4.2 - Оптимальные нормы температуры, относительной влажности и скорости движения воздуха в рабочей зоне производственных помещений.

Период года	Категория работы	Температура, оС	Относительная влажность, %	Скорость движения воздуха, м/с
Холодный	Iб	20…23	40…60	0,2
Теплый	Iб	20…23	40…60	0,2

Коллективные средства защиты:

- система отопления;

- система вентиляции;

- кондиционирование;

Применение средств индивидуальной защиты ГОСТ 12.4.011-89 ССБТ

Способом защиты от лучистого потока могут служить: теплоизоляция нагретых поверхностей, экранирование тепловых излучений, применение воздушного душирования, использование защитной одежды.

Шум - ГОСТ 12.1.00383 (1999) ССБТ.

При длительном воздействии шума на организм человека, основными источниками которого являются трансформаторные установки, происходят нежелательные явления: снижается острота зрения и слуха, повышается кровяное давление, снижается внимание. Сильный продолжительный шум может быть причиной функциональных изменений сердечно-сосудистой и нервной систем.

Таблица 6.4.3 - Уровень шума с учетом степени напряженности труда

Вид трудовой деятельности	Уровни звука и эквивалентные уровни звука, дБ А
Умственная работа, по точному графику с инструкцией, точная категория зрительных работ	65
Физическая работа, связанная с точностью, сосредоточенностью или периодическим слуховым контролем	80

Таблица 6.4.4 - Допустимый средний уровень звука силовых масляных трансформаторов

Типовая мощность трансформатора, МВ·А	Допустимый уровень звука L, дБ по шкале А, не более, для классов напряжения трансформаторов, кВ
	220
125	87

В соответствии с ГОСТ 12.1.003-83 (1999) ССБТ защита от шума, создаваемого на рабочих местах внутренними источниками, а так же шума, проникающего из вне, осуществляется следующими методами: уменьшение в источнике, изменение направленности излучения, рациональная планировка предприятий и цехов, акустическая обработка помещений, уменьшение шума на пути его распространения.

Когда практически невозможно уменьшить шум до допустимых величин общетехническими мероприятиями, используют средства индивидуальной защиты. К этим средствам относят:

вкладыши - мягкие тампоны...