Размещено на http://www.allbest.ru/

1. ВОДОПОТРЕБЛЕНИЕ

Таблица 1 - Ведомость суточных расходов воды системы водоснабжения в селе Старый Ревель Нижне Омского района Омской области. Коммунальный сектор:

Вода в течение суток потребляется не равномерно для расчета основных сооружений водопровода необходимо установить эту неравномерность.

То есть определить часовые расходы воды для этого использованы типовые графики водопотребления.

Графики получены путем длительного наблюдения на действующую систему за режимом водопотребления на животноводческих фермах, в поселках, на масло и мол заводах и др. предприятиях.

Ординаты типовых графиков показывают долю суточного расхода в процентах, которая потребляется в данный час.

Величину расхода q_i, м³/ч, установлена по формуле:

q_i=

Где:

Р_i - ордината типового графика в процентах;

Q_i - максимально суточное водопотребление данного объекта

Таблица 2 - Ведомость определения часовых расходов:

Продолжение таблицы 2:

Ординаты интегральной кривой водопотребления показывают суммарное количество воды, израсходованное от начала суток до рассматриваемого часа.

На интегральный график водопотребления накладывают график подачи воды так, чтобы максимально приблизить его к графику водопотребления. Сближая графики мы уменьшаем регулирующий объем.

2. СИСТЕМА И СХЕМА ВОДОСНАБЖЕНИЯ

Состав сооружений и используемых процессов в системе водоснабжения зависит от водоисточника качества воды и назначения самой системы.

В сельской местности схема систем водоснабжения чаще зависит от водоисточника на котором базируется водоснабжение и от функций которую должна будет выполнять система водоснабжения. Система водоснабжения изображена на рисунке.

Рисунок - Система водоснабжения:

В населенных пунктах предусматривают противопожарный водопровод объединенный с хозяйственно - питьевым. Различают систему высокого и систему низкого давления. В данном проекте примем систему низкого давления.

В системе низкого давления напор при пожаре создается пожарными насосами, которые входят в комплект оборудования на пожарных машинах. В системе низкого давления необходимо, чтобы в любой точке свободный напор был не менее 10м и не более 60м.

Расход на пожаротушение.

Расход на пожаротушение выбираем из п.2.26, по трем параметрам:

1. В населенном пункте с населением 1 …5 тыс. чел. Застройки до 2 этажей q= 10, л/с.

Степень огнестойкости зданий III и IV, категория Г объем зданий до 3 тыс.м³ q= 10, л/с,

Режимы работы насосных станций.

Первого подъема q_{нс - I}, м³/ч,

q_{нс - I} =

q_{нс - I} = 637,5 / 24 = 26,56, м³/ч.

Второго подъема q_{нс - II}, м³/ч,

q_{нс - II} =

Где:

Т_нсII = 22 - время работы насосной станции второго подъема, ч;

q_{нс - II} = 637,5 / 22 = 28,98, м³/ч.

Таблица 3 - Ведомость определения регулирующей емкости водонапорной башни:

Часы суток	qнс - II м3/ч	q час	Поступление воды	Наличие воды в баке
			в бак	из бака
1	2	3	4	5	6
0:30	0	7,56		-7,56	-0,04
1:30	29	6,88	22,12		22,12
2:30	29	8,00	21,00		43,11
3:30	29	7,87	21,13		64,24
4:30	29	18,08	10,92		75,16
5:30	29	30,90		-1,90	73,27
6:30	29	31,85		-2,85	70,41
7:30	29	33,04		-4,04	66,37
8:30	29	25,15	3,85		70,22
9:30	29	28,15	0,85		71,07
10:30	29	40,97		-11,97	59,11
11:30	29	48,82		-19,82	39,29
12:30	29	47,00		-18,00	21,29
13:30	29	36,99		-7,99	13,30
14:30	29	31,48		-2,48	10,82
15:30	29	31,80		-2,80	8,02
16:30	29	29,54	-0,54	-0,54	6,94
17:30	29	24,68	4,32		11,26
18:30	29	35,10		-6,10	5,17
19:30	29	34,56		-5,56	-0,39
20:30	29	33,63		-4,63	-5,02
21:30	29	21,14	7,86		2,85
22:30	29	15,31	13,69		16,54
23:30	0	9,01		-9,01	7,52

Регулирующий объем водонапорной башни равен 80,18 м³.

Водопроводная сеть протрассированна из условия, что вода к потребителям подается кротчайшим путем. Вода от насосной станции второго подъема по двум ниткам водовода поступает в разводящую сеть поселка.

Положение водоисточника и рельеф местности позволяют принять водопроводную сеть с контррезервуаром.

Водопроводная сеть принята кольцевая (4 кольца) с тупиковыми ответвлениями длиной не более 200 м.

Согласно совмещенному графику водопотребления и графика работы НС-I наибольшее водопотребление в поселке отмечено в период с 11:00 по 12:00 q_max.час=48,82 м³/ч.

Максимально секундное q_max.с , л/с, водопотребление:

q_max.с = q_max.час / 3,6

q_max.с = 48,82 / 3,6 = 13,56, л/с,

Секундный расход НС - II q_{нс - II} ,л/с, определяется по формуле:

q_{нс - II} = Q_max.сут / (Т_НС-II*3,6)

q_{нс - II} = 637,5/ (22*3,6) = 8,05, л/с,

Расход:

Расход водонапорной башни q_ВБ , л/с, определяем по формуле:

q_ВБ = q_max.с - q_{нс - II}

q_ВБ = 13,56 - 8,05 = 5,51, л/с,

Если вода из сети отбирается отдельными крупными водопотребителями, то такие отборы воды отнесены к категории сосредоточенных q_соср, л/с, и определяются по формуле:

q_соср = Q_сут*Р/ (100*3,6)

Таблица 4 - Ведомость определения сосредоточенных секундных расходов:

Наименование водопотребителя	Qсут, м3/сут	Р%	qсоср,л/с
Коммунальный сектор
1	2	3	4
1.Одноквартирныое жилье дома без благоустройств	19,44	8,5	0,459
2.2-хэтажный 8-ми кв. жилой дом с ваннами и местными водонагревателями	184,32	8,5	4,352
3. 2-х кв. жилые дома с благоустройствами	90	8,5	2,125
4.Школа	4,5	8,5	0,106
5.Интернат	36	8,5	0,850
6.Продуктовый магазин	0,12	8,5	0,003
7.Сельская больница 10 коек	1,5	8,5	0,035
8.Общежитие	2,88	8,5	0,068
9.Личное животноводство: коровы	50,4	8,5	1,190
нетели	30,24	8,5	0,714
свиньи	30,24	8,5	0,714
овцы	5,04	8,5	0,119
10.Полив	0	8,5	0,000
11.Контора	0,192	8,5	0,005
12.Клуб	1,2	8,5	0,028
Производственный сектор
14.Хлебопекарня	1,2	12,5	0,042
15.Гараж	0,026	12,5	0,001
16.МТМ	3,8	12,5	0,132
17.Кирпичный завод	0,01	12,5	0,0003472
18.Пожарное депо	11,2	4,17	0,130
19.Котельная	29,8	4,17	0,345
Животноводческий сектор
20.Коровник	19,8	2,9	0,160
21.Коровник	36,96	2,9	0,298
22.Телятник	2,64	3	0,022
23.Свиноферма	13,2	7,4	0,271
24.Ветлечебница	6,6	12,5	0,229
25.Конеферма	10,56	2,9	0,085

В сети в час максимального водопотребления потребляется расход q_max^сек, л/с.

q_max^сек= Q_max/3,6

q_max^ceк= 48,82/3,6 = 13,56, л/с,

Так как отгон воды в коммунальном секторе равномерно распределенный, то путевые расходы q_пут , л/с, на участках сети определяются по формулам

q_пут= q_{уд *} L

Где:

q_уд - удельное водопотребление, л/(с*м);

L - длина участка трубопровода, м;

q_уд= , л/(с*м)

Где:

=2661- суммарная длина разводящей сети, м;

q_распр - распределенный расход, л/с;

q_распр=q_max^сек -q_соср л/с

Где:

q_соср - сумма сосредоточенных расходов больше 0,1, л/с,

q_соср= 2,521, л/с,

q_распр=13,56 - 2,521= 11,039, л/с,

q_уд= 11,039/2661=0,00415, л/(с*м),

Все расчеты сведены в таблицу 5.

Таблица 5 - Ведомость путевых расходов по участкам сети:

№ уч-ка	Уч-ток, прилежащий к узлу	Длина уч-ка, м	Уд.расх , л/(с*м)	Пут.расх qпут, л/с
1	2	3	4	5
1	1:02	25	0,004	0,104
2	2:03	120	0,004	0,498
3	3:04	250	0,004	1,037
4	4:05	31,25	0,004	0,130
5	5:06	232,5	0,004	0,965
6	6:07	87,5	0,004	0,363
7	7:06	87,5	0,004	0,363
8	6:08	110	0,004	0,456
9	8:12	12,5	0,004	0,052
10	8:09	80	0,004	0,332
11	9:10	42,5	0,004	0,176
12	10:11	97,5	0,004	0,404
13	5:11	65	0,004	0,270
14	11:15	210	0,004	0,871
15	12:13	97,5	0,004	0,404
16	13:14	90	0,004	0,373
17	14:15	170	0,004	0,705
18	15:16	220	0,004	0,913
19	16:22	39,75	0,004	0,165
20	22:17	72,5	0,004	0,301
21	17:18	5	0,004	0,021
22	18:19	22,5	0,004	0,093
23	19:20	32,5	0,004	0,135
24	20:21	25	0,004	0,104
25	21:23	222,5	0,004	0,923
26	23:22	27,5	0,004	0,114

Таблица 6 - Ведомость узловых расходов:

№ Узла	Участок	сум qпут	0,5сумqпут	qcоср	qузл
1	1:02	0,871	0,436		0,447
	1:23		0,000		0,000
2	2:03	0,602	0,301		0,312
	2:01		0,000		0,000
3	3:04	1,535	0,767		0,779
	3:02		0,000		0,000
4	4:05	1,167	0,583	0,345	0,940
	4:03		0,000		0,000
5	5:04	1,364	0,682		0,694
	5:06		0,000		0,000
	5:11		0,000		0,000
6	6:07	1,784	0,892		0,904
	6:05		0,000		0,000
	6:08		0,000		0,000
7	8:06	0,840	0,420		0,432
	8:12		0,000		0,000
	8:09		0,000		0,000
8	9:08	0,508	0,254	0,106	0,372
	9:10		0,000		0,000
9	10:09	0,581	0,290	0,850	1,140
	10:11		0,000		0,000
10	11:10	1,545	0,773		0,784
	11:05		0,000		0,000
	11:15		0,000		0,000
11	12:08	0,456	0,228		0,240
	12:13		0,000		0,000
12	13:12	0,778	0,389	0,130	0,530
	13:14		0,000		0,000
13	14:13	1,079	0,539		0,551
	14:15		0,000		0,000
14	15:14	2,489	1,245		1,256
	15:16		0,000		0,000
	15:11		0,000		0,000
15	16:15	1,078	0,539	0,132	0,682
	16:22		0,000		0,000
16	22:16	0,580	0,290		0,302
	22:23		0,000		0,000
	22:17		0,000		0,000
18	17:18	0,322	0,161	0,298	0,470
	17:22		0,000		0,000
19	18:19	0,114	0,057	0,160	0,228
	18:17		0,000		0,000
20	19:18	0,228	0,114	0,298	0,423
	19:20		0,000		0,000
21	20:19	0,239	0,119	0,271	0,402
	20:21		0,000		0,000
22	21:20	1,027	0,513	0,229	0,754
	21:23		0,000		0,000
23	23:21	1,805	0,902		0,914
	23:22		0,000		0,000
	23:01		0,000		0,000
					13,56

Кольцевую сеть рассчитывают с учетом следующих правил Кирхгофа:

1. закон баланса - потребление в кольце равно подаче в это кольцо;

2. алгебраическая сумма потерь напора в каждом кольце.

Если при распределении расходов по участкам сети не удается выполнить второе правило, то определяют поправочный расход q, л/с:

q=

Где:

h - невязка в кольце, должна быть 0,3 0,5, м;

S - удельное сопротивление трубопровода;

q - расчетный расход на участке сети, л/с;

S=А * к * L

Где:

L - длина участка трубопровода, м.

Таблица 7 - Ведомость гидравлического расчета сети по методу Лобачева - Кросса:

№	№ Уч-тка	qприк л/с	L, м	d, мм	Q м3/с	S=A*L	S*qпр/1000	h=
I	1:02	3,603	25	100	187,7	4692,5	16,9	0,061
	2:03	3,291	120	100	187,7	22524	74,1	0,244
	3:04	2,512	250	100	187,7	46925	117,9	0,296
	4:05	1,572	31,25	100	187,7	5865,625	9,2	0,014
	5:11	0,439	65	100	187,7	12200,5	5,4	0,002
	11:15	0,29	210	100	187,7	39417	11,4	-0,003
	15:16	0,175	220	100	187,7	41294	7,2	0,001
	16:22	0,507	39,75	100	187,7	7461,075	3,8	-0,002
	22:23	1,586	27,5	100	187,7	5161,75	8,2	-0,013
	23:01	4	185	100	187,7	34724,5	138,9	-0,556
							786,0	0,045
II	5:06	0,439	232,5	100	187,7	43640,25	19,2	0,008
	6:08	0,771	110	100	187,7	20647	15,9	-0,012
	8:09	1,567	80	100	187,7	15016	23,5	0,037
	9:10	1,195	42,5	100	187,7	7977,25	9,5	0,011
	10:11	0,055	97,5	100	187,7	18300,75	1,0	0,000
	11:05	0,439	65	100	187,7	12200,5	5,4	-0,002
							149,0	0,042
III	8:09	1,567	80	100	187,7	15016	23,5	-0,037
	9:10	1,195	42,5	100	187,7	7977,25	9,5	-0,011
	10:11	0,055	97,5	100	187,7	18300,75	1,0	0,000
	11:15	0,29	210	100	187,7	39417	11,4	0,003
	15:14	1,725	170	100	187,7	31909	55,0	0,095
	14:13	2,276	90	100	187,7	16893	38,4	0,088
	13:12	2,806	97,5	100	187,7	18300,75	51,4	0,144
	12:08	2,77	12,5	100	187,7	2346,25	6,5	-0,018
							393,7	0,264
IV	22:23	1,586	27,5	100	187,7	5161,75	8,2	0,013
	22:17	0,777	72,5	100	187,7	13608,25	10,6	0,008
	17:18	0,307	5	100	187,7	938,5	0,3	0,000
	18:19	0,079	22,5	100	187,7	4223,25	0,3	0,000
	19:20	0,344	32,5	100	187,7	6100,25	2,1	-0,001
	20:21	0,746	25	100	187,7	4692,5	3,5	-0,003
	21:23	1,5	222,5	100	187,7	41763,25	62,6	-0,094
							175,3	-0,076

Гидравлический расчет водопроводной сети в ручную выполнен верно, так как невязка в кольцах находится в допустимых пределах.

При гидравлическом расчет с применением программы GIDRA на ПК необходимо рассмотреть четыре расчетных случая:

1. расчет на пропуск суммы максимально - хозяйственного и пожарного расходов, расчетная схема изображена на рисунке 4, сам расчет приведен в таблице 11;

2. расчет на пропуск максимально - хозяйственного расхода;

3. расчет на случай транзита в башню рис. 4 табл. 19;

4. расчет на случай аварии.

Для обеспечения нормальной работы сети необходимо так расположить на ней водопроводную арматуру, чтобы можно было легко регулировать подачу воды, выключать отдельные участки и иметь удобный водоразбор.

На водопроводной сети размещают следующую арматуру: задвижки, их размещают в узлах с таким расчетом, чтобы при выключении отдельных участков трубопровода подача на другие участки не прекращалась, при этом не допускается выключать более 5 пожарных гидрантов; пожарные гидранты и гидрант.

Гидрант - колонки размещают на расстоянии не более 150 м друг от друга; в повышенных точках сети, на переломах профиля необходимо предусмотреть установку вантуза; а в пониженных точках выпуски.

3. КОНСТРУКЦИЯ И РАСЧЕТ ВОДОПРОВОДНЫХ СЕТЕЙ

Водопроводная башня по расчетам имеет полный объем 80,18 м³, высота свободного напора 15 м.

Подбираем стандартную водонапорную бесшовную смотровую кирпичную башню со стальным баком емкостью 100 м³, и высотой 15м, ВБ показана на рисунке.

Резервуар чистой воды:

Емкости в системах водоснабжения предназначены для хранения запасов воды, регулирования расхода воды и обеспечения необходимых напоров. Необходимо предусмотреть не менее двух баков РЧВ.

Полный объем РЧВW_РЧВ, м³, определяем:

W_РЧВ= W_рег +W_пп +W_ав +W_{пром.фильт}

Где:

W_рег - регулирующий объем, м³;

W_пп - противопожарный объем, м³;

W_ав - аварийный объем, м³;

W_{пром.фильт} - объем воды на промывку фильтров, м³.

W_рег= W_изб +W_нед , м³

Где:

W_изб - объем избытка, м³;

W_нед - объем недостатка, м³.

W_пп = 3*3,6*(q_нар + q_вн) + (q₁ + q₂ + q₃ ) - 3*q_НС-I , м³

Где:

q_нар = 10 - расход на наружное пожаротушение, л/с;

q_вн = 2,5 - расход на внутреннее пожаротушение, л/с;

q₁ , q₂ , q₃ - объем воды потребляемый за три смежных часа наибольшего водопотребления, м³/ч;

q₁ = 39,38, м³/ч, q₂ = 48,28, м³/ч,

q₃ = 46,39, м³/ч,

q_НС-I = 26,56 - подача воды насосной станцией первого подъема, м³/ч.

W_ав = Q_ав*t_ав, м³

Где:

Q_ав - расход воды на аварию, м³/ч,

t_ав - время на ликвидацию аварии, ч,

Q_ав=0,7*Q_хоз + Q_пр.ав , м³/ч

Где:

Q_хоз - расход воды на хозяйственные нужды населения, м³/ч,

Q_пр.ав - расход промышленных предприятий по аварийному случаю, м³/ч,

W_{пром.фильт} = q*f*t*1000 м³

Где:

q - интенсивность промывки, л/(с* м²);

t - время промывки, с;

f - площадь промывки, м².

В данном проекте мы не учитываем:

- W_ав,

- W_{пром.фильт}.

Следовательно полный объем двух баков РЧВ определяем

W_РЧВ= W_рег +W_пп м³

Регулирующий объем по интегральной кривой равен:

W_рег = 42, м³.

Определяем регулирующий объем табличным методом (табл.8).

Таблица 8 - Ведомость регулирующего объема РЧВ:

часы суток	Qнс-I м3/ч	Qнс-II м3/ч	Поступление воды	Наличие воды в РЧВ м3
			В РЧВ м3	Из РЧВ м3
0:01	26,62	0	26,62		53,18
1:02	26,56	28,98		-2,42	50,76
2:03	26,56	28,98		-2,42	48,34
3:04	26,56	28,98		-2,42	45,92
4:05	26,56	28,98		-2,42	43,50
5:06	26,56	28,98		-2,42	41,08
6:07	26,56	28,98		-2,42	38,66
7:08	26,56	28,98		-2,42	36,24
8:09	26,56	28,98		-2,42	33,82
9:10	26,56	28,98		-2,42	31,40
10:11	26,56	28,98		-2,42	28,98
11:12	26,56	28,98		-2,42	26,56
12:13	26,56	28,98		-2,42	24,14
13:14	26,56	28,98		-2,42	21,72
14:15	26,56	28,98		-2,42	19,30
15:16	26,56	28,98		-2,42	16,88
16:17	26,56	28,98		-2,42	14,46
17:18	26,56	28,98		-2,42	12,04
18:19	26,56	28,98		-2,42	9,62
19:20	26,56	28,98		-2,42	7,20
20:21	26,56	28,98		-2,42	4,78
21:22	26,56	28,98		-2,42	2,36
22:23	26,56	28,92		-2,36	0,00
23:24	26,56	0	26,56		26,56

Итак принимаем регулирующий объем РЧВ 53,18 м³.

W_пп = 3*3,6*(10+2,5) + (39,38 + 48,28 + 46,39) - 3*26,56 = 135 + 134,05 - 79,68 = 135 + 54,37 =189,37, м³.

W_рчв = 53,18 + 189,37 = 242,55, м³,

Определим объем одного бака РЧВ:

W_рчв¹ =, м³

W_рчв¹ == 121,275, м³.

Принимаем РЧВ по типовому проекту 30247 - 833 «Резервуары для воды прямоугольные железобетонные полносборные Красноярского типа» емкостью 150, м³.

Отметка дна РЧВДна, м, определяется как:

Дна = УВ - Н_полн

Где:

УВ - уровень воды в РЧВ при нахождении в нем полного объема, м;

Н_полн - глубина воды в РЧВ при полном объеме, м;

УВ = ПЗ + 0,5

Где:

ПЗ = 89,8 - поверхность земли РЧВ, м;

Н_полн =

Где:

F_дна - площадь пола РЧВ, м²;

F_дна = 9*6= 54 м²,

Н_полн = =2,3, м;

УВ =89,8 +0,5=90,3, м;

Дна = 90,3 - 2,3 = 88,0, м.

Уровень воды при неприкосновенном объеме W_пп, м³, определяется:

УВ_непр = Дна + Н_пп

Где:

Н_пп - высота противопожарного слоя, м;

Н_пп = W_пп¹ / F_дна

Где:

W_пп¹ - противопожарный объем одного бак РЧВ, м³;

W_пп¹ = W_пп / 2

W_пп¹ = 189,37 / 2 = 94,69, м³,

Н_пп =94,69 / 54 = 1,75, м;

УВ_непр = 88,0 + 1,75 = 89,75 м.

В систему водоснабжения входит НС - I. В НС - I входит согласно п.7 входит два рабочий и один резервный насос, их необходимо подобрать по двум параметрам: по расходу Q, м³, по геометрической высоте подъема Н, м.

Расход Q, м³, определяем:

Q =

Где:

n = 2 - количество, одновременно работающих насосов;

Q_max^сут = 637,5 - максимально суточное водопотребление, м³/сут;

= 1,09 - коэффициент, учитывающий собственные нужды водопровода;

Т_{НС - I} = 24 - время работы НС - I, ч;

Q = == 0,004, м³/с.

Максимальная высота подъема насоса Н_гп^max, м, определяется

Н= Н_г + h_тв + h_тн + h_изл

Где:

Н_г - геометрическая высота подъема, м;

h_тв = 0,5 - потери на всасывающем трубопроводе, м;

h_тн - потери на напорной линии, м;

h_изл = 2 - напор на свободный излив, м.

Н_г= СМ - УВ_min^БК

Где:

СМ - отметка земли в смесителе, м;

УВ_min^БК = 84 - минимальный уровень воды в реке, м;

СМ =ПЗ + 5

Где:

ПЗ = 99,8 - поверхность земли, м;

СМ = 99,8 + 5 = 94,8, м;

Н_г=94,8 - 84,0 = 10,8, м,

h_тн =1,1*А*L*Q²

Где:

А = 6864 - удельное сопротивление для стальных труб, диаметром 50 мм;

L = 25*2=50 - расстояние от НС - I до РЧВ (две нитки), м;

Q = 0,004 - максимально секундное водопотребление, м³/с;

h_тн =1,1*6864*50*0,000016= 6,0, м.

Н=10,8+0,5+6,0+2,0=19,3, м.

Подбираем насос типа К 20/18, его характеристики и рабочая точка показаны на рисунке.

Рисунок - Характеристика насоса К 20/18; n = 2900об/мин:

А - рабочая точка.

Схема обвязки НС -I показана на рисунке.

Насосная станция второго подъема:

Для насосной станции второго подъема необходимо подобрать три насоса один хозяйственный, один пожарный, один резервный.

Для начала необходимо подобрать диаметр напорного трубопровода при 0,9<U<1,5 м/с.

Q_пож=Q_max^час + q_пож , л/с

Q_пож=48,82/3,6 + 10,0=13,56 + 10,0 = 23,56 л/с

Q= Q_пож / 2 = 23,56/2 = 11,78 л/с.

По таблице Шевелева d=100, мм.

Хозяйственный насос:

Н=Н_гп + h_тв + h_тн + h_изл ,м

Где:

Н_гп - геометрическая высота подъема, м;

h_тв =0,5 - потери во всасывающем трубопроводе, м;

h_тн - потери напора в нагнетательном трубопроводе, м;

h_изл = 2,0 - напор на свободный излив, м.

Н_гп = ПЗ₁ - Z_непр^РЧВ + Н_св¹ + Н_о м

Где:

ПЗ₁ = 90,10 - поверхность земли в точке присоединения разводящего трубопровода, м;

Z_непр^РЧВ=89,75 - отметка уровня воды неприкосновенного запаса, м;

Н_св¹= 19,47 - свободный напор в точке присоединения разводящего трубопровода, м;

Н_о = 5,36 - слой воды в водонапорном баке при максимальном объеме, м;

Н_гп = 90,10 - 89,75 +19,47 + 5,36 = 25,18, м,

h_тн =1,1*А*L*Q², м

А= 172,9 - удельное сопротивление для стальных труб диаметром 100 мм,

L = 5*2=10 - расстояние от НС - II до точки присоединения разводящего трубопровода (две нитки), м;

h_тн =1,1*172,9*10*0,00805² = 0,12, м,

Н=25,18 + 0,5 + 0,12 + 2,0 = 27,80, м.

Итак НС - II имеет хозяйственный насос типа К 80-65-160, характеристики данного насоса и рабочая точка показана на рис.

Рисунок - Характеристика насоса К 80-65-160, n = 2900 об/мин:

А - рабочая точка.

Пожарный насос:

Q_пож = q_мах^час + q_нар^пож л/с

Где:

q_мах^час = 13,56 - максимально часовой расход, л/с;

q_нар^пож = 10,0 - расход воды на наружное пожаротушение, л/с;

Q_пож =13,56 + 10,0 = 23,56, л/с,

Н=Н_гп + h_тв + h_тн + h_изл , м,

Н_гп = ПЗ₁ - Z_дна^РЧВ + Н_св¹, м,

Где:

Н_св¹ = 20,24 - свободный напор в точке 1 при пожаре, м;

Z_дна^РЧВ =88,0 - отметка дна РЧВ, м;

Н_гп = 90,1 - 88,0 + 20,24 = 22,34, м,

h_тн = 1,1*А*L*Q²

Где:

Q=0,012 - расход воды на один трубопровод, м³/с;

L= 5*2=10, м;

А = 172,9 - удельное сопротивление для стальных труб диаметром 100 мм,

h_тн = 1,1*172,9*10*0,012² = 0,28, м;

Н=22,34 + 0,5 + 0,28+ 2,0 = 25,12, м.

Итак пожарный насос следующего типа К 80-65-160, т.е. насос такой же, как и для хозяйственных целей, значит НС - II имеет три насоса типа К 80-65-160.

Обвязка НС - II показана на рис.

Компоновка здания НС -II.

Выбор типа насосной станции выполняется с учетом геометрической высоты всасывания.

Где:

ПЗ_{НС - II} = 90,0 - поверхность земли у НС -II, м

а = 0,185 - разница между всасывающим и нагнетательным трубопроводом насоса, м.

Оси.нас=90,0+ 0,5 + 0,185 = 90,685, м.

Геометрическая высота всасывания для пожарного насоса Н_гв^пож, м,

Н_гв^пож = Оси.нас - Дна_РЧВ

Где:

Дна_РЧВ = 88,0 - отметка дна РЧВ, м,

Н_гв^пож = 90,685 - 88,0 = 2,658, м.

Геометрическая высота всасывания для хозяйственного насоса Н_гв^хоз, м,

Н_гв^хоз = Оси.нас - УВ_неп

Где:

УВ_неп = 89,75 - уровень воды в РЧВ при неприкосновенном запасе воды, м.

Н_гв^хоз = 90,685 - 89,75 = 0,935, м

Допустимая геометрическая высота всасывания Н_гв^доп, м, определяется:

Н_гв^доп = Н_а - h_t - h_тв - h_доп1

Где:

Н_а = 10 - атмосферное давление, м;

h_t = 0,3 - давление насыщенных паров жидкости, м;

h_тв = 0,5 - потери во всасывающем трубопроводе, м;

h_доп = 3 - допустимый кавитационный запас.

Н_гв^доп = 10 - 0,3 - 0,5 - 3 = 6,2, м.

Так как Н_гв^доп > Н_гв , значит насосная станция второго подъема не заглубленного типа.

Согласно справочным материалам насосные станции первого и второго подъемов относятся к водопроводному типу.

ИСТОЧНИКИ

1. Оводов С.В. «Сельскохозяйственное водоснабжение и водоотведение». - М.: Колос, 1984.- 480 с.;

2. СНиП 2.04.02 - 84 «Водоснабжение наружной сети и сооружения». -М.: - 1985;

3. Справочные материалы по курсу «Насосы и насосные станции». - Омск: - 1999;

4. Типовой проект 30247 - 833. Резервуары для воды прямоуольные железобетонные полносборные емк. от 50 до 1000 м³. АльбомI;

5. Шевелев В.Ф. Таблицы гидравлического расчета водопроводных труб.

ПРИЛОЖЕНИЕ

ПАСПОРТ - системы водоснабжения села Старый Ревель Омской области: водоснабжение гидравлический насосный

Наименование показателей	Ед. измерения	Количество
1 Источник водоснабжения - поверхностные воды
2 Максимальносуточное водопотребление	м3/сут	637,5
3 Максимальночасавое водопотребление	м3/ч	48,82
4 Минимальносуточное водопотребление	м3/ч	6,88
5 РЧВ емкостью 150 м3	шт	2
6 ВБ емкостью 100 м3	шт	1
7 НС - I насос типа К 20/18, n = 2900 об/мин	шт	3
8 НС - II насос типа К 80-65-160, n= 2900 об/мин	шт	3
9 Трубопровод: стальной d=50 мм	м	50
стальной d=100 мм	м	10
ПНД - “с”d=100 мм	м	2081
ПНД - “с”d=150 мм	м	580
10 Пожарные: гидранты d=100 мм	шт	31
гидранты d=150 мм	шт	5
гидрантколонки d=100 мм	шт	9
гидрантколонки d=150 мм	шт	9

Размещено на Allbest.ru

...