Розрахунок парової турбіни

Параметри проточної частини (діаметри барабана, висоти направляючих і робочих лопаток), стан пари на границях уступів (тиск і питомий обсяг). Розрахунок парової турбіни з активним регулюючим ступенем, призначеної для приводу електричного генератора.

Рубрика Физика и энергетика
Вид курсовая работа
Язык украинский
Дата добавления 18.04.2013
Размер файла 976,2 K

Отправить свою хорошую работу в базу знаний просто. Используйте форму, расположенную ниже

Студенты, аспиранты, молодые ученые, использующие базу знаний в своей учебе и работе, будут вам очень благодарны.

Размещено на http://www.allbest.ru/

Размещено на http://www.allbest.ru/

1. ВИХІДНІ ДАНІ

Розрахувати парову турбіну з активним регулюючим ступенем, призначеної для приводу електричного генератора, у відповідності з наступними даними:

- Потужність на затисках генератора = 6600 кВт

- Робоче число обертів турбіни n = 3000 об/хвилину

- Тиск свіжої пари Р0 = 2850 кПа

- Температура свіжої пари tо = 400?С

- Тиск пари за активним ступенем Ра = 1000 кПа

- Тиск відпрацьованої пари Р2 = 5 кПа

- Коефіцієнт втрат у регулюючих клапанах Кр.к = 0,95

- Механічний ККД турбіни зм = 0,96

- ККД генератора

Турбіна, загальний устрій якої наведено на рис.1, має ротор, на якому розташована активна ступінь у вигляді двухвенечного диску 1 та три групи реактивних ступенів, які розташовані на відповідних уступах барабана 2.

У передній частині турбіни для зрівноважування осьового зусилля передбачено розвантажувальний поршень 4 у вигляді уступу ротора збільшеного діаметра. За розвантажувальним поршнем знаходиться камера, де підтримується низький, але більш за атмосферний тиск пари, завдяки з'єднання камери каналом 5 з зоною відповідного тиску на кінцевих східцях турбіни. Вал турбіни на виходах з корпусу має лабіринтові ущільнення 5.

Свіжа пара через регулювальні клапани (на рис. 1 не показані) та сопла 7 надходить на лопатки двухвенечного диска і далі протікає по між лопаткових каналах 8 проточної частини реактивних східців, що розширюються. Відпрацьована пара через випускний патрубок 9 надходить у конденсатор, де перетворюється у рідину і насосами (конденсатними і живільними) повертається до парового котла.

Рис. 1. Устрій парової турбіни: 1-корпус; 2- трехступеневий барабан; 3- двохвінечний диск; 4- развантажувальний поршень; 5-лабірінтне ущилення; 6- підшипник; 7- сопло; 8- канал протитиску поршня; 9,10 - соплові і робочі лопатки реактивного ступеня

2. ВИЗНАЧЕННЯ ЗАГАЛЬНИХ ПАРАМЕТРІВ

2.1 Тиск пари перед соплами регулюючого ступеня

Ро? = Крк• Ро = 0,95 • 2850 = 2700 кПа,

де Кр.к = 0,95 - наданий коефіцієнт втрат у регулюючих клапанах

2.2 Теплоперепад турбіни

Повний теплоперепад Ноt і теплоперепад активного ступеня Hаt знаходиться по hs - діаграмі, фрагмент якої зображено на рис.2.

Ноt = hо - h1t = 3240 - 2115 = 1125 кДж / кг

Hаt = hо - hаt = 3240 - 2968 = 272 кДж / кг

Наявний теплоперепад, який може буде корисно використаний у турбіні

Но = Hоt • зоі = 1125 • 0,8 = 900 кДж / кг,

де зоі = 0,8 - прийнятий внутрішній відносний ККД турбіни.

2.3 Витрати пари турбіною

де зм = 0,96 і - надані механічні ККД турбіни і генератора

2.4 Швидкість пари на виході із сопел

? теоретична

=735м/с;

? фактична

С1 = ц ? С1t =0,95 • 735 = 698 м/с,

де ц = 0,95 - прийнятий коефіцієнт втрат швидкості в сопловому каналі.

Рис.2. Процес течі пари в турбіні на hs - діаграмі

3. РЕГУЛЮЮЧА СТУПІНЬ

3.1 Характеристика проточної частини

Проточна частина регулюючого ступеня турбіни включає сопла та двохвінечний диск активного принципу дії ( рис. 3).

Кути установки елементів проточної частини приймаються відповідно до наступних рекомендацій:

б1 = 20? - нахил сопел;

в2 = в1 - 3? - нахил робочих лопаток першого ряду;

б?1 = б2 - 3? - нахил направляючих лопаток;

в?2 = в?1 - 3? - нахил робочих лопаток другого ряду.

Рис.3. Ескіз регулюючого ступеня з двохвінечним диском

3.2 Вибір оптимальної окружної швидкості

привод електричний генератор пар

ККД регулюючого ступеня (зoi) залежить від співвідношення U/С1, де U - окружна швидкість по середньому діаметру лопаток двохвінечного диска , а С1 - фактична швидкість пари на виході із сопла.

Для визначення умов максимального ККД виконуються попередні розрахунки для значень U/С1, обраних в інтервалі 0,1...0,3, з кроком 0,05. Процедура розрахунку можлива або шляхом аналітичних обчислень, або через побудову трикутників швидкостей. Приклад побудови трикутників швидкостей для значення U/С1 = 0,1 показаний на рис. 4, а формули і результати розрахунків наведені в табл. 1 і 2.

По отриманим величинам будується приблизна графічна залежність зoi = f (U/С1), на якій знаходиться найвигідніше значення зoi. В даному випадку (Рис.5) найбільшому ККД відповідає значення U/С1 = 0, 22 для якого робимо остаточний розрахунок двохвінечного диска, що приведений у табл.2.

Рис.4. Приклад побудови трикутника швидкостей

Рис.5. Залежність для вибору оптимальної окружної швидкості

РОЗРАХУНКОВІ ФОРМУЛИ

Таблиця 1

Формули

Параметри

Один. виміру

U = (U/С1)• С1

U - колова швидкість;

С1 - швидкість витікання пари

м/с

d =(60 • U) / р ?n

d - діаметр диска;

n - кількість обертів, об/хв.

м

щ1= v U? + С?1 - 2UС1 соsб1

щ - відносна швидкість на вході першого вінця;

б1 - кут нахилу сопел, град

м/с

в1 = б1+arcsin (U•sin б1/ щ1)

в1 - кут відносної швид. щ1

град

щ2 = щ1 ? ш

щ2 - відносна швид. входу в направляючі лопатки;

ш =( 0,82... 0,85) коефіцієнт втрат

м/с

С2 =

С2 - абсолютна швид. входу в направляючі лопатки;

в2 - кут відносної швид. щ2, град

м/с

б2= в2+arcsin (U•sin в2 / С2)

б2 - кут швидкості С2

град

С?1= С2 ? ш

С?1 - абсолютна швид. на вході другого вінця

м/с

щ?1=

щ?1 - відносна швид. на вході другого вінця;

м/с

в?1=б?1+arcsin (U•sin б?1/ щ?1)

в?1- кут відносноі швид. щ?1

град

щ?2 = щ?1 ? ш

щ?2 - відносна швидкість на виході другого вінця

м/с

С?2=

С?2 - абсолютна швидкість на виході другого вінця;

в?2 - кут швидкості щ?2, град

м/с

б?2= в?2+arcsin (U•sin в?2 / С?2)

б?2 - кут швидкості С?2, град

град

С1u = С1 • соsб1

С2u = С2 • соsб2

С?1u = С?1 • соsб?1

С?2u = С?2 • соsб?2

С1u,,С2u,, С?1u ,С?2u - проекції абсолютних швидкостей пари на окружну швидкість

м/с

зu = 2UУ (С1u+ С2u) / С?1t

з - ККД на вінці лопаток; У (С1u+ +С2u) - сума проекцій абсол.швид.

-

*Nт.в=[1,1d? +0,9d•]U?•v??•10??

Nт.в - витрати на тертя і вентиляцію;

l - висота лопатки; v - питом.обсяг пари в активному ступені, м?/кг

кВт

т т.в.= 204gNт.в/ G•С?1t

т - відносні втрати на тертя і вентиляцію

-

зoi = зu - т т.в.

зoi - внутрішній відносний ККД

-

* У формулі висота лопаток вибирається орієнтовно в межах l =1,8-2,5 см.

Таблиця 2

Х1=U/С1 параметри

0,1

0,15

0,2

0,25

0,22

U

70

105

140

175

153,5

d

0,445

0,666

0,88

1,113

0,978

щ1

630

600

570

538

555

в1

22?20ґ

23?30ґ

25?10ґ

26?30ґ

25?20ґ

в2

19?20ґ

20?30ґ

22?10ґ

23?30ґ

22?20ґ

ш

0,82

0,83

0,84

0,85

0,84

щ2

516

498

478

457

466

С2

450

395

345

305

329

б2

22?20ґ

25?50ґ

30?40ґ

36?30ґ

32?30ґ

бґ1

19?20ґ

25?50ґ

27?40ґ

33?30ґ

29?30ґ

Сґ1

369

328

290

259

276

щґ1

302

235

178

149

161

вґ1

23?50ґ

32?30ґ

49?20ґ

73?20ґ

57?20ґ

вґ2

20?50ґ

29?30ґ

46?20ґ

70?20ґ

54?20ґ

щґ2

248

195

150

127

135

Сґ2

184

118

114

178

133

бґ2

27?

54?30ґ

104?30ґ

138?

123?30ґ

С1u

656

656

656

656

656

С2u

416

352

296

244

276

С?1u

346

297

251

216

240

С?2u

164

70

-30

-132

-73

зu

0,41

0,533

0,607

0,63

0,624

Nт.в

1,8

10

34

90

51

тт.в.

0,001

0,005

0,016

0,041

0,023

зoi

0,41

0,528

0,591

0,589

0,601

3.3 Теплові втрати

Втраті теплової енергії регулюючим ступенем складаються з наступного

? у соплах

hс = ( С?1t - С?1 ) / 2000 = (735? -698?) /2000 = 26,5 кДж / кг;

? на робочих лопатках першого ряду

h?л = (щІ1 - щІ2) / 2000 = (555 ?- 466?) / 2000 = 45,4 кДж/кг;

- на направляючих лопатках

hн = ( С?2 - С?1 ) / 2000 = (329? - 276?) /2000 = 16 кДж / кг;

- на робочих лопатках другого ряду

h??л = (щІ1 - щІ2) / 2000 = (161? - 135?) /2000 = 3,8 кДж / кг;

? з вихідною швидкістю пари

hв = С?1 / 2000 =133? / 2000 = 8,8 кДж / кг;

- на тертя і вентиляцію:

hт.в. = N т.в. / G = 51 / 8,13 = 6,2 кДж / кг.

З урахуванням всіх втрат енергії теплоперепад, що використовується в ступені складе:

Ha = Hat - (hс + h?л + hн + h??л + hв+ hт.в)=272 -106,7 = 165,3кДж / кг

Таким чином, внутрішній відносний ККД регулюючого ступеня (без обліку втрат у регулювальних клапанах) становить:

зoi = Hр / Hрt = 165,3 /272 = 0,608.

Отриманий результат досить добре узгоджується зoi = Hр / Hрt = 165,3 272 = 0,608, розрахованим попереднє для обраного значення U/С1 = 0,22.

3.4 Параметри сопел

Профіль сопла вибирається виходячи з умови, якщо Рa > 0,57 Р0 , то постійний чи звужуючий, а якщо Рa < 0,57 Р0 , то такий що розширюється. При цьому розширення чи звуження сопла забезпечується за рахунок зміни його ширини б при постійній висоті l .

Оскільки маємо Рa / Р0 = 1000 /2850 = 0,35 ,то приймаємо профіль таким що розширюється.

Мінімальний перетин сопел

)

де х0? = 0,11 - питомий обсяг пари перед соплами турбіни згідно hs- діаграми, м?/кг.

Вихідний максимальний перетин сопел

fмах = G•х1 / С1 = 8,13 • 0,253 / 698 = 0, 00294 м? = 29,4см?,

де х1 = 0,253 - питомий обсяг пари на виході із сопла, м?/кг.

Ступінь парціальності впуску пари

е = fмах /р?d•l•sin б1 = 0,00294/ р?0,978?0,012•sin20? =0,233,

де l = 0,012м - висота сопла, що приймається в межах l = 10...15мм.

Геометричні розміри сопла:

? мінімальний перетин

f?min = fmin/nc = 25, 2/ 20 = 1,28 см?,

де nc = 20 - кількість сопел, яка вибрана в рекомендованому інтервалі nc = 18-24

? ширина сопла в мінімальному перетині

amin = f?min / l = 1, 28 / 1,2 = 1,07 см = 10,7 мм

? ширина каналу у вихідному перетині

a1 = fмах / nc •l = 29,4 / (20 •1, 2) = 1,25 см =12,5 мм

? довжина частини каналу, що розширюється

l = (a1- аmin) / (2tg г/2) = (12, 5 - 10,7) / (2tg3?) = 17 мм,

де г = 6о - кут розбіжності сопла, обраний в рекомендованому інтервалі г = 6…8o.

3.5 Параметри лопаток

Вхідна l?1 і вихідна l??1 висоти лопаток першого вінця

l?1 = l + 2 = 12 +2 = 14 мм

l??1 =G• х1?/(р? d? е•щ2•sinв2)= 8, 13•0,263/ (3,14•0,978•0,233•466 sin22?20?)=0, 0168 м = 16, 8 мм

де х1?=0,263 - питомий обсяг пари при виході з робочих лопаток, м?/кг

Вхідна l?н і вихідна l??н висоти направляючих лопаток

lн = l??1 + 2 = 16,8 + 2 = 18,8 мм

l??н = Gохн/(р?d?е С?1 sin б?1) = 8,13?0,266/ р?0,978?0,233?135 sin 29?30? = 0,022 м = 22 мм

де хн = 0,266 - питомий обсяг пари на виході з направляючих лопаток, м?/кг.

Вхідна l?2 і вихідна l??2 висоти лопаток другого ряду приймаються однаковими і рівними

l?2= l??2 =Gо х2/ р? d? е•щ?2 •sin в?2 = 8, 13?0,267/ р 0,978?0,233?135? sin 54?20? = 0,027 м = 27 мм

де х2 = 0,267 - питомий обсяг пари на виході з робочих лопаток другого вінця, м?/кг

4. РЕАКТИВНІ СТУПЕНІ

4.1 Характер розподілу теплоперепадів

Відклавши на h-s діаграмі використаний регулюючим ступенем перепад тепла

Ha = 165,3 кДж/кг знайдемо стан пари перед направляючими лопатками першого східця реактивної частини турбіни (т. А1, рис.2).

Відклавши на h-s діаграмі Но = 900 кДж/кг одержимо в місті пересіканя з ізобарою

P2 = 5 кПа т.В, яка визначає стан відпрацьованої пари.

З'єднавши точки А1 і В одержимо лінію передбачуваного теплового процесу реактивних східців турбіни.

4.2 Параметри барабана

Діаметр першого східця реактивної частини по середньому колу

= 0,625м,

де l1 = 0,025 м - висота направляючих лопаток;

X1= 0,715 ?відношення окружної швидкості до швидкості пари;

б1 = 20? - кут нахилу направляючих лопаток;

к0 = 1,06 - ступінь розширення пари за направляючими лопатками;

х2 = 0,267 м?/кг - питомий обсяг пари на виході з активного ступеня;

Перелічені параметри вибираються в наступних рекомендованих інтервалах:

l1 = 0, 02...0, 03; X1 = 0, 55...0, 8; б1 = 18...20; к0 = 1, 05...1, 07

Враховуючі обрану висоту лопатки l1 діаметр барабана становить

d1 = d?1 - l1 = 0,625 - 0,025 = 0,6 м

Діаметр останнього східця реактивної частина по середньому колу

де = 7 - відношення середнього діаметра до висоти лопатки;

ц = 0,02 - втрати з вихідною швидкістю;

х2 = 26,6 м?/кг - питомий обсяг відпрацьованої пари;

б2 = 90? - кут нахилу робочих лопаток;

Параметри при розрахунках вибираються в наступних рекомендованих інтервалах:

7...10; ц = 0,01...0,03; б2 = 70...90?

Знайдене значення діаметра перевіряється на допустиму окружну швидкість

U2 = р d?3n /60 = р ? 1, 55? 3000 /60 = 243 м/с

Якщо отримане значення порушує умову U2<300 м/с, то варто зменшити d?3.

Висота робочих лопаток останнього східця:

l2 = d?3 = 1,55 / 7 = 0,221 м

Діаметр останнього уступу барабана:

d3 = d?3 - l2 = 1, 55 - 0,221 = 1, 33 м

Виходячи з виконаних розрахунків барабан за конфігурацією приймаеться у вигляді трьох циліндричних уступів. Діаметри першого й останнього уступу знайдені і складають d1 = 600 мм і d3 = 1330 мм. Середній другий уступ вибирається в проміжку діаметром d2 = 800 мм.

4.3 Параметри проточної частини турбіни

Проточна частина утворюється рядами направляючих і робочих лопаток,закріплених відповідно на корпусі і барабані. Суміжний ряд направляючих і робочих лопаток називається східцем.

Для перевірочних розрахунків попередньо приймається наступне:

? на першому уступі барабана розташовується 15 східців, на другому 8 східців, на третьому 4 східця;

? кути установки робочих і направляючих лопаток однакові і складають б1 = в2 = 20?;

? висота лопаток першого уступу починаючи з прийнятого раніше значення l1 = 25 мм, збільшується в кожному наступному ряді на 1 мм;

? висота лопаток другого уступу починаючи з l1 = 40 мм збільшується спочатку на 2 мм, а в кінці до 4 мм;

? висота лопаток третього уступу плавно збільшується від прийнятого початкового значення

lн = 90 мм до знайденого раніше кінцевого значення lр = 220 мм.

Повний тепловий розрахунок реактивної турбіни дуже трудомісткий і перебуває за межами дійсної курсової роботи. Тут обмежимося вибором теплоперепада по уступах барабана виходячи з рекомендацій: перший уступ 35-40%, другий 40-50%, третій 15-20%.

Використовуваний у реактивній частині проектованої турбіни теплоперепад Нр = 735 кДж/кг (див. рис.2) розподілимо орієнтовно по уступах ротора наступним чином: = 280, = 340,

= 115 Дж/кг.

Прийняті геометричні параметри проточної частини (діаметри барабана, висоти направляючих і робочих лопаток), а також стан пари на границях уступів (тиск і питомий обсяг) приведені в табл. 3.

Таблиця 3

№ східця

діаметри барабана dд, мм

висота лопаток, мм

стан пари

Направляючих lн

Робочіх lр

тиск, кПа Р

питомий об'єм х, м3/кг

1

600

25

26

1000

0,27

2

-“-

27

28

3

-“-

29

30

4

-“-

31

32

5

-“-

33

34

6

-“-

35

36

7

-“-

37

38

8

-“-

39

40

9

-“-

41

42

10

-“-

43

44

11

-“-

45

46

12

-“-

47

48

13

-“-

49

50

14

-“-

51

52

15

-“-

53

54

323

0,75

16

800

40

42

323

0,8

17

-“-

44

46

18

-“-

48

50

19

-“-

52

54

20

-“-

56

58

21

-“-

62

66

22

-“-

70

74

23

-“-

78

82

24

1330

90

100

53

4,0

25

-“-

115

135

53

5,0

26

-“-

155

175

27

-“-

195

220

5

26

5. РОЗВАНТАЖУВАЛЬНИЙ ПОРШЕНЬ

Розвантажувальний поршень поряд зі спеціальним упорним підшипником врівноважують осьове зусилля ротора, що обумовлено тиском пари на торці уступів Rуст, на робочі лопатки Rр.л. і різницею кількості рухів Rк.р.

Третю складову осьового зусилля , щоб запобігти складних розрахунків, приймемо приблизно як

Rк.р.= 0,8 Rр.л

Чисельні розрахунки відповідно до цих формул наведені в наступних табл.4 і 5.

Таблиця 4

торці уступів

d д(і-1)

d ді

р /4 (d?дi - d?д(i-1))

Рі+1

ДRуст, кН

1-2

0,6

0,8

0,22

323

71

2-3

0,8

1,33

0,886

53

47

Rуст = 118

Таблиця 5

лопатки уступов

d ді

- d вi

р /4(d?вi - d?ді)

(Р(і+1) - Рі) /2

ДRр.л кН

1

0,6

0,68

0,08

338

27

2

0,8

0,92

0,16

135

21

3

1,33

1,65

0,75

24

18

Rр.л = 66

Rк.р.= 0,8 Rр.л = 0,8•66 = 53 кН

Прийнявши, що 25% осьового зусилля сприймається упорним підшипником визначимо необхідний для зрівноважування ротора діаметр розвантажувального поршня dн виходячи з рівняння:

р /4(d?н - d?ді )( Ра - р2) = 0,75(Rуст + Rр.л+ Rк.р )= р /4(d?н - 0,6?)( 1000 - 50) = 0,75(118 +66 +53),

де р2 = 50 кПа - протитиск пари на поршень, який відповідає стану пари перед третім уступом ротора ( див. рис.1).

Вирішивши рівняння знайдемо діаметр розвантажувального поршня:

dн = 0,77 м.

Размещено на Allbest.ru

...

Подобные документы

  • Визначення параметрів пари і води турбоустановки. Побудова процесу розширення пари. Дослідження основних енергетичних показників енергоблоку. Вибір обладнання паросилової електростанції. Розрахунок потужності турбіни, енергетичного балансу турбоустановки.

    курсовая работа [202,9 K], добавлен 02.04.2015

  • Теплова схема паротурбінної електростанції. Побудова процесу розширення пари в проточній частині турбіни в Н-S діаграмі. Параметри конденсату в точках ТС. Розрахунок мережевої підігрівальної установки. Визначення попередньої витрати пари на турбіну.

    курсовая работа [1,2 M], добавлен 30.01.2014

  • Вибір теплоносіїв та розрахунок теплових навантажень котельні. Розробка теплової схеми котельні. Розрахунок водогрійної та парової частини. Вибір основного і допоміжного обладнання котельні. Втрати у теплових мережах. Навантаження підприємства та селища.

    курсовая работа [163,2 K], добавлен 31.01.2011

  • Визначення діаметрів труб. Підбір труб згідно ГОСТ 8734–75. Розрахунок втрат напору на дільницях трубопровідної системи, підвищення тиску в гідросистемі від зупинки гідродвигуна. Конструктивні параметри шестеренного гідродвигуна для приводу лебідки.

    курсовая работа [319,7 K], добавлен 07.01.2014

  • Розвиток турбобудування, місце ВАТ "Турбоатом" в українській енергетиці. Моделювання систем управління паровими турбінами. Варіанти модернізації гідравлічних систем регулювання. Моделювання систем стабілізації частоти обертання ротора парової турбіни.

    курсовая работа [117,4 K], добавлен 26.02.2012

  • Визначення використання теплоти у трубчастій печі, ексергії потоку відбензиненої нафти та палива. Розрахунок рекуперативного утилізатора при втратах тепла 2%. Ексергетичний баланс турбіни та теплонасосної компресорної установки, що працює на фреоні.

    курсовая работа [161,1 K], добавлен 22.10.2014

  • Визначення перепаду напору у витратомірі Вентурі, висоти всмоктування насоса, діаметра зливного трубопроводу, втрат напору в місцевих опорах напірної лінії і їх еквівалентної довжини, величини необхідного тиску на виході і необхідної потужності приводу.

    курсовая работа [504,4 K], добавлен 09.11.2013

  • Визначення динамічних параметрів електроприводу. Вибір генератора та його приводного асинхронного двигуна. Побудова статичних характеристик приводу. Визначення коефіцієнта форсування. Розрахунок опору резисторів у колі обмотки збудження генератора.

    курсовая работа [701,0 K], добавлен 07.12.2016

  • Розрахунок електричного кола синусоїдального струму методов комплексних амплітуд. Визначення вхідного опору кола на частоті 1 кГц. Розрахунок комплексної амплітуди напруги, використовуючи задані параметри індуктивності, ємності і комплексного опору.

    контрольная работа [272,0 K], добавлен 03.07.2014

  • Конструкція КТАНів-теплоутилізаторів. Жалюзійний сепаратор теплообмінника. Перевірочний тепловий розрахунок КТАНів-утилізаторів. Параметри димових газів на вході в КТАН. Теплобалансовий розрахунок. Визначення умов конденсації водяної пари в димарі.

    курсовая работа [300,3 K], добавлен 09.02.2012

  • Розрахунок символічним методом напруги і струму заданого електричного кола (ЕК) в режимі синусоїдального струму на частотах f1 та f2. Розрахунок повної, активної, реактивної потужності. Зображення схеми електричного кола та графіка трикутника потужностей.

    задача [671,7 K], добавлен 23.06.2010

  • Розрахунок символічним методом напруги і струму електричного кола в режимі синусоїдального струму, а також повну потужність електричного кола та коефіцієнт потужності. Використання методу комплексних амплітуд для розрахунку електричного кола (ЕК).

    контрольная работа [275,3 K], добавлен 23.06.2010

  • Світлотехнічний розрахунок електричного освітлення за допомогою програми DIALux. Прилади електрообладнання житлового будинку, електричний водонагрівник, вентиляційне обладнання. Розрахунок та вибір установок для водопостачання, засобів автоматизації.

    дипломная работа [192,3 K], добавлен 12.12.2013

  • Аналіз конструктивних виконань аналогів проектованої електричної машини та її опис. Номінальні параметри електродвигуна. Електромагнітний розрахунок та проектування ротора. Розрахунок робочих характеристик двигуна, максимального обертального моменту.

    дипломная работа [1,1 M], добавлен 12.01.2012

  • Вибір напівпровідникового перетворювача, розрахунок параметрів силового каналу вантажопідйомного візка. Вибір електричного двигуна та трансформатора. Розрахунок статичних потужностей механізму, керованого перетворювача, параметрів механічної передачі.

    курсовая работа [1,3 M], добавлен 01.03.2013

  • Загальні відомості та схема електричного ланцюга. Розрахунок електричного кола постійного струму. Складання рівняння балансу потужностей. Значення напруг на кожному елементі схеми. Знаходження хвильового опору і добротності контуру, струму при резонансі.

    курсовая работа [915,3 K], добавлен 06.08.2013

  • Характеристика електрообладнання об’єкта, розрахунок параметрів електричного освітлення. Вибір схеми електропостачання та його обґрунтування, розрахунок навантажень. Вибір числа і типу силових трансформаторів. Параметри зони захисту від блискавки.

    курсовая работа [66,4 K], добавлен 17.02.2014

  • Характеристика машинного відділення. Конструктивні схеми котлів-утилізаторів. Схема деаераторної установки. Фізичні основи процесу термічної деаерації. Розрахунок котла односекційного з пониженими параметрами. Міри безпеки при експлуатації турбіни.

    дипломная работа [2,6 M], добавлен 20.06.2014

  • Розрахунок потужності і подачі насосу, вибір розподільників та фільтра. Застосування гідравліки у верстатах із звертально-поступальним рухом робочого органа. Втрата тиску в системі. Тепловий розрахунок гідросистеми, визначення об'єму бака робочої рідини.

    курсовая работа [169,3 K], добавлен 26.10.2011

  • Розрахунок котельного агрегату, склад і кількість продуктів горіння. Визначення теплового балансу котла і витрат палива. Характеристики та розрахунок конвективної частини. Тепловий розрахунок економайзера і перевірка теплового балансу котельного агрегату.

    курсовая работа [677,6 K], добавлен 17.03.2012

Работы в архивах красиво оформлены согласно требованиям ВУЗов и содержат рисунки, диаграммы, формулы и т.д.
PPT, PPTX и PDF-файлы представлены только в архивах.
Рекомендуем скачать работу.