Вспомогательное оборудование ТЭС. Насосы и вентиляторы



Рисунок 27. Регулирование подачи перепуском

Рисунок 28. Регулирование подачи изменением частоты вращения

Регулирование подачи изменением частоты вращения рабочего колеса возможно только при использовании приводных двигателей с регулируемой частотой вращения. К таким двигателям относятся электродвигатели постоянного тока, паровые турбины, двигатели с фазным ротором или регулируемой частотой тока, допускающие плавное изменение частоты вращения.

При изменении частоты вращения ni напорные характеристики насоса Н = f(Q) представляют собой конгруэнтные кривые и рабочая точка, перемещаясь по характеристике сети, даёт различные значения подачи Qpi (рисунок 28). При малых значениях Hcm этот метод не приводит к большим дополнительным потерям в гидравлической системе. Коэффициент полезного действия насосной установки ну примерно равен к.п.д. насоса i при частоте вращения ni.

Если характеристика системы имеет значительную составляющую Н'ст, то изменение режима работы насоса будет связано с дополнительными потерями за счет отклонения к.п.д. от зоны максимальных значений. При изменении частоты вращения двигателя меняется к.п.д. самого двигателя, зависящий также и от нагрузки. Мощность насоса в этом случае будет равна

(60)

Частота вращения ni в точке Qi определяется из уравнения подобия

(61)

Регулирование изменением частоты вращения насоса при постоянной частоте вращения двигателя осуществляется включением между валом двигателя и валом насоса вариатора скорости или гидромуфты.

Регулирование входным направляющим аппаратом. Удельная энергия, передаваемая потоку в центробежной машине, существенно зависит от условий входа потока на рабочие лопатки. Закручивание потока, поступающего в рабочее колесо, влияет на величину напора и при данной характеристике сети изменяет подачу нагнетателя. Подкрутку потока на входе насоса можно изменить, применяя входной направляющий аппарат с поворотными лопастями.

Рисунок 29. Регулирование подачи входным направляющим аппаратом

При изменении угла поворота лопаток изменяется напорная характеристика насоса (рисунок 29). Если характеристика сети постоянна, рабочая точка будет перемещаться по ней из положения 1 в положения 2, 3, определяющие подачу Q2 и Q3. При этом потребляемые мощности будут N2, N3. Они определяются точками I, II, III, лежащими на характеристиках мощности. Плавная линия I-III показывает изменение мощности при регулировании подачи направляющим аппаратом на входе в рабочее колесо. Так как эта линия лежит ниже линии N1, то очевидно, что потребление энергии уменьшается при таком регулировании. Способ регулирования входным направляющим аппаратом обычно применяется для центробежных вентиляторов.

6.2 Совместная работа нагнетателей в сети

Параллельное включение нагнетателей

Если сеть работает по графику с переменным расходом, причем между Qmin и Qmax большая разница, то включение в сеть одного нагнетателя невыгодно. Такой нагнетатель должен давать подачу Qmax при пиковой нагрузке и иметь возможность глубокого регулирования при падении нагрузки в сети до минимального значения. Так как регулирование связано с потерями энергии, то такой нагнетатель будет работать с низким эксплуатационным к.п.д. Установка нескольких нагнетателей, включенных параллельно, существенно повышает энергетическую эффективность системы.

Для параллельной работы наиболее подходят нагнетатели с непрерывно падающей характеристикой. Параллельно можно включать насосы с различными характеристиками и различных типов. Общая характеристика группы параллельно включенных нагнетателей получается путем сложения абсцисс характеристик отдельных нагнетателей для постоянных ординат Нi = const. Точка пересечения общей характеристики с характеристикой системы Нс определяет рабочую точку.

Рисунок 30. Совместная работа при параллельном и последовательном соединении нагнетателей

Из рисунка 30 очевидно, что QI+II < QI + QII, т.е. суммарный расход параллельно работающих нагнетателей меньше суммы расходов каждого нагнетателя при индивидуальной работе на ту же сеть.

К.п.д. параллельно работающих нагнетателей определяется выражением

(62)

При одинаковых напорных характеристиках, т.е. HI = HII, (62) принимает вид

(63)

Если нагнетатели имеют разные характеристики и одна лежит ниже другой, то при определённых режимах через нагнетатель с характеристикой, лежащей ниже, поток может пойти в обратном направлении, и этот нагнетатель будет работать при отрицательных подачах. Направление вращения рабочего колеса при этом не изменяется, поэтому нагнетатель по-прежнему будет потреблять энергию. При построении суммарной характеристики необходимо учитывать этот эффект. Насосы с разными напорными характеристиками при параллельном включении следует выбирать так, чтобы рабочие точки лежали в той области суммарной напорной характеристики, где обратное движение потока исключается.

Последовательное соединение нагнетателей

При таком включении напорный трубопровод нагнетателя подключается ко всасывающему трубопроводу последующего нагнетателя. Последовательное соединение применяется для увеличения давления в системе при незначительном изменении подачи.

Суммарная напорная характеристика строится путем суммирования ординат характеристик отдельных насосов при Qi = const (рисунок 30-б). К.п.д. последовательно включенных нагнетателей с одинаковыми расходами (QI=QII) определяется выражением

(64)

Нагнетатели можно располагать непосредственно друг за другом или разнести на значительное расстояние. На рисунке 31 показаны схемы последовательного включения нагнетателей и соответствующие им эпюры давлений. а) Два нагнетателя располагаются один за другим таким образом, что избыточное статическое давление АД, создаваемое нагнетателем I, расходуется на участке АЕ, а избыточное статическое давление ЕF, создаваемое нагнетателем II, - на участке ЕВ. б) Нагнетатель II расположен непосредственно за нагнетателем I. Участок сети непосредственно за нагнетателем II находится под большим давлением, чем в схеме а, и требует более тщательной герметизации. в) Избыточное статическое давление за нагнетателем I расходуется на участке АЕ. Нагнетатель II создаёт разрежение на стороне всасывания (EG) и избыточное статическое давление на стороне нагнетания (GB). г) Такая схема применяется в системе "дутьевой вентилятор I- котел-дымосос II". Перепад FG характеризует разрежение в топке котла.

д) Нагнетатель I преодолевает сопротивление на участке АЕ, создавая избыточное статическое давление АД. Нагнетатель II, расположенный в конце сети, преодолевает потери на участке ЕВ, создавая разрежение BF.

е) Потери давления в сети преодолеваются путем создания разрежения на всасывающей стороне нагнетателей.



Рисунок 31. Различные схемы последовательного включения нагнетателей и соответствующие им эпюры давлений



Лекция 7. Осевые насосы и вентиляторы

Цель лекции: показать теоретические зависимости основных характеристик осевых нагнетателей

7.1 Основные уравнения, характеризующие осевой нагнетатель

В осевых нагнетателях рабочее колесо состоит из консольных лопастей, закрепленных на втулке, которая насаживается на ось (рисунки 12, 13). Для вывода основных уравнений, описывающих работу осевого нагнетателя, применяют теорию решёток профилей. Рассматривается плоская решётка профилей, которая получается путем развертывания рабочего колеса. На рисунке 32 показана развернутая на плоскость решётка профилей и параллелограммы скоростей на решётке лопастей осевого нагнетателя.

Рисунок 32. Развернутая на плоскость решётка лопастей осевого нагнетателя и параллелограммы скоростей

Основными величинами, характеризующими геометрию решётки будут шаг лопастей, равный расстоянию между сходственными точками сечений лопасти, измеренному в направлении движения решётки, t; ширина решётки - размер, параллельный оси вращения, В; длина хорды сечения лопасти - b; лопастные углы на входе и выходе, 1л и 2л; угол установки лопасти - угол между хордой лопасти и осью решётки, у. Относительным шагом решётки называется отношение шага решётки к хорде



(65)

Обратная величина называется густотой решётки.

Кинематические параметры потока, проходящего через решётку, - это переносная, относительная и абсолютная скорости на входе и выходе из решётки - u1, w1, c1, u2, w2, c2; углы входа и выхода, т.е. углы между осью решётки и относительными скоростями на входе и выходе - 1 и 2; угол атаки (угол между касательной к средней линии лопасти и относительной скоростью на входе) - i, угол отставания, т.е. угол между касательной к средней линии лопасти и относительной скоростью на выходе - .

Из планов скоростей (рисунок 32) видно, что решётка профилей изменяет величины и направления абсолютной и относительной скоростей, закручивает поток (с2и с1и) и происходит отставание потока на выходе из решётки ( ? 0).

Уравнение неразрывности можно написать, исходя из того, что площадь входного сечения решётки равна площади выходного сечения

. (66)

Здесь с1а и с2а - осевые составляющие абсолютной скорости, а из рисунка 32 видно, что с1а = w1a, c2a = w2a.

Для несжимаемой жидкости 1 = 2, тогда

. (67)



Уравнение энергии абсолютного движения. Энергия, сообщенная потоку лопатками рабочего колеса, рассчитывается по уравнению Эйлера (33), в котором и2 = и1 = и

. (68)

Из рисунка 32

. (69)

Тогда (68) можно переписать в виде

. (70)

Уравнение энергии абсолютного движения можно записать аналогично уравнению (46)

. (71)

Уравнение количества движения и силы, действующие на поток.

Лопасть длиной r действует на поток с силой р (рисунок 33). ра и ри - проекции этой силы на ось нагнетателя и на ось решётки.



Рисунок 33. Параллелограмм сил, действующих на поток со стороны лопасти

Рассматривается поток при относительном движении с шириной, равной шагу решётки. Через сечение 1-1 проходит в секунду масса rtw1а1, обладающая в направлении оси машины количеством движения rtw1а1w1а. Аналогично для сечения 2-2 rtw2а2w2а.

Если р1 и р2 - давления в сечениях 1-1 и 2-2 потока, то обуславливаемые ими силы будут rtp1 и rtp2.

Импульс внешних сил, действующих на поток в направлении начальной скорости, равен изменению количества движения потока, поэтому

.

Знак минус в правой части равенства указывает на то, что изменение количества движения рассматриваемого объёма жидкости вызывает силу, действующую на лопасть в направлении, обратном Ра.

Следовательно,

. (72)



Для несжимаемой жидкости 1 = 2 и по уравнению (67) w1a = w2a, поэтому

. (73)

Решётка профилей, перемещающая несжимаемую жидкость, не изменяет осевой скорости потока. Осевая сила, приложенная к потоку, расходуется на повышение давления. Запишем уравнение количества движения в проекции на оси решётки:

- количество движения в сечениях 1-1 и 2-2

;

- уравнение количества движения

.

Отсюда следует

.

Используя равенство (66), получаем

. (74)



Результирующая получается геометрическим сложением сил Ра и Ри.

Уравнение циркуляции. Рассматривая циркуляцию как сумму интегралов по контуру 1-1-2-2, (рисунок 33) для профиля решётки можно получить выражение

(75)

4.2 Напор и мощность

Теоретический напор, создаваемый рабочим колесом осевого нагнетателя, может быть вычислен по уравнению Эйлера, записанному в виде (70). Вводя в это уравнение коэффициент расхода = са/и, определяющий объёмный расход, приходящийся на единицу площади поперечного сечения решётки лопастей, найдем

. (76)

Теоретическое давление, создаваемое колесом, равно

.

Действительное давление, создаваемое колесом, будет меньше на величину потерь энергии в решётке, что учитывается к.п.д. решётки

. (77)



Величина к.п.д. решётки лежит в пределах р = 0,90 0,94.

Действительное давление, создаваемое ступенью осевого нагнетателя, есть разность совместного действия подвода, решётки рабочих лопастей и диффузора (отвода), следовательно, давление, создаваемое ступенью, можно записать в виде

, (78)

где рдиф - повышение давления в диффузоре, Па;

р - потери давления в подводе и отводе, Па.

Учитывая эти потери, гидравлический к.п.д. ступени можно записать

. (79)

Величина гидравлического к.п.д. лежит в пределах г = 0,75 0,92.

Механический к.п.д. учитывает потери давления от трения в уплотнениях, подшипниках и дискового трения. т = 0,94 0,98. Полный к.п.д. ступени составляет = гт = 0,70 0,90.

Необходимая мощность на валу

кВт. (80)

7.3 Характеристики осевых нагнетателей и регулирование подачи

Характеристики осевых нагнетателей дают зависимости напора (давления), мощности на валу и к.п.д. от подачи. Форма характеристик определяется конструкцией и аэродинамическими свойствами нагнетателя.

В отличие от центробежных нагнетателей характеристика напора (давления) осевого нагнетателя часто имеет седлообразную форму, однако у низконапорных нагнетателей встречается падающая форма характеристики.

Седловина на характеристике объясняется снижением подъёмной силы лопастей при малых подачах и повышенных углах атаки.

Характеристики мощности осевых нагнетателей показывают уменьшение мощности при увеличении расхода или близки к горизонтальной линии (рисунок 34). Поэтому пуск осевых нагнетателей нужно осуществлять при открытой задвижке на напорной трубе, т.е. под нагрузкой.

Характеристики осевых нагнетателей с рабочими лопатками, жестко закреплёнными на втулке, имеют резко выраженный максимум: при отклонении режима от оптимального к.п.д. резко изменяется. В некоторых случаях осевые насосы выполняют с поворотными (на ходу) рабочими лопатками. В этих случаях возможно значительное изменение расхода без существенного снижения к.п.д.

Рисунок 34. Характеристика осевого вентилятора при п = const



Рисунок 35. Рабочая область характеристики осевого нагнетателя с поворотными лопатками

Рабочий участок характеристики устанавливается в стабильной части её правее горба Б (рисунок 34). Максимально допустимое давление составляет 0,9 давления в точке Б характеристики. Допустимое пониженное значение к.п.д. составляет до 0,9 макс. Эти условия позволяют определить рабочее поле характеристик осевого нагнетателя при различных углах рабочих лопастей (рисунок 35).

Регулирование подачи осевых нагнетателей может производиться изменением частоты вращения, поворотом рабочих лопаток и направляющим аппаратом на входе. Первый способ наиболее эффективен. Дроссельное регулирование особенно неэкономично, потому что при понижении подачи этим путём мощность остаётся постоянной или возрастает (рисунок 34). Поэтому расход энергии на единицу объёма перемещаемой среды при регулировании этим способом увеличивается.

При регулировании осевых нагнетателей поворотом лопаток рабочего колеса или направляющим аппаратом удобно пользоваться типовыми регулировочными характеристиками. Рабочая область характеристик, ограничиваемая значениями допустимых к.п.д., выделяется на характеристике (заштрихованная область на рисунке 35).



Лекция 8. Насосы ТЭС

Цель лекции: на примере блока мощностью 300 МВт познакомить с конкретными насосами, включенными в тепловую схему блока, их характеристиками и конструкцией

8.1 Насосы в тепловой схеме

По назначению, характеру работы и параметрам на ТЭС используются центробежные и осевые насосы низкого, среднего и высокого давления; одноступенчатые насосы с односторонним и двусторонним всасыванием, многоступенчатые насосы. Ответственность насосного оборудования усложняется и повышается особенно в блочных схемах.

Общее представление о роли насосного оборудования на ТЭС даёт принципиальная тепловая схема электростанции. Для примера можно рассмотреть принципиальную тепловую схему энергоблока мощностью 300 МВт (рисунок 1).

Группа конденсатных насосов 4 состоит из насосов первого и второго подъёмов. Из конденсатора конденсат поступает в конденсатные насосы первого подъёма КсВ-500-85 (при подпоре h = 1,6 м и частоте вращения п = 1000 об/мин). С напором Н = 85 м конденсат отводится в конденсатоочиститель и затем поступает в конденсатные насосы второго подъёма КсВ-500-220 с частотой вращения п = 1500 об/мин, подпором h = 2,5 м и напором Н = 220 м. Установка конденсатных насосов второго подъёма связана с применением закритических параметров пара, что потребовало включения в тепловую схему станции блочной обессоливающей установки (БОУ). После конденсатных насосов питательная вода через подогреватели низкого давления с температурой около 438 К поступает в деаэратор повышенного давления 0,63 МПа. Из деаэраторного бака вода поступает в группу предвключённых насосов типа ПД-650-160 с 50 % подачей (Q = 650 м3/ч, H = 160 м, h = 18 м, n = 3000 об/мин) каждый. Предвключённый насос обеспечивает кратковременную работу главного турбонасоса со 100 % подачей до включения резерва. Подогреватели высокого давления располагаются за группой питательных насосов - главного ПТН-11500-340 и пускорезервного ПЭ-600-300. Цикл завершается нагнетанием питательной воды через ПВД в котёл.

Для питательных насосов ТЭС существенное значение имеет тип привода, определяемый производительностью и давлением парового котла. Для блоков до 200 МВт получила распространение безбустерная схема питания котла с двумя питательными насосами 100 % нагрузки или с тремя питательными насосами 50 % нагрузки. Мощность таких насосов не превышает 6000 кВт, поэтому в качестве привода используется асинхронный двигатель. Регулирование оборотов осуществляется с помощью гидромуфты и редуктора.

Для блоков 300 МВт и выше и давлением свежего пара до 24 МПа необходима установка высокооборотных насосов. Увеличение частоты вращения питательных насосов приводит к разделению питательного насосного агрегата на бустерный и главный насосы, так как высокая частота вращения требует увеличения подпора на всасывании. Обоснованием для разделения на бустерный и основной насосы является то обстоятельство, что, по строительным соображениям, высоту установки деаэратора стремятся выполнить минимальной. Разницу высоты деаэратора и подпора питательного насоса принимают в узких пределах. Если необходимый подпор питательного насоса больше высоты установки деаэратора, возникает необходимость путём разделения питательного насоса на низкооборотный бустерный (предвключённый) и высокооборотный (основной) насосы привести подпор в соответствие с высотой установки деаэратора. Питательный агрегат устанавливается между деаэратором и подогревателями высокого давления.

В ряде зарубежных фирм для увеличения надёжности и снижения стоимости подогревателей высокого давления их устанавливают между бустерным и питательным насосами. Питательный насос подаёт воду непосредственно в котёл.

Для блоков мощностью 300 МВт и выше турбина является универсальным приводом насоса, работающего со 100 % нагрузкой. Турбина приводится в действие паром после промежуточного перегрева, что повышает экономичность блока. Насос с турбинным приводом можно устанавливать в подвальном помещении, поэтому для требуемого подпора высоту установки деаэратора можно уменьшить, что даёт экономию в стоимости строительства. Для регулирования оборотов насоса не требуется установки гидромуфты. Применение турбинного привода для мощных насосных агрегатов даёт возможность повысить полезную мощность ТЭС на 1-2 % вследствие уменьшения расхода электроэнергии на собственные нужды.

Пускорезервные питательные насосы блоков мощностью 300 МВт и выше рассчитаны для обеспечения 50 % нагрузки турбины и комплектуются по схеме: электродвигатель- гидромуфта- редуктор- питательный насос. Такая система обеспечивает надёжный и быстрый пуск блока, а также перевод блока при необходимости на пониженную нагрузку.

8.2 Питательные насосы

Питательный турбонасос ПТН-1150-340 применяется для паровых котлов с давлением пара 25 МПа. Насос шестиступенчатый, выполняется по двухкорпусной схеме (рисунок 36).



Рис. 36. Питательный турбонасос ПТН-1150-340

Кованый наружный корпус 2 имеет приварные бесфланцевые входной и напорный патрубки, направленные вертикально вниз. При монтаже трубопроводы привариваются непосредственно к патрубкам. С торцов корпус закрывается входной и напорной крышками. В напорной крышке располагается гидравлическое разгрузочное устройство 7, к ней шпильками крепится корпус концевого уплотнения. Внутренний корпус 3 выполнен с горизонтальным разъёмом по оси насоса. Корпус сварно-кованый из хромистой стали. Направляющие аппараты 12 лопаточного типа, разъёмные, обе их половины соединяются болтами. Цельный направляющий аппарат последней ступени крепится непосредственно к внутреннему корпусу. Такая конструкция внутреннего корпуса даёт возможность использовать ротор насоса неразборного типа. Крепление внутреннего корпуса в наружном обеспечивает условия для независимого теплового расширения деталей насоса без нарушения их центрирования.

Ротор насоса 6 неразборного типа. Рабочие колеса 5, 11 посажены на вал из стали 40ХФА по неподвижной посадке. Колёса попарно в осевом направлении упираются в разрезные кольца. Рабочие колеса изготавливаются литьём из хромистой стали и имеют одинаковую проточную часть.

Концевые уплотнения 1 насоса щелевого типа работают примерно в одинаковых условиях. Горячая вода попадает во внутренние камеры уплотнения и отводится в деаэратор. К промежуточным камерам уплотнения подводится холодный конденсат от постороннего источника, который частично смешивается с горячей водой, поступает в деаэратор, а большая часть его поступает в наружные камеры уплотнений, откуда через сифоны отводится в конденсатор основной турбины. На линиях подвода конденсата к уплотнениям предусматриваются фильтры и регуляторы давления.

Опорами ротора 8 служат подшипники скольжения с принудительной смазкой. Корпуса подшипников крепятся к корпусам концевых уплотнений. Вкладыши в корпусе подшипника установлены по сферической расточке для обеспечения самоустановки вкладышей во время работы насоса и исключения ручной пригонки рабочей поверхности к шейке вала.

В корпусе заднего подшипника установлен датчик 9 электронного указателя осевого перемещения ротора и упорный шарикоподшипник, ограничивающий возможные перемещения ротора при пуске.

Внешний корпус опирается на фундаментную раму 13 четырьмя лапами в горизонтальной плоскости, проходящей через ось насоса. Крепятся лапы к раме восемью дистанционными болтами. Для обеспечения направленного теплового расширения на входном и нагнетательном патрубках выполнены вертикальные шпонки, которые входят в пазы специальных траверс, закреплённых на фундаментных опорах.

В качестве привода насоса ПТН-1150-340 используется паровая турбина типа ОР-12ПМ мощностью 12800 кВт с частотой вращения 6000 1/мин.

Смазка подшипников агрегата осуществляется от общей системы смазки турбины К-300-240.

Рисунок 37. Электронасос ПЭ-600-300

В состав питательного насосного агрегата входит электронасос ПЭ-600-300 (рисунок 37). Насос ПЭ-600-300 двухкорпусной, семиступенчатый с односторонним расположением рабочих колёс из хромистой стали, которые посажены на вал 3 по скользящей посадке. Проточная часть всех колёс одинакова. Каждое колесо в осевом направлении упирается в ступицу предыдущего колеса. Уплотнения рабочих колёс - однощелевые. В зазоре между ступицей рабочего колеса последней ступени и втулкой гидропяты, который необходим для компенсации разных температурных расширений деталей ротора, предусмотрено уплотнение из термостойкой резины. На роторе между концевыми уплотнениями и подшипниками установлены диски для динамического балансирования ротора в собственных подшипниках, которые одновременно являются водоотбойными.

В конструкции насоса предусмотрен отбор питательной воды после первой ступени. Полуспиральный подвод соединяется с крышкой всасывания 4. Внутренний корпус 6 с помощью шпилек, проходящих через крышу всасывания, фиксируется в наружном корпусе 5, обеспечивая постоянное обжатие металлической прокладки в стыке между высоким и низким давлением.

Концевые уплотнения 9 насоса щелевого типа. Подшипники скольжения 2 с принудительной смазкой имеют цилиндрические вкладыши. Со стороны свободного вала имеется упор ротора 10 с автоматическим указателем осевого сдвига.

Базовой деталью насоса является наружный корпус 5, который представляет собой полый кованый цилиндр из качественной углеродистой стали с приварным входным и напорным патрубком. Патрубки направлены вертикально вниз. Внутренний корпус 6 центрируется в расточке наружного корпуса крышкой нагнетания 7.

Ротор насоса представляет собой самостоятельный сборочный элемент. Корпус насоса крепится на фундаментной плите 1 и закрывается защитным кожухом, под который подкладывается слой теплозащитного материала.

Для обеспечения нормальной бескавитационной работы главного и пускорезервного питательных насосов предназначена группа параллельно включенных предвключенных насосов ПД-650-160, создающих необходимый подпор во входном патрубке питательного насоса.

Насос ПД-650-160 (рисунок 38) - центробежный, горизонтальный, спирального типа, одноступенчатый с рабочим колесом двустороннего входа. Корпус 4 насоса - литой, чугунный с горизонтальным разъёмом по оси вала насоса, состоит из двух частей: нижней части и крышки. Входной и напорный патрубки насоса расположены в нижней части корпуса и направлены горизонтально в противоположные стороны, что даёт возможность производить разборку насоса без демонтажа трубопроводов.

Ротор 5 насоса представляет собой отдельный сборочный элемент. На вал насажено рабочее колесо из нержавеющей стали и втулки. Одним торцом ступицы рабочее колесо упирается в выступ вала. С другой стороны через дистанционную и защитную втулки круглой гайкой колесо фиксируется на валу.

Опорами ротора служат два подшипника скольжения 2 с баббитовой заливкой вкладышей. Для восприятия остаточных неуравновешенных осевых усилий предусмотрен двусторонний радиально-упорный шарикоподшипник, установленный на свободном конце вала насоса. Концевое уплотнение 3 ротора насоса сальникового типа с термостойкой набивкой.

Насос и приводной электродвигатель устанавливаются на отдельных фундаментных плитах. Предвключённый насос ПД-650-160 допускает работу в широком диапазоне изменения режимов. Допускается кратковременная работа насоса с подачей 1200 м3/ч при номинальной подаче 650 м3/ч и напоре 158 м.

Рисунок 38. Насос ПД-650-160



8.3 Конденсатные насосы

Конденсатные насосы представляют особую группу энергетических насосов, работающих с минимальным располагаемым кавитационным запасом. Этот запас обуславливается разностью вертикальных отметок уровня свободной поверхности жидкости в конденсаторе и центром тяжести входного отверстия рабочего колеса первой ступени насоса (геометрический подпор), и потерями во входном тракте насоса.

Конденсатные насосы предназначены для подачи конденсата отработанного пара и конденсата греющего пара из теплообменных аппаратов ТЭС. Конденсатные насосы должны надёжно работать при наличии начальной или развитой кавитации в зоне рабочего колеса, а в некоторых случаях - и при наличии суперкавитационного обтекания элементов рабочего колеса. Такие условия работы требуют применения для конденсатных насосов относительно низкой частоты вращения, использования материалов, стойких к кавитационным разрушениям, установки для первой ступени насоса рабочих колёс специальной конструкции с высокой всасывающей способностью. В связи с этим конденсатные насосы обладают более низкой экономичностью и большей массой и стоимостью по сравнению с обычными насосами на анлогичные подачи и напоры. Для обеспечения устойчивой параллельной работы насосы должны иметь стабильную форму напорной характеристики.

К конденсатным насосам предъявляются следующие требования:

- обеспечение надёжной и длительной работы (не менее 10000 часов) при частичной кавитации в насосе;

- отсутствие подсоса воздуха через работающий и неработающий насос;

- стабильная форма напорной характеристики для обеспечения надёжной параллельной работы.



Рисунок 39. Конденсатные насосы серии КсВ-200, КсВ-320, КсВ-500

Конденсатные насосы серии КсВ-200, КсВ-320, КсВ-500 (рисунок 39) - центробежные, вертикальные, двухкорпусные, секционные, многоступенчатые с односторонним расположением рабочих колес. Отличительной особенностью насосов данного типа является то, что их сборка и разборка может производиться без отсоединения трубопроводов. Сварной наружный корпус состоит из двух частей: приёмной 17 и напорной 7. К наружному корпусу приварены расположенные горизонтально в противоположные стороны входной и напорный патрубки. В приёмной части корпуса имеются резьбовые отверстия для отвода паров и слива воды из насоса. В верхней части корпуса имеется опорный фланец для крепления к металлоконструкциям фундамента.

Внутренний корпус состоит из напорной крышки 8, корпусов секций 11 с направляющими аппаратами 12, подвода к первой ступени 14. Эти детали внутреннего корпуса соединены между собой стяжными шпильками и центрируются между собой на цилиндрических заточках. В корпусах секций установлены уплотняющие кольца 10 рабочих колёс, в направляющих аппаратах - кольца 9 межступенчатых уплотнений. К напорной крышке крепится опорный фонарь 4 электродвигателя и унифицированные для всех насосов корпуса сальникового уплотнения 6 и опорно-упорного подшипника 3. Внутренний корпус в сборе с ротором демонтируется вверх без отсоединения подводящего и напорного трубопроводов насоса.

Ротор насоса состоит из вала 5, комплекта рабочих колес, упругой муфты 1, разгрузочного барабана втулок и крепежа. Перед рабочим колесом 13 первой ступени установлено осевое предвключённое колесо 15 для улучшения всасывающей способности насоса. Рабочее колесо первой ступени для повышения кавитационного качества имеет расширенный вход. Рабочие колёса остальных ступеней имеют одинаковую форму проточной части.

Осевое усилие уравновешивается разгрузочным барабаном, который обеспечивает почти полное уравновешивание лишь при номинальной подаче. Разгрузочный барабан посажен на общей шпонке с рабочим колесом последней ступени и в осевом направлении фиксируется круглой гайкой. Для предотвращения протечек воды под барабаном на валу предусмотрено резиновое уплотнение. Вода разгрузки по трубе отводится в приёмную полость наружного корпуса.

Опорами ротора служат два подшипника. Верхний опорно-упорный подшипник 2 выполнен из сдвоенного радиально-упорного шарикоподшипника с жидкой смазкой. Подшипник воспринимает вес ротора и неуравновешенное осевое усилие и фиксирует положение ротора в насосе. В корпусе подшипника выполнена масляная ванна, из которой винтовой втулкой масло подаётся к подшипнику. Отработанное масло по пазам самотёком сливается в ванну. На выходе из подшипника установлено маслоотбойное кольцо. Подшипник охлаждается водой технического водопровода.

Нижний опорный подшипник скольжения 16 смазывается перекачиваемым конденсатом, который из специально предусмотренной камеры подаётся к подшипнику втулкой с многозаходной резьбой и, пройдя через зазор, отводится в полость всасывания.

Концевое уплотнение 6 насоса сальникового типа с кольцом гидрозатвора. Уплотнение охлаждается холодным конденсатом, который по отверстиям из охлаждающей полости подводится к кольцу гидрозатвора.

Электродвигатель устанавливается на фонарь насоса и соединяется с ним упругой муфтой.

8.4 Сетевые насосы

Сетевые насосы служат для подачи горячей воды по теплофикационным сетям и в зависимости от места установки применяются в качестве насосов первого подъёма, подающего воду из обратного трубопровода в подогреватели, второго подъёма для подачи воды после подогревателей в теплофикационную сеть и рециркуляционных, установленных после водогрейных котлов. Сетевые насосы могут работать как на ТЭЦ, так и на промежуточных насосных станциях теплофикационных систем. Основной особенностью работы сетевых насосов являются колебания температуры подаваемой воды в широких пределах, что в свою очередь вызывает изменение давления внутри насоса. Сетевые насосы должны надёжно работать в широком диапазоне подач, что требует стабильной формы напорной характеристики. Сетевые насосы предназначены для работы на чистой воде с содержанием твёрдых включений не более 5 мг/кг с размером частичек до 0,2 мм.

Сетевые насосы - центробежные, горизонтальные с приводом от электродвигателя. В зависимости от создаваемого напора они могут быть одно- и двухступенчатые с синхронными частотами вращения 1500 и 3000 1/мин.

В качестве примера конструктивного исполнения рассмотрим насос СЭ-1250-140 (рисунок 40). Базовая деталь насоса - чугунный корпус с горизонтальным разъёмом. Входной и напорный патрубки расположены в нижней части корпуса, что даёт возможность производить разборку насоса без демонтажа трубопроводов. Патрубки направлены горизонтально в противоположные стороны. В двухступенчатых насосах корпус имеет переводную трубу для подвода воды от первой ко второй ступени насоса.

В корпусе предусмотрены камеры для концевых уплотнений и фланцы для крепления корпусов подшипников. В нижней части выполнены две продольные шпонки, которыми корпус фиксируется по отношению к фундаментной плите и обеспечивается направленное тепловое расширение насоса. Опорные лапы корпуса максимально приближены к оси насоса для уменьшения расцентровки при нагреве насоса.

Ротор насоса представляет собой самостоятельный сборочный узел. Рабочие колёса двустороннего входа упираются в выступы вала или защитные втулки и фиксируются в осевом направлении через втулки круглыми гайками. В местах сальниковых уплотнений на валу располагаются защитные втулки. Втулки сальников от проворачивания фиксируются шпонками. Рабочие колёса посажены на вал по скользящей посадке. Ротор разгружен от осевых сил путем применения рабочих колёс двустороннего входа.



Рисунок 40. Сетевой насос СЭ-1250-140

Опорами ротора в зависимости от размера насоса служат подшипники качения или скольжения. Опорно-упорный подшипник со стороны свободного конца вала, воспринимающий остаточные осевые усилия, состоит из двух радиально-упорных шарикоподшипников, устанавливаемых в разъёмные корпуса. Подшипники скольжения крупных насосов имеют разъёмные вкладыши и принудительную смазку. Некоторые типы насосов имеют только подшипники скольжения с кольцевой смазкой.

Насосы большой мощности соединяются с электродвигателем зубчатой муфтой, которая может компенсировать небольшие расцентровки агрегата, возникающие при изменении температуры перекачиваемой воды.

Вместе с насосом поставляется комплект вспомогательных трубопроводов, объединенных в коллекторы и предназначенных для подвода и отвода охлаждающей воды к подшипникам и концевым уплотнениям, для работы маслосистемы. Вспомогательные трубопроводы подсоединяются к насосу с помощью легкосъёмных штуцерных соединений. На подводе воды к подшипникам и концевым уплотнениям устанавливаются дроссельные шайбы, с помощью которых регулируется количество подводимой воды.

На выходе из охлаждающих контуров установлены краны, которыми регулируется количество воды, циркулирующее по контуру. Эти краны и вентили предназначены и для продувки при засорении каналов охлаждающего контура. Контроль над системой охлаждения осуществляется путем наблюдения за стоком охлаждающей воды в воронки свободного слива и измерением её температуры.

8.5 Насосы системы циркуляционного водоснабжения

В зависимости от схемы водоснабжения и мощности агрегатов на электростанциях в качестве циркуляционных применяются три типа насосов: осевые, центробежные вертикальные и горизонтальные и центробежные с рабочим колесом двустороннего входа.

Осевые насосы применяются главным образом в системах прямоточного водоснабжения и устанавливаются на береговых насосных станциях. На электростанциях преобладающее распространение получили осевые насосы вертикального типа. Вертикальные осевые насосы различаются конструкцией подвода (рисунок 41). Как коленчатый, так и камерный подводы выполняются в бетонной части здания насосной станции. Насос 1 и электродвигатель 2 лапами опираются на фундамент. Они соединены между собой жёсткой муфтой. Вес ротора насоса и осевое усилие передаются на упорный подшипник электродвигателя.

Главным конструктивным отличием осевых насосов является способ крепления лопастей к втулке. Различают насосы с неподвижно закрепленными лопастями (тип О) и с лопастями, угол установки которых может изменяться (тип ОП). В зависимости от типа поворотного механизма изменение угла установки лопастей (режима работы насоса) может осуществляться как на остановленном, так и на работающем насосе.



Рисунок 41. Схемы установки осевых насосных агрегатов: а) подвод в виде колена; б) камерный подвод

Рисунок 42. Осевой насос типа ОПВ

На рисунке 42 показана схема осевого насоса типа ОПВ. Закладное кольцо 1 устанавливается в верхней части колена всасывающей трубы или над камерным подводом. На нём смонтирован переходный конфузор и камера рабочего колеса 2. На камере рабочего колеса установлен выправляющий аппарат 4, с которым соединяется литой диффузорный корпус 6. Корпус с отводящим коленом, выполненный под углом 600 или 900 к оси ротора, лапами опирается на фундамент. Рабочее колесо 3 представляет собой втулку с обтекателем, к которой крепятся поворотные лопасти. Во втулке расположен механизм поворота лопастей. Между торцами лопастей и камерой рабочего колеса предусматривается зазор. Рабочее колесо жёстко посажено на вал насоса 7.

Выправляющий аппарат представляет собой ряд неподвижных профильных лопаток, отлитых совместно с обечайкой и втулкой. Во втулке выравнивающего аппарата расположен нижний опорный подшипник 5 с резиновым вкладышем. К втулке крепится обтекатель вала. На горловине ввода установлен верхний опорный подшипник 8 с резиновым вкладышем. Смазка верхнего и нижнего подшипников осуществляется проточной водой или водой от постороннего источника. Уплотнение вала 9 сальникового типа с мягкой набивкой. Валы насоса и электродвигателя соединены жесткой муфтой 10.

Центробежные вертикальные насосы применяются обычно в системах оборотного водоснабжения с градирнями. Они могут устанавливаться и на береговых насосных станциях. На рисунке 43 показана схема насоса типа В. Насос типа В - консольный, центробежный, вертикальный, с рабочим колесом одностороннего входа.



Рисунок 43. Вертикальный центробежный насос типа В

Спиральный корпус 4 опирается лапами на закладные части фундамента 12. Корпус имеет разъём по оси ротора. Снизу к корпусу подсоединяется конфузорный переходник 13, служащий для соединения с всасывающим коленом. Сверху корпус закрепляется литой крышкой 11. В насосах с диаметром напорного патрубка более 1000 мм корпус заливается в бетон.

Рабочее колесо 3 жёстко крепится к фланцу кованого вала 8. Место крепления рабочего колеса закрывается обтекателем 1, который крепится к торцу вала винтом 2.

В верхней крышке 11 установлен корпус 10 подшипника с древесно-слоистым вкладышем. Для смазки подшипника по трубке 5 подводится чистая вода. К крышке крепится корпус 9 концевого уплотнения, в котором расположен сальник 6 с мягкой набивкой и нажимной втулкой 7.

Шейка вала 8 в зоне расположения подшипника имеет наплавку из нержавеющей стали. Вал насоса фланцем соединяется с валом электродвигателя. Осевое усилие и вес ротора передаются на упорный подшипник электродвигателя. Рабочее колесо и корпусные детали насосов типа В изготовляются из чугуна.

8.6 Вспомогательные насосы

Кроме насосов основной тепловой схемы, на электростанциях применяется много насосов, обеспечивающих работу других технологических схем и общественного оборудования.

В системах водоподготовки для подачи реагентов используются плунжерные дозировочные насосы. Такие насосы (тип НД) состоят из электродвигателя, редуктора, гидроцилиндра и механизма регулирования. Точность дозировки таких насосов - 0,5. Механизм регулирования предназначен для бесступенчатого регулирования длины хода плунжера, (подачи), приводимого в возвратно-поступательное движение с помощью эксцентрикового устройства.

Для перекачивания кислот, реагентов, ингибиторов и различных растворов на электростанциях используются химические насосы типа Х. Производительность этих насосов от 1,5 до 600 м3/ч с напором от 12 до 150 м. Насосы типа Х представляют собой горизонтальные, одноступенчатые, центробежные насосы консольного типа. Насос соединяется с электродвигателем упругой муфтой и устанавливается на общей фундаментной плите.

Для кислотной промывки котлов применяются специальные насосы типа МСК. Насосы этого типа - центробежные, горизонтальные, секционные, двухпоточные. Насос с электродвигателем соединяется зубчатой муфтой, смазываемой маслом под давлением. Насосы с электродвигателем устанавливаются на индивидуальных фундаментных плитах.

Для систем маслоснабжения и регулирования современных турбин ХТЗ используются насосы типа МВ - системы регулирования, КМ и МКВ - для систем маслоснабжения.

Насосы системы регулирования имеют унифицированную конструкцию. Отличие состоит в разном количестве ступеней и наличии промежуточного отбора для питания звеньев системы регулирования, работающих под меньшим давлением. Насосы типа МВ - центробежные, вертикальные, секционные, погружного типа. Электродвигатель с фонарём устанавливается на верхнюю часть опорной плиты. Насосный агрегат устанавливается на плиту - крышку маслобака. Насосы типа МКВ - центробежные, вертикальные, спирального типа, погружные. Насосы типа КМ по конструктивной схеме аналогичны насосам МКВ.

Турбины ЛМЗ комплектуются насосами системы регулирования собственной конструкции типа НВР. Это центробежные, многоступенчатые, вертикального исполнения насосы имеют одинаковую конструкцию и отличаются в основном числом ступеней в зависимости от создаваемого давления. Насосы типа НВР допускают последовательное соединение двух агрегатов.

В системах гидрозолоудаления и дренажей используют насосы типа ГруТ. Это грунтовые насосы тяжёлого исполнения с внутренним бронированным корпусом. Типовая конструкция насоса типа ГруТ приведена на рисунке 44.



Рисунок 44. Багерный насос типа ГруТ

Базовой деталью насоса является разъёмная опорная стойка 9, к которой на шпильках через проставку крепится наружный корпус 5 насоса. В крупных насосах наружный корпус имеет собственные опорные лапы. Наружный чугунный корпус имеет горизонтальный разъём по оси ротора. В нижней части корпуса отлит напорный патрубок, направленный горизонтально. В наружном корпусе установлены внутренний корпус 4 и защитные диски 3. Рабочее колесо 2 закрытого типа крепится на консольной части вала. Рабочее колесо имеет только три рабочие лопасти и, следовательно, расширенные межлопастные каналы.

С торца наружный корпус закрывается чугунной крышкой всасывания 1, к которой крепится входной патрубок и узел торцового переднего уплотнения рабочего колеса.

Опорами ротора 8 служат подшипники качения со стороны насоса - двусторонний роликоподшипник; со стороны привода - комбинированная опора. Радиальное усилие воспринимается в основном роликоподшипником, осевое - двусторонним радиально-упорным шарикоподшипником. Стакан комбинированного подшипника может перемещаться в осевом направлении для регулирования зазора в переднем торцевом уплотнении рабочего колеса. Смазка переднего подшипника осуществляется непосредственным захватом масла из ванны с помощью смазочного кольца.

Концевое уплотнение 7 сальникового типа. К кольцу гидрозатвора 6 подводится чистая вода от постороннего источника.

Валы насоса и электродвигателя соединяются между собой упруго-пальцевой муфтой. В зависимости от размера насос с электродвигателем может устанавливаться как на общей, так и на индивидуальных раздельных плитах.



Лекция 9. Насосы атомных электростанций

Цель лекции: ознакомить с насосным оборудованием реакторной установки, показать отличительные особенности насосов тепловой схемы АЭС от насосов тепловой схемы ТЭС.

9.1 Реакторная установки типа ВВЭР

В атомной энергетике используются различные типы реакторов, которые определяют тепловую схему АЭС. В одноконтурных АЭС пар генерируется в самом реакторе и затем подаётся непосредственно в турбину. В двухконтурных АЭС вода, проходя через реактор, нагревается и затем в парогенераторе отдаёт своё тепло воде второго контура. Давление воды второго контура ниже, чем в первом контуре, поэтому она закипает и образующийся пар поступает на турбину. Гораздо сложнее трехконтурных АЭС. В первом контуре через реактор циркулирует жидкий металл. Обычно это смесь калия и натрия. Такой же металлический теплоноситель циркулирует во втором контуре, перенося тепло, полученное в поверхностном теплообменнике от металлического теплоносителя первого контура в парогенератор, к которому подводится вода третьего контура и где генерируется пар, поступающий в турбину. Весь технологический цикл преобразования внутренней энергии в электрическую основан на процессах теплопередачи, тепло- и массопереноса, осуществляемых с помощью циркулирующих потоков различных теплоносителей. О масштабе этих потоков можно судить по таким цифрам: расход воды, циркулирующей в первом контуре водо-водяного энергетического реактора (ВВЭР-1000) составляет 80000 м3/ч, а расход в системе технического водоснабжения - 200000 м3/ч. Удельные расходы технической воды на АЭС в 1,5-2,0 раза больше, чем на ТЭЦ. Движение таких больших потоков воды по многочисленным, в основном замкнутым, контурам со сравнительно большими скоростями осуществляется с помощью насосного оборудования, установленная мощность которого достигает 12 % мощности энергоблока, а потребляемая энергия составляет от 70 до 90 % энергии, расходуемой на собственные нужды АЭС. В энергоблоке с канальным реактором установлено 480 единиц насосного оборудования 111 типоразмеров.

Те или иные нарушения потоков или отклонения их параметров от требуемых значений приводят к снижению экономичности блока или создают аварийные ситуации. Следовательно, при строительстве и эксплуатации АЭС главное внимание уделяется проблеме ядерной и радиационной безопасности. Насосное оборудование АЭС выполняет технологические функции, связанные с обеспечением ядерной и радиационной безопасности: с одной стороны, отказы некоторых насосов могут вызвать крупные аварии, а с другой, насосы являются важнейшими элементами различных систем безопасности.

Таким образом, к насосному оборудованию АЭС на первый план выдвигаются требования надёжности на всех режимах работы АЭС, включая аварийные. С этой точки зрения насосы относятся к оборудованию с активным принципом действия, т.е. к оборудованию, сложному по конструкции и взаимосвязанному с другими устройствами, от которых зависит его работоспособность.

На примере водо-водяного реактора ВВЭР-1000 двухконтурной АЭС мощностью 1000 МВт рассмотрим место и назначение насосов основных и вспомогательных систем (рисунок 45).

Основу энергоблока ВВЭР-1000 составляет ядерная паропроизводительная установка и паротурбинная установка. Кроме самого реактора 7, эта установка включает четыре циркуляционных петли с главными циркуляционными насосами (ГЦН) 3, главными запорными задвижками (ГЗЗ) 4 и парогенераторами 2. Главными циркуляционными насосами каждой петли вода с температурой 2890С подаётся в корпус реактора, в активной зоне проходит вверх между тепловыделяющими элементами со скоростью 5,3 м/с, нагревается и через выходные патрубки в верхней части реактора поступает в напорные ветви циркуляционных трубопроводов и затем в парогенераторы с температурой 3220С при давлении 16 МПа. Питательная вода второго нерадиоактивного контура подаётся в парогенератор при температуре 2200С и нагревается до температуры кипения 278,60С, соответствующей давлению 6,4 МПа. Насыщенный пар подаётся в ЦВД паротурбинной установки.

Принудительная прокачка воды по петлям реакторной установки через реактор и парогенераторы осуществляется главными циркуляционными насосами ГЦН-195 с подачей 20000 м3/ч. ГЦН установлены на отключаемой части "холодного" трубопровода. Передача теплоты в парогенераторе происходит без фазовых превращений теплоносителя первого контура. Вскипание теплоносителя предотвращается высоким давлением в контуре. Для создания необходимого давления требуется специальный внешний источник, которым является паровой компенсатор (ПКД) 6. Он служит для компенсации изменения объёма теплоносителя при нагревании его в контуре и создания начального давления.

Вода в ПКД нагревается электронагревателями и частично испаряется, что и приводит к повышению давления. ПКД соединен с "горячим" трубопроводом на его неотключаемой стороне. Для предотвращения повышения давления сверхдопустимого в паровое пространство ПКД впрыскивается теплоноситель из холодной ветви трубопровода. Если при впрыске холодного теплоносителя повышение давления не прекращается, то срабатывает предохранительный клапан 35, выход которого соединен с барботёром 5. Температура воды в барботёре поддерживается 600С для конденсации пара из ПКД. Если давление в барботёре в свою очередь превышает допустимое, срабатывает предохранительный клапан на барботёре и среда первого контура выбрасывается в помещение. Вероятность последнего незначительна.



Рисунок 45. Схема реакторной установки ВВЭР-1000 со вспомогательными системами

1- теплообменник аварийного впрыска; 2- парогенератор; 3- ГЦН; 4- главная запорная задвижка (ГЗЗ); 5- барботёр; 6- компенсатор объёма; 7- реактор; 8- сосуд с аварийным запасом раствора бора; 9- теплообменник фильтров первого контура; 10- охладитель выпара деаэратора подпитки; 11- деаэратор подпитки первого контура; 12- доохладитель подпитки первого контура; 13- подпиточный насос; 14- охладитель подпитки первого контура; 15- фильтры очистки реакторной воды; 16- охладитель очистки первого контура; 17- насос организованных протечек; 18- приямок организованных протечек; 19- вспомогательный насос организованных протечек; 20- охладитель организованных протечек первого контура; 21- насос контура расхолаживания бассейна выдержки; 22- бассейн выдержки; 23- теплообменник расхолаживания бассейна выдержки; 24- насос "чистого" конденсата; 25- вспомогательный насос "чистого" конденсата; 26- спринклерный насос; 27- теплообменник аварийного расхолаживания; 28- насос аварийного расхолаживания; 29- насос аварийного впрыска бора; 30- фильтры спецводоочистки; 31- насос заполнения бассейна выдержки; 32- насос подачи борного раствора на очистку; 33- бак аварийного раствора бора; 34- приямок; I- главные циркуляционные трубопроводы; II- вспомогательные трубопроводы; III- дренажные сливные трубопроводы; IV- "чистый" конденсат; V- разбрызгивающие сопла спринклерной установки

Некоммерческое акционерное общество

Кафедра тепловых энергетических установок

Алматинский институт энергетики и связи

ТЕПЛОВЫЕ ДВИГАТЕЛИ И НАГНЕТАТЕЛИ

Методические указания к выполнению курсовой работы для студентов всех форм обучения специальности 5В0717 - Теплоэнергетика, специализации: «Промышленная теплоэнергетика» и «Технология воды и топлива»

Алматы 2009

СОСТАВИТЕЛИ: А.А. Кибарин, Т.В. Ходанова. Тепловые двигатели и нагнетатели. Методические указания к выполнению курсовой работы для студентов всех форм обучения специальности 5В0717 - Теплоэнергетика, выбравших специализацию: «Промышленная теплоэнергетика» или «Технология воды и топлива». - Алматы: АИЭС, 2009. - 33 с.

...