Расчёт электрических нагрузок цеха

Размещено на http://www.allbest.ru/

Размещено на http://www.allbest.ru/

Содержание

1. Расчёт электрических нагрузок цеха

1.1 Расчет электрических нагрузок механического цеха (МЦ)

1.2 Нагрузка цеха с учётом освещения и потерь в трансформаторе

2. Построение картограммы нагрузок

3. Выбор мощности цеховых ТП

4. Компенсация реактивной мощности на стороне 0,38 кВ

5. Расчёт сети напряжением до 1000 В

5.1 Выбор коммутационной аппаратуры и питающих кабелей для оборудования

5.2 Выбор защитного аппарата и питающего проводника для крана

5.3 Выбор защитных автоматов и питающих кабелей для распределительных шкафов и шинопроводов

6. Расчёт токов короткого замыкания в сети 0,38 кВ

7. Защита цехового трансформатора

7.1 Защита трансформатора от междуфазных коротких замыканий в обмотках и на их выводах

7.2 Защита трансформатора от внешних КЗ

7.3 Защита трансформатора от перегрузки

7.4 Защита трансформатора от внутренних повреждений и понижения уровня масла в баке

Литература

1. Расчет электрических нагрузок

1.1 Расчет электрических нагрузок механического цеха (МЦ)

Расчет нагрузок цеха производится по методу упорядоченных диаграмм.

Пронумеруем электроприемники (ЭП) в цехе.

Все ЭП цеха распределяем по узлам. В узел собираются ЭП, расположенные вблизи друг от друга - в линию, в одном помещении или просто рядом. Причем если ЭП расположены в линию то лучше запитать их посредством шинопровода, а если просто рядом, то лучше подключить их к силовому щиту (шкафу). Помимо силовых нагрузок в цехе могут располагаться вспомогательные нагрузки, такие как вентиляторы, тепловые завесы, обеспечивающие благоприятные условия труда. Запитка этих электроприёмников осуществляется от источников питания - узлов, к которым они ближе всего расположены.

Узел 1: ЭП № 1,3,4,5,9,10,11,15;

Узел 2: ЭП № 2,6,7,8,12,13,14,16;

Узел 3: ЭП № 17,18,19,20,21,22,23,24,25,26,27,28,29,30,31,32,33,34,36;

Узел 4: ЭП № 35,37,38,39,40,41,42,43,44;

Значение коэффициента использования К_и и коэффициента мощности cosц для электроприёмников (ЭП) в группах МЦ выбираем по табл. 2-2 [1.37].

Электрооборудование, работающее в ПКР-ЭП № 43,44- мостовой кран, приведем к длительному режиму работы по формуле 1.1[1].

(1.1)

где ПВ = 25% = 0,25 - продолжительность включения данного крана, из задания;

кВт

Узел 1

Определим для первой группы ЭП величины активной и реактивной средней мощности нагрузки за наиболее загруженную смену:

P_см = У P_н · K_и; (1.2)

где У P_н [кВт] - номинальная активная мощность всех однотипных ЭП, входящих в первый узел;

K_и - коэффициент использования для данной группы ЭП, по табл. 2.3 [1];

P_{см 1} =42 0,25 = 10,5 кВт;

Q_см = P_см·tgц; (1.3)

где P_см [кВт] - найденное выше значение активной средней мощности нагрузки за наиболее загруженную смену.

tgц = 1,44- для данного типа ЭП (Молот);

Q_{см 1} = 10,5·1,14 = 11,97 квар;

Расчет активной и реактивной средней мощности нагрузки за наиболее загруженную смену для ЭП других групп ведётся аналогичным образом.

Определим величину показателя силовой сборки для первой группы ЭП МЦ:

; (1.4)

где P_н.max = 19 кВт - номинальная мощность наиболее мощного ЭП в первой группе (ковочная машина);

P_н.min = 2 кВт - номинальная мощность наименее мощного ЭП в первой группе (вентилятор);

m =.

Показатель силовой сборки для остальных групп определяется аналогично, результаты в таблице 1.1

Определим значение среднего коэффициента использования для первой группы ЭП МЦ [2]:

; (1.5)

где = 24,2 кВт - суммарная активная средняя мощность нагрузки за наиболее загруженную смену ЭП первой группы;

= 86,5 кВт - суммарная активная нагрузка всех ЭП первой группы;

K_и.ср. =;

Значение K_и.ср., m, Q_см,P_см для остальных групп ЭП МЦ определяется аналогичным образом, результаты в таблице 1.1.

Определим эффективное (приведённое) число ЭП для второй группы при условии (P_н ? const):

n ? 5 (n = 8) - число ЭП в группе;

m ? 3 ( m = 13) - показатель силовой сборки;

K_и.ср.? 0,2 (K_и.ср. = 0,15) - средний коэффициент использования;

При этом эффективное число ЭП будет равно по формуле (1.10)[1]:

; (1.6)

где: - относительное эффективное число ЭП определяется по таблице 3.11[3],

где: - относительное число наибольших по мощности ЭП по формуле (1.11) [1]:

; (1.7)

где: n'- количество ЭП, в данной группе ЭП, у которых единичная мощность по формуле (1.12) [1]:

Р_н ?; (1.8)

где Р_н.max- номинальная мощность самого мощного приёмника в узле, кВт.

Р_н ?кВт;

;

-относительная суммарная мощность наибольших по мощности ЭП группы по формуле (1.13) [1]:

; (1.9)

где: - суммарная мощность тех электроприёмников, входящих в узел, у которых единичная мощность отвечает условию (1.12). При этом в суммарную мощность ЭП максимальный тоже входит:

Эффективное число ЭП для второй группы определяется аналогично, результаты в таблице 1.1

Зная значение n_эи K_и.ср. определяем значение коэффициента максимума для первой группы ЭПиз табл. 2.4 [1]: K_max =1,37;

Значение K_max для остальных групп ЭП МЦ определяем аналогичным образом;

Определяем расчётный максимум активной нагрузки (2.43) [2]:

; (1.10)

где = 32,74кВт - суммарная активная средняя мощность нагрузки за наиболее загруженную смену ЭП первой группы;

.

Значение расчётного активного максимума нагрузки для ЭП МЦ остальных групп определяется аналогичным образом.

Определяем расчетный максимум реактивной нагрузки (2.44) [2]:

Так какn_э=6<10, то по формуле (1.15) [1]:

?Q_p = 1,1?Q_см=1,1•30,91=34 квар;

Значение расчётного реактивного максимума нагрузки для ЭП МЦ остальных групп определяется аналогичным образом.

Определяем полную расчётную максимальную нагрузку первой группы ЭП МЦ [2]:

кВА;(1.11)

Значение полной расчётной нагрузки для ЭП МЦ остальных групп определяется аналогичным образом;

Расчётный (максимальный) ток, потребляемый первой группой ЭП МЦ [2]:

; (1.12)

где U_ном. = 0,38 кВ - номинальное напряжение, которым запитываются ЭП первой группы;

А.

Значение расчётного (максимального) тока для остальных групп ЭП МЦ определяется аналогичным образом.

1.2 Нагрузка цеха с учётом освещения и потерь в трансформаторе

Кроме заданной номинальной силовой нагрузки в цехе имеется освещение, поэтому подсчитаем полную нагрузку цеха с учётом освещения.

Освещение будет выполнено лампами типа ДРЛ, со следующими параметрами:

P_уд.= 0,015 - удельная мощность осветительной нагрузки;

cosц = 0,57 - коэффициент мощности при использовании ламп типа ДРЛ;

F_ц = м².

Основная мощность осветительной нагрузки:



кВт; (1.13)

Расчётный активный и реактивный максимум осветительной нагрузки цеха:

кВт; (1.14)

квар;

Расчётный максимум активной и реактивной нагрузки цеха с учётом освещения:

кВт;

квар;

Полная расчётная нагрузка РМЦ с учётом освещения:

кВА;

Расчётный (максимальный) ток, потребляемый ЭП с учётом осветительной нагрузки:

А;

где: Uном = 0,38кВ - номинальное напряжение на низкой стороне трансформатора

2. Построение картограммы нагрузок

Параметры электрической сети электроснабжения будут наиболее экономичными, если источник питания размещать в центре нагрузок. Для этого необходимо определить геометрические центры всех узлов цеха, в масштабе, отобразить мощность, потребляемую каждым узлом и цехом в целом в соотношении с мощностью, затрачиваемой на освещение этого цеха.

Определим радиус окружности, отражающий мощность цеха с учётом освещения.

; (2.1)

где P_p- расчётная мощность цеха с учётом освещения, кВт;

m - масштаб, кВт/мм.

мм;

Угол, определяющий сектор окружности радиусом R, который отражает содержание нагрузки освещения в общей нагрузке цеха:

(2.2)

3. Выбор мощности цеховых ТП

Будем считать, что вся реактивная мощность компенсируется на низкой стороне, а выбор трансформаторов проводим по полной мощности, численно равной активной расчётной мощности, потребляемой цехом, без учёта потерь в трансформаторе. Выбор трансформаторов проводим с учётом того, что перегрузка в дневные часы компенсируется недогрузкой в ночные, вследствие чего допустима формула:

S_тр ?; (3.1)

где S_тр - номинальная мощность трансформатора, кВА;

P_р= S_р - расчётная мощность, потребляемая МЦ, с учётом полной компенсации реактивной мощности, кВА;

n - номинальное количество трансформаторов, в зависимости от категории (для I категории - 2; для II- 2; для III - 1);

К_з - коэффициент загрузки трансформаторов (для I категории - 0,6; для II- 0,7; для III - 0,9);

Для МЦ (для II категория) К_з = 0,7:

S_тр ? кВА;

250 кВА ? 140,92 кВА;

Принимаем две КТП с трансформаторами мощностью 250 кВА - ТМ-250/10. Определим расчётный коэффициент загрузки выбранных трансформаторов:

Справочные данные трансформатора

Все узлы в цехе должны быть подключены к силовым трансформаторам так, чтоб трансформаторы были наиболее равномерно загружены, и на один трансформатор не приходилось нагрузки больше чем допустимо из соображения надежности. Необходимо проверить каждый трансформатор по допустимой загрузке.

Расчётный коэффициент загрузки одного трансформатора:

; (3.2)

где: -суммарная мощность всех тех узлов, которые подключены к данному трансформатору, кВт.

1); 1,3 узлы

2); 2,4 узлы

Коэффициент загрузки необходимо рассчитать для каждого трансформатора.

Средний расчётный коэффициент загрузки выбранных трансформаторов при компенсации на низкой стороне:

; (3.3)

где: - суммарная мощность всех трансформаторов, кВА.

кВА.



4. Компенсация реактивной мощности на стороне 0,38 кВ

Конденсаторные установки в цехе устанавливаются для компенсации реактивной мощности.

Реактивная мощность, которую необходимо компенсировать на одном трансформаторе мощностью 250 кВА:

Q_ку ? ; (4.1)

где Q_р = 193,26квар;

S_НТ = 250 кВА;

?S_НТ = 250 • 2 = 500 кВА;

Q_ку ?

Принимаем для установки на каждом трансформаторе мощностью 250 кВА конденсаторные установки:

2 х УК2-0,38-110Н;

Справочные данные конденсаторной установки

Тип установки	Номинальная мощность, квар	Число и мощность регулируемых ступеней, шт Ч квар
УК-0,38-110Н	110	1х110

Если выполняться условие:

то будет перекомпенсация реактивной мощности, излишки которой выдаются в систему.

5. Расчёт сети напряжением до 1000 В

В этом пункте необходимо выбрать элементы сети 380 В цеха по обработке деталей вращения, расчёт которого проводился в пункте 1 данного курсового проекта. Все приёмники в цехе защищаются автоматическими выключателями. Они разделены по узлам. Данные к расчёту приведены в таблице 5.1:

Таблица 5.1. Данные к расчёту сети напряжением до 1000 В

№	Название	Pном, кВт	cosц	КПД,%	Iном, А
1	Металлорежущий станок	15	0,66	88,5	39,47
2	Токарный станок	12	0,6	91	33,33
3	Фрезерный станок	23	0,6	89,5	64,9
4	Сверлильный станок	12	0,6	87,5	34,63
5	Расточной станок	12	0,6	89,5	34,63
6	Штамповочный пресс	30	0,66	91	55,5
7	Автоматический пресс	24	0,66	90	68,9
8	Молот	0,	0,66	89	43,7
9	Ковочная машина	45	0,66	92	52,15
10	Вентилятор	2	0,8	87,5	4,8
11	Тепловая завеса	5	0,8	87,5	8,3
12	Кран ПВ - 25	25	0,45	91	101,7
13	Карусельный станок	43	0,6	91	119,32

Значение I_ном для каждого ЭП определим по формуле:

(5.1)

Где P_ном - номинальная активная мощность приёмника, кВт;

U_ном - номинальное напряжение сети, кВ;

з- номинальный коэффициент полезного действия;

cosц - номинальный коэффициент мощности.

5.1 Выбор коммутационной аппаратуры и питающих кабелей для оборудования

Автоматические выключатели выбираем по номинальному и пусковому токам приёмника:

; (5.2)

;

где I_ном - номинальный ток ЭП;

I_у - ток уставки автомата, А;

I_эм - ток электромагнитного расцепителя, А;

I_кр - наибольший кратковременный (пусковой) ток приёмника, А;

Для приёмника №1 (металлорежущий станок):

А; (5.3)

Тогда выбираем ток уставки автомата I_у = 40 А. Наибольший кратковременный ток равен:

А; (5.4)

Ток электромагнитного расцепителя автомата равен (3,5,7,12)

Таким образом, получаем:

А;

А;

Выбираем автомат: АЕ - 2040м (I_н=63А; I_эм=5•Iн)

Выбор остальной защитной аппаратуры проведём аналогично, результаты расчёта заносим в таблицу 5.2.

Провод, питающий станок, выбираем из условия:

; (5.5)

где К=1 - коэффициент, зависящий от типа устройства, защищающего кабель.

Выбираем провод, проложенный в трубе:

АПВ (3х16+1х6) с допустимым током нагрева I_доп=55А

Аналогично выбираем все остальные провода и кабели. Результаты заносим в таблицу 5.2.

Таблица 5.2. Выбор защитной аппаратуры и проводников сети напряжением до 1000 В

Затем необходимо рассчитать сколько всего необходимо проводникового материала для питания сети до 1000 В. Для данного расчета необходимо воспользоваться монтажным чертежом. Результаты расчета представляются в виде таблицы 5.3.



Таблица 5.3. Смета проводникового материала до 1000В



5.2 Выбор защитного аппарата и питающего проводника для крана

К распределительным конструкциям относятся троллейные и распределительные шинопроводы, а также распределительные шкафы.

Троллейные шинопроводы применяются в крановых установках для двигателей подъема, тележки и моста. Двигатели кранов работают в повторно кратковременном режиме с низким коэффициентом использования.

Длина троллеи L=40м; КПД=0,91; cosц=0,45.

Мощность, потребляемая мостовым краном, определим по формуле:

, (5.8)

где: - суммарная активная номинальная мощность всех двигателей крана, без учета ПВ.

кВт;(5.7)

Максимальный расчётный ток, протекающий по троллее:

, (5.7)

А;

где: =0,62- коэффициент спроса, в зависимости от режима работы крана и эффективного числа двигателей .

Номинальный ток самого мощного двигателя:



А; (5.8)

где: Р_ном.max- мощность самого мощного двигателя у мостового крана, кВт;

U_ном.- напряжение сети, кВ.

А; (5.9)

Пиковый ток двигателей мостового крана:

; (5.10)

где - максимальный расчётный ток, протекающий по троллее, А.

;

А; (5.11)

где: - номинальный расчётный ток троллеи по табл. 5.1[1], А.

Таблица 5.4. Основные технические данные шинопровода

Выбранный троллейный шинопровод проверяется на допустимую потерю напряжения по формуле (5.15)[1], В:



, (5.14)

где: - пиковый ток двигателей мостового крана, А;

L- расстояние от точки присоединения питающей линии до наиболее удаленного конца троллеи, км;

- номинальное напряжение, В;

и - коэффициенты мощности двигателей крана;

R, X - активное и индуктивное сопротивления троллеи , Ом;

Защищающий аппарат для защиты троллейного шинопровода выбирается АЕ-2060 из табл. 2.10 [3], по условию (5.16)[1] и (5.17)[1]:

(5.15)

Кратность тока по формуле (5.6).

;

Питающий кабель для питания троллейного шинопровода типа:

АПВ(3x70+1x25) с допустимым током 140А выбирается по табл.2.9 [3] по условию (5.20)[1]

(5.16)

Распределительные шинопроводы выбирается из табл. 5.1 [1] по расчётному току узла так, чтоб выполнялось условие (5.21)[1]:

, (5.17)

где: I_р.гр - расчетный ток узла из табл. 1.1, А;

I_доп - допустимый ток шинопровода или распределительного шкафа, А.

Тип и данные шинопровода сводятся в таблицу 5.5.

Таблица 5.5. Тип распределительного шкафа или шинопровода

5.3 Выбор защитных автоматов и питающих кабелей для распределительных шкафов и шинопроводов

Выбираем автоматы, защищающие все приёмники в узле. Максимальный пиковый ток определим по формуле:

; (5.18)

где I_кр.мах- пусковой ток самого мощного приёмника в группе, А;

I_р.узла- расчётный ток узла, А;

К_и- коэффициент использования, табл. 1.1;

К_м - коэффициент максимума, табл. 1.1.

Максимальные кратковременные токи узлов:

Выбор автоматов и кабелей, защищающих и питающих распределительные шкафы проведём так же, как и для приёмников в отдельности, результаты вычислений сводим в таблицу 5.6:

Таблица 5.6. Выбор автоматов и кабелей по узлам

Распределительные шинопроводы выбираем по расчётному току узла.

6. Расчёт токов короткого замыкания в сети 0,38 кВ

Короткое замыкание рассмотрим на ЭП, наиболее удаленном от сборных шин 0,4 кВ.

Рисунок 6.1. Схема к расчёту токов КЗ на 0,4 кВ

Особенностью расчета токов короткого замыкания в сети 0,4 кВ является то, что при определении сопротивления цепи К.З. учитываются не только активные и индуктивные сопротивления трансформаторов, кабелей, проводов и шин, но и сопротивление аппаратов (токовых катушек расцепителей автоматических выключателей, первичных обмоток трансформаторов тока, всех переходных контактов короткозамкнутой цепи).

Сопротивление трансформатора из табл. [6]:

Реактивное и активное сопротивление кабеля КЛ1,КЛ2,КЛ3 рассчитывается по формулам (6.1) и (6.2). Кабель КЛ1 это кабель от РУНН ТП до узла, к которому подключен самый удаленный приемник, а КЛ2 это проводник запитывающий этот самый удаленный ЭП.

; (6.1)

. (6.2)

где: х₀ ,r₀- реактивное и активное погонные сопротивления, Ом/км принимают из табл.9.4 [2];

l - длина кабеля, по которому происходит подпитка места КЗ определяется из чертежа, с учетом перепада высот.

мОм

мОм

мОм

мОм

Результирующее сопротивление прямой последовательности до точки К ₃ рассчитывается по формулам (6.3)[1] и (6.4)[1]:

; (6.3)

. (6.4)

где: х_тр ,r_тр- реактивное и активное сопротивления цехового трансформатора из табл.4.3 [2];

х_АВ ,r_АВ- реактивное и активное сопротивления автомата, в виду неопределённости некоторых из этих сопротивлений рекомендуется в расчёт токов К.З. для всех автоматических выключателей вводить суммарные активные переходные сопротивления r_АВ=0,65 мОм, а реактивные переходные сопротивления х_АВ=0,5мОм.

мОм

мОм

Результирующее сопротивление прямой последовательности до точки К 2 рассчитывается по формулам (6.5)[1] и (6.6)[1]:

(6.5)

(6.6)

Результирующее сопротивление прямой последовательности до точки К1 рассчитывается по формулам (6.7)[1] и (6.8)[1]:

мОм (6.7)

мОм (6.8)

Токи 3х фазного К.З. в каждой из трех точек по формуле (6.9)[1], кА:

. (6.9)

где: = 400 В

кА - для х₁ и r₁

Для остальных точек КЗ, ток КЗ считается аналогично.

кА - для х₂ и r₂

кА - для х₃ и r₃

Если ток короткого замыкания в точке К 3 оказался больше, чем I_эм автомата АВ5, то автомат отключит ток КЗ, и все остальные автоматы сработают при возникновении короткого замыкания на их участках:

. (6.10)

Токи двухфазных К.З. в трех точках рассчитывается по формуле (6.11)[1]:

. (6.11)

кА - х₁ и r₁

кА - х₂ и r₂

кА - х₃ и r₃

Токи однофазных К.З.:

Эквивалентное сопротивление обратной последовательности принимается равным сопротивлению прямой последовательности.

Результирующие сопротивления нулевой последовательности до точки короткого замыкания:

К ₁:

; (6.12)

мОм

(6.13)

мОм

К ₂:

; (6.14)

мОм

(6.15)

мОм

К ₃:

;

.

Токи однофазного короткого замыкания рассчитываются по формуле (6.16)[1]

, (6.16)

где r_обр= r, x_обр= x - активное и реактивное сопротивление обратной последовательности равное прямой последовательности

кА - х₁ и r₁

кА - х₂ и r₂

кА - х₃ и r₃

Результаты расчетов токов КЗ заносятся в таблицу 6.1



Таблица 6.1. Сводная таблица к расчету токов КЗ

Место КЗ	Вид КЗ
	3хфазное КЗ	2хфазное КЗ	1нофазное КЗ
Точка К1	7,84	6,78	11,27
Точка К2	7,37	6,38	10,81
Точка К3	7,21	6,24	10,8



7. Защита цехового трансформатора

7.1 Защита трансформатора от междуфазных коротких замыканий в обмотках и на их выводах

Для защиты трансформатора применяются предохранители с током плавкой вставки, которые выбираются по условию (7.1) [1]:

, (7.1)

где: I_Н.Т. - номинальный ток трансформатора.

Номинальный ток трансформатора рассчитывается по формуле (7.2)[1]

, (7.2)

где: S_Н.Т. - номинальная мощность трансформатора.

U_Н.Т. =10 кВ - номинальная напряжение трансформатора ВН,.

А

Выбираем предохранитель: ПРС-25 с током плавкой вставки 16 А.

Время перегорания плавкой вставки предохранителя FU1 определяется по кривым рис. 28.65 [4] при - ток трёхфазного К.З.на шинах НН трансформатора. Время перегорания плавкой вставки 0,02сек

Ток КЗ на шинах НН приведенный к току КЗ на шинах ВН трансформатора:

(7.3)

Для защиты трансформатора от междуфазных К.З. в обмотках трансформатора и на выводах ВН принимается токовая отсечка с реле РТ-40, схема соединения обмоток реле и трансформатора тока - «неполная звезда».

Ток срабатывания защиты определяется по формуле (7.4)[1]:

, (7.4)

где: к_Н=1,3 - коэффициент надёжности реле типа РТ-40;

Трансформатор тока на высокой стороне трансформатора, с номинальным током первичной обмотки большим или равным току срабатывания защиты находится по таблице 28.38 [4]:

Выбираем трансформатор тока типа ТПЛ-10-400/5.

. (7.5)

Ток срабатывания реле:

(7.6)

;

где К_сх = 1 - коэффициент схемы;

К_TT - коэффициент трансформации трансформатора тока;

I_сз - ток срабатывания защиты;

А;

Выбираем токовое реле РТ-40/6 с I_ср = 5 А, соединение катушек параллельное и промежуточное реле РП-26.

где: к_СХ =1 - коэффициент схемы, для схемы соединения ТТ звезда;

к_ТТ - коэффициент трансформации выбранного трансформатора тока;

7.2 Защита трансформатора от внешних КЗ

Для защиты от внешних КЗ принимается МТЗ с выдержкой времени.

Ток срабатывания защиты определяется по формуле (7.8)[1]:

, (7.8)

где, к_СЗП = 3 - коэффициент самозапуска;

к_Н = 1,2 - коэффициент надёжности;

к_В = 0,8- коэффициент возврата;

Ток срабатывания реле рассчитывается по формуле (7.9)[1]:

, (7.9)

где к_СХ = 1 - коэффициент схемы;

к_ТТ - коэффициент трансформации трансформатора тока из (7.7);

Выбираем токовое реле РТ-40/2 с I_ср = 0,81 А.

Чувствительность защиты проверяем по коэффициенту чувствительности:

; (7.9)

где I_к⁽²⁾ - ток 2-х фазного КЗ в точке К1

;

Защита обладает достаточной чувствительностью.

Выдержка времени МТЗ определяется по формуле:

; (7.10)

где

- ступень селективности

с.

7.3 Защита трансформатора от перегрузки

электрический нагрузка трансформатор замыкание

Для защиты трансформатора от перегрузки принимается МТЗ, установленная со стороны ВН трансформатора, выполненная с помощью одного реле включенного на фазный ток и действующая на сигнал и отключение с выдержкой времени.

Ток срабатывания защиты определяется по формуле (7.12)[1]:

, (7.12)

где: к_Н=1,05 - коэффициент надёжности;

к_В =0,8 - коэффициент возврата.

Ток срабатывания реле определяется по формуле (7.13)[1]:

, (7.13)

где: к_СХ=1 - коэффициент схемы;

к_ТТ - коэффициент трансформации трансформатора тока;

I_СЗ - ток срабатывания защиты из (7.12).

Принимаем реле тока РТ-40/0,6 с I_ср= 0,24 А.

Выдержка времени защиты от перегрузки:

; (7.13)

где = 0,5с

с.

7.4 Защита трансформатора от внутренних повреждений и понижения уровня масла в баке

Защита трансформатора от внутренних повреждений, понижения уровня масла в баке и понижения давления в баке трансформатора выполняется с использованием газового реле типа РГЧЗ-66, которое замыкает контакты при понижении давления в баке трансформатора, или при внутренних повреждениях.



Литература

1. Б.А. Князевский, Б.Ю. Липкин «Электроснабжение промышленных предприятий» Москва ВШ 1986г.

2. Ю.Д. Сибикин, М.Ю. Сибикин, В.А. Яшков «Электроснабжение промышленных предприятий и установок» Москва ВШ 2001г.

3. В.Н. Радченко «Методические указания для выполнения курсового проектирования».

4. А.А. Федоров, Г.В. Сербиновский «Справочник».

5. М.А. Беркович; В.В. Молчанов; В.А. Семенов - «Основы техники релейной защиты».

6. А.В. Кабышев, С.Г. Обухов «Расчет и проектирование систем электроснабжения: справочные материалы по электрооборудованию» Томск 2005.

Размещено на Allbest.ru

...