Электрический расчет релейной защиты и автоматики

Размещено на http://www.allbest.ru/

Федеральное агентство по образованию ГОУ СПО Ивановский энергетический колледж

Контрольная работа

по специальности:

Релейная защита и автоматизация электроэнергетических систем

на тему:

Электрический расчет релейной защиты и автоматики

Выполнил студент:

Шварцев Дмитрий Александрович

Иваново, 2010 год.



1. Электрическая часть

Подстанция является потребительской с тремя уровнями напряжения 110 кВ ,35 кВ и 10 кВ. Число трансформаторов на устанавливаемой ПС, принимается как правило два. При питании потребителей от обмотки низкого напряжения трёх обмоточных трансформаторов с РПН для обеспечения независимого регулирования напряжения при наличии технико экономического обоснования может предусматриваться установка линейных регулировочных трансформаторов на одной из сторон трансформатора.

На стороне низкого напряжения 10 и 35 кВ предусматривается раздельная работа трансформаторов.

При необходимости ограничения токов к.з. на стороне 10 кВ предусматривается следующие основные мероприятия:

а) применение трёх обмоточных трансформаторов с максимальным сопротивлением между ВН и НН.

б) применение токоограничивающих реакторов в цепях вводов трансформаторов, причём отходящие линии выполняются как правило не реакированными.

Данная подстанция имеет три напряжения 110, 35 и 10 кВ. На напряжение 110 кВ согласно норм технологического проектирования на подстанциях применяют схему с одной рабочей и обходной системами шин. Одним из важнейших требований к этой схеме является создание условий для ревизий и опробовании выключателей без перерыва работы. Этим требованиям и отвечает схема с обходной системой шин. В нормальном режиме обходная система шин АО находится без напряжения, разъединителя QSQ, соединяющие линии и трансформаторы с обходной системами шин, отключены. В схеме предусмотрен обходной выключатель QO, который может быть присоединён к любой секции с помощью развилки из двух разъединителей.



Рисунок 1. - Схема:

Секции в этом случае расположены параллельно друг другу. Выключатель QO может заменить любой другой выключатель.

В рассмотренной схеме ремонт секции связан с отключением всех линий, присоединённых к данной секции, и одного трансформатора, поэтому такие схемы можно применять при парных линиях или линиях, резервируемых от других подстанций, а также радикальных, но не более одной на секцию.

На напряжение 35кВ применяется схема с одной секционированной системой шин. Данная схема проста и наглядна. Источники питания и линии присоединяются к сборным шинам с помощью выключателей и разъединителей. На каждую цепь необходим выключатель, который служит для отключения и включения этой цепи в нормальных и аварийных режимах. Если выключатель Q1 выводится в ремонт, то после его отключения отключают разъединители: сначала линейный QS1, а затем шинный QS2. Основным достоинством данной схемы являются простота, наглядность, экономичность, достаточно высокая надёжность. При коротком замыкании на шинах в точке К1 отключаются выключатели QB1,Q6,Q3 и автоматически включается QB2. При отключении одного источника нагрузку принимает оставшийся в работе источник питания. Однако схема обладает и рядом недостатков. При повреждении и дальнейшем ремонте одной секции ответственные потребители, нормально питающиеся с обеих секций, остаются без резерва. А потребители не резервированные по цепи, отключаются на всё время ремонта.

На напряжение 10 кВ на данной подстанции применяется схема с одной секционированной системой шин. Схема сохраняет все достоинства схем с одиночной системой шин; кроме того, авария на сборных шинах приводит к отключению только одного источника и половины потребителей; вторая секция и все присоединения к ней остаются в работе. Достоинствами схемы являются простота, наглядность, экономичность, достаточно высокая надёжность. Однако схема обладает и рядом недостатков. При повреждении и последующем ремонте одной секции ответственные потребители, нормально питающиеся с обеих секций, остаются без резерва, а потребители, нерезервированные по сети, отключаются на всё время ремонта. В этом же режиме источник питания, подключённый к ремонтируемой секции, отключается на всё время ремонта.



2. Расчёт нагрузок и перетоков мощности

Расчёт нагрузок производится с учётом данных задания.

2.1 Мощность потребителей питающихся от РУ 35 кВ

Активная мощность:

Р³⁵_Чвл = Р₃₅ *n₃₅ * К_0ДН = 7 * 4 *1 = 28 МВт

Реактивная мощность:

Q³⁵_Чвл = Р³⁵_Чвл *tg ц₃₅ = 28 * 0,619 = 17,332 МВАР

Где:

tgц₃₅ =0,619, т.к. cosц₃₅ =0,85 по заданию.

Полная мощность:

S³⁵_Чвл = v(Р³⁵_Чвл)² + (Q³⁵_Чвл)² = v(28)²+(17,332)² = 32,93 MBA

2.2 Мощность потребителей, питающихся от РУ 10 кВ

Активная мощность:

Р¹⁰_ЧКЛ = Р₁₀ *n₁₀ * К_0ДН = 1,5 * 12 *1 = 18 МВт

Реактивная мощность:

Q¹⁰_ЧКЛ = P¹⁰_ЧВЛ * tgц ₁₀ = 18* 0,619 = 11,142МВАР



Где:

tgц₁₀ =0,619 , т.к. cosц₁₀ =0,85 по заданию.

Полная мощность:

S¹⁰_ЧКЛ =v( Р¹⁰_ЧКЛ)² + (Q¹⁰_ЧКЛ)² = v(18)²+(11,142)² = 21,17 MBA

Величина нагрузок на шинах Р.У. НН и СН соответствует мощности проходящей по обмоткам трансформаторов связи низкого и среднего напряжения.

2.3 Мощность проходящая по обмоткам ВН трансформаторов

S_ВН = S_СН + S_НН = (28 + j17,332)² + ( 18 + j11,142)² = )² + (28,474)² = 54,1 МВА

Рисунок 2:

В качестве после аварийного режима принят режим отключения одного трансформатора. Данный режим учитывается при выборе мощности трансформатора, т. е. его перегрузочная способность, К_ПЕР =1,4.



3. Выбор трансформаторов

Выбор трансформаторов производится с учётом данных задания и результатов расчёта перетоков мощности. Для правильного выбора трансформаторов необходимо учитывать их местонахождение в схеме, т.е. будет трансформатор блочным или трансформатор связи.

3.1 Выбор трансформаторов Т3,Т4

Условия выбора трансформаторов по напряжению и мощности:

U^Т_НОМ ? U_УСТ ;

S^Т_НОМ ? S^Т_РАСЧ;

U_{Т ВН} = 110 кВ;

U^T_HН = 10 кВ S = 25 МВА по заданию.

С учётом данных выбраны трансформаторы типа: ТРДН - 25000 /110, данные которых приведены в таблице1

3.2 Выбор трансформаторов Т1и Т2

Данные трансформаторы являются трансформаторами связи трёх обмоточными, т.к. они расположены между распределительными устройствами трёх напряжений и должны иметь устройство РПН.

Трансформаторы Т1 и Т2 работают параллельно, а поэтому при отключении одного из них возможна перегрузка другого, т.к. связь между распределительными устройствами нарушаться не должна.

S_{T РАСЧ} = (S^НАИБ._ПРОХ. / К_ПЕР.) * К_РАЗВ. = (54,1 / 1,4 ) *1 = 38,64

Где:

S^НАИБ._ПРОХ. = 54,1 - наибольшая проходящая мощность по обмотке ВН.

К_РАЗВ. = 1 - коэффициент развития, т.к. нагрузка задана с учётом развития.

Выбирается трансформаторы типа ТДТН - 40000/110. Загрузка выбранных трансформаторов в режиме отключения одного из них будет определяться по выражению:

К_З = S^НАИБ._ПРОХ. / (n -1) * S^T_НОМ. * 100% = 54,1 / (2 - 1) * 40 * 100% = 135,25 %

3.3 Выбор трансформаторов собственных нужд

S_{РАСЧ С.Н.} = (0,3 / 100) * S_{НОМ. Т.} = (0,3 / 100) * 40000 = 120 КВА

Выбран трансформатор типа ТМ 160/10.

Таблица 1. - Выбор трансформаторов:

Тип	SНОМ, МВА	U ном, KB	Потери, КВт	Uк,%	Iхх%
		ВН	СН	НН	?РХ	?РК	ВН	ВС	СН
						В-Н	В-С	с-н					Примечание
1	2	3	4i	5	6	7	8	9	10	11	12	13	14
ТДТН - 40000/110	40	115	38,5	11	39	200			10,5	17,5	6,5	0,6	Т1;Т2
ТРДН - 25000/110	25	115		10,5	25	120			10,5			0,65	Т3;Т4
ТМ - 160/10	0,160	10		0,4	0,56	2,65			4,5				Т5;Т6



4. Расчёт токов короткого замыкания

Расчёт котов короткого замыкания производится для выбора аппаратов, проводников и для проверки термической и динамической стойкости для определения параметров срабатывания и согласования действия релейной защиты.

4.1 Расчётная схема

Рисунок 3:

4.2 Расчёт сопротивлений

С : Х₁ = Х_*1 * U²_Б /S_{НОМ С} = 1* 115² / 1500 = 8,82 Ом

W₁(W^|₁) : Х₂ = Х_УД * L * U²_Б / U²_СР = 0,4 * 37 * 115²/ 115² = 14,8 Ом

Где:

Х_УД = 0,4 Ом /км - удельное сопротивление линии.

Т3(Т4): Х₆ = U^%_K / 100 * U²_Б / S_НОМ = 10,5 /100 * 115² / 25 = 55,55 Ом



Х₇ и Х₆ = 55,55 Ом.

Т1(Т2): Х₈ = U^%_KВ / 100 * U²_Б / S_НОМ = 10,75 / 100 * 115² /40 = 35,54 Ом

Где:

U^%_KВ = 0,5 * (U^%_КВН + U^%_КВС - U^%_KСН) = 0,5 * ( 17,5 + 10,5 - 6,5 ) = 10 ,75 %

Х₁₀ = U^%_KС / 100 * U²_Б / S_НОМ = - 0,25 / 100 * 115² / 40 = 0 Ом

Где:

U^%_KС = 0,5 * (U^%_КВС + U^%_КСН - U^%_KВН) = 0,5 * (10,5 + 6,5 - 17,5) = -0 ,25 %

Х₁₂ = U^%_KН / 100 * U²_Б / S_НОМ = 6,75 / 100 * 115² / 40 = 22,23 Ом

Где:

U^%_KН= 0,5 * (U^%_КВН + U^%_КСН - U^%_KВС) =0,5 * (17,5 + 6,5 - 10,5) = 6,75 %

4.3 Схема замещения и дальнейшие преобразования

Преобразование схемы для определения токов трёх фазного короткого замыкания в точке К1.

При преобразовании схемы некоторые сопротивления можно не учитывать.

Так как они не повлияют на величину тока.

В данном случае:

Мы можем не учитывать следующие сопротивления Х₆, Х₇, Х₈, Х₉, Х₁₀, Х₁₁, Х₁₂, Х₁₃.



Рисунок 4:

Рисунок 5:

Х₁₄ = Х₂ * Х₃ / Х₂ + Х₃ = 14,8 * 14,8 / 14,8 + 14,8 = 7,4 Ом

Х₁₅ = Х₄ + Х₅ = 8,8 + 7,2 = 16 Ом

Х₁₆ = Х₁₅ * Х₁₄ / Х₁₅ + Х₁₄ = 16* 7,4 / 16 + 7,4 =118,4 /23,4 = 5,06 Ом

Х₁₇ = Х₁₆ + Х₁ = 5,06 + 8,82 =13,88 Ом

Результирующее сопротивление для точки к.з. К1 равно 13,88 Ом.

Таблица 2. - Определение составляющих тока короткого замыкания в точке К1:

№п/п	Расчётные формулы	Ед. изм.	Ветвь значения С1	Примеч.
1	2	3	4	5
1	ХРЕЗ ВЕТВИ	Ом	13,88
2	Е»*	О.е.	1
3	IбПО = Е»* * Uб / * *ХРЕЗ ВЕТВИ	кА	1*115/ * 13,88 = 4,784
4	IдействПО = IбПО *Uб/ UСР.К	кА	4,784 * 115/115 = 4,784
5	КУ	О.е.	1,7
6	Та	С	0,03
1	2	3	4	5
7	iУ = * IдействПО * КУ		* 4,784 * 1,7 = 11,5
8	ф = 0,01 + tСВ. ОТКЛ.	С	t = 0,01 +0,03
9	iat = * IдействПО * e-t/Ta	кА	* 4,784 * е-0,045/0,03
10	ТОТКЛ. = tР.З. + tОВ	С	0,2
11	ВК =I2ПО * (tоткл + Tа)	кА2 *с	(4,784)2 * ( 0,2 + 0,03) = 5,264

4.4 Расчёт токов нулевой последовательности

Расчёт токов одно фазного короткого замыкания проводится в точке К1, так как в этой точке имеют место прохождение токов нулевой последовательности.

Для определения токов однофазного короткого замыкания необходимо иметь схемы прямой, обратной и нулевой последовательностей чередования фаз.

Рисунок 6. - Схема замещения прямой последовательности:

Схема замещения обратной последовательности.

Схема замещения обратной последовательности аналогична схеме замещения прямой последовательности.

Так как пути токов прямой и обратной последовательностей практически совпадают.



Рисунок 7:

В схеме замещения нулевой последовательности присутствуют сопротивления тех элементов по которым возможно протекание токов нулевой последовательности.

С: Х₁₈ = Х_{* С 1} * U²_б / S_НОМ =1,6 * 115² / 1500 = 14,11 Ом

W₁ (W^|₂): Х₁₉ = К_ЛЭП * Х₂ = 2 * 14,8 = 29,6 Ом

W₂: Х₂₁ = К_ЛЭП * Х₄ = 2 * 8,8 = 17,6 Ом

W₃: Х₂₂ = К_ЛЭП * Х₅ = 2 * 7,2 = 14,4 Ом

Х₂₃ = Х₈ + Х₁₂ = 35,54 + 22,33 = 57,87 Ом

Х₂₄ = Х₁₉* Х₂₀ / Х₁₉ + Х₂₀ = 29,6 * 29,6 /29,6 + 29,6 = 22,35 Ом

Х₂₅ = Х₂₁* Х₂₂ / Х₂₁ + Х₂₂ = 17,6 * 14,4 / 17,6 + 14,4 = 253/ 32 = 7,92 Ом

Х₂₆ = Х₂₅ + Х₆ = 7,92 + 55,55 = 63,47 Ом

Рисунок 8:



Х₂₇ = Х₂₆ * Х₁₈ / Х₂₆ + Х₁₈ = 63,47 * 14,11 / 62,47 + 14,11 = 895, 562/ 77,58 = 11,54 Ом

Х₂₈ = Х₂₇ + Х₂₄ = 11,54 + 22,35 = 33,89 Ом

Х₂₉ = Х₂₈ * Х₂₃ / Х₂₈ + Х₂₃ = 33,89 * 57,87 / 33,89 + 57,87 = 1961,2143 / 91,76 = 21,37 Ом

Определение тока одно фазного короткого замыкания.

Для определения однофазного короткого замыкания необходимо составить комплексную схему замещения.

Х_ЭКВ = Х_РЕЗ1 + Х_РЕЗ2 + Х_РЕЗ0 = 13,88 + 13,88 + 21,37 = 49,13 Ом

Где:

Х_РЕЗ1 , Х_РЕЗ2 , Х_РЕЗ0 - сопротивления прямой, обратной и нулевой последовательностей из расчётов.

Ток одно фазного короткого замыкания:

I^(I) = m⁽ⁿ⁾ * U_Б / * Х_ЭКВ = 3 * 115 / * 49,13 = 345/ 85,1 = 4,05 кА



5. Выбор токоведущих частей, аппаратов и изоляторов

5.1 Выбор токоведущей части в цепи РУ 110 кВ

В цепи РУ 110кВ согласно рекомендаций литературы применяется провод марки АС.

Сечение провода выбирается по максимальному току, а именно:

I_MAX = 1,4* S_{НОМ Т} / 3 * U_{НОМ ВН} = 1,4 * 40000 / 3 *110 = 293,92 А.

Выбирается провод АC 120/19 с допустимым током I_ДОП =390 А и диаметром d=15,2 мм.

Выбранный провод при данном напряжении проверяется по условию коронирования т.е. 1,07 * Е ? 0,9 *Е₀.

Значение начальной критической напряжённости для выбранного провода:

Е₀ = 30,3 *ф * ( 1 + 0,299 / r₀ ) = 30,3 * 0,82 * ( 1+ 0,299/ ) = 27,54 кВ/см

Где:

r₀ = 7,6 мм - радиус провода,

d = 15,2 мм.

Напряжённость вокруг провода при рабочем напряжении:

Е = 0,354 * U_РАБ / r₀ * lg Д_СР/r₀ = 0,354 - 121 / 0,76 * lg 315 / 0,76 = 21,51кВ /мм

Где:



Д_СР = 1,26 * Д_МФ = 1,26 * 250 = 315 см

При горизонтальном расположении фаз.

Условия проверки выполнено, где:

1,07 * Е = 1,07 * 21,51 = 23,02кВ/см

0,98 * Е₀ = 0,9 27,54 = 24,79 кВ /см

Так как 23,02 ? 24,79.

5.2 Выбор изоляторов в цепи РУ 110 кВ

Выбирается изолятор типа ПС6 - А в количестве 8 шт.

5.3 Выбор трансформатора тока в цепи 110 кВ

Таблица 3:

№п/п	Расчётные данные.	Каталожные данные. ТФЗМ - 110 У1	Примечание ТВТ -110
1	2	3	4
1	UУСТ = 110 кВ	UНОМ = 110 кВ	UНОМ = 110 кВ
2	IMAX = 294 A	I1 НОМ = 600 А ( I2 НОМ = 5 А)	I
1	2	3	4
3	iУ = 11,5 кА	iУ = 126 кА
4	ВК = 5,254 кА	I2ТЕР * tТЕР = 262 * 3 = 2028 кА2 *с
5	r2 = 0,636 оМ	r2 = 1,2 oM
r2 НОМ = S2 НОМ / I22 НОМ = 30 / 52 = 1,2 оМ Проверка трансформаторов тока типа ТФЗМ -110 У1 по вторичной нагрузке. Условие проверки трансформатора тока по вторичной нагрузке: r2 ? r2 НОМ , оМ где r2 = rПРИБ. + r,ПРОВ.ДЕЙСТВ. + rКОНТ. Вторичная нагрузка ТФЗМ -110 У1:
Прибор Амперметр	Тип Э- 385	Мощность потребителей КИП, (SПРИБ.В*А ) по фазам
		А	В	С
			0,5
Итого:		0,5
Сопротивление приборов в фазе А: rПРИБ. = SПРИБ. / I22 НОМ = 0,5 / 52 = 0,02 оМ Сопротивление контактов проводов принимаем rКОНТ. = 0,05 оМ, так как количество подключённых приборов менее трёх. Допустимое сопротивление поводов: rПРОВ.ДОПУС. = r2 НОМ - rПРИБ. - rКОНТ. = 1,2 - 0,02 - 0,05 = 1,13 оМ. Минимальное допустимое сечение проводов контрольного кабеля: qMIN = с * ( lРАСЧ. / rПРОВ.ДОПУС.) = 0,0283 * (150/ 1,13) = 3,75 мм2 По условию механической прочности токовых цепей принимается минимально допустимое сечение контрольного кабеля с алюминиевыми жилами с с = 0,0283 ом* мм2 / м. L РАСЧ = 75 м - удалённость приборов от трансформаторов тока, взята из литературы «Электрооборудование станций и подстанций». С учётом требований правил устройства электро установок к механической прочности алюминиевых проводов принимается к установке контрольный кабель с сечением проводов qСТ = 4мм2. Выбираем тип контрольного кабеля АКРВГ. Действительное сопротивление проводов: r,ПРОВ.ДЕЙСТВ. = с * L * 1/ qУСТ = 0,0283 * 150 * 1 / 4 = 1,06 Ом Расчётная нагрузка трансформатора тока: r2 РАСЧ. = rПРИБ. + r,ПРОВ.ДЕЙСТВ. + rКОНТ. = 0,02 + 0,05 + 1,06 = 1,13 Ом Условие проверки r2 РАСЧ. = 1,13 Ом < r2 НОМ. = 1,2 Ом, трансформатор работает в классе точности. Выбор выключателя и разъединителя в цепи РУ 110 кВ.
Расчётные данные	Каталожные данные.	Примечание
	Выключатель ВГБУ - 110 - 40/2000 У1	Разъединитель РГН - 110/1000 УХЛ1
1	2	3	4
1. 5UУСТ = 110 кВ	UНОМ = 110кВ	UНОМ = 110кВ
2. IMAX = 294 A	IНОМ =2000 А	IНОМ =1000 А
3. iУ = 11,5 кА	iДИН = 102 кА	iДИН = 80 кА
4. Int = 4,784 кА	IОТКЛ.НОМ. = 40 кА
5. iat = 1,51 кА	iа НОМ = IОТКЛ.НОМ. * вНОРМ, % / 100 =21 кА		вНОРМ, % = 36,7%
6. IПО= 4,784 кА	IДИП = 40 кА
7. Int + Iat = 4,784 + + 1,51 = 10,22 кА 8. ВК = 5,264 кА2 * с	IОТКЛ.НОМ. * ( 1 +вНОРМ, % /100) = 21 кА I2ТЕР * tТЕР = 402 * 3 = 4800 кА2 * с	I2ТЕР * tТЕР = 31,52* 3 = 2977 кА2 *с	вНОРМ, % = 36,7%
9. Привод	Гидравлический	ПРГ- 6 УХЛ1, ПДГ - 9

Таблица 10. - Номиналы:

Наименование цепи		Расчётные данные	Токоведущие части	Изолятор	Выключатель Привод	Разъединитель Привод	Измерительный трансформатор	Разрядник
		UУСТкВ	IP,А					Тока	Напряжения
1		2	3	4	5	6	7	8	9	10
Трансформатор подстанции	1	110	294	АС120/19 IДОП = 390 А	ПС6 - А N = 8ШТ	ВГБУ - 110II - 40/2000 У1 Привод гидравлический	РГН - 110/ 1000 УХЛ1 Привод ПДГ - 9	ТФЗМ - 110 У1 I = 600 А	-	РВМГ - 110 У1
	2	35	543,2	АС240/32 IДОП = 610 А	ПС6 - А N = 8ШТ	ВГБЭ(П) - 35 - 12,5 - УХЛ1 Электромагнитный ПЭМ - 3	РДЗ - 35/1000 ПР -0,5 (0,6)	ТФЗМ 35 - У1 I = 600 А	-	РВМ - 35 У1
	3	10	1222,3	ТЗК -10 IНОМ = 3150 А	ИОСП - 4	VF - 12 - 16 - 31	_	ТЛМ 10 - У3 I = 1500А	-	РВО - 10 Т1
Отходящие воздушные линии( кабельные линии)	1	110	262,43	АС95/16 IДОП = 330 А	ПС6 - А N = 8ШТ	ВГБУ - 110II - 40/2000 У1 Привод гидравлический	РГН - 110/ 1000 УХЛ1 Привод ПДГ - 9	ТФЗМ - 110 У1 I = 600 А	-	_
	2	35	181,1	АС240/32 IДОП = 610 А	ПС6 - А N = 8ШТ	ВГБЭ(П) - 35 - 12,5 - УХЛ1 Электромагнитный ПЭМ - 3	РДЗ - 35/1000 ПР -0,5 (0,6)	ТФЗМ 35 - У1 I = 600 А	-	_
	3	10	111,1	ТЗК -10 IНОМ = 3150 А	ИОСП - 4	VF - 12 - 16 - 31 Пруженный	_	ТЛМ 10 - У3 I = 200А	-	_
Трансформатор собственных нужд	1	10	9,23	А15* 3 IДОП = 165 А	ИОСП - 4	VF - 10 - 16 У3	_	ТЛМ 10 - У3 I = 50А	-	РВО - 10 Т1
	2	0,4	231	А 25 * 3 IДОП = 265 А	_	А 3720Б IНОМ = 250 А	Р2115	-	_	_
Сборные шины	1	110	294	АС120/19 IДОП = 390А	ПС6 -А N = 8ШТ	ВГБУ - 110II - 40/2000 У1 Привод гидравлический	РГН - 110/ 1000 УХЛ1 Привод ПДГ - 9	ТФЗМ - 110 У1 I = 600 А	НАМИ - 110 - УХЛ1	РВМГ - 110 У1
	2	35	543,2	АС240/32 IДОП = 610 А	ПС6 - А N = 8ШТ	ВГБЭ(П) - 35 - 12,5 - УХЛ1 ПЭМ - 3	РДЗ - 35/1000 ПР -0,5	ТФЗМ 35 - У1 I = 600 А	НАМИ -35 - УХЛ1	РВМ - 35 У1
	3	10	1222,3	ТКЗ -10 IНОМ = 3150 А	Пф70 - В	VF - 12 - 16 - 31	РВР ПДВ - 1	ТЛМ 10 - У3 I = 200А	НАМИ - 10 - У2	РВО - 10 Т1
	4	0,4	231	А 25 * 3 IДОП = 265 А	_	А 3720Б IНОМ = 250 А	Р2115	_	_	-

Примечание:

Трансформатор подстанции:

I _{р ВН} = 1,4 * S_{НОМ Т} / U_{НОМ ВН} = 1,4 * 40000 / * 110 = 294 А

I _{р СН} = S_{НОМ СН} / U_{НОМ СН} = 32930/ * 35 = 543,2 А

I_{р нН} = S_{НОМ НН} / U_{НОМ НН} = 21170/ * 10 = 1222,3 А

Отходящие воздушные линии (кабельные линии):

Пропускную способность линий принимаем S_ПРОХ = 50 МВА.

I_{р ВН} = S_прох / U_{НОМ ВН} = 50000 / * 110 = 262,43 А

I _{р СН} = S_СН35 / U_{НОМ СН} * n_ВЛ - 1 = 32930 / * 35* 4 - 1 = 181,1 А

I _{р НН} = S_НН10 / U_{НОМ НН} * n_КЛ - 1 = 21170 / * 10 * 12 - 1 = 111,1 А

Трансформатор собственных нужд:

I _{р НН} = S_ТР-РА / U_НОМ = 0,160 / * 10 = 9,23 А

I _{р 0,4 КВ} = S_ТР-РА / U_{НОМ 0,4} = 0,160 / * 0,4= 231 А

трансформатор ток электропитание

Сборные шины:

Ток проходящий по сборным шинам, секционному и шины соединительному выключателям, не превышает I_MAX трансформатора.

Размещено на Allbest.ru

...