Тепловой конструкторский расчет нагревательной печи
Разработка температурного графика. Расчет топлива и определение действительной температуры в зонах рабочего пространства печи. Расчет интенсивности внешнего теплообмена, времени пребывания садки. Определение основной площади поверхности стен и свода.
Рубрика | Физика и энергетика |
Вид | курсовая работа |
Язык | русский |
Дата добавления | 02.08.2013 |
Размер файла | 1,4 M |
Отправить свою хорошую работу в базу знаний просто. Используйте форму, расположенную ниже
Студенты, аспиранты, молодые ученые, использующие базу знаний в своей учебе и работе, будут вам очень благодарны.
Размещено на http://www.allbest.ru/
Тепловой конструкторский расчет нагревательной печи
1. Описание теплотехнологии нагрева
Современные промышленные технологии основываются на применении органического и ядерного топлива. Широкое внедрение в теплотехнологии высокотемпературных процессов в настоящее время ставит ряд энергетических и экологических задач. Поэтому такое большое внимание уделяется высокотемпературным теплотехнологическим процессам и установкам.
Высокотемпературные процессы часто являются основой промышленных технологий получения целого продукта из исходного сырьевого материала (известь, нефть, сланцы, угли, газ и др.) в процессе тепловой обработки. К ним относятся физические, химические и массообменные процессы, обеспечивающие заданное превращение исходного сырья.
Одним из способов получения целевого конечного продукта или полупродукта для смежных технологий являются физические теплотехнологические процессы (подогрев, испарение, термообработка, тепловая активация, рафинирование др.), протекающие в высокотемпературных установках и обеспечивающие изменение только физических свойств исходного сырьевого материала.
Методические печи - непрерывные, у которых при неизменном характере нагреваемых заготовок и темпе работы, тепловой и температурный режимы являются переменными по длине печи и постоянными во времени.
При трёхзонном режиме, температура в сварочной зоне может быть значительно выше, а нагрев - интенсивнее, чем при двухзонном режиме.
Возникающий при этом больший перепад температур по сечению, выравнивается в томильной зоне, куда заготовки поступают из сварочной по достижении заданной конечной температуры поверхности.
При выборе температурного режима следует стремиться не только к высокой интенсивности нагрева, но и к минимальному окислению и обезуглероживанию металла при нагреве. Эти явления тем сильнее, чем выше температура поверхности заготовки и чем больше время пребывания поверхности при этой температуре.
Интенсификация нагрева приводит к быстрому повышению температуры поверхности заготовок, однако, общее время нагрева сокращается. Следовательно, существует оптимальная интенсивность нагрева, обеспечивающая минимальное окисление и обезуглероживание металла.
При высокой интенсивности нагрева необходимо организовать трёхзонный режим с развитой сварочной зоной, то есть с высокими температурами на большой длине печи. При существенном снижении интенсивности, целесообразно переходить на двухзонный режим, чтобы уменьшить окисление и обезуглероживание металла.
С точки зрения оптимальной конструкцией является печь с боковым или сводовым отоплением, однако наибольшее распространение, благодаря своей простоте, получили печи с традиционным торцевым отоплением.
2. Разработка температурного графика
Температурный график является базой для выполнения расчёта печи: с его помощью выбирают необходимую температуру продуктов сгорания и нагреваемой садки. Для построения температурного графика (вначале приближенного) используют ориентировочные значения теплофизических характеристик, коэффициентов теплоотдачи и др.
Температура садки металла всегда задается. Металл перед посадом в печь не подогревается, и его температура составляет =15 ОС, причем температуры в центре и на поверхности изделия одинаковы.
Для методических нагревательных печей первая зона температурного графика соответствует основному времени нагрева металла. Рабочее пространство печи, где происходит основной нагрев, можно представить одной или несколькими регулируемыми зонами. Все это определяется размерами печи, и в частности отношением ее длины к среднему размеру поперечного сечения. Если зона основного нагрева очень длинна и регулирование температуры в ней затруднено, то она разбивается на несколько регулируемых зон, в которых поддерживается одинаковая температура. Как видно, одной зоне температурного графика может соответствовать несколько регулируемых зон печи.
Ликвидация неравномерности нагрева заготовки или изделия по сечению при термообработке достигается загрузкой металла в зону выдержки, причем температура центра металла на выходе из зоны выдержки принимает значение температуры операции нагрева, т.е. = =1200 ОС.
Устанавливаем число температурных зон. Полагая для всех зон рабочего пространства коэффициент теплоотдачи к садкам равен б = 250 Вт/(м2К), находим критерий Bi.
Нагрев считаем несимметричным для всех зон печи (см. исходные данные): x1 = х2 = х3 = s/2 = 0,1 м. Принимаем = 30 Вт/(мК). Записываем:
В первом приближении температурный график должен иметь зону выдержки (см. зад). Для построения графика использована температура операции , которая для Ст10 и нагрева перед ковкой равна 1200 ОС.
Температура металла на поверхности рассчитывается исходя из допустимого перепада температур в расчетном сечении:
Вычисляем время возникновения максимальных температурных напряжений (для пластины):
В первом приближении температуру дыма в сечении 3 - 3 принимаем равной 1350 ОС. В сечении 1 (2) - 1 (2) = 1400 ОС. Температура дыма на выходе из печи == 860 ОС (см. исходные данные). Приблизительный график состоит из зон основного нагрева и зоны выдержки.
Сопоставив и (), получим, что зону основного нагрева между сечениями 0 - 0 и 1 (2) - 1 (2) необходимо разделить на две зоны щадящего и форсированного нагрева (между сечениями 1 - 1 и 2 - 2).
Для приближенного температурного графика max не оцениваем, полагая, что основной нагрев производится в двух зонах (1 и 2).
После уточнения температурного графика можно с определенной достоверностью записать значения температур металла и дымовых газов, что позволяет рассчитать теплообмен во всех температурных зонах рабочего пространства.
Принимаем температуру садки: = 150С (см. исходные данные); = 860ОС - выбираем условно (см. исходные данные); - для расчета теплообмена не нужна и определена расчетным путем; = 1200ОС; - для расчета теплообмена не нужна и определена расчетным путем; = 1230ОС; =1200 ОС.
Температура газов = 860ОС; = 1400ОС принята в первом приближении, может изменяться в процессе расчетов; = 1400ОС; = 1350ОС.
3. Расчет топлива и определение действительной температуры в зонах рабочего пространства печи
Таблица 1 - Технические характеристики заданного топлива
Вид топлива |
с, кг/м3 |
Объемный состав топлива, % |
||||||||||||
СО |
Н2 |
СН4 |
С2Н6 |
С3Н8 |
С4Н10 |
С5Н12 |
СmНn |
СО2 |
О2 |
N2 |
Н2О |
|||
Природный газ |
0,77 |
- |
- |
92,3 |
0,7 |
0,5 |
0,5 |
0,2 |
- |
- |
- |
5,3 |
- |
Для расчета продуктов сгорания топлива необходимо выбрать коэффициент избытка воздуха, который в значительной степени зависит от процесса нагрева и находится в широких пределах. При нагреве металла в естественной атмосфере с окислительными свойствами (б?1) на выбор величины б в основном влияют сорт сжигаемого топлива и тип горелочных устройств. Если в печи устанавливается горелочное устройство определенного типа, то значение коэффициент избытка воздуха выбирается в соответствии с нормалями.
Для горелок типа ДВБ коэффициент расхода воздуха для каждой из трех зон принимаем равным 1,1.
Для природного газа (Qнр = 35 МДж/м3 и ) выбираем по номограмме (рис. 1.6 [4] стр. 11) СО2 = 8,7%, Н2О = 17,5%, О2 = 1,1%.
Определяем содержание азота в продуктах сгорания:
N2 = 100 - (СО2 + Н2О + О2) = 100 - (8,7 + 17,5 + 1,1) = 72,7%.
Суммарный объём продуктов сгорания:
м3/кг.
Необходимый объём воздуха: = 10,18 м3/кг.
Имеем (в м3/кг):
Согласно температурному графику (рис. 1): == 860ОС; = 1400ОС; = 1400ОС; = 1350ОС.
Наиболее высокая температура газов должна установиться между сечениями 1 - 1 и 2 - 2 (зона 2). Поэтому температуру определяем только для зоны 2.
По номограмме (рис. 1.6 [4] стр. 11) для природного газа (Qнр = 35 МДж/м3; = 1,1; tв.о= 2100С) определяем значение теоретической температуры:
tтеор.= 20600С.
Действительная расчетная температура в зоне 2:
= 0,7 2060 = 1442 0С,
где 0,7 - пирометрическая характеристика зоны 2.
Сравнивая значения и , видим, что > , (1442>1400). На основании этого можно сделать вывод, что в рабочих условиях график tгi = f() во всех зонах будет поддерживаться за счет подвода рабочей горючей смеси с температурой воздуха 2100С.
Для дальнейшего расчета принимаем значения температур дыма по температурному графику (см. зад.). Коррекция температурного графика по tгi = f() не требуется.
4. Расчет интенсивности внешнего теплообмена в зонах рабочего пространства печи
Записываем значения температур:
== 860 ОС; = 1400 ОС; = 1400 ОС; = 1350 ОС;
= 15 0С; = 860 ОС; = 1200 ОС; = 1230 ОС.
Определяем средний температурный напор между продуктами сгорания топлива и поверхностью садки:
Зона 1:
Зона 2:
Зона 3:
Проводим классификацию теплообмена. Теплообмен происходит одновременно тепловым излучением и конвекцией. Лучистый теплообмен преобладает над конвективным. Конвекция составляет 5…15% лучистого теплообмена.
Теплообмен происходит в системе серых тел (садка, газы, футеровка). При этом наблюдается два результирующих потоков каждой зоне qг-с и qф-с (лучистый поток от продуктов сгорания к садке и от футеровки к садке). Общий поток к поверхности садки q = qг-с + qф-с. Садка уложена плотно и рассматривается как пластина.
Рассчитываем лучистый теплообмен для плотного посада формуле (13.21 [1] стр. 168):
- приведенный коэффициент лучеиспускания в i-той зоне, Вт/(м2К4):
- коэффициент лучистой теплоотдачи в i-той зоне, Вт/(м2·К):
Определяем степень развития кладки i зон рабочего пространства:
где Fклi, Fмi - площадь поверхностей соответственно излучающей кладки и лучевоспринимающей поверхности металла i-той зоны на 1 погонный метр.
В данном случае, для печи: b 1 = b 2 = b 3, Fм1 = Fм2 = Fм3.
Для зоны 1:
Здесь - высота зоны 1; h1 = 0,85 м ([2] рис. 1.12, стр. 40-43);
- ширина зоны 1; b = 2,15 м ([2] рис. 1.12, стр. 40-43);
- длина зоны 1, принимаем L = 1 м ([3] стр. 133).
Тогда:
Площадь лучевоспринимающей поверхности металла i-той зоны на 1 погонный метр:
Степень развития кладки зоны 1:
Для зоны 2:
Здесь - высота зоны 2; h2 = 1,25 м ([2] рис. 1.12, стр. 40-43);
- ширина зоны 2; = 2,15 м ([2] рис. 1.12, стр. 40-43);
- длина зоны 2, принимаем L = 1 м ([3] стр. 133).
Тогда:
Степень развития кладки зоны 2:
Учитывая, что ширина и высота зоны 3 равна ширине и высоте зоны 2, то:
Степень развития кладки:
Определяем излучающий объём зон рабочего пространства, также на 1 погонный метр длины:
Определяем площади поверхностей, ограничивающих излучающий объём:
Определяем эффективную длину луча:
Определяем парциальные давления излучающих газов СО2 и Н2О, Па:
Определяем значения и :
Рассчитываем средние значения температур продуктов сгорания в зонах:
При этих температурах, используя рис. 4.6 … 4.9 ([4] стр. 138 … 140), определяем значения , , :
Определяем степень черноты газов в i-тых зонах:
Определяем приведенный коэффициент лучеиспускания в i-той зоне, Вт/(м2К4):
Окончательно имеем:
Выполняем расчет конвективного теплообмена. Определяем значение конвективной составляющей теплоотдачи пологая, что к1 = 0,15·л1, к2 = 0,10·л2, к3 = 0,05·л3. Записываем:
Определяем суммарный коэффициент теплоотдачи в зонах 1..3 рабочего пространства:
5. Расчет времени пребывания садки в рабочем пространстве печи
Садка толщиной 200 мм, длиной 1650 мм нагревается в рабочем пространстве зон 1..3. Расчет выполняем для каждой зоны отдельно.
Для зоны 1:
Определяем безразмерные температуры и :
Подставляем числовые значения безразмерных температур:
Определяем число Bi1:
где x1 - характерный размер садки в зоне 1, м;
1 - коэффициент теплопроводности садки в зоне 1 (табл. 4.1 [3] стр. 112-113), определяем при средней температуре поверхности металла в зоне печи, Вт/(м·К).
Расчет времени выполняем как для цилиндра эквивалентным диаметром:
Для симметричного нагрева x1 = x2 = x3 = dэкв/2 = 0,1 м.
В соответствии с рис. 6.8 ([4] стр. 310), используя значения и для поверхности цилиндра находим: Fo1 = 2,8.
Из табл. 4.12 ([3] стр. 146-147) выбираем коэффициент температуропроводности при средней температуре метала в зоне: а1 = 0,852 · 105 м2/с. Имеем:
Для Bi1 = 0,235 и Fo1 = 2,8 находим по рис. 6.9 ([4] стр. 311) . Имеем
Тогда:
Для зоны 2:
Определяем безразмерные температуры и :
Подставляем числовые значения безразмерных температур:
Определяем число Bi2:
В соответствии с рис. 6.8 ([4] стр. 310), используя значения и для поверхности цилиндра находим: Fo2 = 0,72.
Из табл. 4.12 ([3] стр. 146-147) выбираем коэффициент температуропроводности при средней температуре метала в зоне: а2 = 0,515 · 105 м2/с. Имеем:
Для Bi2 = 0,82 и Fo2 = 0,72 находим по рис. 6.9 ([4] стр. 311) . Имеем
Тогда:
температура печь теплообмен нагревательный
Для зоны 3:
Определяем безразмерные температуры и :
Подставляем числовые значения безразмерных температур:
Определяем число Bi2:
В соответствии с рис. 6.8 ([4] стр. 310), используя значения и для поверхности цилиндра находим: Fo3 = 0,085.
Из табл. 4.12 ([3] стр. 146-147) выбираем коэффициент температуропроводности при средней температуре метала в зоне: а3 = 0,565 · 105 м2/с. Имеем:
Определяем время основного нагрева:
Общее время пребывания садки в рабочем пространстве печи:
6. Расчет основных размеров рабочего пространства печи
В качестве исходных данных используем: Р - производительность печи (10 т/ч); размеры садки (200 х 200 х 1650 мм); время пребывания металла в технологических зонах: ф1 = 0,91 ч, ф2 = 0,39 ч, ф3 = 0,041 ч.
Записываем уравнение материального баланса по садке:
где Р - производительность печи;
сi - плотность садки в зоне (зависит от марки стали и температуры металла) (табл. 4.10 … 4.11 [3] стр. 136 - 137 … 145):
с1 = 7720 кг/м3;
с2 = 7540 кг/м3;
с3 = 7440 кг/м3;
vi - объем одной заготовки: vi = 0,2 · 0,2 · 1,65 = 0,066 м3.
Определяем длины зон:
Зона 1:
Зона 2:
Зона 3:
Полная длина печи:
Определяем площадь пода:
Определяем площадь активного пода:
Определяем напряженность активного пода:
7. Тепловой баланс зон рабочего пространства печи
Тепловой баланс служит для определения расхода топлива (теплопритоков с органическим топливом) в каждой зоне и разработки способов снижения расходных статей. Тепловой баланс составляют для каждой зоны рабочего пространства.
Для зон 1..3 запишем тепловые балансы:
При тепловом балансе зоны 1 отсутствует составляющая Qэкз, так как в этой зоне нет угара и образования окалины. Для зон 2 и 3 эта приходная статья теплового баланса учитывается, причем 40% теплопритока от угара выделяется в зоне 2 и 60% - в зоне 3. Согласно исходным данным величину угара распределяем следующим образом: 1% - угар в зоне 2, 1,5% - угар в зоне 3.
Выполняем тепловой баланс для зоны 1. Вначале рассчитываем приходные статьи. Определяем и.т:
Находим:
Рассчитываем расходные статьи уравнения теплового баланса для зоны 1.
Определяем :
где - теплопотери через боковые стенки;
- теплопотери через свод зоны 1;
- теплопотери через под зоны 1;
- теплопотери через торец загрузки печи.
Записываем выражение для определения :
Находим поток теплоты через боковые стенки кладки печи зоны 1:
где tкл1 - температура поверхности футеровочного слоя.
Выбираем значения 1 и 2 при температуре 500 0С (первое приближение). По рис. 5.7 ([2] стр. 95) для футеровочного слоя л1500 = 0,95 Вт/(мК) и для теплоизоляционного слоя л2500 = 0,65 Вт/(мК).
Температуру Tкл1 на горячей стороне футеровочного слоя рассчитываем по формуле:
tкл1= 1107 0С. Температуру tо.с принимаем равной 15 0С.
В этом выражении коэффициент теплоотдачи от холодной поверхности теплоизоляционного слоя к окружающему воздуху б = 16 Вт/(м2·К).
Записываем формулы для слоев 1 = 0,395 м и 2 = 0,185 м (см. рис. 1):
Рассчитываем средние температуры слоев:
Используя значения и , в соответствии с рис. 5.7 ([2] стр. 95) выбираем л1809,5 = 1,2 Вт/(мК) и для теплоизоляционного слоя л2308,5 = 0,58 Вт/(мК).
Подставляем эти данные в формулу для расчета q1ст:
Определяем общую площадь поверхности стен:
Рассчитываем:
Находим . Обращаясь к рис. 2 записываем:
Записываем формулы для слоев 1 = 0,180 м и 2 = 0,145 м (см. рис. 2):
Рассчитываем средние температуры слоев:
Используя значения и , в соответствии с рис. 5.7 ([1] стр. 95) выбираем л1889,2= 1,25 Вт/(мК) и для теплоизоляционного слоя л2414,95 = 0,63 Вт/(мК).
Подставляем эти данные в формулу для расчета q1св:
Определяем площадь поверхности свода:
Рассчитываем:
Находим . Обращаясь к рис. 3 записываем:
Записываем формулы для слоев 1 = 0,340 м и 2 = 0,310 м (см. рис. 3):
Рассчитываем средние температуры слоев:
Используя значения и , в соответствии с рис. 5.7 ([2] стр. 95) выбираем л1961 = 2,12 Вт/(мК) и для теплоизоляционного слоя л2479 = 0,9 Вт/(мК).
Подставляем эти данные в формулу для расчета q1под:
Определяем площадь поверхности пода:
Рассчитываем:
Находим :
Для торца загрузки использованы те же материалы, что и для стен, следовательно:
Рассчитываем :
где - время открытия окна загрузки ();
- коэффициент диафрагмирования отверстия или окна, через которое происходит излучение, он выбирается в зависимости от формы и размеров отверстия (рис. 4.2 [1] стр. 73);
- приведенный коэффициент лучеиспускания;
F1 - площадь излучающего отверстия, м2:
Определяем потерю теплоты с дымовыми газами :
где - энтальпия дымовых газов, покидающих печь, кДж/м3;
- объем газов, проходящих через окно посада:
где - живое сечение для прохода газов;
- расстояние от уровня пода печи до оси окна, через которое происходит выбивание дымовых газов ([3] рис. 1.12, стр. 41-43);
- плотность наружного воздуха при его температуре:
- плотность уходящих дымовых газов:
Определяем количество теплоты, израсходованное на нагрев садки в зоне 1:
где - величина угара металла, для зоны 1 ;
- производительность печи;
Массовая изобарная теплоемкость при средней температуре металла в зоне
составляет 0,632 кДж/(кг·К) ([3] табл. 4.5, стр. 125).
Выполняем подстановку приходных и расходных статей в уравнение теплового баланса для зоны 1:
откуда:
Выполняем тепловой баланс для зоны 2. Вначале рассчитываем приходные статьи. Определяем и.т:
Определяем теплоту, выделяемую в результате экзотермических реакций :
где - величина угара металла, для зоны 2 ;
- тепловыделение при окислении единицы массы стали, принимаем
Рассчитываем расходные статьи уравнения теплового баланса для зоны 2.
Определяем :
Записываем выражение для определения :
Находим поток теплоты через боковые стенки кладки печи зоны 2:
Выбираем значения 1 и 2 при температуре 600 0С (первое приближение). По рис. 5.7 ([1] стр. 95) для футеровочного слоя л1600 = 1,05 Вт/(мК) и для теплоизоляционного слоя л2600 = 0,72 Вт/(мК).
Температуру Tкл2 на горячей стороне футеровочного слоя рассчитываем по формуле:
tкл2= 13880С.
Рассчитываем q2ст (рис. 3):
Записываем формулы для слоев 1 = 0,395 м и 2 = 0,185 м (см. рис. 3):
Рассчитываем средние температуры слоев:
Используя значения и , в соответствии с рис. 5.7 ([2] стр. 95) выбираем л11016,5 = 1,38 Вт/(мК) и для теплоизоляционного слоя л2391,5 = 0,7 Вт/(мК).
Подставляем эти данные в формулу для расчета q2ст:
Определяем общую площадь поверхности стен:
Рассчитываем:
Находим . Обращаясь к рис. 4 записываем:
Записываем формулы для слоев 1 = 0,180 м и 2 = 0,145 м (см. рис. 4):
Рассчитываем средние температуры слоев:
Используя значения и , в соответствии с рис. 5.7 ([2] стр. 95) выбираем л11117,5 = 1,43 Вт/(мК) и для теплоизоляционного слоя л2529,5 = 0,75 Вт/(мК).
Подставляем эти данные в формулу для расчета q2св:
Определяем площадь поверхности свода:
Рассчитываем:
Находим . Обращаясь к рис. 5 записываем:
Записываем формулы для слоев 1 = 0,34 м и 2 = 0,31 м (см. рис. 5):
Рассчитываем средние температуры слоев:
Используя значения и , в соответствии с рис. 5.7 ([2] стр. 95) выбираем л11187,5 = 2,48 Вт/(мК) и для теплоизоляционного слоя л2586= 1,25 Вт/(мК).
Подставляем эти данные в формулу для расчета q2под:
Определяем площадь поверхности пода:
Рассчитываем:
Определяем количество теплоты, израсходованное на нагрев садки в зоне 2:
где - величина угара металла, для зоны 2 ;
- производительность печи;
Массовая изобарная теплоемкость при средней температуре металла в зоне
составляет 0,69 кДж/(кг·К) ([3] табл. 4.5, стр. 125).
Выполняем подстановку приходных и расходных статей в уравнение теплового баланса для зоны 2:
откуда:
Выполняем тепловой баланс для зоны 3. Вначале рассчитываем приходные статьи. Определяем и.т:
Определяем теплоту, выделяемую в результате экзотермических реакций :
Рассчитываем расходные статьи уравнения теплового баланса для зоны 3.
Определяем :
где - теплопотери через торец выгрузки печи.
Определяем , полагая, что :
Определяем общую площадь поверхности стен:
Рассчитываем:
Определяем , полагая, что :
Определяем площадь поверхности свода:
Литература
1. Несенчук А.П., Тимошпольский В.И. Промышленные теплотехнологии. Машиностроительное и металлургическое производство. Мн. «Высшая школа» 1997 г. ч 2.
2. Несенчук А.П., Тимошпольский В.И. Промышленные теплотехнологии. Печи и сушила машиностроительного и металлургического производства. Мн. «Высшая школа» 1999 г.
3. Несенчук А.П., Тимошпольский В.И. Промышленные теплотехнологии. Методики и инженерные расчеты оборудования высокотемпературных теплотехнологий машиностроительного и металлургического производства. Мн. «Высшая школа» 1998 г. ч 3.
4. Несенчук А.П., Тимошпольский В.И. Промышленные теплотехнологии. Машиностроительное и металлургическое производство. Мн. «Высшая школа» 1995 г. ч 1.
Размещено на Allbest.ru
...Подобные документы
Расчет горения топлива. Определение размеров рабочего пространства печи. Расчет внешнего теплообмена в рабочем пространстве. Расчет времени нагрева заготовок. Уточнение размеров рабочего пространства печи. Тепловой баланс камерной нагревательной печи.
курсовая работа [126,0 K], добавлен 06.11.2015Основы тепловой работы камерной садочной печи для цилиндрических заготовок; характеристика и условия процессов; технологический режим нагрева металла. Расчет параметров внешнего теплообмена, горения топлива, воздушного тракта, к.п.д. и производительности.
курсовая работа [3,9 M], добавлен 07.12.2012Краткое описание секционной печи и ее схема. Расчет теплообмена в рабочем пространстве печи. Тепловой баланс печи по секциям. Расчет горения топлива (состав исходного газа, состав и калориметрическая температура продуктов сгорания). Расчет нагрева труб.
курсовая работа [272,3 K], добавлен 22.01.2013Расчет горения топлива. Определение параметров нагрева металла и теплообмена в печи: в методической, сварочной зоне, время томления металла. Тепловой баланс: расход топлива и тепла, неучтенные потери тепла. Расчет рекуператора для подогрева воздуха.
курсовая работа [338,1 K], добавлен 14.05.2012Конструкции методических печей. Сухая очистка газов. Применение батарейных циклонов. Определение времени нагрева металла в сварочной зоне. Расчет горения топлива. Приход тепла в рабочее пространство печи. Технико-экономические показатели работы печи.
курсовая работа [1,4 M], добавлен 18.04.2014Расчет колпаковой печи: теплообмена под муфелем при нагреве, температурного поля в рулоне, определение числа печей в отделении, составление теплового баланса. Подбор и расчет оборудования для термической обработки продукции стана холодной прокатки.
курсовая работа [68,2 K], добавлен 06.12.2012Основные характеристики трубчатых печей. Тепловой баланс трубчатой печи. Расчет коэффициента полезного действия и расхода топлива. Выбор типоразмера трубчатой печи. Упрощенный расчет камеры радиации. Гидравлический расчет змеевика трубчатой печи.
реферат [6,7 M], добавлен 24.11.2012Описание работы и конструкции печи. Тепловой расчет нагрева металла в индукционной печи. Конструктивный, теплотехнический и электрический расчеты. Определение охлаждения индуктора. Техническая характеристика печи с учетом рассчитанных показателей.
контрольная работа [68,0 K], добавлен 17.07.2010Состав влажного газа. Определение теоретической и действительной температур горения. Неучтённые потери в рабочем пространстве. Выбор плоскопламенных горелок. Определение основных размеров печи. Зональный тепловой баланс. Расчет высоты дымовой трубы.
курсовая работа [1,5 M], добавлен 08.06.2014Проектно-экономические параметры парогенератора. Привязка расчета горения топлива к котлоагрегату. Тепловой баланс парогенератора и расход топлива. Расчет характеристик топки, площади поверхности стен топки и площади лучевоспринимающей поверхности топки.
курсовая работа [444,2 K], добавлен 03.01.2011Литературный и патентный обзор по теме работы. Расчет полного горения топлива. Расчет нагрева металла в печи и основных размеров печи. Тепловой баланс и выбор горелок. Определение высоты кирпичной трубы. Расчёт сечения борова. Тип и размер футеровки.
курсовая работа [1,1 M], добавлен 23.05.2010Расчет горения топлива. Объёмы компонентов продуктов сгорания, истинная энтальпия. Время нагрева металла в печи с плоскопламенными горелками. Расчет основных размеров печи. Определение расхода топлива. Выбор горелок для нагрева круглых труб в пакетах.
контрольная работа [364,2 K], добавлен 07.08.2013Полезная тепловая нагрузка печи. Расчет процесса горения топлива в печи. Коэффициент избытка воздуха. Построение диаграммы продуктов сгорания. Тепловой баланс процесса горения. Подбор котла-утилизатора. Расчет испарительной поверхности, экономайзера.
курсовая работа [1,1 M], добавлен 03.12.2012Определение основных параметров процесса сжигания топлива при заданных температурных условиях печи. Режим сжигания, состав и объем продуктов сгорания. Методика и этапы конструирования ограждений печи. Расчет теплового баланса, сожигательного устройства.
курсовая работа [213,9 K], добавлен 22.10.2012Характеристика секционных печей. Особенности теплопередачи, нагрева металла. Теплообмен в рабочем пространстве печи. Нагрев труб в секции. Расчет горения топлива, тепловой баланс печи. Результаты расчета теплового баланса. Размеры и параметры печи.
курсовая работа [377,3 K], добавлен 07.08.2013Порядок определения площади поверхности охлаждения батареи, изготовленной из оребренных труб. Вычисление геометрических характеристик теплопередающего элемента. Расчет степени теплообмена со стороны рабочего тела. Определение критерия Рейнольдса.
контрольная работа [111,1 K], добавлен 14.01.2011Тепло, идущее на нагрев металла. Тепло, теряемое в окружающее пространство через кладку печи. Потери на нагрев транспортирующих устройств и контролируемой атмосферы. Расчет электрических элементов. Определение коэффициента полезного действия печи.
курсовая работа [300,1 K], добавлен 26.03.2013Краткое описание котла ДКВР-10. Объемы и энтальпии воздуха и продуктов сгорания. Тепловой расчет топки, определение температуры газов на выходе. Расчет ограждающей поверхности стен топочной камеры. Геометрические характеристики пароперегревателя.
курсовая работа [381,0 K], добавлен 23.11.2014Определение времени нагрева металла в печи. Предварительное определение основных размеров печи, степени развития кладки, эффективности толщины газового слоя. Расчет времени томления металла. Выбор футеровки. Статьи прихода теплоты, затраченной на нагрев.
курсовая работа [282,4 K], добавлен 19.11.2013Общая характеристика печи методической толкательной с односторонним нагревом металла, анализ этапов расчета горения топлива. Способы определения размеров рабочего пространства печи. Особенности расчета керамического рекуператора для подогрева воздуха.
курсовая работа [669,6 K], добавлен 21.12.2014