Автоматизація підтримки рівня напруги

Размещено на http://www.allbest.ru/

1. Опис технологічного процесу

Опис технологічного процесу полягає у обґрунтуванні прийнятих рішень проектування системи автоматичного регулювання напруги пристроїв Укртелекому.

Основними виробничими вимогами до джерел автоматичних станцій телефонного зв'язку є стабілізація параметрів при коливаннях температури та навантаження. Найбільш розповсюджені джерела постійного струму це випрямлячі - пристрої для перетворення змінного струму в постійний.

Випрямляч складається з елементів:

- силового трансформатора, для зниження напруги мережі до потрібних меж;

- одного або декількох вентилів з однобічною провідністю що виконують функцію випрямляча - перетворюють змінний струм у постійний;

- згладжуючого фільтра, що зменшують пульсацію випрямленого струму.

До схеми згідно теми дипломного проекту входять допоміжні пристрої, призначені для регулювання випрямленої напруги, включення та відключення випрямляча, захисту випрямляча від пошкоджень при порушеннях нормального режиму роботи.

Живлення для джерела живлення АТС-1 та АТС-2 подається від мережі змінного струму напругою 380В. Контроль за наявністю напруги виконується за допомогою пристрою світлової сигналізації з зеленою лінзою HLG. Вмикання напруги на установку виконується автоматичним перемикачем SF після якого передбачено світлову сигналізацію з червоної лінзою HLR. Все навантаження розділено на три групи з вимикачами SQ1-SQ3.

До першої групи відносять групи з трьох понижуючих трансформаторів Т₁ - Т₃ і кожний з них має мостову схему випрямлення VS₁ - VS₃.

До другої групи відносять групи з трьох понижуючих трансформаторів Т₄ - Т₆. і кожний з них має мостову схему випрямлення VS₄ - VS₆.

До третьої групи відносять групи з чотирьох силових роз'ємів навантаженням по 1 кВт напругою по 220В.

Передбачено стабілізатор напруги на вихідну напругу 10В.

1.1 Розробка функціональної схеми керування

Для забезпечення безперебійного електричного живлення використовуємо схему автоматичного вмикання резервного живлення на магнітних пускачах.

Контроль наявності напруги живлення виконується світловою сигналізацією з зеленою та червоною лінзами. Вмикання напруги на потік виконується автоматичним перемикачем цеху, та окремими перемикачами кожної потокової лінії.

Передбачається один пульт (щит) управління - щит оператора. Вмикання та відключення окремих елементів схеми електропостачання виконується кнопками управління та перемикачами з пульта керування. Сигналізація на місцевому щиті виконується на пониженій напрузі 110В з додатковими опорами.

Структурна схема виконується без масштабу. Структурна схема вентиляції складається з електричної частини. Елементи на структурній схемі позначаються прямокутниками, а зв'язки між окремими елементами стрілками. До електричної частини відносяться: виконавчий орган - двигун, кнопка управління, вентилятор, сигнальний орган. Електрична схема виконується тільки чорним кольором; повітряпроводи - голубим.

Для контролю температури навколишнього середовища передбачається температурний контроль за допомогою датчика температури та приладу, що показує і одночасно керує вмиканням нагрівним елементом - калорифером приточної вентиляції.

Функціонально - структурна схема виконується без масштабу на аркуші 1 графічної частини. Функціональна схема дозволяє розробити принципово-електричну схему системи автоматизації.

1.2 Розробка схеми автоматизації

Схема наведена на аркуші 2 застосовується в трифазних п'ятипровідних мережах при напрузі 380 В. Напруга на вводах контролюється за допомогою реле обриву фази KV1 та KV2. При наявності напруги на всіх трьох фазах вводів №1 та №2 спрацьовують реле KV1 та KV2. Нормально відкритий контакт реле KV1 замикається в колі катушки магнітного пускача КМ1, яка опрацьовуючи замикає силові контакти КМ1.1 блок-контакти KM 1.2 та розмикає блок-контакт КМ1.3, гасне зелена лампа HLG1 і загорається червона HLR1, це означає, що напругу подано через головний ввід. Нормально відкритий контакт реле KV2 замикається в колі катушки магнітного пускача КМ2, але вона не спрацює, так-як послідовно з нею підключений нормально-закритий контакт реле напруги KV1. Це зроблено з метою запобігання включення резервного вводу при робочому основному. При зникненні напруги на вводі №1 ввод №2 вмикається аналогічно першому (основному).

Контроль за параметрами напруги струму та частоти проводять вольтметром, амперметром та герцметром. Вольтметр V підключений до кожної фази через пакетний перемикач SA1, що дає можливість виміряти напругу кожної фази окремо.

Амперметр А контролює фазний струм однієї з фаз. Контроль двох інших зайвий так-як фази зрівноважені.

Контроль за частотою мережі виконує герцметр Hz, який може поєднуватися до кожної з трьох фаз, через пакетний перемикач SA2, підключається він аналогічно вольтметру.

В якості апаратури управління та захисту на вводах запобіжники передбачені автоматичні вимикачі та запобіжники. Для забезпечення нормальної роботи електроприймачів, їх взаємозамінності, та узгодженості по рівню напруги всіх ланок електричних схем напруга визначається вимогами Держстандартів. Для пристроїв АТС напруга потрібна стабілізована, тобто підтримується із заданою точністю при зміні дестабілізуючих факторів. Основними причинами нестабільності напруги та струму на виході випрямляючих схем є зміна змінної напруги на вході випрямляча та зміна опору навантаження на виході.

Існує два види методів стабілізації напруги та струму - параметричний та компенсаційний. Основним показником любого стабілізатора є відношення відносної зміни напруги на вході до відносної зміни напруги на виході стабілізатора.

Коефіцієнти стабілізації є основні критерії для вибору раціональної схеми стабілізатора та оцінки його параметрів. Вибір схеми стабілізатора залежить від величин вихідної напруги та струму, допустимої інерційності, пульсації, характеру навантаження, к.к.д., надійності.

2. Вибір автоматизованого електроприводу та пускозахисної апаратури

2.1 Вибір запобіжників вводу

Запобіжники встановлюються у всіх місцях, де переріз провідника по направленню до місця споживача енергії зменшується, а також на вводах в споруду і головні ділянки мережі. Для вибіркових дій, тобто щоб при аварії перегорів тільки найближчий до місця пошкодження запобіжник, номінального струму плавкої вставки кожного наступного від джерела живлення запобіжник повинен бути на одну степінь менше ніж попередній.

Її вибирають за наступними правилами:

Правило 1. Струм плавкої вставки повинен бути більше робочого струму навантаження або дорівнювати йому тобто:

І_в > І_р;

Правило 2. Струм плавкої вставки перевіряють на максимальний струм навантаження:

І_в > І_max/б

Для запобіжників звичайного типу, що захищають відгалуження з короткозамкненими асинхронними двигунами з нормальними умовами роботи. б = 2,5

При захисті двигунів з тяжкими умовами роботи. б = 1,6 -2,0

Максимальний струм в ланцюгу з одним двигуном дорівнює його пусковому струму. В каталогах переважно переводиться ділення пускового струму двигуна k. Тоді максимальний струм ланцюгу:

I_max = k * Ін.

Де Ін - номінальний струм двигуна

Якщо запобіжник захищає лінію, до якої під'єднано декілька споживачів, в цьому випадку максимальний струм:

I_max = m ?І_р(n-1) +І _пуск

Де І_пуск- - пусковий струм одного двигуна при якому І_mах має найбільше значення.

?І_{р(n -1)} - сума робочих струмів всіх інших двигунів, m - коефіцієнт одночасності.

Очевидно для користувачів за великими пусковими струмами мали майже завжди велике значення струму плавкої вставки можна отримати за правилом 1.

Для користувачів пусковий струм який практично рівний робочому, струм плавкої вставки визначається за правилом 1, завжди більший визначеного за правилом 2.

Визначаємо номінальний струм першого та другого кола:

Робочий струм, тривалий І_Р=І_Н*К₃ І_Р=0,89*0,75=0,7А

Номінальний струм плавкої вставки за першим правилом:

І_в ?І_н.дв*К₃ І_в ? 0,7А

Вибираємо запобіжник з табл. 10-2 [4]

Номінальний струм плавкої вставки 1А

Номінальний струм запобіжників 6А

Номінальна напруга 380В

Тип ПРС-6

Граничний струм відключення 12кА

Визначаємо номінальний струм третього кола:

Робочий струм, тривалий І_Р=І_Н*К₃ І_Р=13,7*0,75=10, ЗА

Номінальний струм плавкої вставки за першим правилом:

І_в ?І_н.дв*К₃ І_в ? 10,3А

Вибираємо запобіжник з табл. 10-2 [4]

Номінальний струм плавкої вставки 20А

Номінальний струм запобіжників 20А

Номінальна напруга 380В

Тип ПРС-20

Граничний струм відключення 12кА

Визначаємо номінальний струм вводу:

Робочий струм, тривалий І_Р=І_Н*К₃ Ір=18,7*0,75=15,3А. Номінальний струм плавкої вставки за першим правилом:

І_в ?І_н.дв*К₃ І_в ? 15,3А

Вибираємо запобіжник з табл. 10-2 [4]

Номінальний струм плавкої вставки 20А

Номінальний струм запобіжників 20А

Номінальна напруга 380В

Тип ПРС-20

Граничний струм відключення 12кА

Вибір автоматичних вимикачів

Автоматичні вимикачі призначені для заміни рубильників і запобіжників. З основних типів автоматичних вимикачів слідує, що захист від перевантаження струму визначується:

1. теплові розчіплювачі, які діють з витримкою часу, зворотно залежної від величини струму перевантаження;

2. розчіплювачами з часовим механізмом автоматичних вимикачів (з зворотно залежної від струму характеристикою);

3. електромагнітними розчіплювачами з витримкою часу, достатньої для зниження пускового струму електродвигуна до нормального;

Для захисту, від коротких замикань застосовуються електромагнітні розчіплювачі моментальної дії, або з витримкою часу, які забезпечують селективність.

Щоб забезпечити селективність в системах електромереж захищених автоматичними вимикачами розглянутих серій, необхідно, щоб витримка часу захисного апарату була тим менша, чим ближче він до захисного електроприймача.

Одночасний захист ліній від перевантажень і к.з. здійснюється коли застосовують комбінований розчіплювач

І_н.д.= 0,8А І_н.ел= І_н.д. / 0,85 І_н.ел= 0,89 / 0,85 = 1,05 А

По табл. 1-66 [3] вибираємо автоматичний вимикач серії С-6.

Номінальний струм - 6А.

Номінальний струм розчіплювачів - 2А.

Вид розчіплювача максимального струму - комбінований.

Гранична комутаційна спроможність в циклі О-ВО-ВО при змінному струмі 50Гц, cosц = 0,4 і напругою 380В - 0,9.

Струм електродинамічної стійкості - 1,5 кА.

Термічна стійкість на протязі 1 с. при діючому значенні струму - 0,2 кА²*с.

Вибір магнітних пускачів

Вибір магнітного пускача для схеми АВР.

Вибираємо магнітні пускачі серії - П6.

Типу П6 при номінальній напрузі 380В.

Максимальна потужність - 2,8кВт

Номінальний струм пускачів - 10А

Виконання захищене при температурі від -40 до +35 °С.

Вологість - 95%.

3. Вибір елементної бази систем автоматизації

3.1 Вибір лампи та арматури сигналізації

Вибір лампи та арматури сигналізації за [6] стор. 85.

Вибираємо арматури сигналізації для сигнальних ламп Л_n-1 Л_n. Для цих ламп вибираємо арматури АС - 200, HLG3, HLG1, HLR2, HLW1, HLW2, з лінзою червоного, зеленого та білого кольору. Сигнальна лампа:

U_H =110B; Р = 8Вт; І н = 8 / 110 = 0.073 A

R_кола = U_ном.сх / І_А R_кола = 220 / 0,073 = 3013,6 Ом

Вибір додаткового опору сигнальної лампи R_д за [7] стор. 238 табл. 7:

R_л = U_Н / I_А R_л = 110 / 0,073 = 1512,3 Ом

R_Д = R_К - R_л R_Д = 3013,6 - 1512,3 = 1501,3

Вибираємо: R_S = 1,5 кому; Типу - ВР-10; Р_розс =10 Вт;

3.2 Вибір трансформаторів керування та сигналізації

Для конструктивного розрахунку силового трансформатора задано:

- напруга мережі живлення - 220 В;

- напруга вторинної обмотки -110 В;

1. Визначаємо суму потужностей вторинної обмотки при повному навантаженні - Р₂ = 142,4 Вт для живлення катушок управління магнітними пускачами та сигнальними лампами

Потужність трансформатора

Де Р₁₁ - потужність вторинних обмоток, Вт

з_тр - к.к.д трансформатора для малопотужних трансформаторів дорівнює в середньому 0,8

2. Вибираємо допустимі величини індукції В у магнітопроводі та густину струму в обмотках Д. При розрахунковій потужності трансформатора вище 100 Вт згідно таблиці У, 6 стор. 180 (3) значення індукції В = (10-12)*10³ гс, к.к.д -0,9, густина струму 2,5-3 А/мм².

3. Визначаємо необхідну активну площу перерізу магнітопровода

Визначаємо поперечний переріз магнітопровода з врахуванням коефіцієнта заповнення перерізу сталлю

Значення коефіцієнта заповнення залежить від товщини пластин магнітопровода 0,5 мм К₃ = 0,92.

4. Приймаємо стандартні пластини магнітопровода типу УШ - 40Ч80 - подвійного вертикального виконання, активна площа перерізу - 28,8 см², висота вікна b - 26 мм, ширина вікна h-144 мм, ширина пластин L-144 мм, висота пластин Н-244 мм.

5. Визначаємо число витків обмоток

6. Визначаємо діаметри проводів обмоток

Приймаємо провід з ізоляцією d₁ = 0.64 мм типу ПЕЛ, d₂ = 0.8 мм типу ПЕЛ.

7. Перевіряємо розміщення обмоток.

Число витків в шарах обмоток

Число витків n₁ = w₁ / w_шар1 = 140 / 206,8 ? 1

n ₂ = w₂ / w_шар2 = 70 / 165,5 ? 1

Товщина обмоток

д_обм1 = n_шар1 (d ₁ + д_із) = 1 (0,64 + 0,05) = 0,69 мм

д_обм2 = n_шар2 (d ₂ + д_із) = 1 (0,8 + 0,05) = 0,85 мм

д_із - товщина ізоляції обмоток між шарами.

Повинна виконуватись умова b ? д_карк + Уд_обм + д_пров

Умова виконується, отже магнітопровід вибрано вірно.

3.3 Вибір елементів схеми основного та резервного електропостачання

Схема з апаратурою, може застосуватись в трифазних чотири провідних мережах з струмом навантаження, що не перевищує 63А при напрузі 380В. Напруга на вводах контролюється за допомогою реле розриву фаз РН1 і РН2. При наявності напруги на всіх трьох фазах вводів №1 і №2 (вимикачі В1 і В2 попередньо замкнені) контакти реле РН1 і РН2 замкнені. По котушці пускача РН1 протікає струм ввід №1 включений, а коло котушки магнітного пускача резервного вводу ПМ2 підготовлена до включенням замкнутим контактом реле РН2. При зниженні напруги на вводі №1 в колі котушки ПМ2 замкнеться контакт РН1 і резервний ввід №2 ввійде в роботу. Вольтметри V і лампи ЛС1 і ЛС2 в схемах дозволяють контролювати напругу на навантаженні (лампи додатково вказують, по якому вводу - основному або резервному - живиться навантаження). Амперметри А1 А2, А3 контролюють фазний струм навантаження. Для центральної сигналізації можуть бути використані сигнали відключення основного і резервного вводів (наприклад, сигнали від блок-контактів магнітних пускачів КМ1 і КМ2).

В якості апаратів управління і захисту на вводах замість вмикачів і запобіжників можуть бути використані відповідно автоматичні вмикачі.

Позначення	Назва	Тип	Число	Технічна характеристика
А1-А2	Амперметр електромагнітний	3-378	3	0-0,75 А
SQ1, SQ2	Вимикач пакетний	ПЕМЗ-10	2	380 В, 63 А
HLG1	Лампа в арматурі з зеленою лінзою АС - 220	Ц-220-10	1	220 В, 10 Вт
HLR2	Лампа в арматурі з червоною лінзою АС - 220	Ц-220-10	1	220 В, 10 Вт
SF	Перемикач	ПРОФ.	1	380 В, 6 А
F1, F2	Запобіжник	ПР-2	2	500В Д00А
КМ1, КМ2	Магнітний пускач	ПА-411	2	220 В, 63 А
KV1, KV2	Реле напруги (обриву)	Е-511	2	380 В, Із-Ір
V	Вольтметр електромагнітний	3-378	1	0-250В

4. Вибір принципової схеми живлення приладів, сигналізації та напруги живлення засобів автоматизації

На принципових електричних схемах живлення відображають систему живлення приладів та засобів автоматизації (схеми живлення КВП та СА). Наведені електроприймачі встановлюються не, тільки на щитах та пультах систем автоматики, але розосереджені по всьому автоматизованому об'єктові. Від надійності їх електропостачання залежить нормальна та безаварійна робота всього об'єкту в цілому.

Вибір напруги. Напруга КВП та СА вибирається з врахуванням прийнятих напруг у розподільчій мережі системи електропостачання автоматизованого об'єкту:

- живлення виробничої сигналізації виконується напругою 220В змінного струму. Алі при використанні світлодіодів на низьку напругу, застосовують окремі перетворювачі.

- для живлення стаціонарного освітлення монтажного боку шафових щитів та малогабаритних пультів напруга використана до 220 В.

Вимоги до джерел живлення. Джерела живлення КВП та СА повинні бути достатньо потужними та забезпечувати рівень напруги. Вимоги до відхилень напруги:

- КВП, регулюючі пристрої не більше ±5% від номінальної напруги;

- на електродвигунах виконавчих пристроїв засувок від -5 до +10% від номінального;

- електроламп схем сигналізації, ламп освітлення щитів від -2,5 до +5% номінальної напруги;

- апаратів управління (котушок магнітних пускачів, електромагнітних реле) від -5 до +10% номінального.

Якщо для живлення використано трифазну мережу при однофазних навантаженнях, то асиметрія по фазах повинна не перевищувати 10%. Електропроводи виконавчих механізмів можуть споживати значні за величиною струми навантаження, тому живлення від одного щита винне бути відокремленим для привідного та приладного навантаження.

При виборі схеми електроживлення враховують, що сконцентровані на щитах та окремих електроприймачів повинні здобути живлення від окремих збірок живлення, на максимально наближені до місця розташування до груп споживачів.

У схемах електроживлення дві види системи:

- лінії живлення, мережа від джерела живлення до щитів та збірок живлення;

- розподільча мережа - мережа від щитів та збірок живлення до електроприймачів.

При виборі схем електроживлення слід правильно визначити ступінь резервування, за розумів безперебійності електропостачання КВП та СА. Надійність електропостачання пристроїв систем управління визначається категорією об'єкта автоматизації (агрегату, установки цеху) і залежати від технологічного процесу виробництва.

Резервування в системах КВП та СА вирішується на основі положень:

- число незалежних вводів (ліній живлення) до системи електроживлення КВП та СА винно бути рівним числу незалежних вводів, що живлять об'єкт у цілому. Для 1 та 2 категорій об'єкта дві незалежні лінії від двох джерел живлення. Для 3 категорії припустимо живлення по одній лінії й один ввід до КВП та СА.

- пропускна спроможність кожної лінії живлення винна бути визначені при 100% навантаженні даної системи.

Якщо на автоматизованому об'єкті декілька паралельних технологічних потоків, то живлення приладів, апаратів та інших засобів автоматизації виконується по окремим лініям від розподільчих щитів (джерела живлення) системи електропостачання технологічних потоків.

У якості апаратури управління, захисту та вмикання замість вимикачів та запобіжників можуть бути передбачені автоматичні вимикачі.

На графічному аркуші 1 представлена принципова електрична схема управління роботою електродвигунів, які призводять у рух механізми двох незалежно працюючих машин поточної лінії. Схема складається з двох подібних частин. Кожна частина містить електродвигун (МП_і, МП), магнітний пускач (КМп-1, КМп), кнопкова станція, яка складається із двох кнопок «Пуск» та «Стоп», тумблер режиму роботи - автоматичний і ручний (Тп-1 Тп), датчик перевантаження (Дп-1 Дп).

5. Вибір перерізу проводів живлення та управління

При виборі перерізу проводів і кабелів треба враховувати, що допустима густина струму для проводів великого перерізу нижча, так як збільшення перерізу супроводжується збільшенням поверхні охолодження пропорційного діаметра проводу і переріз проводу зростає пропорційно квадрату діаметра. Тому в проводах і кабелях великого перерізу відношення охолоджуючої поверхні до меншого перерізу, що погіршує умови охолодження і приводить до необхідності зниження допустимої густини струму.

Допускається короткочасне перевантаження кабелів прокладених в землі, в межах 1,2 ч 1,35, від номінального навантаження при тривалості максимуму 1,54.

Переріз проводів і кабелів для напруги до 1000 В по умові нагрівання визначається в залежності від розрахункового значення допустимого струмового перевантаження при нормальних умовах прокладки з двох співвідношень: по умові нагрівання розрахунковим струмом

І_{норм.доп} ? І_доп / К_опр

по умові співвідношення вибраного апарату максимального струмового захисту

І_{норм.доп} ? К_з·І_з / К_опр

де К_опр - поправочний коефіцієнт по умові прокладки проводів та кабелів;

К_з - коефіцієнт захисту або крайність захисту, тобто відношення тривало допустимого струму для проводу або кабеля до номінального струму або струму спрацювання захисного апарату;

І_з - номінальний струм або струм спрацювання захисного апарату, А.

Згідно ПУЕ мережі діляться на дві групи: які захищають від перевантажень і струмів к.з. і які захищають тільки від струмів к.з.: всередині приміщень прокладені захищеними провідниками в трубах, в негорючих будівельних конструкціях.

Силові - на промислових підприємствах, коли за умовами технологічного процесу або режиму роботи може виникати тривале перевантаження проводів або кабелів.

Номінальний струм який захищає від перевантажень теплового розчіплювача, автоматичного вимикача або нагрівного елемента теплового реле, магнітного пускача, вибираємо тільки по тривалому розрахунку струму лінії: Іт >Ідл.

Номінальний струм електромагніта Іел. або комбінованого розчіплювача, автоматичного вимикача також вибирається по тривалому розрахунку струму лінії: Іел. >Ідл

Струм спрацювання (відсічки) електромагнітного або комбінованого розчіплювача Іср.ел. перевіряється по максимальному короткочасному струмі лінії:

Іср.ел. >1,25*Ікр.

Вибираємо кабель до силових трансформаторів захищених запобіжником.

Знаходимо допустимий струм:

І_доп. ? І_пл.вст 1,25 І_доп. ? 10 · 1,25

Вибираємо переріз кабеля за [9] табл. 10.5:

І_{доп.пров} = 15А F = 1,5мм²;

Кабель п'ятижильний типу ППВ 5*1,5 до 1 кВ прокладений у повітрі з мідними жилами. Тривала максимальна температура 80° С.

Вибираємо кабелі для однофазного навантаження 220В за умовами захисту запобіжником.

Знаходимо допустимий струм:

Ідоп> 6*1,25 = 7,5А

Вибираємо переріз кабеля за Л9 табл. 10.5:

Ідоппром - ІЗА г - 1,5 мм

Кабель п'ятижильний типу ППВ 5*1,5 до 1 кВ прокладений у повітрі з мідними жилами. Тривала максимальна температура 80° С

6. Розрахунок надійності схеми управління

Знаходимо надійність схем управління за [11].

Якщо CAP відмовляє при відмові будь-якого її блока (або підсистеми) то з огляду на надійність вона має послідовну структуру.

1) структура CAP була дійсно послідовна з точки зору надійності;

2) на протязі інтервалу годині виконувалась умова:

Середній година відмови CAP дорівнює:

В електронній схемі кожен блок послідовного з'єднання являє собою один з компонентів перерахованих у таблиці. Перед тім як використовувати наведені в ній значення інтенсивності відмови, слід помножити на відповідні поправочні коефіцієнти. їх три:

температурний коефіцієнт f_t з табл. 3;

коефіцієнт впливу навколишнього середовища f_e, наведень у табл. 4, відбиває вплив механічних вібрацій та ударів;

3) коефіцієнт навантаження f_r, наведень у табл. 4, відбиває розрушуючу дію впливу навантаження на резистори, конденсатори та транзистори. Для решти елементів f_r=l.

Середні години відмови.

Спочатку складаємо перелік значень л_і, _if_t, _if_e, _іf_r, для шкірного елемента. Визначаємо _mл_i з врахуванням виправлень:



Визначимо суму _mл_i

напруга телефонний керування запобіжник

Таблиця елементів

Назва елемента	Кіль кість	Інтенсивність відмови 0,00001, І/рік.	ft	fe,	fr	mлi
Автоматичний вимикач обертовий (на контактну пари)	12	0,01	1	1	1	0,12
Магнітний пускач негерметезований (на контактну пари)	42	0,03	1	1	1	1,26
Магнітний пускач негерметезований (обмотка)	13	0,1	1	1	1	1,3
Електромотори малої потужності	8	0,5	1	1	1	4
Резистори постійні дротові загального призначення	6	0,01	1	1	1,5	0,09
Вимикачі кнопкові (на кожну контактну пари)	13	0,02	1	1	1	0,26
Лампи розжарювання	12	0.1	1	1	1	1,2
Гніздо для лампи (на штир)	24	0,01	1	1	1	0,24
Запобіжники плавкі	36	0,02	1	1	1	0,72
Мікровимикачі (на кожну контактну пари)	3	0,01	1	1	1	0,03
З'єднання обжимні	604	0,002	1	1	1	1,21
З'єднання паяні	34	0,005	1	1	1	0,17
Реле негерметезоване на обмотку	5	0,1	1	1	1	0,5
Реле негерметезоване на контактну пари	6	0,03	1	1	1	0,18
Вимірюючи показуючи прилади	5	0,01	1	1	1	0,04

Визначимо суму _mл_i

_mл = (0,12 + 1,26 + 1,3 + 4 + 0,9 + 0,26 + 1,2 + 0,24 + 0,72 + 0,03 + 1,21 + 0,17 + 0,5 + 0,18 + 0,04) * 10^-5 = 12,3*10^-51/рік.

Середній час відмови

Размещено на Allbest.ru

...