Электроснабжение сельского населённого пункта

Размещено на http://www.allbest.ru/

Размещено на http://www.allbest.ru/

Министерство сельского хозяйства Российской Федерации

Департамент кадровой политики и образования ФГОУ ВПО Ижевская ГСХА

Кафедра: Электроснабжение

КУРСОВОЙ ПРОЕКТ

по дисциплине: Электроснабжение

на тему:

ЭЛЕКТРОСНАБЖЕНИЕ СЕЛЬСКОГО НАСЕЛЕННОГО ПУНКТА

Выполнил:

Максимов Н.С.

Ижевск, 2011 год

ВВЕДЕНИЕ

Электрификация, т. е. производство, распределение и применение электроэнергии - основа устойчивого функционирования и развития всех отраслей промышленности и сельского хозяйства страны и комфортного быта населения.

В этом курсовом проекте производится расчёт системы электроснабжения сельского населённого пункта, который включает расчет электрических нагрузок населенного пункта, определение мощности и выбор трансформаторов, электрический расчет воздушной линии напряжением 10 кВ, построение таблицы отклонений напряжения и многое другое.

Выполнение курсового проекта относится к завершающему этапу изучения дисциплины «Электроснабжение» и ставит перед собой цель - систематизировать, расширить и закрепить теоретические знания и практические навыки при решении конкретных вопросов проектирования электроснабжения сельского хозяйства.

1. РАСЧЕТ ЭЛЕКТРИЧЕСКИХ НАГРУЗОК НАСЕЛЕННОГО ПУНКТА

Таблица 1.1:

№	Потребитель	Расчетная мощность	Координаты
		РД, кВт	РВ, кВт	cos/Д о.е.	cos/В о.е.	SД, кВА	SВ, кВА	X, о.е.	Y, о.е.
1	2	3	4	5	6	7	8	9	10
1	Коровник привязного содержания с механизированным доением, уборкой навоза и с электро- водо- нагревателем: на 200 коров.	17	17	0,92	0,96	18,5	17,7	5,5	14,3
	-//-	7,3	14,3
2	Помещение для ремонтного откормочного молодняка.	5	8	0,75	0,85	6,6	9,4	1,7	14,3
	-//-	3,5	14,3
3	Кормоцех фермы КРС на 800-1000 голов.	50	50	0,75	0,78	66,6	64,1	2,6	12,4
4	Овощехранилище на 300-600 т.	20	20	0,85	0,90	23,5	22,2	6,7	7,6
5	Склад рассыпных и гранулированных кормов емкостью 200т.	20	1	0,70	0,75	28,6	1,3	4,2	10,4
6	Плотницкая	10	1	0,75	0,85	13,3	1,2	31,7	9,7
7	Столярный цех	15	1	0,70	0,75	21,4	1,4	3,3	6,3
8	Склад концентрированных кормов с дробилкой ДКУ-2	25	1	0,78	0,75	35,7	1,3	31,7	8,7
9	Гараж с профилакторием на 10 автомашин	5	2	0,70	0,75	7,14	2,67	4,3	20,3
10	Начальная школа на 40 учащихся.	5	2	0,85	0,90	5,9	2,2	26,5	8,3
11	Спальный корпус школы интернат на 80 мест.	8	15	0,9	0,93	10	10,8	26,5	5,9
12	Административное здание на 70 рабочих мест.	35	15	0,85	0,90	41,2	16,6	15	3,6
13	Магазин на 4 рабочих места, промтоварный	6	6	0,85	0,90	7	6,6	15	7,3
14	Баняна 5 мест	3	3	0,99	0,99	3	3	15	5,4
15	Жилой дом: одноквартирный	0,54	1,8	0,9	093	0,6	1,9	16,5	5,4
16	Жилой дом: четырёх квартирный	2,2	7,2	0,9	0,93	2,4	7,7	17,7	10,7
17	55.3Жилой дом: восьми квартирный	4,3	14,4	0,9	0,93	4,7	15,5	17,5	9,3
	-//-	19,5	9,3

Значения полной мощности дневного и вечернего максимумов нагрузки рассчитываются по формуле:

(1.1)

1. Для одинаковых потребителей (производственных или жилых домов), имеющих одну и ту же расчетную нагрузку, суммарная нагрузка дневного и вечернего максимумов определяется по формуле:

(1.2)

Где:

Р_n - расчетная нагрузка группы «n» одинаковых потребителей, кВт;

Р - расчетная нагрузка одного потребителя, кВт;

k_o - коэффициент одновременности.

1) P2Д=2*0,85*17=28,9кВт.

P2В=2*0,85*17=289кВт (Коровник привязного содержания с механизированной уборкой навоза и с электро- водо- нагревателем на 200 коров).

2) P2Д=17*0,37*0,54=8,5кВт.

P2В=2*0,85*8=13,6кВт (Помещение для ремонтного откормочного молодняка с механизированной уборкой навоза на 240-260 голов).

3) Р17Д=17*0,37*0,54=3,4 кВт.

P17В=17*0,37*1,8=11,322 кВт (Жилой дом: одноквартирный).

4) Р4Д=4*0,53*2,2=4,66 кВт.

P4В=4*0,53*7,2=15,264кВт (Жилой дом: четырех квартирный).

5) Р2Д=2*0.75*4.3= 6.45кВт.

P2В=2*0,75*14,4=21,6кВт (Жилой дом: восьми квартирный).

2. Расчетная мощность дневного максимума нагрузки потребителей населенного пункта определяется по формуле:

(1.3)

Где:

Р_Б - наибольшее значение расчетной мощности дневного максимума нагрузки одного из потребителей или группы одинаковых потребителей, кВт;

m - число потребителей и групп одинаковых потребителей населенного пункта, нагрузки которых суммируются;

Р_доб1, Р_доб2, Р_доб3,… Р_{доб m-1} - добавки, определяемые расчетной мощностью дневного максимума нагрузки всех других потребителей и групп одинаковых потребителей, кВт.

РРД=50+18.5+5.1+12.5+12,5+6+9.2+15.7+3+3+4.8+22.8+3.6+1.8+2.1+2.7+3.8=177,1кВт

3. Определяется нагрузка наружного освещения населенного пункта, которая включает нагрузку уличного освещения и нагрузку наружного освещения территории хозяйственных дворов:

(1.4)

Где:

Р_УНО - суммарная нагрузка наружного освещения населенного пункта, кВт;

р_удУО - удельная нагрузка уличного освещения, Вт/м; в курсовом проекте рекомендуется принять р_удУО=6 Вт/м;

L_У - суммарная длина улиц населенного пункта, м; принимается в соответствии с масштабом по плану населенного пункта=8595 м;

Р_{НО хд} - суммарная нагрузка наружного освещения территории хозяйственных дворов, кВт; в курсовом проекте рекомендуется принимать из расчета: 250 Вт на одно помещение и 3 Вт на 1 метр длины периметра двора.

РУНО=6*870+(11*250+3*1130) =11,36 кВт.

4. Расчетная мощность вечернего максимума нагрузки потребителей населенного пункта определяется по формуле:

(1.5)

Где:

Р_Б, Р_доб1, Р_доб2, Р_доб3,… Р_{доб m-1} - то же, что и для формулы (1.3), только для вечернего максимума нагрузки потребителей, кВт;

Р_УНО - суммарная нагрузка наружного освещения населенного пункта, кВт.

РРВ=50+18.5+8.2+12.5+0.6+0.6+0.6+1.2+1.2+9.2+9.2+3.6+1.8+6.7+9.2+13.4=147,1кВт.

5. Расчетная мощность дневного и вечернего максимума нагрузки производственных потребителей населенного пункта определяется аналогично по формулам (1.2) и (1.5), при этом в формуле (1.5) учитывается только нагрузка наружного освещения территории хозяйственных дворов.

РРДП=50+18.5+5.1+12.5+6+9.1+15.7+3=122,4 кВт.

РРВП=50+18,5+8,2+12,5+0,6+0,6+0,6+0,6+1,2+(3*11,3)=125,5кВт.

6. Коэффициент мощности дневного и вечернего максимума суммарной нагрузки всех потребителей населенного пункта определяется по кривым в зависимости от отношения расчетной нагрузки производственных потребителей к расчетной нагрузке всех потребителей населенного пункта.

РРДП / РВСЕЙ (Д) = 122,4 / 177,1=0,691

РРВП / РВСЕЙ (В) = 125,5 / 147,1=0,853

7. Расчетная полная мощность (S_р, кВА) дневного и вечернего максимума нагрузки всех потребителей населенного пункта определяется по формуле (1.1), где «cos» определяется по п. 6.

SРД= РВСЕЙ (Д) / cosцД =177,1/0.76 =233 кВА

SРВ= РВСЕЙ (В) / cosцВ =147,1/0,87 =169 кВА

2. ОПРЕДЕЛЕНИЕ МОЩНОСТИ И ВЫБОР ТРАНСФОРМАТОРОВ

Количество трансформаторных подстанций в населенном пункте рекомендуется определять по эмпирической формуле:

(2.1)

Где:

S_p - наибольшее значение расчетной полной мощности всех потребителей населенного пункта, соответствующее дневному или вечернему максимуму нагрузки, кВА;

F - площадь населенного пункта, км²;

U - допустимая потеря напряжения в линиях 0,38 кВ, %;

В - коэффициент, %/кВА_*км².

Для ВЛ 0,38 кВ принимается:

U = 7-10%;

ТП 10/0,38 кВ.

Значение коэффициента «В» принимают: В = 0,06-0,07 %/кВА_*км².

nТП = v(233*0.192*0.07)/7 = 0.679 ? 1

С учетом заданий по масштабам для сети 0,38 кВ протяженность населенного пункта превышает 0,5 км, поэтому рекомендуется выбирать не менее двух трансформаторных подстанций.

Выбираем две трансформаторные подстанции. Сгруппируем потребителей населенного пункта на две зоны: производственную и смешанную.

Для зоны №1:производственные потребители:

РД =50+18.5+5.1+12.5+12.5+9.2=107.8 кВт;

РВ =50+18.5+8.2+12.5+0.6+0.6+2=92.4кВт;

SД = РД / cosц Д =107.8 / 0.7 = 154 кВА

SВ = РВ / cosц В =92.4 / 0.75= 123.2 кВА

Для зоны №2- смешанные потребители:

РД=35+6+15.7+12.5+3+4.8+5.4+3.6+1.8+2+3.2+4=97кВт;

РВ=21.6+5.22+1.11+0.6+0.6+6+1.2+9.3+3.6+9.3+3.6+1.8+10.4+8.9=83.2.

SД = РВСЕЙ (Д) / cosц Д = 97 / 0.80 = 121.25 кВА

SВ = РВСЕЙ (В) / cosц В =83.23 / 0.83 = 100.27 кВА

С учетом исходных данных нагрузок потребителей применим одно трансформаторные ТП. Мощность трансформатора для каждой выбранной зоны потребителей выбирается по наибольшей расчетной полной мощности суммарной нагрузки потребителей зоны, соответствующей дневному или вечернему максимуму нагрузки, и с учетом интервалов экономических нагрузок для трансформаторов: Выбираем трансформаторы с номинальной мощностью Sном=160 кВА. Координаты ТП для каждой выбранной зоны потребителей рассчитывают по известным координатам отдельных потребителей, с использованием формул:

 (2.2)

Где:

n - число потребителей для каждой выбранной зоны;

S_i - полная мощность «i»-того потребителя для того максимума нагрузки, по которому выбран трансформатор ТП, кВА;

X_i, Y_i - координаты «i»-того потребителя.

Для зоны №1:

Xтп1=(5.5*18.5+7.3*18.5+6.6*1.7+6.6*3.5+66.6*2.6+23.5*6.7+28.6*4.2+21.4*3.3)/(18.5+18.5+6.6+66.6+23.5+28.6+21.4)=3.83о.е.

YТП1=(18.5*14.3+18.5*14.3+6.6*14.3+6.6*14.3+66.6*12.4+23.5*7.6+28.6*10.4+21.4*6.3)/(18.5+18.5+6.6+66.6+23.5+28.6+21.4)=11.32о.е.

Для зоны №2:

ХТП2=(13.3*31.7+35.7*31.7+26.6*31.5+5.9*26.5+8.9*26.5+10*26.5+41.2*15+7*15+3*15+(0.6*16.5)*3+(0.6*23.8)*7+(0.6*26.8)*2+0.6*28.6+(0.6*31.5)*3+0.6*37.7+2.4*17.7+2.4*19.7+2.4*23.8+2.4*26.5+4.7*17.5+4.7*19.5)/13.3+35.7+26.6+5.9+8.9+10+41.2+7+3+0.6+17+2.4*4+4.7*2=24.76о.е.

YТП2=(13.3*9.7+35.7*8.7+26.6*11.2+5.9*8.3+8.9*5.9+10*3.9+41.2*3.6+7*7.3+3*5.4+0.6(5.4+3.5+1.7+9.6+8.6+7.6+5.6+4.7+3.2+1.3+2.4+1.3+1.3+7.2+6.3+4.3+2.3)+2.4*10.7*3+2.4*10.3+4.7+9.3*2)/(13.3+35.7+26.6+5.9+8.9+10+41.2+7+3+0.6+17+2.4*4+4.7*2)=7.37о.е.

Расположение ТП корректируется по месту на плане населенного пункта с учетом возможности подхода ВЛ 10 кВ и выхода ВЛ 0,38 кВ. Это место должно быть свободно от застроек. После определения числа, мощности и места установки потребительских ТП их наносят на план населенного пункта. Каждой подстанции присваивают порядковый номер по месту расположения на плане слева направо.

3. ЭЛЕКТРИЧЕСКИЙ РАСЧЕТ ВОЗДУШНОЙ ЛИНИИ НАПРЯЖЕНИЕМ 10 кВ

Электрический расчет воздушных линий (ВЛ) производится с целью выбора марки проводов, анализ потерь напряжения и энергии. Результаты расчетов и необходимые данные для них оформляются в виде таблиц:

Таблица 3.1:

Участок ВЛ 10 кВ	Расчетная активная мощность участка, кВт	РДП/РДО	РВП/РВО
Номер	Длина, км	Днем	Вечером
		РДО	РДП	РВО	РВП
1	2	3	4	5	6	7	8
6-4	5	250	100	300	120	0.4	0.4
5-6	5.8	333	171	500	193.5	0.51	0.39
3-5	9.7	443.7	196.35	569	228.15	0.44	0.4
1-3	8	558.7	286.87	644.49	318.1	0.51	0.49
1-2	5.6	300	180	350	200	0.6	0.57
0-1	4.5	1001.89	515.84	1066.32	576.38	0.51	0.54

Таблицы 3.1 (2):

cos/Д	cos/В	tg/Д	tg/В	Расчетная мощность	Рабочий ток А
				Реактивная, квар	Полная, кВА
				QД	QВ	SД	SВ	IД	IВ
9	10	11	12	13	14	15	16	17	18
0.83	0.86	0.67	0.59	167.5	177	301.2	348.8	17.39	20.13
0.8	0.86	0.75	0.59	279.75	295	416.25	581.4	24.03	33.57
0.82	0.86	0.74	0.59	310.6	335.7	541.1	661.6	31.24	38.2
0.8	0.84	0.75	0.65	419	418.9	698.4	767.25	40.32	44.3
0.78	0.79	0.8	0.75	240	262.5	384.6	443	22.2	25.58
0.8	0.84	0.75	0.65	751.4	693.1	1252.36	1269.42	72.3	74.4

Таблицы 3.1 (3):

Марка провода мм.	Потери напряжения, %	Потери энергии кВтч
	Днем	Вечером
	На участке	От шин 10 кВ	На участке	От шин 10 кВ
19	20	21	22	23	24
АС120/19	0.61	6.73	0.69	7.44	2829.4
АС120/19	1.06	6.12	1.33	6.71	9127.9
АС240/32	1.58	5.06	1.87	5.38	9520.4
АС240/32	1.74	3.48	1.83	3.51	10559.8
АС120/19	0.9	2.64	1.02	2.7	4997.8
АС240/32	1.74	1.74	1.68	1.68	16753.9

Расчетная реактивная и полная мощность нагрузки для дневного и вечернего максимума по каждому участку ВЛ 10 кВ определяются по формулам:

(3.1)

(3.2)

«Р_О» - расчетная активная общая нагрузка, указанная в столбцах 3 и 5, а «cos» и «tg».

Рабочий ток на участках линии, который определяется по формуле:

(3.3)

Где:

U_ном=10 кВ - номинальное напряжение линии.

Сечение проводов в курсовом проекте рекомендуется определять по экономической плотности тока:

(3.4)

Где:

j_ЭК=1,3 А/мм² - экономическая плотность тока.

Полученное расчетное сечение округляется до ближайшего стандартного и должно быть скорректировано по требованиям к механической прочности, в соответствии с которыми провода выбирают сталеалюминевыми, сечениями не менее: 70 мм² для магистрали и 35 мм² для отпаек.

Параметры выбранных проводов необходимо свести в таблицу 3.2.

Таблица 3.2:

Провод	r0, Ом/км	х0, Ом/км	Iраб макс, А	Iдоп, А
1	3	4	5	6
АС120/19	0,245	0,365	20.13	390
АС120/19	0,245	0,365	33.57	390
АС240/32	0.118	0.357	44.3	605
АС240/32	0.118	0.357	44.3	605
АС120/19	0,245	0,365	25.58	390
АС240/32	0.118	0.357	74.4	390

Выбранное сечение проводов удовлетворяет условию допустимого нагрева: .

На каждом из участков линии необходимо определить потерю напряжения:

(3.5)

Где:

, Р и Q - длина участка и мощности, передаваемые по участку, берутся из таблиц 3.1 (3.1 (2) и 3.1 (3)), а r₀ и x₀ - из таблицы 3.2 для соответствующего участка ВЛ 10 кВ. Полученную по формуле (3.5) потерю напряжения в вольтах необходимо перевести в киловольты и представить в процентах:

Размещено на http://www.allbest.ru/

Размещено на http://www.allbest.ru/

(3.6)

А затем вписать в соответствующие столбцы (20 или 22) таблицы 3.1.

Потери напряжения от шин 10 кВ до конца расчетного участка определяются путем суммирования потерь напряжения тех участков, по которым передается нагрузка рассматриваемого участка ВЛ 10 кВ. Полученные результаты вписываются в столбцы 21 и 23 таблицы 3.1.

В столбце 24 таблицы указываются потери электрической энергии на участках линии, которые рассчитываются по формуле:

(3.7)

Потери энергии по всей линии подсчитываются суммированием потерь энергии на всех участках ВЛ 10 кВ.

4. ПОСТРОЕНИЕ ТАБЛИЦЫ ОТКЛОНЕНИЙ НАПРЯЖЕНИЯ

Определение допустимой потери напряжения в линиях 0,38 кВ и выбора оптимальной надбавки напряжения у трансформаторов подстанций. Таблица составляется для подстанций ближайшего к шинам 10 кВ населенного пункта (ТП_Б), удаленного (ТП_У) и расчетного (ТП_Р) населенных пунктов (таблица 4.1).

Таблица 4.1:

Элемент сети	Обозначение потери и Отклонения напряжения	ТПБ	ТПР	ТПУ
		Нагрузка, %
		100	25	100	25	100	25
Шины 10 кВ	дUШ10	+6	+2	+6	+2	+6	+2
ВЛ 10 кВ	UВЛ10	-1.74	-0.435	-3.48	-0.87	-6.73	-1.64
Трр кВ	Потери	UТ	-4	-1	-4	-1	-4	-1
	Надбавка	дUТ	+2,5	+2,5	+2,5	+2,5	+5	+5
Шины 0,4 кВ	дUШ0,4	+2.76	+3.065	+1.02	+2,63	+0.27	+4.36
ВЛ кВ	Всего	UВЛ0,38	-7.76	-1.94	-6.02	-1.505	-5.27	-1.34
	Наружная	UВЛ0,38	-5.76	-1,44	-4.02	-1.005	-3.27	-0.82
	Внутрен-няя	UВЛ0,38	-2	-0,5	-2	-0,5	-2	-0,5
Удаленный потребитель	дUУД.П	-5	+1.125	-5	+1,125	-5	+3.02
ГОСТ 13109-97	дUном	±5	±5	±5	±5	±5	±5

5. ЭЛЕКТРИЧЕСКИЙ РАСЧЕТ ВОЗДУШНОЙ ЛИНИИ НАПРЯЖЕНИЕМ 0,38 кВ

Рисунок 5.1 - Линия 0.38 кВ для производственной зоны от ТП1:

Расчет сечений проводов линии W1 методом экономических интервалов.

P₁₂=50 кВт.

cosц₁₂ =0.92.

S_0-1=P_0-1 / cosц_0-1=50 / 0.92 = 54.35 кВА

Ip = Sp / v3 * Uном = 54.35/v3*0.38=82.58

При этом выбранные провода должны удовлетворять требованиям механической прочности, в соответствии которыми алюминиевые провода должны иметь сечение не менее 50.

Определяется потеря напряжения:

P=50 кВт;

x₀=0.297 Ом/км;

r₀=0.576 Ом/км;

l=0.01 км.

=

.

Iр = 82.58?210 А (для 50/8). Условие нагрева выполняется. Расчет проводов линии W₂ по допустимой потере напряжения при постоянном сечении проводов.

Р_2-3 = Р₃₆ + Р_доб27.1 = 15 + 12.5 = 27.5 кВт

Р_0-2 = Р_доб2-3 + Р_29.1 = 20 + 17.4 = 27.4 кВт

Q_2-3 = Q₃₆ + Q_доб27.1 = 15.3 + 9.1 = 24.4 кВAp

Q_0-2 = Q_2-3 + Q_доб29.1 = 25.4 + 13 = 38.4 кВAp

Рассчитываем составляющую потери напряжения в реактивных сопротивлениях линии по формуле:

l_3-4=95 м;

l_2-3=60 м;

l_0-2=20 м;

ДUдоп=6.02%;

ДUдоп=6.02*380/100=22.88 В.

ДU_A = ДU_доп - ДU_Р = 22.88 - 2.87 = 20 В

Определяем постоянное сечение проводов линии W2:

Полученное по расчетом сечение округляем до стандартного: F=16мм²

С учетом механической прочности нагрева и действительной потери напряжения провод выбираем А50. Определим расчетную полную мощность на каждом участке линии. Линия W3 разветвленная, поэтому для каждого участка линии определяем момент по формуле:

М = S * l

Распределяем допустимую потерю напряжения ДU_доп по участкам линии пропорционально моментам этих участков:

ДU_6-7 = =6.02*266.8/2224.52=0.72%=2.74B

ДU_7-5 = =6.02*240.12/2224.52=0.65%=2.45B

ДU_8-9 = =6.02*904/2224.52=2.45%=9.3B

ДU_5-8 = =6.02*813.6/2224.52=2.2%=8.37B

Рассчитываем и выбираем сечение на каждом участке линии W3 при известной допустимой потере напряжения на участке так же как и линию W2.

Таблица 5.1 - Расчет линии 0.38 кВ:

Линия	Участок	Провод	г0, Ом/км	х0, Ом/км	Iр.макс, А	Iдоп, А	Uф, %	UУф, %
W1	0-1	А50	0.576	0.297	82.58	215	0.24	0.24
W2	3-4	А50	0.576	0.297	88.71	215	3.08	5.78
	2-3				137.44		2.7
	0-2				156.5		5.78
W3	6-7	А50	0.576	0.297	10.13	215	0,72	6.02
	7-5				18.24		0.65
	8-9				34.34		2,45
	5-8				61.81		2.2
	0-5				101.92		6.05

При этом выбранные провода должны удовлетворять требованиям механической прочности, в соответствии с которыми алюминиевые провода должны иметь сечение не менее 50 мм².

6. КОНСТРУКТИВНОЕ ВЫПОЛНЕНИЕ ЛИНИЙ НАПРЯЖЕНИЕМ 0,38 кВ,10 кВ И ПОДСТАНЦИИ 10/0,38 кВ

Для линий 0,38 и 10 кВ выбираем:

Опоры - железобетонные опоры 0.38 кВ и 10 кВ;

Изоляторы - ШФ-10, НС.

Линейную арматуру:

ТП1 и ТП2 одно трансформаторные комплектные трансформаторные подстанции со схемой соединения обмоток трансформаторов звезда- звезда с нулем КТП-10/0.38-160. РУ 0,38 кВ - с автоматическими воздушными выключателями.

Основные технические характеристики трансформатора ТМ-160:

Номинальная мощность 160 кВА.

ВН=10кВ.

НН=0,4кВ.

Группа соединения обмоток - 0.

РххА=510 Вт, РххБ=565 Вт, Ркз=2650 Вт.

Uк%=4,5.

Iхх%=2,4.

Переключатель напряжений - ПБВ.

7. РАСЧЕТ ТОКОВ КОРОТКОГО ЗАМЫКАНИЯ

Количество точек КЗ на стороне высокого напряжения больше чем на стороне низкого, но и число сопротивлений на стороне 10 кВ больше, чем на стороне 0,38 кВ, поэтому принимаем U_б=10,5 кВ.

Определяем сопротивления схемы замещения, приведенные к базисному напряжению.

Рисунок 7.1:

Сопротивление системы:

(7.1)

Xс = (10,5) / 120 = 0,92 Ом.

Сопротивления участков линии 10 кВ:

(7.2)

Таблица 7.1:

Участок	r,Ом	x,Ом
0-1	0.531	1.61
1-2	1.372	2.04
1-3	0.95	2.89
3-5	1.14	3.36
5-6	1.42	2.12
6-4	1.22	1.82

Рисунок 7.2:

Сопротивление трансформатора:

(7.3)

rт = (2,65/160)*(10500/(160000) =11,41 Ом.

(7.4)

Zт= (4,5/100)*(10500)²/(160000) =31 Ом.

,(7.5)

.

Сопротивления участков ВЛ 0,38 кВ:

(7.6)

rw1 = 3.969 Ом,

Xw1 = 2.05 Ом,

rw2 = 53.58Ом,

Xw2 = 27.63 Ом,

rw3 = 73.43 Ом,

Xw3 = 37.86 Ом.

До точки К₁:

Z1 = X * c (7.7)

Z1=0,92.

До точки К₂:

Z2=v (r01 +(Xc+X01 (7.8)

Z2=v (0.531)² + (0.91+0.531)²=4,63 Ом.

До точки К₃:

Z3=v (r01+r12)²+(Xc+X01+X12)² (7.9)

Z3=v (0.531+1.372)²+(0.91+1.61+2.04)²=4.94 Ом.

До точки К₄:

Z4=v (r01+r13)²+(Xc+X01+X13)² (7.10)

Z4=v(0.531+0.95)²+(0.91+1.61+2.89)²=5.61 Ом.

До точки К₅:

Z5=v(r01+r13+r35+r56+r64)²+(Xc+X01+X13+X35+X56+X64)² (7.11)

Z5=v(0.531+0.95+1.14+1.42+1.22)²+(0.91+1.61+2.89+3.36+2.12+1.82)²=13.75 Ом.

До точек К₆, К_7. К₈ и К₉результирующие сопротивления определяются аналогично. До точки К6:

Z6=v (r01+r13 +rт)²+(Xc+X01+X13+Xт)² (7.11.1)

Z6=v (0.531+0.95+11.4)²+(0.91+1.61+2.89+28.83)²=36.58Ом.

До точки К7:

Z7=v(r01+r13+rw1+rT)²+( Xc+X01+X13+XT+Xw1)²

Z7=v(0.531+0.95+11.4+3.97)²+(0.91+1.61+2.89+28.83+2.05)²=40.7 Ом.

До точки К8:

Z8=v(r01+r13 +rT+rw2)²+( Xc+X01+X13+XT+Xw2)²

Z8=v(0.531+0.95+11.4+53.58)²+(0.91+1.61+2.89+28.83+27.63)²=90.8 Ом.

До точки К9:

Z9=v (r01+r13 +rT+rw3)²+( Xc+X01+X13+XT+Xw3)²

Z9=v(0.531+0.95+11.4+73.43)²+(0.91+1.61+2.89+28.83+37.86)²=112.46 Ом.

Рассчитываем токи трехфазного КЗ. Для точек 1, 2, 3, 4 и 5 выполняется условие U_ср.ном = U_б, поэтому ток КЗ определяется по формуле:

(7.12)

Iк1=10,5/1,73*0,92= 6589.32 А.

Для точки 6 U_ср.номU_б, поэтому ток 3-х фазного КЗ равен:

Размещено на http://www.allbest.ru/

Размещено на http://www.allbest.ru/

.(7.13)

Iк6= (10500/1,73*36.58)*(10500/0,4) =4350.25 кА.

Для точек 6, 7, 8 и 9 ток 3-х фазного КЗ определяется аналогично.

Определяем токи двухфазного КЗ для точек 1, 2, 3, 4, 5, 6, 7, 8 и 9:

(7.14)

Iк1=0,87*6589.32= 5706.52 А;

Ударный ток для каждой из точек КЗ определяется по формуле:

(7.15)

Где:

k_У - ударный коэффициент.

Для i - той точки КЗ рекомендуется определять по формуле:

(7.16)

Таблица 7.2 - Значения ударных коэффициентов:

	1	2	3	4	5	6	7	8	9
kу	2	1.37	1.27	1.42	1.27	1,47	1,39	1,08	1,05

Т_а - постоянная времени апериодической составляющей тока КЗ, с;

r_i и x_i - результирующие активное и индуктивное сопротивления до точки КЗ.

(7.17)

Мощность трехфазного КЗ для каждой из точек КЗ определяется по формуле:

(7.18)

Sк1=1,73*10,5*6.589=119.83MВА.

Где:

U_ср.н - среднее номинальное напряжение той ступени, на которой находится точка КЗ (10,5 или 0,4 кВ).

Определяем минимальную величину тока КЗ для проверки защиты на чувствительность. Это будут токи однофазного КЗ в конце линий 0,38 кВ (точки К₇, К₈ и К₉), которые рекомендуется рассчитывать по упрощенной формуле:

 (7.19)

Где:

U_ф=0,22 кВ - номинальное фазное напряжение сети 0,38 кВ;

Iк7=220/ (0,7/3+0,013) =893.1 А;

z_T - полное сопротивление трансформатора току замыкания на корпус, приведенное к напряжению 0,4 кВ, Ом;

z_п - полное сопротивление петли «фазный - нулевой провод линии», Ом, определяется по формуле:

(7.20)

.

Где:

- длина линии, км;

r_0ф и r_0н - удельное активное сопротивление фазного и нулевого проводов линии, Ом/км.

Рекомендуется определять по приложению 1 - 1,2.

х_0п - удельное индуктивное сопротивление петли «фазный - нулевой провод линии»;

Для проводов из цветных металлов рекомендуется брать: х_0п=0,6.

Таблица 7.4:

ТочкаКЗ	срном кВ	Сопротивление, Ом	КУ	Токи КЗ, кА	Sк МВА
		r?	x?	z?		Iк(3)	Iк(2)	iУ	Iк(1)
К1	10,5	0,0	0.92	0.92	2,0	6.59	5.71	18.64	-	119.8
К2	10,5	0.53	1.5	2.57	1,37	2.36	2.04	4.57	-	42.9
К3	10,5	1.9	4.56	4.94	1,27	1.28	1.06	2.204	-	22.31
К4	10,5	1.5	5.4	5.61	1,42	1.08	0.93	2.17	-	19.64
К5	10.5	5.26	12.71	13.75	1,27	0,44	0,38	0.79	-	8.002
К6	0,4	12.88	54.41	55.9	1,47	4.35	3.77	8,566	-	2.854
К7	0,4	16.85	56.46	58.92	1,39	3.97	3.44	7.646	0,89	2.623
К8	0,4	66.46	82.04	105.58	1,08	1,75	1.52	2.63	0,54	1.192
К9	0,4	86.3	92.27	126.34	1,05	1.41	1.22	2.075	0,46	0.97

8. ВЫБОР ОБОРУДОВАНИЯ ПОДСТАНЦИИ ТП1

Разъединитель для ТП1 выбирается по конструктивному исполнению, роду установки (внутренняя, наружная) и электрическим параметрам: номинальному напряжению (U_ном) и току (I_ном), термической и электродинамической устойчивости при токах КЗ. Электродинамическая устойчивость разъединителей характеризуется амплитудой (i_макс) предельного сквозного тока КЗ, называемого иногда током электродинамической стойкости. Термическая устойчивость разъединителей характеризуется произведением действующего значения предельного тока (I_Т) термической стойкости на время (t_Т) протекания тока термической стойкости.

Выбор высоковольтного разъединителя для ТП1:

Выбираем разъединитель типа с приводом ПРНЗ-10УХЛ1 и номинальными параметрами:

U_ном=10 кВ;

I_ном=400 А;

i_макс=25 кА;

I_т=10 кА;

t_т=3 с.

При выборе и проверке разъединителей должны соблюдаться следующие основные условия:



Где:

Значения U_ном, I_ном, i_макс, I_т, t_т берутся по паспортным данным разъединителей.

U_{ном.уст} - номинальное напряжение сети 10 кВ;

I_{раб.макс} - расчетное значение тока нагрузки на шинах 10 кВ ТП1, А;

i_У2⁽³⁾ - ударный ток на шинах 10 кВ ТП1, кА.

I_к2⁽³⁾ - установившееся действующее расчетное значение тока трехфазного КЗ на шинах 10 кВ ТП1, кА;

t_пр - приведенное время КЗ, с, определяется по формуле:

(8.5)

tпр=1+1=2.

Где:

t_с.з - время срабатывания релейной защиты, с;

t_о.в - собственное время отключения выключателя, с; в курсовом проекте рекомендуется принимать t_пр =2-3 с.

9.ЗАЩИТА ОТ ТОКОВ КОРОТКОГО ЗАМЫКАНИЯ

Выбранная комплектная подстанция укомплектована:

1) предохранителями типа ПКТ101-10.

Используемые для защиты силового трансформатора, расположенными во вводном устройстве 10 кВ;

2) автоматическими выключателями типов АЕ2000 и А3700 для защиты отходящих линий, расположенными в РУ 0,38 кВ.

Защита трансформатора ТП1.

Основными электрическими параметрами предохранителей для защиты трансформатора ТП1 являются: номинальное напряжение (U_ном), номинальный ток предохранителя (I_ном), номинальный ток плавкой вставки предохранителя (I_Вном), номинальный отключаемый ток (I_{ном.откл}).

Выбираем корпус предохранителя согласно следующим соотношениям: ПКТ101-10-16-20 У1:

Где:

I_к2⁽³⁾ - расчетное значение тока трехфазного КЗ на шинах 10 кВ кА.

Ток плавкой вставки предохранителя выбираем по двум условиям:

1) отстройке от тока нагрузки на шинах 10 кВ ТП1:

, (9.5)

Где:

k_н - коэффициент надежности.

2) отстройке от бросков тока намагничивания трансформатора при его включении под напряжение:

(9.10)

Iв 2*9,24=18,47 А.

Где:

I_{тр ном} - номинальный ток трансформатора, А.

Большее значение принимаем за расчетное значение тока плавкой вставки Iв=18,47А.

Время срабатывания выбранной плавкой вставки должно обеспечивать термическую стойкость трансформатора:

Где:

t_В - время перегорания плавкой вставки при трехфазном КЗ на шинах 0,4 кВ ТП1, с, что определяется по выбранной плавкой вставки;

t_Т.У - время термической стойкости трансформатора, с.

(9.12)

Где:

IК6(3)= 4,47кА - расчетный ток трехфазного КЗ на шинах 0,4 кВ ТП1;

.

I_тр.ном - номинальный ток трансформатора ТП1, А.

Защита отходящих от ТП1 линий 0,38 кВ.

Защита линии W1.

Выбираем корпус выключателя по его номинальному напряжению (U_ном), номинальному току (I_ном) и предельно допустимому отключаемому току КЗ (I_{макс.откл})А3714Б:

U_ном=660(380) В;

I_ном=160 А;

I_{макс.откл}=40 кВ;

I_н.р= 160А.

Где:

U_{ном.уст} - номинальное напряжение линии W1, В;

I_{раб.макс} - расчетный ток нагрузки линии W1, А;

I_к6⁽³⁾ - ток трехфазного КЗ на шинах 0,4 кВ ТП1, кА.

Выбираем номинальный ток полупроводникового расцепителя:

Где:

I_{н.р.потр} - номинальный ток расцепителя выключателя, защищающего потребитель, А;

«I_н.р» берется на одну-две ступени больше, чем «I_{н.р.потр}».

Определяем ток срабатывания МТЗ (в зоне токов перегрузки) полупроводникового расцепителя выключателя:

Проверяем чувствительность МТЗ:

(9.19)

Кч=420/200=2,1.

Где:

К_ч - коэффициент чувствительности;

I_к7⁽¹⁾ - ток однофазного КЗ в конце линии W1 (минимальный ток КЗ).

Условие (9.19) не выполняется, поэтому защита линии W1 от однофазных КЗ будет определятся только настройкой токового реле, включаемого в нулевой провод линии.

Определяем ток срабатывания ТО (I_с.о) по условиям: отстройки от тока трехфазного КЗ (I_к7⁽³⁾) в конце линии W1.

(9.20)

Iс.о. = 1,25*1,14 = 1,425 кА

По наибольшему значению «I_с.о» определяем уставку тока срабатывания ТО полупроводникового расцепителя.

Условие (9.22) не выполняется для полупроводникового расцепителя, то выбираем уставку тока срабатывания электромагнитного расцепителя:



Проверяем чувствительность ТО:

(9.24)

Кч=3,87/1,6=2,41,2.

Где:

I_к6⁽²⁾ - ток двухфазного КЗ в месте установки выключателя (на шинах 0,4 кВ ТП1), кА.

При К_Ч<1,2 линия W1 будет защищаться от междуфазных КЗ одной МТЗ.

Определяем ток срабатывания реле РЭ-571Т, включенного в нулевой провод линии W1 - 6:

Проверяем чувствительность защиты от токов однофазного КЗ:

(9.26)

Кч =(420-140,5)/99,75=2,81,5.

Защита линии W2.

Выбираем корпус выключателя по его номинальному напряжению (U_ном), номинальному току (I_ном) и предельно допустимому отключаемому току КЗ (I_{макс.откл}) в соответствии с условиями (9.13), (9.14) и (9.15) А3716Б:

U_ном=660(380) В;

I_ном=160А;

I_{макс.откл}=60 кА;

I_н.р=125 А.

По формуле (9.13):

660(380)В 380В.

По формуле (9.14):

160А 33,6А.

По формуле (9.15):

60 кА4,47 кА.

Выбираем номинальный ток теплового расцепителя по условию (9.16):

125А 33,6А.

Определяем ток срабатывания теплового расцепителя выключателя, соответствующий его номинальному току.

Iср.т.р. = 1,25*125=156,25 А.

Проверяем чувствительность МТЗ по формуле, аналогичной (9.19):

(9.27)

Где:

I_с.т.р - ток срабатывания теплового расцепителя;

I_к8⁽¹⁾ - ток однофазного КЗ в конце линии W2.

Условие (9.27) не выполняется, поэтому защита линии W2 от однофазных КЗ будет определятся только настройкой токового реле, включаемого в нулевой провод линии. Определяем ток срабатывания ТО (I_с.о) по условиям (9.20) и (9.21) применительно к линии W2. Определяем ток срабатывания ТО (I_с.о) по условиям:

- отстройки от тока трехфазного КЗ (I_к6⁽³⁾) в конце линии W1 (9.20):

Iс.о. = 1,25*1,02 = 1,275 кА.

Сравниваем наибольшее значение «I_с.о» и уставку тока срабатывания электромагнитного расцепителя (I_с.э.р) выключателя из приложения И. При правильном выборе должно соблюдаться соотношение (9.23): 1600А 1275А. Проверяем чувствительность ТО:

(9.28)

Кч=3,87/1,6=2,421,2.

Определяем ток срабатывания реле РЭ-571Т, включенного в нулевой провод линии W2, и проверяем чувствительность защиты от токов однофазного КЗ по формулам (9.25) и (9.26).

По формуле (9.25):

Iс.р. = 0,71*33,6= 23,86 А.

По формуле (9.26):

Кч =(370-33,6)/23,86=14,11,5.

Защита линии W3.

Выбираем корпус выключателя АЕ2056М по его номинальному напряжению (U_ном), номинальному току (I_ном) и предельно допустимому отключаемому току КЗ (I_{макс.откл}) в соответствии с условиями.

U_ном=660(380) В;

I_ном=100 А;

I_{макс.откл}= 6 кА;

I_н.р=100А.

По формуле (9.13):

660(380)В380В

По формуле (9.14):

100А 50,6А

По формуле (9.15):

6 кА 0,78 кА.

Выбираем номинальный ток теплового расцепителя по условию (9.16):

100А 50,6А.

Определяем ток срабатывания теплового расцепителя выключателя, соответствующий его номинальному току.

Iс.т.р. =1,25*100=125 А.

Проверяем чувствительность МТЗ по формуле, аналогичной (9.19) и (9.27):

=

Условие не выполняется, поэтому защита линии W3 от однофазных КЗ будет определятся только настройкой токового реле, включаемого в нулевой провод линии.

Определяем ток срабатывания ТО (I_с.о) по условиям:

- отстройки от тока трехфазного КЗ (I_к9⁽³⁾) в конце линии W3:

(9.20)

Iс.о. = 1,25*0,78 = 0,975 кА.

Сравниваем наибольшее значение «I_с.о» и уставку тока срабатывания электромагнитного расцепителя (I_с.э.р) выключателя. При правильном выборе должно соблюдаться соотношение (9.23).

1200А 975А.

Проверяем чувствительность ТО по формуле (9.28):

Кч=3,87/1,2=3,2251.2.

Определяем ток срабатывания реле, включенного в нулевой провод линии W3, и проверяем чувствительность защиты от токов однофазного КЗ по формулам (9.25) и (9.26).

По формуле (9.25):

Iс.р. = 0,71*50,6 = 35,93 А.

По формуле (9.26):

Кч =(350-50,6)/35,93=8,331.5.

Защита ВЛ 10 кВ и расчет МТЗ.

Определяем ток срабатывания защиты (I_с.з) по двум условиям:

- отстройки от расчетного тока нагрузки (I_{раб.макс}) головного участка (0-1) линии 10 кВ:

(9.29)

Iс.з. = (1,3*1,1*80,5)/0,65=177,1 А.

Где:

К_Н, К_З, К_В - коэффициенты надежности, самозапуска и возврата; для реле РТВ рекомендуется принимать:

К_Н=1,3;

К_З=1,1;

К_В=0,65.

- условию селективности с более удаленной от шин 10 кВ защитой ТП 10/0,38 кВ плавкими предохранителями:

,(9.30)

Iс.з. =1,4*80=112 А.

Где:

К_н.п=1,4 - коэффициент надежности срабатывания плавкого предохранителя;

I_В.С - ток плавкой вставки, определенный по её защитной характеристике при времени перегорания t=5 с, А.

Номинальный ток плавкой вставки можно принять для самого мощного трансформатора 10/0,38 кВ ближайшего к шинам 10 кВ населенного пункта, подключенного к линии 10 кВ. Большее значение I_с.з= 173,3 А принимается за расчетное.

Определяем ток срабатывания реле:

,(9.31)

Iс.р. =(1*177,1)/60=2,95А.

Где:

К_сх=1 - коэффициент схемы соединения трансформаторов тока и реле (схема неполной звезды);

К_I - коэффициент трансформации трансформаторов тока (ТТ):

(9.32)

КI =300/5=60 А.

Где:

I_1н - первичный номинальный ток ТТ, А, выбирается из стандартного ряда значений: 5, 10, 15, 20, 30, 40, 50, 75, 100, 150, 200, 300 и 400 А по условию: .(9.33):

300А 80,5 А.

Выбираем уставку тока для реле РТВ из ряда значений: 5; 6; 7,5; 10; 12,5; 15; 17,5; 20; 25; 30 и 35 А по условию: (9.34):

5А ? 2,95А

Определяем уточненное значение тока срабатывания защиты:

(9.35)

I_с.з = (60*5)/1=300 А.

Проверяем чувствительность защиты:

 (9.36)

Кч =590/300=1,97 1,5.

Где:

I_к5⁽²⁾ - ток двухфазного КЗ в конце линии 10 кВ (минимальный ток КЗ), кА.

Расчет ТО, выбираем ток срабатывания ТО по двум условиям:

- отстройке от максимального тока КЗ у подстанции ближайшего к шинам 10 кВ населенного пункта:

(9.37)

Где:

I_к2⁽³⁾ - расчетный ток трехфазного КЗ для подстанции населенного пункта 3, кА.

Iс.о. = 1,5*1,31 = 1965 А.

- отстройке от броска тока намагничивания трансформаторов 10/0,38 кВ, подключенных к линии, при их включении под напряжение:

(9.38)

Iс.о. ? 4*(320/1,74*10) = 73,9А.

S_тр.ном - сумма номинальных мощностей трансформаторов, питающихся от линии, кВА. Большее значение принимается за расчетное: Iс.о. = 1965 А.

Определяем ток срабатывания реле отсечки по формуле, аналогичной (9.31):

.(9.39)

Iс.р.о. = 1*1965/60=32,75 А.

Выбираем установку тока для реле РТМ из ряда значений: 5; 7,5; 10; 15; 20; 25; 30; 40; 50; 60; 75; 100; 125 и 150 А по условию, аналогичному (9.34) - . (9.40): Iу.о. = 40 32,75.

Определяем уточненное значение тока срабатывания ТО:

(9.41)

Iс.о. = 60*40/1=2,4 кА.

Проверяем чувствительность защиты:

(9.42)

Кч = 16,49/2,4=6,9 1.2

Где:

I_к1⁽³⁾ - ток трехфазного КЗ в месте установки ТО на шинах 10 кВ (максимальный ток КЗ), кА.

10. СОГЛАСОВАНИЕ ЗАЩИТ

Действие максимальных токовых защит должно быть согласовано по времени так, чтобы поврежденный элемент электропередачи отключался ближайшей к нему защитой.

Рисунок 10.1:

Характеристика защиты линии W1.

Таблица 10.1 - Характеристика времени срабатывания выключателя А3714Б с полупроводниковыми и электромагнитными расцепителями:

I/Iн.р	1,25	2	3	4	5	6
I, А <...

Подобные документы

• Электроснабжение сельского населенного пункта

  Расчет электрических нагрузок населенного пункта. Определение мощности и выбор трансформаторов. Электрический расчет воздушной линии. Построение таблицы отклонений напряжения. Расчет токов короткого замыкания. Оборудование подстанции и согласование защит.
  
  курсовая работа [475,7 K], добавлен 18.02.2011
  

• Электроснабжение сельского населенного пункта

  Расчет электрических нагрузок населенного пункта. Определение мощности и выбор трансформаторов. Электрический расчет ВЛ 10 кВ. Построение таблицы отклонений напряжения. Расчет токов короткого замыкания. Выбор оборудования подстанции, согласование защит.
  
  курсовая работа [212,4 K], добавлен 06.11.2011
  

• Электроснабжение деревни Анисовка

  Определение электрических нагрузок линий напряжения 0,38 кВ, расчет трансформаторных подстанций полных мощностей, токов и коэффициентов мощности; токов короткого замыкания. Выбор потребительских трансформаторов. Электрический расчет воздушных линий 10 кВ.
  
  курсовая работа [207,7 K], добавлен 08.06.2010
  

• Система электроснабжения промышленного предприятия

  Расчёт напряжения воздушной линий электропередач с расстоянием 30 км. Выбор числа, мощности и типа силовых трансформаторов ГПП. Критические пролёты линии. Выбор сечения воздушной линии по допустимому нагреву. Определение мощности короткого замыкания.
  
  курсовая работа [799,3 K], добавлен 04.06.2015
  

• Проектирование систем сельского электроснабжения

  Определение числа и места расположения трансформаторных подстанций. Электроснабжение населенного пункта, расчет сети по потерям напряжения. Оценка распределительной сети, потерь напряжения. Расчет токов короткого замыкания. Выбор аппаратов защиты.
  
  курсовая работа [266,8 K], добавлен 12.03.2013
  

• Проектирование электрической части конденсационной электрической станции

  Выбор генераторов, блочных трансформаторов и автотрансформаторов связи. Расчет токов короткого замыкания для выбора аппаратов. Выбор выключателей, разъединителей, трансформаторов тока, трансформаторов напряжения, сечения отходящих линий, токопроводов.
  
  курсовая работа [1,4 M], добавлен 12.02.2013
  

• Электроснабжение цеха обработки корпусных деталей

  Краткая характеристика производства и потребителей электроэнергии. Схемы электроснабжения, используемое оборудование. Выбор напряжения, трансформаторов, сечения питающих линий, электрического оборудования. Определение токов КЗ, расчет защиты и заземления.
  
  курсовая работа [1,0 M], добавлен 24.05.2015
  

• Электроснабжение металлургического завода

  Категории надёжности электроснабжения предприятия, расчет нагрузок цеха. Выбор напряжения и схемы. Выбор мощности трансформаторов, высоковольтного оборудования. Расчёт токов короткого замыкания, линий электропередачи. Расчёт стоимости электроэнергии.
  
  курсовая работа [1,9 M], добавлен 06.02.2010
  

• Расчет электроснабжения ООО "Шахта Коксовая"

  Выбор схемы внешнего электроснабжения, величины напряжения, силовых трансформаторов. Расчет электрических нагрузок, воздушных и кабельных линий, токов короткого замыкания. Проверка кабельных линий по потерям напряжения. Компенсация реактивной мощности.
  
  дипломная работа [387,4 K], добавлен 28.09.2009
  

• Электроснабжение металлургического завода

  Характеристика категорий надёжности электроснабжения предприятия: расчёт нагрузок цеха. Обоснование выбора напряжения и схемы внутрицеховых, внутризаводских сетей, внешнего электроснабжения. Особенности расчёта токов короткого замыкания, кабельных линий.
  
  курсовая работа [520,6 K], добавлен 20.01.2010
  

• Электроснабжение сельского населенного пункта

  Схема населенного пункта. Расчет местоположения трансформаторных подстанции и электрических нагрузок. Выбор марки и сечения провода. Вычисление линии 10 кВ и токов короткого замыкания. Проверка сечения на успешный пуск крупного электродвигателя.
  
  курсовая работа [453,7 K], добавлен 25.02.2015
  

• Электроснабжение населенного пункта Борки

  Расчет электрических нагрузок. Выбор надбавок на трансформаторе. Выбор числа и мощности трансформаторов, определение их месторасположения. Электрический расчет сети. Расчет токов короткого замыкания. Защита от перенапряжений, защита отходящих линий.
  
  курсовая работа [1,3 M], добавлен 07.09.2014
  

• Электроснабжение промышленных предприятий напряжением 110-10 кВ

  Характеристика составления схемы замещения, выбора электрооборудования, числа и мощности трансформаторов. Расчет линии электропередач по звеньям, сечения провода, токов короткого замыкания. Определение сопротивления повышающей и понижающей подстанции.
  
  контрольная работа [141,0 K], добавлен 25.01.2012
  

• Электроснабжение токарного цеха

  Выбор схемы и линий электроснабжения оборудования. Расчет электрических нагрузок, числа и мощности питающих трансформаторов. Выбор компенсирующей установки, аппаратов защиты. Расчет токов короткого замыкания и заземляющего устройства и молниезащиты.
  
  курсовая работа [663,0 K], добавлен 04.11.2014
  

• Проектирование систем электроснабжения

  Проектирование системы электроснабжения сельского населенного пункта. Выбор конфигурации распределительной сети. Определение мощности и подбор трансформаторов подстанции. Построение таблицы отклонений напряжения. Электрический расчет воздушной линии.
  
  курсовая работа [482,2 K], добавлен 04.09.2014
  

• Реконструкция системы электроснабжения центральной части с. Идринское Идринского района

  Электроснабжение населенного пункта Идринское. Расчёт электрических нагрузок, определение потерь напряжения. Расчет токов короткого замыкания. Выбор электрической аппаратуры в сетях 10 и 0,38 кВ. Расчёт заземляющих устройств трансформаторной подстанции.
  
  дипломная работа [793,8 K], добавлен 10.09.2013
  

• Электроснабжение промышленного предприятия

  Электрический расчет высоковольтной линии, предназначенной для электроснабжения промышленного предприятия. Выбор мощностей трансформаторов повышающей и понижающей подстанции. Определение параметров линии электропередач. Расчет токов короткого замыкания.
  
  курсовая работа [990,3 K], добавлен 14.04.2014
  

• Электроснабжение сельского населенного пункта

  Расчёт электрических нагрузок населённого пункта, определение места расположения трансформаторной подстанции. Конфигурация сети высокого напряжения и определение величины высокого напряжения, расчёт сечения проводов, определение потерь напряжения в сети.
  
  курсовая работа [319,0 K], добавлен 02.02.2010
  

• Электроснабжение цеха

  Выбор напряжения и его обоснование. Краткая характеристика производства и потребителей электрической энергии. Расчет силовых электрических нагрузок. Выбор трансформаторов. Определение токов короткого замыкания и их действие. Техника безопасности.
  
  курсовая работа [952,7 K], добавлен 22.11.2012
  

• Реконструкция системы электроснабжения центральной части с. Идринское Идринского района

  Электроснабжение населенного пункта. Расчет электрических нагрузок. Определение потерь напряжения. Расчет токов короткого замыкания. Выбор плавких предохранителей, разъединителей и автоматических выключателей. Сопротивление вертикального заземлителя.
  
  дипломная работа [476,7 K], добавлен 23.09.2013
  

• главная
• рубрики
• по алфавиту
• вернуться в начало страницы
• вернуться к началу текста
• вернуться к подобным работам