Расчет системы теплоснабжения промышленно-жилого региона

Размещено на http://www.allbest.ru

министерство образования И НАУКИ российской федерации

ФЕДЕРАЛЬНОЕ АГЕНСТВО ПО ОБРАЗОВАНИЮ

ГОСУДАРСТВЕННОЕ ОБРАЗОВАТЕЛЬНОЕ УЧРЕЖДЕНИЕ

ВЫСШЕГО ПРОФЕССИОНАЛЬНОГО ОБРАЗОВАНИЯ

МАГНИТОГОРСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ

ТЕХНИЧЕСКИЙ УНИВЕРСИТЕТ ИМ. Г.И. НОСОВА

КАФЕДРА ТЕПЛОТЕХНИЧЕСКИХ И ЭНЕРГЕТИЧЕСКИХ СИСТЕМ

КУРСОВАЯ РАБОТА

по дисциплине:

«Источники и системы теплоснабжения предприятий»

на тему:

«Расчет системы теплоснабжения промышленно-жилого региона»

Выполнила:

студентка гр. ЭТ-10

Буланова Е.А.

Проверил:

ст. преподаватель

Осколков С.В.

МАГНИТОГОРСК - 2012

Введение

Задачей курсовой работы является обучение студентов следующим методикам:

- расчетным путем определять мощность системы теплоснабжения, на основании чего выбирать источник теплоснабжения;

- выполнению гидравлического и теплового расчетов, на основании которых производится выбор основного оборудования тепловых сетей и оборудования источника теплоснабжения;

- экономически обосновывать принимаемые технические решения с последующей их оптимизацией не только по критерию минимальных затрат, но и по критерию удовлетворения спроса.

Предлагаемые решения должны быть направлены на всемерное снижение тепловых потерь в системах теплоснабжения, на максимально возможную утилизацию тепловой энергии на промпредприятиях с целью снижения расходов топливно-энергетических ресурсов.

Объем курсовой работы - пояснительная записка 40-60 страниц рукописного текста, с соответствующими графиками, схемами и рисунками в каждом разделе.

Цель курсовой работы.

Курсовая работа преследует учебные цели и отличается от реального проекта объемом, глубиной разработки и составом документов. Работа выполняется параллельно с изучением теоретического курса и является самостоятельной работой студентов, рассчитанной на 40-50 часов.

Целью выполнения курсовой работы является закрепление и дополнительное изучение теоретического курса “Источники и системы теплоснабжение предприятий” (специальность 140104). В процессе самостоятельного решения инженерной задачи студенты приобретают навыки выполнения теплотехнических расчетов, умение пользоваться специальной технической литературой, нормативными документами, справочниками, каталогами.

Задание на работу выдается с указанием тепловой нагрузки по отдельным видам теплопотребления или отдельным теплопотребителям, расположенным на территории, ограниченной генпланом промпредприятия или города.

По установленной тепловой мощности системы теплоснабжения следует определить теплогенерирующие установки с нахождением их основных характеристик: номинальной и пиковой мощности, расхода топлива. Возможностей центрального регулирования системы теплоснабжения, утилизации тепловой энергии продуктов сгорания топлива для целей теплоснабжения и т. д.

При выборе исходных данных особое внимание следует уделить источникам водоснабжения, так как от количества и качества исходной воды зависит выбор схем присоединения потребителей к магистральным сетям теплоснабжения, возможный расход конденсата на нужды теплоснабжения, мощность очистных сооружений и т. д.

1. Расчет системы теплоснабжения района на базе производственно отопительной котельной

1.1 Исходные данные

По заданным теплопотребителям выполнить расчет тепловой схемы производственной отопительной котельной с паровыми котлами. Расчеты выполнить по климатическим условиям города Пермь. Расчетный температурный график водяных тепловых сетей 150-70⁰С. Пар на подогреватели сетевой воды и сырой воды на подпитку подается с давлением 0,6 МПа и температурой 190⁰С. Возврат конденсата от технологических потребителей и от подогревателей осуществляется с температурой 80 ⁰С. Доля возврата конденсата от технологических потребителей составляет 0,8. Деаэрация питательной воды осуществляется в деаэраторе атмосферного типа при температуре 104⁰С.

Дополнительные задания: 1-ый теплопотребитель - торговый центр V=180000 м³ , 2-ой теплопотребитель компрессорная станция V=150000м³, технологический потребитель - производство кокса 10000 тонн/месяц.

Рис. 1. Принципиальная тепловая схема паровой производственно - отопительной котельной

1 - котел паровой низкого давления;

2 - паровой коллектор;

3 - РОУ связи с промышленным потребителем пара;

4 - РОУ собственных нужд;

5 - промышленный (технологический) потребитель пара;

6 - конденсатный бак;

7 - насос конденсатный;

8 - деаэратор атмосферный;

9 - насос питательный;

10 - сырая вода;

11 - насос сырой воды;

12 - подогреватель сырой воды;

13 - химводоочистка;

14 - охладитель непрерывной продувки;

15 - сепаратор непрерывной продувки;

16 - охладитель выпара;

17 - дренаж продувочной воды;

18 - насос подпиточной тепловой сети;

19 - обратная линия тепловой сети;

20 - сетевой насос;

21 - подогреватель сетевой;

22 - прямая линия тепловой сети;

23 - теплофикационный (коммунальный) потребитель теплоты.

2. Определение тепловой нагрузки производственно-отопительной котельной

Тепловая нагрузка промпредприятия или города в общем случае слагается из расходов теплоты на технологические нужды, горячее водоснабжение, отопление, вентиляцию и кондиционирование воздуха, из которых отопление и вентиляция представляют сезонную тепловую нагрузку, а остальные - круглогодичную.

2.1 Технологическая нагрузка

Расчетная тепловая нагрузка на технологические нужды принимается по проектным или фактически доступным показателям, т.е. по данным технологии производства. Допускается использование укрупненных удельных расходов теплоты на выпуск единицы продукции.

При расчете по укрупненным удельным расходам теплоты на выпуск продукции тепловая нагрузка на технологические нужды определяется по формуле:

;

где - удельный расход тепловой энергии на единицу готовой продукции, Дж/ед. гот. прод.;

- производительность предприятия по выпуску i-той продукции в сек.

Q_тех = (q_тех + q_сан )?*N,

где: N - производительность технологического потребителя - производство кокса,

q_тех = 0,57ГДж/Т - укрупненные удельные расходы теплоты на промышленные нужды,

q_сан = 0,1ГДж/Т - укрупненные удельные расходы теплоты на сантехнические нужды.

Q_тех = (0,57+0,1)*(10000/(30*24*3600)) = 2,58 МВт

2.2 Расчетная тепловая нагрузка на отопление здания компрессорной станции

Q_от^кс = q_o*V_ж*(t^р_в-t_но) ?= 0, 32*150000*(15+34) = 2352(кВт),

где: q_o = 0,32 Вт/(м³*К) - отопительная характеристика компрессорной станции,

V_кс = 150000м³ - объем здания по наружным размерам,

t^р_в = 15⁰С - расчетная температура воздуха внутри помещения,

t_но = -34⁰C - расчетная температура наружного воздуха для отопления г. Пермь.

2.3 Расчетная тепловая нагрузка на отопление здания торгового центра

Q^тц_от = q^тц_о*V_тц*(t^р_в-t_но) = 0,5*180000*(18+34) = 4680 (кВт),

где: t^р_в = 18⁰С - расчетная температура воздуха внутри помещения;

q^тц_о = 0,5 Вт/(м³*К) - отопительная характеристика здания торгового центра,

V_тц = 180000м³ -объём здания

2.4 Расчетная суммарная тепловая нагрузка на отопление зданий компрессорной станции и торгового центра

Q^р_от = Q^кс_от+Q^тц_от = 4680+2352 = 7032 (кВт).

2.5 Расчетная тепловая нагрузка на вентиляцию зданий

Максимальный часовой расход тепла на вентиляцию определяется по проектным данным для соответствующих производств. Для отдельных зданий эта тепловая нагрузка может быть рассчитана по формуле:

где - удельная вентиляционная характеристика здания, Вт/(м³К);

Q^ркс_в = q^кс_в?*V_кс*(t_в-t_нв) = 0,13*150000*(15+20) = 682 (кВт),

где: q^кс_в = 0,13 Вт/(м³*К) - вентиляционная характеристика компрессорной станции,

t_нв = -20 ⁰С - расчетная температура наружного воздуха для вентиляции г. Пермь.

t^р_в = 15⁰С - расчетная температура воздуха внутри помещения компрессорной станции.

Q^ртц_в = q^тц_в?*V_тц*(t_в-t_нв) = 0,5*0,3*180000*(18+20) = 3420 (кВт),

где:

q^тц_в = 0,3*q^тц_в Вт/(м³*К)

- вентиляционная характеристика торговой станции.

t^р_в = 18⁰С - расчетная температура воздуха внутри помещения торгового центра.

2.6 Расчетная суммарная тепловая нагрузка на вентиляцию зданий

Q^р_в = Q^кс_в+Q^тц_в = 682+3420 = 4102 (кВт).

2.7 Графики распределения и продолжительности тепловых нагрузок

По данным, полученным при определении тепловых нагрузок и по таблице “число часов с разной среднесуточной температурой наружного воздуха за отопительный период”, строим графики распределения и продолжительности тепловых нагрузок.

Для построения графиков нам потребуются как минимум 5 характерных точек. Это следующие точки:

- суммарная тепловая нагрузка на вентиляцию зданий при температуре начала и конца отопительного периода (t = +8⁰С):

Q⁺⁸_в = Q^+8тц_в+Q^+8кс_в = q^тц_в?*V_тц*(t_в-t)+q^кс_в?*V_кс*(t_в-t) = 0,5*0,3*180000*(18-8)+0,13*150000*(15-8) = 406 (кВт);

где:

q^тц_в = 0,3*q^тц_в Вт/(м³*К)

- вентиляционная характеристика торговой станции;

q^кс_в = 0,13 Вт/(м³*К) - вентиляционная характеристика компрессорной станции,

- суммарная тепловая нагрузка на отопление зданий при температуре начала и конца отопительного периода (t = +8⁰С):

Q⁺⁸_от = Q^+8тц_от+Q^+8кс_от = q^тц_от?*V_тц*(t_в-t)+q^кс_от?*V_кс*(t_в-t) = 0,32*150000*(15-8)+0,5*180000*(18-8) = 1236(кВт);

где: q^тц_о = 0,5 Вт/(м³*К) - отопительная характеристика здания,

q_o = 0,32 Вт/(м³*К) - отопительная характеристика компрессорной станции,

- суммарная тепловая нагрузка на вентиляцию зданий при расчётной температуре наружного воздуха для вентиляции (t = -20⁰С):

Q^р_в = Q^тц_в + Q^кс_в = q^тц_в?*V_тц*(t_в-t)+q^кс_в?*V_кс*(t_в-t) = 0,5*0,3*180000*(18 + 20) + 0,13*150000*(15 + 20) = 1708(кВт)

- суммарная тепловая нагрузка на отопление зданий при расчётной температуре наружного воздуха для вентиляции (t = -20⁰С):

Q^-20_от = Q^-20тц_от + Q^-20кс_от = q^тц_от?*V_тц*(t_в-t) + q^кс_от?*V_кс*(t_в-t) = =0,5*180000*(18 + 20) + 0,32*150000*(15 + 20) = 5100(кВт)

- суммарная тепловая нагрузка на отопление зданий при расчётной температуре наружного воздуха для отопления (t = -34⁰С):

Q^р_от = Q^тц_от + Q^кс_от = q^тц_от?*V_тц*(t_в-t) + q^кс_от?*V_кс*(t_в-t) = 0,5*180000*(18 + 34) + 0,32*150000*(15 + 34) = 7032(кВт).

По найденным точкам строим графики отопительной и вентиляционной нагрузок.

Суммарный график распределения нагрузок строится путём сложения значений отопительной, вентиляционной и технологической нагрузок при соответствующих значениях температуры наружного воздуха.

2.8 Годовые расчеты тепловых нагрузок

А). Годовая тепловая нагрузка на отопление компрессорной станции и торгового центра:

Q_{год о} = (n_о*Q ` _о*(t_в.р.-t_н.)) / (t_в.р.-t_н.о.),

где n_о = 5420- продолжительность отопительного периода в городе Пермь;

t^ср. _н. = -6,4 ⁰С - средняя температура воздуха отопительного периода

Q^т.ц._{год о.} = (5420*4680*1000*(18 + 6.4)) / (18 + 34) = 0.62*3600 = 2232 ГДж/год

Q^к.с._{год о.} = (5420*2352*1000*(15 + 6.4)) / (15 + 34) = 0.55*3600 = 1980 ГДж/год

Q^об _{год о.} =2232+1980 = 4212 ГДж/год

Q^тц_о = 4680 (кВт), расчетная тепловая нагрузка на отопление торгового центра

Q_от^кс = 2352(кВт), расчетная тепловая нагрузка на отопление компрессорной станции

t_но = -34⁰C - расчетная температура наружного воздуха для отопления г. Пермь.

t^р_в = 15⁰С - расчетная температура воздуха внутри помещения компрессорной станции.

t^р_в = 18⁰С - расчетная температура воздуха внутри помещения торгового центра.

Б). Годовая тепловая нагрузка на вентиляцию торгового центра и компрессорной станции.

Q _{год в.} = Q' _в.*[n_в.+(t_в.р.-t^ср. _н.)*(n_о.-n_в.)]*[(1-n^н. _в./n_о.)],

где n_в = 494 - длительность отопительного периода, если t_н.в.<t_п.в. для города Пермь

t^ср. _н. = -6,4⁰.С - средняя t наружного воздуха в интервале начала и конца отопительного периода до t_н.в.

n_о = 5420- продолжительность отопительного периода в городе Пермь.

n^н. _в=226 - длительность отопительного периода, когда вентиляция не работает для города Пермь.

Q^т.ц._{год в} = 3420*1000*[494 + (18 + 6.4)*(5420 - 494)]*[(1 - 226/5420)]*3600 = 18986 ГДж/год

Q^к.с._{год в} = 682*1000*[494 + (15 + 6.4)*(5420 - 494)]*[(1 - 226/5420)]*3600 = 8312, 3 ГДж/год

Q^об. _{год в} = 8312, 3 + 18986 = 27298, 37 ГДж/год

Q^ртц_в = 3420 (кВт), расчетная нагрузка на вентиляцию торгового центра.

Q^ркс_в = 682(кВт) расчетная нагрузка на вентиляцию компрессорной станции.

3. Выбор типа и числа устанавливаемых котельных агрегатов

3.1 Суммарная ориентировочная тепловая нагрузка производственно-отопительной котельной

Тепловая нагрузка котельной складывается из технологической нагрузки , которая может удовлетворяться паром или горячей водой, нагрузки отопления и вентиляции производственных помещений , коммунальной тепловой нагрузки , потерь в тепловых сетях и технологических процессах .

Таким образом,

Технологическая нагрузка задается или рассчитывается по укрупненным показателям или нормам расхода теплоты на единицу продукции.

Нагрузка отопления и вентиляции промышленных помещений может быть задана, определена по паспортным данным промышленных зданий и процессов или рассчитывается с учетом характера технологических процессов, выделения вредностей и т. д.

Коммунальная нагрузка котельной,

где: - расчетная тепловая нагрузка отопления жилых и общественных зданий, Вт;

- расчетная тепловая нагрузка вентиляции общественных зданий, Вт;

- расчетная тепловая нагрузка горячего водоснабжения жилых и общественных зданий, Вт.

Тепловая нагрузка кондиционирования может быть учтена увеличением расчетной нагрузки вентиляции на 15-20 %.

Суммарная ориентировочная тепловая нагрузка производственно-отопительной котельной определяется с учетом всех видов тепловых нагрузок, коэффициента перспектив развития района (=1,25) и коэффициента совпадения максимумов тепловых нагрузок (=0,8), т.е.

где - суммарные нагрузки отопления, вентиляции и горячего водоснабжения всех объектов, присоединенных к котельной;

- присоединенная технологическая тепловая нагрузка.

Коэффициент К_к = 1,2 может учитывать нагрузку кондиционирования.

Q^?_кот = к*к_к*(Q^р_от+1,2*Q^р_в+Q_тех) = 0,8*1,2*(7032+1,2*4102+2580) = 13953 (кВт),

где: Q_тех = 2.58МВт - присоединенная технологическая нагрузка,

к_к = 1,2 - коэффициент, учитывает нагрузку кондиционирования,

к = 0,8 - коэффициент совпадения максимумов тепловых нагрузок.

Q^р_от=7032 (кВт)-расчетная тепловая нагрузка на отопление потребителей

Q^р_в = 4102(кВт) - расчетная тепловая нагрузка на вентиляцию.

3.2 Коммунальная нагрузка

Если технологическая нагрузка удовлетворяется паром и в котельной устанавливаются паровые котлы, то количество пара, необходимое для удовлетворения коммунальной нагрузки может быть определенно по формуле:

,

где: - энтальпия пара и конденсата, кДж/кг;

- КПД сетевого подогревателя, принимается равным 0,94-0,96;

- КПД транспорта теплоты, принимается равным 0,96.

где: h_п = 2828,1 (кДж/кг) - энтальпия пара,

h^/_к = с_в*t_к = 4,19*80 = 335,2 (кДж/кг) - энтальпия конденсата.

Пар на подогреватели сетевой воды отбирается с параметрами: Р = 0,6 МПа, t = 190⁰С.

Конденсат принимается с температурой t_к = 80⁰С (обычно в диапазоне 80-100⁰С) при давлении подачи в деаэратор Р = 0,104 МПа.

= 0,95 - КПД сетевого подогревателя,

? = 0,96 - КПД транспорта теплоты.

Q_ком = Q^р_о+Q^р_в = 7032+4102 = 11134 (кВт)

3.3 Максимальная часовая производительность котельной по пару с учетом собственных нужд

Максимальная часовая производительность котельной на пару, с учетом собственных нужд котельной ориентировочно составит:

,

где - коэффициент, учитывающий собственные нужды котельной, при сжигании твердого топлива принимается равным 1,07, при работе котельной на мазуте - 1,1, при работе на газе - 1,05;

- расход пара технологическим потребителем, кг/с.

D_кот = к_сн*(D_ком+D_тех) = 1,05*(5+1,03) = 6,3 (кг/с),

где: к_сн = 1,05 - коэффициент, учитывающий собственные нужды котельной работающей на газе.

,

где: h^/_п = 2777,1КДж/кг- энтальпия насыщенного пара при давлении p=1Мпа(так как технологическому потребителю нужен пар с p=1Мпа,насыщенный );

t_х.в. = 5⁰С - температура холодной воды;

h_к =0,8 - доля конденсата, возвращаемого технологическим потребителем (выбираем сами).

h_к = с_в*t_к = 4,19*80 = 335,2 (кДж/кг) - энтальпия конденсата

с_в. = 4.19 Кдж/(кг*к) - теплоемкость воды

Q_тех = 2.58 МВт - присоединенная технологическая нагрузка

3.4 Количество устанавливаемых агрегатов

По полученным значениям выбираются по каталогам и справочникам типы принимаемых к установке котлов.

Количество устанавливаемых котельных агрегатов:

,

или:

,

где: и - тепло- или паропроизводительность выбранного котельного агрегата (по каталогу).

При этом рекомендуется соблюдать следующие условия:

1. Количество котельных агрегатов, принятое к установке, должно быть не менее двух и не более шести.

2. Как правило, должны устанавливаться однотипные котельные агрегаты.

3. Предпочтение следует отдавать котельным агрегатам с большей единичной производительностью.

4. Загрузка котельных агрегатов на отдельных режимах не должна выходить за пределы от номинальной.

5. Количество котельных агрегатов должно обеспечивать проведение плановых ремонтов в летнее время.

6. Резервные котельные агрегаты должны устанавливаться при соответствующем обосновании.

7. При выходе из строя одного котла оставшиеся в работе должны удовлетворять 100 % промышленной и не менее 75 % коммунальной нагрузки.

,

где: D_i=1,15 кг/с - паропроизводительность агрегата ДЕ-4-14-ГМ.

D_кот = 6,3 (кг/с) - максимальная производительность котельной

При этом должно выполняться условие:

1,1*(n-1)*D_i-D_тех*0,75D_ком

или: 1,1*(5-1)*1,15-1,03>3,75, т.е. установка 5 котла достаточна.

4. Расчет тепловой схемы производственно-отопительной котельной

4.1 Производительность котельной по пару

Производительность котельной по пару брутто, :

где: - количество принятых к установке котельных агрегатов с производительностью , .

D_max = n_i*D_i = 5*1, 15 = 5,75(кг/с),

где: n_i = 5 - число принятых к установке котельных агрегатов с производительностью D_i = 1,15 кг/с.

4.2 Количество конденсата, возвращаемого технологическим потребителем

где: - доля конденсата, возвращаемого технологическим потребителем, зависит от характера технологических потребителей и колеблется в пределах от 0 до1;

- расход пара технологическим потребителем, .

G_тк = а_к*D_тех = 0,8*1,03 = 0,824 (кг/с),

где: а_к = 0,8 - доля конденсата, возвращаемого технологическим потребителем,

D_тех = 1, 03 кг/с - расход пара технологическим потребителем.

4.3 Расход продувочной воды

Расход продувочной воды, :

где: - коэффициент, определяющий количество котловой воды, отводимой в непрерывную продувку для подержания нормального солевого баланса котельных агрегатов, зависящий от типа котельных агрегатов и качества питательной воды:

G_пр = к_пр*D_max = 0, 05*5,75 = 0,287 (кг/с),

где: к_пр = 0,05 - коэффициент, определяющий количество котловой воды, отводимой в непрерывную продувку для поддержания нормального солевого баланса котельного агрегата.

D_max = 5,75(кг/с) - производительность котельной по пару

4.4 Количество вторичного пара, отводимого из сепаратора непрерывной продувки

Количество вторичного пара, отводимого из сепаратора непрерывной продувки, :

где: - энтальпия кипящей воды при давлениях в барабане котла и сепараторе, ;

- энтальпия насыщенного пара при давлении в сепараторе, ;

- коэффициент, учитывающий потери теплоты сепаратором, принимается равным 0,98.

где: h^/_кв = 844,7 кДж/кг - энтальпия кипящей воды при давлении в барабане котла,

h^/_с = 483,22 кДж/кг - энтальпия кипящей воды при давлении в сепараторе,

h^//_с = 2699,5 кДж/кг - энтальпия насыщенного пара при давлении в сепараторе.

Давление в барабане котла Р_б = 1,5 МПа,

Давление в сепараторе Р_с = 0.17 МПа.

_с = 0,98 - коэффициент, учитывающий потери теплоты сепаратором.

G_пр=0,287 (кг/с)-расход продувочной воды

4.5 Количество продувочной воды, сливаемой в дренаж

Количество продувочной воды, сливаемой в дренаж, :

G^д_пр = G_пр-D_с = 0,287-0,0278 = 0,259 (кг/с)

4.6 Количество питательной воды, поступающей из деаэратора в котельные агрегаты

Количество питательной воды, поступающей из деаэратора в котельные агрегаты, :

G_пв=6,037 (кг/с).

4.7 Расход выпара из деаэратора

D_в = 0,002*G_пв = 0,002*6,037 = 0,012 (кг/с).

4.8 Количество добавочной воды, необходимой для питания котельных агрегатов

G_{д.к.а .}= D_в+G^д_пр+D_тех-G_тк = 0,012+0,259+1,03-0,824 = 0,477 (кг/с).

4.9 Количество сетевой воды, циркулирующей в тепловой сети

,

где: t_пр = 150⁰С и t_отб = 70⁰С - температура сетевой воды в прямой и обратной линии,

= 0,96 и _то = 0,95 - коэффициенты, учитывающие потери теплоты в тепловой сети и сетевом подогревателе.

4.10. Количество подпиточной воды для тепловой сети

G_дтс = 0, 02*G_тс = 0, 02*36 = 0,72 (кг/с).

4.11 Количество сырой воды, подвергаемой химводоочистке

G_хв = (1+к^хв_сн)*(G_дка+G_дтс) = (1+0,1)*(0,477+0,72) = 1,3 (кг/с),

где: к^хв_сн = 0,1 - коэффициент, учитывающий собственные нужды ХВО

4.12 Расход пара для подогрева сырой воды перед ХВО

где: - теплоемкость воды, ;

- температура сырой воды после и до теплообменника 12 (рис. 3,методичка);

- энтальпия греющего пара и его конденсата для теплообменника. Температура сырой воды перед теплообменником при отсутствии данных принимаются равной , после теплообменника

где: t^//_св = 25⁰С , t^/_св = 5⁰С - температура сырой воды после и до теплообменника,

h'' = 2828.1 кДж/кг и h^/_к = 335.2 кДж/кг - энтальпия греющего пара и его конденсата (из пункта 3.2).

_то = 0,95 - коэффициент учитывающие потери теплоты в сетевом подогревателе.

4.13 Энтальпия подпиточной воды котельных агрегатов после охладителя непрерывной продувки

где: t₁ = 3⁰ - понижение температуры воды в процессе ее обработки в ХВО,

t_др = 50⁰С - температура продувочной воды, сбрасываемой из охладителя непрерывной продувки в дренаж.

H' _c = 483.22 кДж/кг-(из пункта 4.4)

_то=0,95 - коэффициент учитывающие потери теплоты в сетевом подогревателе

4.14 Энтальпия добавочной воды котельных агрегатов после охладителя выпара

где: h^//_в = 2677 и h^/_в = 423 кДж/кг - энтальпия насыщенного пара и конденсата при давлении в деаэраторе Р_деаэр = 0,11 МПа.

4.15 Средняя энтальпия потоков воды, поступающих в деаэратор

где: t_тк = 80⁰С - температура конденсата, возвращаемого от технологического потребителя,

h_св = h^/ = с_в*t_к = 4,19*80 = 335,2 кДж/кг ,

h_сп = h^/ = с_в*t_к = 4,19*80 = 335,2 кДж/кг

- энтальпия конденсата греющего пара сетевых подогревателей, греющего пара подогревателей сырой воды и сетевого подогревателя.

4.16 Расход пара на подогрев питательной воды в деаэраторе

где: t_пв=104⁰С - температура питательной воды,

h_д=0,99 - коэффициент, учитывающий потери теплоты деаэратором,

G = G_тк+G_дка+G_св+G_ком = 1,299 (кг/с),

h_в = 2680 кДж/кг - энтальпия выпара при давлении в деаэраторе Р_деаэр = 0,11 МПа.

h_д = h_п = 2828,1 кДж/кг - энтальпия греющего пара деаэратора при Р=0,6 МПа, t = 190⁰С.

h^//_с = 2699,5 кДж/кг - энтальпия насыщенного пара при давлении в сепараторе

Р_с = 1,7 МПа.

4.17 Количество пара, расходуемое на собственные нужды котельной

D_сн=D_max*(к_сн-1) = 5,75*(1,05-1) = 0,287 (кг/с).

4.18 Количество пара отдаваемое промышленному потребителю

D_н = D_max + D_c - (D_д + D_сн + D_ком + D_св + D_в) = 5,75 + 0,0278 - (0,061 + 0,287 + 0,156 + 0,0128 + 0,012) = 1,968 (кг/с)/

4.19 Определение степени удовлетворения в паре промышленного потребителя

5. Гидравлический расчет водопровода (рис. 3)

Рис.3

5.1 Расход теплоносителя на трех участках

Расход теплоносителя на торговый центр (Т₁):

где:

Q^тц = Q^тц_от+Q^тц_в=4680+3420 = 8100 (кВт),

_тп = 0,96 и _то = 0,95 - коэффициенты, учитывающие потери теплоты в тепловой сети и сетевом подогревателе.

Расход теплоносителя на компрессорную станцию (Т₂):

где:

Q^кс = Q^кс_от+Q^кс_в = 2352+682 = 3034 (кВт),

 = 0,96 и _то = 0,95 - коэффициенты, учитывающие потери теплоты в тепловой сети и сетевом подогревателе.

Общий расход на первом участке:

G = G^тц+G^кс = 26+10 = 36 (кг/с).

5.2 Предварительный расчет 1 и 2-го участков

Примем статический напор в тепловой сети (максимальный напор в абонентских установках при зависимой схеме присоединения) Н_ст = 60 м.

Располагаемый напор у потребителя не менее Н_аб = 15 м.

Минимальный напор в обратной сети перед сетевыми насосами 5 м, принимаем для расчета Н_обр = 20 м

Падение давления на сетевых подогревателях Н_с.п. = 12 м.

Падение напора на 1 и 2-ом участках:

Падение напора на 1 участке:

- длина первого и второго участка.

Падение напора на 2-ом участке:

Линейные потери давления на 1 и 2-ом участке:

R=*g=,

где G=0.05*36=0.3

Z=0.05-для водопровода

_в=975 кг/м³-плотность воды

R=*g=

По номограммам для гидравлического расчета трубопровода находим предварительные диаметры:d₁=182 мм и d₂=168 мм

5.3 Окончательный расчет 1 и 2-го участков

Окончательный диаметр трубопроводов:

d₁=184 мм, d₂=184 мм.

Линейные удельные потери по длине трубопровода при d₁=51 мм и d₂=33 мм:

R₁=110 Па/м, R₂=70 Па/м. (определили по номограммам)

Эквивалентные длины трубопроводов 1 и 2-го участков.

При прокладке принимается на каждые 100 м. длины трубопровода одно сварное колено и один сальниковый компенсатор; задвижки ставятся в начале участка и перед потребителем.

Для 1 участка: 10 сальниковых компенсаторов, 10 сварных колен, 1 задвижка.

Коэффициенты местных сопротивлений:

l_с.комп.=2,21 м; l_с.кол.=4,43 м; l_з.=2,58 м

l_э.3= l_с.комп.*10+l_с.кол.*10+l_з.*1+l_тр=2,21*10+4,43*10+2,58*1=69

Полная длина:



Для 2 участка: 8 сальниковых компенсаторов, 8 сварных колен, 2 задвижки:

l_с.комп.=2,21 м; l_с.кол.=4,43 м; l_з.=2,58 м

l_э.3= l_с.комп.*8+l_с.кол.*8+l_з.*2+l_тр=2,21*8+4,43*8+2,58*2=58

Полная длина:

Падения давления и напора на 1 и 2-ом участках:

Р₁=R₁*l_п.1=110*1069=117590(Па),

Р₂=R₂*l_п.2=70*858=60060(Па),

5.4 Предварительный расчет 3-го участка

Падение напора на 3-ем участке равно падению напора на 2-ом участке:

Н₃=Н₂=6 (м),

а линейные потери давления:

где: 0,3- коэффициент удлинения.

L₃=500 м- длина 3-го участка

По номограмам для гидравлического расчета трубопроводов находится предварительный диаметр трубопровода:d₃=120 мм,

5.5 Окончательный расчет 3-го участка

Окончательный диаметр трубопровода: d₃=125 мм.

Линейные удельные потери по длине трубопровода при d₃=125 мм: R₃=60 Па/м. Эквивалентные длины трубопровода конструкции: 5 сальниковых компенсаторов, 5 сварных колен, 2 задвижки, 1 тройник.

Полная длина:

Падения давления и напора, соответственно:

Р₃=R₃*l_п.3=60*524,54=31472 (Па),

5.6 По полученным данным составляется таблица (табл. 1)

Таблица 1. Результаты гидравлического расчета водопровода

№ уч-ка	G, кг/с	l, м	Предварительный расчет
			Н, м	R1, Па/м	d, мм
Основная магистраль
1	36	1000	18	132	182
2	26	800	14,5	133	168
Ответвления от магистрали
3	10	500	6	88	120

Таблица 2. Окончательный расчет

№ уч.	Окончательный расчет
	d, мм	R, Па/м	lэ, м	lп, м	Р, Па	Н, м	Н, м
	Основная магистраль
1	184	110	69	1069	117590	12	-
2	184	70	58	858	60060	6
	Ответвления от магистрали
3	125	60	24,54	524,54	31472	3	-

5.7 Выбор сетевых и подпиточных насосов

Выбор сетевых и подпиточных насосов производится на основании полученных результатов гидравлического расчёта водяной тепловой сети и построенного по этим результатам пьезометрического графика.

5.7.1 Выбор сетевых насосов

Напор, который должны развивать сетевые насосы, с учётом потерь напора на сетевых подогревателях, будет равен:

- максимальный напор на нагнетательном патрубке сетевого насоса.

Подача насоса будет равна суммарному объёмному расходу в тепловой сети:

Таким требованиям удовлетворяет насос типа 14СД-9 (по ГОСТ 6438-66 - СЭ-1250-70).

Во избежание аварийных ситуаций при остановке главного сетевого насоса нужно установить резервный сетевой насос такого же типа (для удобства обслуживания).

5.7.2 Выбор подпиточных насосов

Подпиточные насосы выбираются на основе пьезометрического графика и по результатам расчёта тепловой схемы котельной.

Статический напор, развиваемый подпиточными насосами, будет равен:

Подача насоса будет равна объёмному расходу подпиточной воды в тепловой сети:

Таким требованиям удовлетворяет насос типа (по ГОСТ22465-77 - СЭ-250-50).

Во избежание аварийных ситуаций при остановке главного сетевого насоса нужно установить резервный сетевой насос такого же типа (для удобства обслуживания).

тепловой отопительный котельная водопровод

6. Гидравлический расчет паропровода

6.1 Расход пара и его параметры

По условию: D=1,03 (кг/с), Р_п=1 (МПа), пар - насыщенный.t=190⁰С

6.2 Предварительный расчет паропровода

Применяем удельные линейные потери давления:R₁ =150 Па/м. Падение давления на всем участке:

где:

?

l=1000 м, длина паропровода

z=0.2 - для паропровода

Расчетные параметры пара подаваемого котельной:

Температуру пара выбираем так, чтобы он был перегрет на 20 - 40⁰, t₀=225⁰С.

Среднее давление по длине трубопровода:

Р_ср = (Р₀+Р_п)/2 = (1,2+1)/2 = 1,1 (МПа).

Примем падение температуры по длине паропровода на 100 м равные 2⁰С,

⁰С.

Средняя плотность пара:

_ср=1/=1/0,191158=5,23 (кг/м³)

при Р_ср=1,2 МПа и t_ср=210⁰С и при =0,191158 м³/кг

Выбираем диаметр трубопровода, при условии:

R₂=R₁*_ср/2, 45=150*5,23/2, 45=70,25 (Па/м),

где: R₂ - приведенное удельное линейное падение давления для номограмм; d=180(мм).

6.3 Окончательный расчет паропровода

Окончательный диаметр трубопровода: d=184 (мм).

Приведенные удельные линейные потери по длине паропровода при d=184 мм: R₂=60 Па/м.

Эквивалентная длина паропровода определялась при следующих условиях прокладки: на каждые 100 м длины трубопровода один «П» образный компенсатор; задвижки ставятся в начале и конце участка. В итоге паропровод включает следующие элементы: 10 «П» образных компенсаторов, 10 сварных колен, 2 задвижки.

При диаметре d=184 мм получаем:

l_с.комп.=3,36 м; l_с.кол.=6,73 м; l_з.=3,6 м

l_э.3= l_с.комп.*10+l_с.кол.*10+l_з.*2+l_тр=3,36*10+6,73*10+3,62*2=108.

Полная длина:

l_п.1=l+l_э.=1000+108=1108 (м).

Падение температуры по всему участку трубопровода:

,

с=2,58 (кДж/кг*К) - теплоемкость пара при Pcр=1,1 и t_ср=210⁰С,

Q=121,56 (кВт) - тепловые потери (из теплового расчета).

Средняя температура пара по длине:

t_ср=t₀-t/2=220-46/2=197⁰С.

Средняя плотность пара:

_ср=1/=1/0,185462=5,39 (кг/м³).

где: =0,185462-объём 1 кг пара при Р_ср.=1,1 МПа и t_ср=197 ⁰С

Линейные падение давления по длине паропровода:

RR₂=(5.39/2.45)*60=132 Па/м

Среднее давление пара:



Давление в конце участка:

Температура в конце участка:

6.4. По полученным данным составляется таблица (табл. 3)

Таблица 3. Результаты гидравлического расчета паропровода

D,кг/с	l, м	Предварительный расчет
		Р, МПа	R1,Па/м	Рср, МПа	Тср,0С	ср, кг/м3	R2,Па/м	d, мм
1.03	1000	0,2	150	1,1	210	5,2	70.25	180

Таблица 4. Окончательный расчет

Окончательный расчет	Р2,МПа
d,мм	R2, Па/м	lэ, м	lп, м	Рср, МПа	Тср, 0С	ср, кг/м3	R1, Па/м
184	60	108	108	1,14	197.	5,3	132	1.08

7. Тепловой расчет паропровода

7.1 Выбор тепловой изоляции

В качестве изоляции выбирается плиты мягкие из минеральной ваты на синтетическом связуещем с с=115 кг/м³, л_из=0,043 Вт/м·⁰С, толщина изоляции д=100 мм,

Диаметр трубы с изоляцией:

d_из=d_нар+2·д=194+2·100=394 мм,

где: d_нар - наружный диаметр трубы паропровода.

7.2 Тепловое сопротивление изоляции

м·К/Вт.

7.3 Внешнее тепловое сопротивление

Для предварительного расчета принималось:

Вт/м²·К,

где: щ=5 м/с - скорость воздуха.

м·К/Вт.

Температура поверхности изоляции:



где: t_н.о.=-34⁰С - расчетная температура наружного воздуха,

t₀=225 ⁰С - начальные параметры теплоносителя.

Коэффициент теплоотдачи конвекцией:

б_к=4,65·щ ^0,7/d_из^0,3=4,65·5^0,7/0,394^0,3=18,98 Вт/м²·К,

где: щ=5 м/с - скорость воздуха.

Коэффициент теплоотдачи излучением:

де: с=5 Вт/м²·К⁴ - степень черноты (с=4,4?5 Вт/м²·К⁴).

Внешнее тепловое сопротивление:

м·К/Вт.

7.4 Тепловые потери 1 м паропровода

Вт/м.

7.5 Тепловые потери неизолированного паропровода

Теплопотери трубопровода без изоляции:

Вт/м,

где:

м·К/Вт.

Полные тепловые потери:

кВт.

7.6 Полные тепловые потери изолированного паропровода

Q_из=q·l·(1+в)=101,3·1000·(1+0,2)=121,56 кВт,

где: в=0,3 - коэффициент, учитывающий тепловые потери арматуры, опорных конструкций, фланцев и т.д. (в=0,2?0,3).

7.7 Коэффициент эффективности изоляции

%.

8. Тепловой расчет водопровода

8.1 Тепловой расчет первого участка

8.1.1 Выбор тепловой изоляции

В качестве изоляции принимались маты из стеклянного штапельного волокна на синтетическом связующем с=60 кг/м³, л_из=0,04 Вт/м·⁰С: толщина изоляции д=100 мм.

Диаметр трубы с изоляцией:

d_из=d_нар+2·д=194+2·100=394мм,

где: d_нар=194 мм - наружный диаметр трубы водопровода.

8.1.2 Выбор диаметра канала

По диаметру трубопровода с изоляцией d_из выбираем канал: тип канала:

КЛ210-60, внутренние размеры: 2100х600 мм, наружные размеры: 2400х890 мм, л_к=1,3 Вт/м·К - теплопроводность стенок канала.

Внутренний эквивалентный диаметр канала:

м.

Внешний эквивалентный диаметр канала:

м.

Глубина залегания канала принимается: h=3,2 м.

8.1.3 Тепловое сопротивление изоляции R_из и наружное тепловое сопротивление R_нар

м·К/Вт.

м·К/Вт,

где: Вт/м²·К - внешнее тепловое сопротивление трубопровода в канале.

8.1.4 Суммарное тепловое сопротивление трубопровода

R₁=R₂=R_из+R_нар=2,82+0,067=2,887 м·К/Вт,

где: R₁ - тепловое сопротивление прямой линии, R₂ - тепловое сопротивление обратной линии.

8.1.5 Тепловое сопротивление поверхности канала

м·К/Вт,

где: Вт/м²·К -внешнее тепловое сопротивление канала.

8.1.6 Внутреннее тепловое сопротивление канала

м·К/Вт,

где: л_к=1,3 Вт/м·К - теплопроводность канала.

8.1.7 Тепловое сопротивление грунта

Если:

h/d_э.внеш=3,2/1,5=2,46 > 2, тогда:

м·К/Вт,

где: л_гр=1,75 Вт/м·К - теплопроводность грунта.

8.1.8 Тепловое сопротивление канала и грунта

R_?=R_п.к+R_к+R_гр=0,029+0,041+0,239=0,309м·К/Вт.

8.1.9 Температура воздуха в канале

где: t_гр=2⁰С - температура не промерзания грунта.

8.1.10 Температура поверхности изоляции

8.1.11 Тепловые потери 1 м водопровода

Вт/м,

Вт/м.

8.1.12 Температура теплоносителя в конце участка

t^/_пр=t_пр - Дt_пр=150-1=149⁰С,

где:

l₁=1000 м - длина первого участка,

в=0,2 - коэффициент, учитывающий тепловые потери арматуры, опорных конструкций, фланцев и т.д. (в=0,2?0,3),

G₁=36 кг/с - расход теплоносителя на первом участке;

с_в=4,19 кДж/кг·К - теплоемкость воды.

t^/_обр=t_обр + Дt_обр=70+1=71⁰С,

где:

8.1.13 Коэффициент эффективности изоляции

Удельные теплопотери прямого трубопровода без изоляции:

Вт/м,

где:

м·К/Вт,

Температура воздуха в канале, если трубопровод не изолирован

Полные тепловые потери подающего трубопровода без изоляции:

кВт.

Полные тепловые потери трубопровода с изоляцией:

кВт.

Коэффициент эффективности изоляции:

%.

Вывод: материал изоляции и её толщина выбраны правильно, т.к. найденный коэффициент эффективности изоляционных конструкций теплопроводов удовлетворяет значению:

8.2 Тепловой расчет второго участка

8.2.1 Выбор тепловой изоляции

В качестве изоляции принимались маты из стеклянного штапельного волокна на синтетическом связующем с=60 кг/м³, л_из=0,04 Вт/м·⁰С: толщина изоляции д=100 мм. Диаметр трубы с изоляцией:

d_из=d_нар+2·д=194+2·100=394мм,

где: d_нар=194 мм - наружный диаметр трубы водопровода.

8.2.2 Выбор диаметра канала

По диаметру трубопровода с изоляцией d_из выбираем канал: тип канала:

КЛ210-60, внутренние размеры: 2100х600 мм, наружные размеры: 2400х890 мм, л_к=1,3 Вт/м·К - теплопроводность стенок канала.

Внутренний эквивалентный диаметр канала:

м.

Внешний эквивалентный диаметр канала:

м.

Глубина залегания канала принимается: h=3,2 м.

8.2.3 Тепловое сопротивление изоляции R_из и наружное тепловое сопротивление R_нар

м·К/Вт.

м·К/Вт,

где: Вт/м²·К - внешнее тепловое сопротивление трубопровода в канале.

8.2.4 Суммарное тепловое сопротивление трубопровода

R₁=R₂=R_из+R_нар=2,82+0,067=2,887 м·К/Вт,

где: R₁ - тепловое сопротивление прямой линии,

R₂ - тепловое сопротивление обратной линии.

8.2.5 Тепловое сопротивление поверхности канала

м·К/Вт,

где: Вт/м²·К -внешнее тепловое сопротивление канала.

8.2.6 Внутреннее тепловое сопротивление канала

м·К/Вт,

где: л_к=1,3 Вт/м·К - теплопроводность канала.

8.2.7 Тепловое сопротивление грунта

Если:

h/d_э.внеш=3,2/1,5=2,46 > 2,

тогда:

м·К/Вт,

где: л_гр=1,75 Вт/м·К - теплопроводность грунта.

8.2.8 Тепловое сопротивление канала и грунта

R_?=R_п.к+R_к+R_гр=0,029+0,041+0,239=0,309м·К/Вт.

8.2.9 Температура воздуха в канале

где: t_гр=2⁰С - температура не промерзания грунта.

8.2.10 Температура поверхности изоляции

8.2.11 Тепловые потери 1 м водопровода

Вт/м,

Вт/м.

8.2.12 Температура теплоносителя в конце участка

t^/_пр=t_пр - Дt_пр=150-1=149⁰С ,

где:

l₂=800 м - длина первого участка,

в=0,2 - коэффициент, учитывающий тепловые потери арматуры, опорных конструкций, фланцев и т.д. (в=0,2?0,3),

G₂=26 кг/с - расход теплоносителя на первом участке;

с_в=4,19 кДж/кг·К - теплоемкость воды.

t^/_обр=t_обр + Дt_обр=70+0,5=70,5⁰С,

8.2.13 Коэффициент эффективности изоляции

Удельные теплопотери прямого трубопровода без изоляции:

Вт/м,

где:

м·К/Вт,

Температура воздуха в канале, если трубопровод не изолирован

Полные тепловые потери подающего трубопровода без изоляции:

кВт.

Полные тепловые потери трубопровода с изоляцией:

кВт.

Коэффициент эффективности изоляции:

%.

Вывод: материал изоляции и её толщина выбраны правильно, т.к. найденный коэффициент эффективности изоляционных конструкций теплопроводов удовлетворяет значению

8.3 Тепловой расчет третьего участка

8.3.1 Выбор изоляции

В качестве изоляции принимались маты из стеклянного штапельного волокна на синтетическом связующем =60 кг/м³, _из=0,04 Вт/м⁰С: толщина изоляции =90 мм. Диаметр трубы с изоляцией:

d_из=d_нар+2*=133+2*90=313(мм)

где: d_нар=133 - наружный диаметр трубы водопровода.

8.3.2 Выбор диаметра канала

По диаметру трубопровода с изоляцией d_из выбираем канал: тип канала: КНЖМ-4, внутренние размеры: 1500х810 (мм), наружные размеры: 1640х990 (мм), _к=1,3 Вт/м*К - теплопроводность стенок канала.

Внутренний эквивалентный диаметр канала:

м.

Внешний эквивалентный диаметр канала:

м.

Глубина залегания канала принимается: h=2,5 (м).

8.3.3 Тепловое сопротивление изоляции R_из и наружное тепловое сопротивление R_нар

(м*К/Вт).

(м?К/Вт),

где: Вт/м²*К -внешнее тепловое сопротивление трубопровода в канале.

8.3.4 Суммарное тепловое сопротивление трубопровода

R₁=R₂=R_из+R_нар=+=3,484 (м*К/Вт),

где: R₁ - тепловое сопротивление прямой линии, R₂ - тепловое сопротивление обратной линии.

8.3.5 Тепловое сопротивление поверхности канала

(м*К/Вт),

где: Вт/м²*К - внешнее тепловое сопротивление канала.

8.3.6 Внутреннее тепловое сопротивление канала

(м*К/Вт),

где: _к=1,3 Вт/м?К - теплопроводность канала.

8.3.7 Тепловое сопротивление грунта

Если:

h/d_э.внеш=2,5/1,23=2,03 > 2,

тогда:

(м*К/Вт),

где: _гр=1,75 Вт/м*К - теплопроводность грунта.

8.3.8 Тепловое сопротивление канала+грунта

R = R_п.к+R_к+R_гр=++=0,249 (м*К/Вт).

8.3.9 Температура воздуха в канале

где: t_гр=2⁰С - температура не промерзания грунта.

.8.3.10 Температура поверхности изоляции

8.3.11 Тепловые потери 1 м водопровода

(Вт/м),

(Вт/м).

8.3.12 Температура теплоносителя в конце участка

t^/_пр=t_пр - t_пр=150-0,5=149,5⁰С,

где:

l₃=500 м - длина первого участка,

=0,25 - коэффициент, учитывающий тепловые потери арматуры, опорных конструкций, фланцев и т.д. (=0,2 - 0,3),

G₃=10 кг/с - расход теплоносителя на первом участке;

с_в=4,19 кДж/кг*К - теплоемкость воды.

t^/_обр=t_обр + t_обр=70+0,3=70,3⁰С,

где:



8.3.13 Коэффициент эффективности изоляции

Теплопотери подающего трубопровода без изоляции:

(Вт/м),

где:

(м*К/Вт),

температура воды в прямой линии подачи без изоляции

Полные тепловые потери подающего трубопровода без изоляции:

(КВт).

Полные тепловые потери трубопровода с изоляцией:

(КВт).

Коэффициент эффективности изоляции:

%.

Вывод: материал изоляции и её толщина выбраны правильно, т.к. найденный коэффициент эффективности изоляционных конструкций теплопроводов удовлетворяет значению:

9. Графики регулирования нагрузки водяной тепловой сети

Регулирование нагрузки водяной тепловой сети осуществляется комбинированным методом

9.1 График качественного регулирования

Температура воды в подающей линии определяется из формулы:

где: - суммарный расход теплоносителя;

с - теплоёмкость воды;

-суммарная тепловая нагрузка при соответствующей температуре наружного воздуха (из п. 2.7);

и - температуры теплоносителя в подающей и обратной линиях;

=0,96 и =0,95- коэффициенты, учитывающие потери теплоты в тепловой сети и сетевом подогревателе.

При t= + 8⁰С

= 36кг/с - из гидравлического расчета

С=4,19кДж/кг

=1642 кВт из пункта, где рассчитывается тепловые нагрузки

⁰С

При t= - 20⁰С

=6808 кВт - из расчета тепловых нагрузок

⁰С

При t= - 34⁰С температура теплоносителя в подающей линии будет равна максимальной =150⁰С

Строится график качественного регулирования.

9.2 График количественного регулирования

При температурах, не превышающих расчетную температуру наружного воздуха для отопления расход в тепловой сети остаётся постоянным и равным суммарному расходу теплоносителя =36кг/с.

Найдем расход теплоносителя при t = - 40⁰С

=Q_от+Q_в=0,5*180000*(18+40)+0,32*150000(15+40)+0,5*0,3*180000*(18+40)+0,13*150000*(15+40)=15436 кВт

q^тц_о= 0,5 Вт/(м³*К) - отопительная характеристика здания торгового центра [2],

V_кс=150000м³ - объем здания по наружным размерам,

q_o=0,32 Вт/(м³*К) - отопительная характеристика компрессорной станции,

V_тц=180000м³ -объём здания торгового центра

q^тц_в =0,3*q^тц_о Вт/(м³*К)

- вентиляционная характеристика торговой станции.

q^кс_в =0,13 Вт/(м³?К) - вентиляционная характеристика компрессорной станции,

кг/с

Строится график количественного регулирования.

Заключение

В курсовой работе была рассчитана система теплоснабжения промышленно-жилого региона для города Саратова. Определены нагрузки.

Выбраны котельные агрегаты типа ДЕ-14-4 ГМ.

Сетевые насосы типа 14СД-9 (по ГОСТ 6438-66 - СЭ-1250-70).

Подпилочные насосы типа (по ГОСТ22465-77 - СЭ-250-50).

Диаметры водопроводов 184 мм на первом и втором участке.

Каналы для укладки - КЛ-120-60.

Тип изоляции - маты из стеклянного штапельного волокна на синтетических связующих марках МТ-35 и МТ-50.

Диаметр водопровода на третьем участке 125 мм.

Канал для укладки - КНЖМ-4.

Тип изоляции - маты из стеклянного штапельного волокна на синтетических связующих марках МТ-35 и МТ-50.

Диаметр паропровода 184 мм.

Тип изоляции - цилиндры и полуцилиндры из минеральной ваты.

Список использованных источников

1. Расчет системы теплоснабжения промышленно жилого региона. / Осколков С.В., Семенова Т.П., В.Р. Абдулгужин, Д.Р. Сагитов, Соколов А.Г. Магнитогорск, 2010.

2. Соколов Е.Я. Теплофикация и тепловые сети. - М.: Энергия, 1975 - 365с.

3. Ривкин А.М. Термодинамические свойства воды и водяного пара. Справочник - М.: Энергия, 1985.- 210с.

Размещено на Allbest.ru

...