Применение совершенных теплообменных устройств

Размещено на http://www.allbest.ru/

СОДЕРЖАНИЕ

ВВЕДЕНИЕ

1. ТЕПЛОВОЙ КОНСТРУКТИВНЫЙ РАСЧЕТ РЕКУПЕРАТИВНОГО КОЖУХОТРУБЧАТОГО ТЕПЛООБМЕННИКА

1.1 Расчет количества передаваемого тепла

1.2 Определение интенсивности процессов теплообмена

1.2.1 Расчет интенсивности теплоотдачи со стороны греющего теплоносителя

1.2.2 Расчет интенсивности теплоотдачи со стороны нагреваемого теплоносителя

1.3 Определение коэффициента теплопередачи

1.4 Определение расчетной площади поверхности теплообмена

1.5 Конструктивный расчет теплообменного аппарата

1.6 Определение температуры поверхности стенок трубы

1.7 Гидравлический расчет теплообменника

1.8 Определение толщины тепловой изоляции аппарата

2. ТЕПЛОВОЙ РАСЧЕТ ПЛАСТИНЧАТОГО ТЕПЛООБМЕННИКА

2.1 Определение расходов и скоростей движения греющего и нагреваемого теплоносителей

2.2 Расчет интенсивности теплообмена при движении теплоносителей между носителями

2.3 Определение площади поверхности теплообмена

2.4 Расчет гидравлических сопротивлений при движении теплоносителей

ЗАКЛЮЧЕНИЕ

ЛИТЕРАТУРА



ВВЕДЕНИЕ

кожухотрубчатый пластичный теплоноситель профиль

Развитие силовых установок во всех областях техники в настоящее время характеризуется резким увеличением мощности в одном агрегате, повышением эффективного к.п.д. установок. Успешное решение этих задач невозможно без применения совершенных теплообменных устройств.

В зависимости от назначения аппараты используют как нагреватели и как охладители. Теплообменники по способу передачи теплоты подразделяют на поверхностные, где отсутствует непосредственный контакт теплоносителей, а передача тепла происходит через твёрдую стенку, и смесительные где теплоносители контактируют непосредственно. Поверхностные теплообменники в свою очередь подразделяются на рекуперативные и регенеративные, в зависимости от одновременного или поочерёдного контакта теплоносителей с разделяющей их стенкой.

Рекуперативными называют теплообменники, в которых теплообмен между теплоносителями происходит через разделяющую их стенку. Они могут работать как в непрерывном, так и в периодических режимах. Большинство рекуперативных теплообменников работают в непрерывном режиме.

Кожухотрубчатые теплообменники получили наибольшее распространение, они предназначены для работы с теплоносителями жидкость-жидкость, газ-газ и представляют собой аппараты выполняемые из пучков труб. По количеству ходов все кожухотрубчатые теплообменники делят на: одна, двух, четырёх и шестиходовые.

Пластинчатые теплообменники имеют плоские параллельные поверхности теплообмена, которые образуют каналы для прохода теплоносителей. Такие теплообменники применяют для теплоносителей с примерно равными коэффициентами теплоотдачи. Для интенсивности процесса теплообмена и для увеличения площади поверхности теплообмена пластинам придают различный профиль.

Выполнение курсовой работы по курсу «Тепломассообмен» позволит закрепить знания по основным разделам дисциплины.

Курсовая работа состоит из расчётной части и графической и выполняется по следующим разделам:

1. Тепловой конструктивный расчёт рекуперативного кожухотрубчатого теплообменника.

2. Тепловой расчёт пластинчатого теплообменника.



1. ТЕПЛОВОЙ КОНСТРУКТИВНЫЙ РАСЧЕТ РЕКУПЕРАТИВНОГО КОЖУХОТРУБЧАТОГО ТЕПЛООБМЕННИКА

Кожухотрубчатые теплообменные аппараты могут использоваться в качестве теплообменников, холодильников, конденсаторов и испарителей. Теплообменники предназначены для нагрева и охлаждения, а холодильники - для охлаждения (водой или другим нетоксичным, непожаро и невзрывоопасным хладагентом) жидких и газообразных сред. Кожухотрубчатые теплообменники могут быть следующих типов: ТН - теплообменники с неподвижными трубными решетками; ТК - теплообменники с температурными компенсаторами а кожухе и жестко закрепленными трубными решетками; ТП - теплообменники с плавающей головкой, жестким кожухом и жестко закрепленной трубной решеткой; ТУ - теплообменники с U-образными трубками, жестким кожухом и жестко закрепленной трубной решеткой; ТС - теплообменники с сальником на плавающей головке, жестким кожухом и жестко закрепленной трубной решеткой.

Наибольшая допускаемая разность температур кожуха и труб для аппаратов типа ТН может составлять 20-60 єС, в зависимости от материала кожуха и труб, давления в кожухе и диаметра аппарата.

Теплообменники и холодильники могут устанавливаться горизонтально или вертикально, быть одно-, двух-, четырех- и шестиходовыми по трубному пространству. Трубы, кожух и другие элементы конструкции могут быть изготовлены из углеродистой или нержавеющей стали, а трубы холодильников - из латуни. Распределительные камеры и крышки выполняют из углеродистой стали.

Данный расчет проводится для определения площади поверхности теплообмена стандартного водо-водяного рекуперативного теплообменника, в котором греющая вода поступает в трубы, нагреваемая вода - в межтрубное пространство.

Задание. Выполнить тепловой конструктивный расчет водо- водяного рекуперативного подогревателя производительностью Q. Температура греющего теплоносителя на входе в аппарат . Температура нагреваемого теплоносителя на входе в теплообменник . Изменение температуры нагреваемого теплоносителя в аппарате . Массовый расход греющего теплоносителя - , нагреваемого теплоносителя - . Поверхность нагрева выполнена из труб диаметром . Трубы в трубной решетке расположены по вершинам равносторонних треугольников. L - длина труб, предварительно принимается равной 3,0 м. Схема движения теплоносителей - противоток. Качество воды - хорошего качества. Материал труб теплообменного аппарата - латунь. Потерями тепла в окружающую среду пренебречь.

1.1 Расчёт количества передаваемого тепла

Уравнение теплового баланса для теплообменного аппарата имеет вид:

(1.1)

где Q₁ - количество теплоты в единицу времени, отданное греющем теплоносителем, Вт;

Q₁ - количество теплоты в единицу времени, воспринятое нагреваемым теплоносителем, Вт;

?Q₁ - потери теплоты в окружающую среду, Вт;

Так как ?Q₁=0 по условию, то количества теплоты передаваемого в единицу времени, через поверхность нагрева аппарата, Вт:

(1.2)



где и - средние удельные массовые теплоёмкости греющего и нагревающегося, в интервале температур от и от соответственно, кДж/(кг К).

Температура нагреваемого теплоносителя на выходе из теплообменника:

	(1.3)

Средняя температура нагреваемого теплоносителя:

	(1.4)

По температуре определяю методом линейной интерполяции (табл. П.1.1 [1]), кДж/(кг К).

Количество теплоты в единицу времени, воспринятое нагреваемым теплоносителем:

	(1.5)

По температуре определяю методом линейной интерполяции (табл. П.1.1 [1]), кДж/(кг К). Для условия определяется температура греющего теплоносителя на выходе из теплообменника:

	(1.6)

Средняя температура греющего теплоносителя:



	(1.7)

По температуре определяю методом линейной интерполяции (табл. П.1.1 [1]), кДж/(кг К). Уточняем количество теплоты отданное греющем теплоносителем в единицу времени:

	(1.8)

Рассчитываем величину относительной погрешности ?, которая недолжна превышать 3%:

	(1.9)

1.2 Определение интенсивности процессов теплообмена

1.2.1 Расчёт интенсивности теплоотдачи со стороны греющего теплоносителя

По температуре , методом линейной интерполяции определяю физические свойства греющего теплоносителя по (табл. П.1.1 [1]),

Определяем температур стенки в первом приближении:

	(1.10)



По (табл. П.1.1 [1]) определяю критерий Прандтля для жидкости на стенке

Определяю критерий Рейнольдса греющего теплоносителя, предварительно приняв скорость греющего теплоносителя

	(1.11)

Так как , значит режим движения турбулентный и число Нусельда определится:

	(1.12)

Коэффициент теплоотдачи от греющего теплоносителя к стенке трубы:

	(1.13)

1.2.2 Расчёт интенсивности теплоотдачи со стороны нагревающегося теплоносителя

По температуре , методом линейной интерполяции определяю физические свойства греющего теплоносителя по (табл. П.1.1 [1]),

Число Рейнольдса для потока нагревающегося теплоносителя, предварительно приняв скорость нагревающегося теплоносителя

:

	(1.14)

Так как , то режим движения турбулентный, число Нуссельта определится:

	(1.15)
Коэффициент теплоотдачи от стенок трубного пучка к нагреваемому теплоносителю:
	(1.16)

1.3 Определение коэффициента теплопередачи

Если (/)>2, то коэффициент теплопередачи с достаточной точностью определится :

	(1.17)

где , - термические сопротивления слоёв загрязнений с обеих сторон стенки, , , (табл. П.1.2 [1]);

л_ст - коэффициент теплопроводности материала труб, л_ст=Вт/(м К), (табл. П.1.3 [1]);

- толщина стенки трубы:

	(1.18)
	(1.19)

Значения теплопередачи от воды к воде возможны в пределах k=800..1700 Вт/(м² К), рассчитанное значение k=1629Вт/(м² К),входит в требуемый диапазон.

1.4 Определение расчётной площади поверхности теплообмена

В аппаратах с прямо- или противоточным движением теплоносителей средняя разность температур потоков определяется как среднелогарифмическая между большей и меньшей разностями температур теплоносителей на концах аппарата:

	(1.20)

где - большая разность температур, єС;

- меньшая разность температур, єС.

В рассчитываемом теплообменном аппарате теплоносители движутся смешено, его движение принимается противотоком рисунок 1.1.



Размещено на http://www.allbest.ru/

Рисунок 1.1 Графическая зависимость для определения большей

и меньшей разности температур теплоносителей

	(1.21)
	(1.22)

Поправка на смешенное движение в теплообменном аппарате , определяется с помощью коэффициентов P и R:

	(1.23)
	(1.24)

Определяю из (рис. П.1.3 [1]), , тогда средняя температура определится:

	(1.25)



Из основанного уравнения теплоотдачи определяется необходимая площадь теплообмена:

	(1.26)

По полученной площади теплообмена и заданному диаметру труб выбираем стандартный теплообменный аппарат (табл. П.1.5 [1]), характеристики которого свожу в таблицу 1.

Таблица 1

Параметры кожухотрубчатых теплообменников сварной конструкции с неподвижными трубными решетками и кожухотрубчатых теплообменников с температурными компенсаторами на кожухе (ГОСТ 15118-79, ГОСТ 15120-79, ГОСТ 15122-79)

Диаметр кожуха, мм	600
Диаметр труб, мм	20х2
Число ходов	2
Общее число труб, шт.	370
Поверхность теплообмена, м2	139
Длина труб, м	6.0
Площадь сечения потока в вырезе перегородок, 10-2 м2	4.1
Площадь сечения потока между перегородками, 10-2 м2	4.8
Площадь сечения одного хода по трубам, 10-2 м2	3.7

Пересчитываем скорости и числа Рейнольдса для греющего и нагреваемого теплоносителя:

	(1.27)
	(1.28)
	(1.29)
	(1.30)

1.5 Конструктивный расчёт теплообменного аппарата

Определяю число труб в теплообменнике:

	(1.31)

где - площадь поверхности теплообмена стандартного теплообменника, м²;

- длина труб одного хода стандартного теплообменника, м;

Принимаем

Количество трубок расположенных по сторонам большего шестиугольника:

	(1.32)

Принимаем

Количество труб расположенных по диагонали шестиугольника:

	(1.33)

Число рядов труб, омываемых теплоносителем в межтрубном пространстве, приближенно можно принять равным 0,5b , т. е.:

	(1.34)

Принимаем .

Шаг между трубами:

	(1.35)

Внутренний диаметр кожуха двухходового теплообменника:

	(1.36)

где - коэффициент заполнения трубной решетки принимается равным 0,6-0,8.

1.6 Определение температуры поверхности стенок трубы

Термическое сопротивление теплоотдачи от греющего теплоносителя к поверхности загрязнений:

Термическое сопротивление слоя отложений со стороны греющего теплоносителя:

где, - тепловая проводимость слоя отложений со стороны греющего теплоносителя.

Термическое сопротивление стенки трубы:

где, - толщина стенки трубки; - коэффициент теплопроводности стенки.

Термическое сопротивление слоя отложений со стороны нагреваемого теплоносителя:

где, - тепловая проводимость слоя отложений со стороны нагреваемого теплоносителя.

Термическое сопротивление теплоотдачи от стенки загрязнений к нагреваемому теплоносителю:

Аналитическая температура стенок трубы определяется по формулам:

	(1.42)
	(1.43)

Рисунок 1.2 Графическое представление температур стенок трубы

1.7 Гидравлический расчёт теплообменника

Полное гидравлическое сопротивление при движении жидкости в трубах теплообменного аппарата определяется выражением, Па:

	(1.44)

где - гидравлическое сопротивление трения, Па;

- потери давления обусловленные местными сопротивлениями, Па;



	(1.45)

где - коэффициент трения;

- число ходов;

Коэффициент трения определяется по формуле:

	(1.46)

где - относительная шероховатость труб, ;

- высота выступов шероховатости, принимается 2мм.

Потери давления обусловленные местными сопротивлениями:

	(1.47)

где о_м1 - сумма коэффициентов местных сопротивлений

	(1.48)



где и - коэффициенты сопротивлений входной и выходной камеры, (табл. П.1.7 [1]);

- коэффициенты сопротивлений входа и выхода из трубы, (табл. П.1.7 [1]);

- коэффициенты сопротивления поворотов между трубами, (табл. П.1.7 [1]).

Величина потерь давления нагреваемого теплоносителя в межтрубном пространстве: (1.49)

где - сумма коэффициентов местных сопротивлений межтрубного пространства.

	(1.50)

где - коэффициенты сопротивлений входа и выхода жидкости, (табл. П.1.7 [1]);

- коэффициент, определяющий поворот через сегментную перегородку, (табл. П.1.7 [1]);

x - число сегментных перегородок x=18 (табл. П.1.9 [1]);

- коэффициент сопротивления трубного пучка:

	(1.51)

1.8 Определение толщины тепловой изоляции

Толщину тепловой изоляции найдём из равенства удельных тепловых потоков через слой изоляции и от поверхности изоляции в окружающую среду:

	(1.52)

где t``_cт - температура изоляции со стороны окружающей среды, єС;

Ь_в - коэффициент теплоотдачи от внешней поверхности изоляционного материала от внешней поверхности изоляционного материала в окружающую среду, Ь_в=6 Вт/м²;

t`<sub>ст</sub> - температура изоляции со стороны аппарата, в веду незначительного термического сопротивления стенок аппарата принимаем t`_ст равной средней температуре нагреваемого теплоносителя, t`_ст=100 єС;

t_в - температура окружающей среды t_в =20 єС;

л_и - коэффициент теплопроводности изолятора, л_и =0.047+0.00023t_т-;

- средняя температура теплоизоляционного слоя, t_т = /2=25 єС;

- средняя температура теплоносителя, омывающего стенку, ;

При расчётах принимаем температурный напор ()=12..20 єС, так как

t`_ст=100 єС, то примем ()=15 єС, тогда

Толщина тепловой изоляции, м:

	(1.53)



2. Тепловой расчёт пластинчатого теплообменника

В пластинчатых теплообменниках поверхность теплообмена образована набором тонких штампованных гофрированных пластин. Эти аппараты могут быть разборными, полуразборными и неразборными (сварными). В пластинах разборных теплообменников имеются угловые отверстия для прохода теплоносителей и пазы, в которых закрепляются уплотнительные и компонующие прокладки из специальных термостойких резин. Пластины сжимаются между неподвижной и подвижной плитами таким образом, что благодаря прокладкам между ними образуются каналы для поочередного прохода горячего и холодного теплоносителей. Плиты снабжены штуцерами для присоединения трубопроводов. Неподвижная плита крепится к полу, пластины и подвижная плита закрепляются в специальной раме.

Группа пластин, образующих систему параллельных каналов, в которых теплоноситель движется только в одном направлении (сверху вниз или наоборот), составляет пакет. Пакет по существу аналогичен одному ходу по трубам в многоходовых кожухотрубчатых теплообменниках. При заданном расходе теплоносителя увеличение числа пакетов приводит к увеличению скорости теплоносителя, что интенсифицирует теплообмен, но увеличивает гидравлическое сопротивление. Дополнительный канал со стороны хода нагреваемой воды предназначен для охлаждения плиты и уменьшения теплопотерь.

В соответствии с каталогом ЦИНТИхимнефтемаш (М., 1990) выпускаются теплообменники пластинчатые следующих типов:

полуразборные (РС) с пластинами типа 0,5Пр и разборные (Р) с пластинами типа 0,3р и 0,6р. Технические характеристики указанных пластин и основные параметры теплообменников, собираемых из этих пластин.

Допускаемые температуры теплоносителей определяются термостойкостью резиновых прокладок. Для теплообменников, используемых в системах теплоснабжения, обязательным является применение прокладок из термостойкой резины. Условное обозначение теплообменного пластинчатого аппарата: первые буквы обозначают тип аппарата - теплообменник Р (РС) разборный (полусварной), следующее обозначение - тип пластины, цифры после тире - толщина пластины, далее - площадь поверхности теплообмена аппарата (м²), затем - конструктивное исполнение, марка материала пластины и марка материала прокладки. После условного обозначения приводится схема компоновки пластин.

Пример условного обозначения пластинчатого разборного теплообменного аппарата: теплообменник Р 0,6р-0,8-16-1К-01 - теплообменник разборный (Р) с пластинками типа 0,6р, толщиной 0,8 мм, площадью поверхности теплообмена 16 м², на консольной раме, в коррозионно-стойком исполнении, материал пластин и патрубков - сталь 12Х18Н10Т; материал прокладки - теплостойкая резина 359; схема компоновки:

,

что означает над чертой - число каналов в каждом ходу для греющей воды, под чертой - то же, для нагреваемой воды.

При оптимальной компоновке пластин число пакетов для горячего и холодного теплоносителя может быть неодинаковым. В условном обозначении схемы компоновки число слагаемых в числителе соответствует числу пакетов (последовательных ходов) для горячего теплоносителя, в знаменателе - для холодного; каждое слагаемое означает число параллельных каналов в пакете. Из рассматриваемых трех теплообменников наиболее целесообразно применение теплообменников РС 0,5Пр, поскольку эти теплообменники надежно работают при рабочем давлении до 1,6 МПа (16 кгс/см²). Пластины попарно сварены по контуру образуя блок. Между двумя сваренными пластинами имеется закрытый (сварной) канал для теплофикационной греющей воды. Разборные каналы допускают давление в них до 1 МПа.

Теплообменники типа Р 0,3р могут применяться в системах теплоснабжения при отсутствии теплообменников типа РС 0,5Пр и параметрах теплоносителей до 1,0 МПа (до 10 кгс/см²), до 150 °С и перепаде давлений между теплоносителями не более 0,5 МПа (5 кгс/см²).

Применение теплообменников типа Р 0,6р (титан) в системах теплоснабжения ограничено и допустимо только при отсутствии теплообменников РС 0,5Пр и Р 0,3р при параметрах теплоносителей не более 0,6 МПа (6 кгс/см²) до 150 °С и перепаде давлений теплоносителей не более 0,3 МПа (3 кгс/см²).

Задание: Рассчитать однопакетный пластинчатый теплообменник для системы горячего водоснабжения ЦТП если известны параметры: нагрузка на отопление (ГВС) - Q = кВт; температуры греющей (сетевой) и нагреваемой воды на входе и выходе теплообменника, соответственно: , , , °C. Принять равное число параллельных каналов в пакете для греющего и нагреваемого теплоносителей.

2.1 Определение расходов и скоростей движения греющего и нагреваемого теплоносителей

Средняя температура теплоносителей:

	(2.1)
	(2.2)



По температуре , методом линейной интерполяции определяю физические свойства греющего теплоносителя по (табл. П.1.1 [1]), По температуре , методом линейной интерполяции определяю физические свойства греющего теплоносителя по (табл. П.1.1 [1]),

Массовые расходы теплоносителей:

	(2.3)
	(2.4)

По выбираю тип пластин (табл. П.2.1 [1]), параметры пластин заношу в таблицу 2.

Эквивалентный диаметр сечения канала:

	(2.5)

Принимаю скорость греющего теплоносителя в канале , тогда число каналов в пакете определится:

	(2.6)

Принимаю , тогда скорость скорость нагреваемого теплоносителя:

	(2.7)

Таблица 2

Показатель	Тип пластин
	0.3р
Габариты (длина х ширина х толщина()), мм	1370х300х1
Поверхность теплообмена , м2	0.3
Вес(масса), кг	3.2
Эквивалентный диаметр канала, м	0.008
Площадь поперечного сечения канала , м2	0.0011
Смачиваемый периметр в поперечном сечении канала , м	0.66
Ширина канала, мм	150
Зазор для прохода рабочей среды в канале, мм	4
Приведённая длина канала , м	1.12
Площадь поперечного сечения коллектора (угловое отверстие на пластине), мм	0.0045
Наибольший диаметр условного прохода присоединяемого штуцера, мм	65
Коэффициент общего гидравлического сопротивления	19,3/Re0.25
Коэффициент гидравлического сопротивления штуцера	1.5

2.2 Расчёт интенсивности теплообмена при движении между

пластинами

Критерий Рейнольдса и Прандтля для каждого из теплоносителей:

	(2.8)
	(2.9)
	(2.8)
	(2.9)

Средняя температура стенки:

	(2.10)

Определяю критерий Прандтля для жидкости в прилегающей к стенки (табл. П.1.1 [1]).

Так как числа Рейнольдса для обоих теплоносителей больше 50, то режим движения у них турбулентный и числа Нуссельта определятся из следующих уравнений:

	(2.11)
	(2.12)

Коэффициент теплоотдачи от греющего теплоносителя к поверхности стенки:

	(2.13)

Коэффициент теплоотдачи от поверхности стенки к нагреваемому теплоносителю:

	(2.14)



2.3 Определение площади поверхности теплообмена

Принимаю значения термических сопротивлений загрязнений с двух сторон стенки , , (табл. П.1.2 [1]), в качестве материала пластинок и патрубков - Латунь, по средней температуре стенки определяю коэффициент теплопроводности стенки .

Суммарное термическое сопротивление:

	(2.15)

Коэффициент теплопередачи:

	(2.16)

Определяем средний температурный напор:

	(2.17)

Расчётная поверхность теплообмена:



	(2.18)

Фактическая площадь теплообмена:

	(2.19)

Относительный запас площади теплообмена :

	(2.20)

2.4 Расчёт гидравлических сопротивлений при движении теплоносителей

Потери давления на гидравлических сопротивлениях определятся из уравнения:

	(2.21)

где - коэффициент общего гидравлического сопротивления

Для греющего теплоносителя:

Для нагреваемого теплоносителя:

.



ЗАКЛЮЧЕНИЕ

В ходе выполнения курсовой работы изучили конструкцию кожухотрубчатого и пластинчатого теплообменников и специфику их расчета.

В соответствии с заданием выполнен чертеж кожухотрубчатого теплообменного аппарата на формате А1.

В процессе работы закреплены знания по основным разделам ТМО, а также приобретены навыки применения теоретических знаний при решении теплотехнических задач.

В результате изучения и расчета двух разных типов теплообменников сделан вывод что, пластинчатые теплообменники имеют ряд преимуществ перед кожухотрубчатыми:

1. компактность (частая проблема, стоящая перед проектировщиками - это ограниченное пространство, отводящееся механическому оборудованию. Пластинчатые теплообменники в три раза компактнее кожухотрубчатых и более чем в пять раз легче, при одинаковой мощности);

2. простота установки (пластинчатые теплообменники не требуют специального фундамента и экономят много времени и средств. Более того теплообменники данного типа имеют входные и выходные патрубки с одной стороны, что упрощает их монтаж);

3. малые затраты на обслуживание (высокотурбулентный поток обуславливает низкую степень загрязнения. Пластинчатые теплообменники спроектированы таким образом, чтобы максимально продлить срок эксплуатации, при которой не требуется никакого ремонта. Теплообменники достаточно быстро разбираются, каждый лист поверхности нагрева вынимается и может быть очищен индивидуально).

До пластинчатых теплообменников широко применялся кожухотрубчатый метод, считаясь одним из самых надежных и приемлемых подходов к решению задач теплообмена между двумя средами. К недостаткам кожухотрубчатых теплообменников можно отнести относительно невысокий коэффициент теплоотдачи, значительные трудности и затраты при ремонте, и очистке поверхностей от отложений, затрудненность выявления протечек между средами, большая инерционность.

ЛИТЕРАТУРА

1. Тепломассообмен: метод. указания к курсовой работе по одноим. курсу для студентов/ авт. сост.: А.В. Овсянник, М.Н. Новиков, А.В. Шаповалов.- Гомель: ГГТУ им. П.О. Сухого, 2007

2. Дытнерский Ю.И. Основные процессы и аппараты химической технологии. Курсовое проектирование. М.: Химия, 1991.

3. Тепловая изоляция оборудования и трубопроводов. СНиП 2.04.14.

4. Проектирование тепловых пунктов. СП-41-101-95.

5. Нащокин В.В. Техническая термодинамика и теплопередача.- М.: Высшая школа, 1980.

6. Промышленная теплоэнергетика и теплотехника: Справочник/ под общей ред. В.А. Григорьева, В.М. Зорина.- М.: Энергоатомиздат, 1989.

Размещено на Allbest.ru

...