Электроснабжение нефтеперерабатывающего завода
Расчет электрических нагрузок 0,4кВ. Выбор цеховых трансформаторных подстанций. Выбор мощности трансформаторов ГПП. Выбор схемы электроснабжения предприятия. Расчет токов короткого замыкания для выбора электрооборудования. Расчет уровней напряжения.
| Рубрика | Физика и энергетика |
| Вид | дипломная работа |
| Язык | русский |
| Дата добавления | 05.02.2014 |
| Размер файла | 3,0 M |
Отправить свою хорошую работу в базу знаний просто. Используйте форму, расположенную ниже
Студенты, аспиранты, молодые ученые, использующие базу знаний в своей учебе и работе, будут вам очень благодарны.
Из помещений ЗРУ предусматриваются выходы наружу или в помещение с несгораемыми стенами и перекрытиями.
В целях упрощения эксплуатации и ремонта выключателей применяем камеры с выключателями, расположенными на выкатной тележке, - ячейки комплектного распределительного устройства (КРУ)
Основными ячейками ЗРУ являются: вводные, секционные, отходящих линий, трансформаторы напряжения и трансформаторы собственных нужд.
Следует выбрать:
Ячейки КРУ (вводных выключателей, секционных выключателей и разъединителей, отходящих линий, трансформаторов напряжения, трансформаторов собственных нужд);
Выключатели;
Трансформаторы тока;
Трансформаторы напряжения;
Предохранители;
Кабельные линии;
Ограничители перенапряжения.
Выбираем ячейки КРУ серии NXAIR[22].
Токи ячеек вводных выключателей:
|
(8.14) |
Ток ячеек секционных выключателейи разъединителей равен половине тока ячейки вводного выключателя:
Ток для ячейки отходящей линии к АД (компрессор, цех№6) 630 кВт:
|
(8.15) |
Ток для ячейки отходящей линии к АД (насос, цех №9) 630 кВт:
|
(8.16) |
Токи линий, отходящих линий от ГПП к РП:
|
(8.17) |
РП-1:
РП-2
Ток линии, отходящей к ТСН:
|
(8.18) |
Токи линий, отходящих к цеховым трансформаторам КТП1; КТП2; КТП4; КТП5; КТП6; КТП7; КТП8; КТП9; КТП10; КТП11; КТП12; КТП13; КТП14; КТП15; КТП16; КТП17:
|
(8.19) |
Токи линий, отходящих к цеховым трансформаторам КТП3; КТП18:
Тепловой импульс тока определяется по (8.10). Ячейки NXAIR комплектуются вакуумными выключателями 3AJ с tоткл = 0,06с.
Предохранители для трансформаторов собственных нужд выбираются по напряжению сети, номинальному току и току отключения, трансформаторы напряжения - по напряжению сети.
Результаты выбора оборудования приведены в таблице 8.4.
Таблица 8.4 - Выбор оборудования ГПП
|
Наименование и тип аппарата |
Условия выбора |
Расчётные данные |
Технические параметры |
Проверка условия |
|
|
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
|
|
Выключатель вводной ЗРУ 10кВ 3AJ4930 4шт. |
Uном ? Uсети |
Uсети = 10кВ |
Uном = 12кВ |
(12>10) кВ |
|
|
Iном ? Imax |
Imax =2020,8 А |
Iном = 2500А |
(2500 >2020,8) А |
||
|
Iдин ? Iпо |
Iпо=7,124 кА |
Iдин=25 кА |
(25>7,124) кА |
||
|
iдин ? iу |
iу = 19,343кА |
iдин = 63кА |
(63>19,343) кА |
||
|
Iтерм2tтерм ? ВК |
ВК = 95,408кА2•с |
Iтерм2 • tтерм = = 1875кА2•с |
(1875>95,408)А2•с |
||
|
Выключатель секционный ЗРУ 10кВ 3AJ4830 2шт. |
Uном ? Uсети |
Uсети = 10кВ |
Uном = 12кВ |
(12 >10) кВ |
|
|
Iном ? Imax |
Imax =1010,4 А |
Iном = 1250А |
(1250 >1010,4) А |
||
|
Iдин ? Iпо |
Iпо=7,124 кА |
Iдин=25 кА |
(25>7,124) кА |
||
|
iдин ? iу |
iу = 19,343кА |
iдин = 63кА |
(63>19,343) кА |
||
|
Iтерм2tтерм ? ВК |
ВК =80,184кА2•с |
Iтерм2 • tтерм = = 1875кА2•с |
(1875>95,408)А2•с |
||
|
Выключатель отходящей линии к КТП 1600кВА 3AJ4530 28шт. |
Uном ? Uсети |
Uсети = 10кВ |
Uном = 12кВ |
(12 >10) кВ |
|
|
Iном ? Imax |
Imax =129,3 А |
Iном = 1250А |
(1250 >129,3) А |
||
|
Iдин ? Iпо |
Iпо=7,124 кА |
Iдин=20 кА |
(20>7,124) кА |
||
|
iдин ? iу |
iу = 19,343кА |
iдин = 50кА |
(50>19,343) кА |
||
|
Iтерм2tтерм ? ВК |
ВК =64,959кА2•с |
Iтерм2 • tтерм = = 1875кА2•с |
(1875>64,959)А2•с |
|
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
|
|
Трансформатор тока отходящей линии к РП-1 4MD12XC 6шт. |
Uном ? Uсети |
Uсети = 10кВ |
Uном = 12кВ |
(12 >10) кВ |
|
|
Iном ? Imax |
Imax =191,571 А |
Iном = 200А |
(200 >1010,4) А |
||
|
Iдин ? Iпо |
Iпо=7,124 кА |
Iдин=40 кА |
(40>7,124) кА |
||
|
iдин ? iу |
iу = 19,343кА |
iдин = 100кА |
(100>19,343) кА |
||
|
Iтерм2tтерм ? ВК |
ВК =64,959кА2•с |
Iтерм2 • tтерм = = 4800кА2•с |
(4800>64,959)А2•с |
||
|
Трансформатор тока отходящей линии к РП-2 4MD12XC 6шт. |
Uном ? Uсети |
Uсети = 10кВ |
Uном = 12кВ |
(12 >10) кВ |
|
|
Iном ? Imax |
Imax =306 А |
Iном = 400А |
(400 >306) А |
||
|
Iдин ? Iпо |
Iпо=7,124 кА |
Iдин=40 кА |
(40>7,124) кА |
||
|
iдин ? iу |
iу = 19,343кА |
iдин = 100кА |
(100>19,343) кА |
||
|
Iтерм2tтерм ? ВК |
ВК =64,959кА2•с |
Iтерм2 • tтерм = = 4800кА2•с |
(4800>64,959)А2•с |
||
|
Трансформатор напряжения 4MR12XC 4шт. |
Uном ? Uсети |
Uсети = 10кВ |
Uном = 12кВ |
(12>10) кВ |
|
|
Предохранитель для защиты ТН АВFNA 3,15А 12шт. |
Uном ? Uсети |
Uсети = 10кВ |
Uном = 12кВ |
(12>10) кВ |
|
|
Предохранитель для защиты ТСН АВFNA 3,15А 6шт. |
Uном ? Uсети |
Uсети = 10кВ |
Uном = 12кВ |
(12>10) кВ |
|
|
Iном ? Imax |
Imax =2,3 А |
Iном = 3,15А |
(3,15>2,3) А |
||
|
Ограничитель перенапряжения 3EF 1072 OA 114шт. |
Uном ? Uсети |
Uсети = 10кВ |
Uном = 12кВ |
(12>10) кВ |
Таблица 8.5 - Выбор оборудования РП-1
|
Наименование и тип аппарата |
Условия выбора |
Расчётные данные |
Технические параметры |
Проверка условия |
|
|
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
|
|
Выключатель вводной ЗРУ 10кВ 3AJ4630 2шт. |
Uном ? Uсети |
Uсети = 10кВ |
Uном = 12кВ |
(12 >10) кВ |
|
|
Iном ? Imax |
Imax =191,571 А |
Iном = 1250А |
(1250 >191,571) А |
||
|
Iдин ? Iпо |
Iпо=7,021 кА |
Iдин=25 кА |
(25>7,021) кА |
||
|
iдин ? iу |
iу = 13,901кА |
iдин = 63кА |
(63>13,901) кА |
||
|
Iтерм2tтерм ? ВК |
ВК =57,678кА2•с |
Iтерм2 • tтерм = = 1875кА2•с |
(1875>57,678)А2•с |
||
|
Выключатель секционный ЗРУ 10кВ 3AJ4630 1шт. |
Uном ? Uсети |
Uсети = 10кВ |
Uном = 12кВ |
(12 >10) кВ |
|
|
Iном ? Imax |
Imax =95,79 А |
Iном = 1250А |
(1250 >95,79) А |
||
|
Iдин ? Iпо |
Iпо=7,021 кА |
Iдин=25 кА |
(25>7,021) кА |
||
|
iдин ? iу |
iу = 13,901кА |
iдин = 63кА |
(63>13,901) кА |
||
|
Iтерм2tтерм ? ВК |
ВК =42,889кА2•с |
Iтерм2 • tтерм = = 1875кА2•с |
(1875>42,889)А2•с |
||
|
Выключатель отходящей линии к КТП18 1000кВА 3AJ4530 2шт. |
Uном ? Uсети |
Uсети = 10кВ |
Uном = 12кВ |
(12 >10) кВ |
|
|
Iном ? Imax |
Imax =80,8 А |
Iном = 1250А |
(1250 >80,8) А |
||
|
Iдин ? Iпо |
Iпо=7,021 кА |
Iдин=25 кА |
(25>7,021) кА |
||
|
iдин ? iу |
iу = 13,901кА |
iдин = 50кА |
(50>13,901) кА |
||
|
Iтерм2tтерм ? ВК |
ВК =28,9кА2•с |
Iтерм2 • tтерм = = 1875кА2•с |
(1875>28,9)А2•с |
||
|
Выключатель отходящей линии к насосу 630кВт 3AJ4530 4шт. |
Uном ? Uсети |
Uсети = 10кВ |
Uном = 12кВ |
(12 >10) кВ |
|
|
Iном ? Imax |
Imax =41,5 А |
Iном = 1250А |
(1250 >41,5) А |
||
|
Iдин ? Iпо |
Iпо=6,974 кА |
Iдин=25 кА |
(25>6,974) кА |
||
|
iдин ? iу |
iу = 15,78кА |
iдин = 50кА |
(50>15,78) кА |
||
|
Iтерм2tтерм ? ВК |
ВК =29,181кА2•с |
Iтерм2 • tтерм = = 1875кА2•с |
(1875>29,181)А2•с |
||
|
Трансформатор тока вводной 4MD12XC 6шт. |
Uном ? Uсети |
Uсети = 10кВ |
Uном = 12кВ |
(12 >10) кВ |
|
|
Iном ? Imax |
Imax =191,571 А |
Iном = 1250А |
(1250 >191,571) А |
||
|
Iдин ? Iпо |
Iпо=7,021 кА |
Iдин=40 кА |
(40>7,021) кА |
||
|
iдин ? iу |
iу = 13,901кА |
iдин = 100кА |
(100>13,901) кА |
||
|
Iтерм2tтерм ? ВК |
ВК =57,678кА2•с |
Iтерм2 • tтерм = = 4800кА2•с |
(4800>57,678)А2•с |
||
|
Трансформатор тока cекционный 4MD12XC 3шт. |
Uном ? Uсети |
Uсети = 10кВ |
Uном = 12кВ |
(12 >10) кВ |
|
|
Iном ? Imax |
Imax =95,79 А |
Iном = 100А |
(100 >95,79) А |
||
|
Iдин ? Iпо |
Iпо=7,021 кА |
Iдин=40 кА |
(40>7,021) кА |
||
|
iдин ? iу |
iу = 13,901кА |
iдин = 100кА |
(100>13,901) кА |
||
|
Iтерм2tтерм ? ВК |
ВК =42,889кА2•с |
Iтерм2 • tтерм = = 4800кА2•с |
(4800>42,889)А2•с |
||
|
Трансформатор тока отходящей линии к КТП18 1000кВА 4MD12XC 6шт. |
Uном ? Uсети |
Uсети = 10кВ |
Uном = 12кВ |
(12 >10) кВ |
|
|
Iном ? Imax |
Imax =80,8 А |
Iном = 1250А |
(1250 >80,8) А |
||
|
Iдин ? Iпо |
Iпо=7,021 кА |
Iдин=40 кА |
(40>7,021) кА |
||
|
iдин ? iу |
iу = 13,901кА |
iдин = 100кА |
(100>13,901) кА |
||
|
Iтерм2tтерм ? ВК |
ВК =28,9кА2•с |
Iтерм2 • tтерм = = 4800кА2•с |
(4800>28,9)А2•с |
||
|
Трансформатор тока отходящей линии к насосу 630кВт 4MD12XC 12шт. |
Uном ? Uсети |
Uсети = 10кВ |
Uном = 12кВ |
(12 >10) кВ |
|
|
Iном ? Imax |
Imax =41,5 А |
Iном = 50А |
(50 >41,5) А |
||
|
Iдин ? Iпо |
Iпо=6,974 кА |
Iдин=40 кА |
(40>6,974) кА |
||
|
iдин ? iу |
iу = 15,78кА |
iдин = 100кА |
(100>15,78) кА |
||
|
Iтерм2tтерм ? ВК |
ВК =29,181кА2•с |
Iтерм2 • tтерм = = 4800кА2•с |
(4800>29,181)А2•с |
||
|
Трансформатор напряжения 4MR12XC 2шт. |
Uном ? Uсети |
Uсети = 10кВ |
Uном = 12кВ |
(12>10) кВ |
|
|
Предохранитель для защиты ТН АВFNA 3,15А 6шт. |
Uном ? Uсети |
Uсети = 10кВ |
Uном = 12кВ |
(12>10) кВ |
|
|
Ограничитель перенапряжения 3EF 1072 OA 18шт. |
Uном ? Uсети |
Uсети = 10кВ |
Uном = 12кВ |
(12>10) кВ |
|
|
Наименование и тип аппарата |
Условия выбора |
Расчётные данные |
Технические параметры |
Проверка условия |
|
|
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
|
|
Выключатель вводной ЗРУ 10кВ 3AJ4630 2шт. |
Uном ? Uсети |
Uсети = 10кВ |
Uном = 12кВ |
(12 >10) кВ |
|
|
Iном ? Imax |
Imax =306 А |
Iном = 1250А |
(1250 >306) А |
||
|
Iдин ? Iпо |
Iпо=6,708 кА |
Iдин=25 кА |
(25>6,708) кА |
||
|
iдин ? iу |
iу = 13,281кА |
iдин = 63кА |
(63>13,281) кА |
||
|
Iтерм2tтерм ? ВК |
ВК =52,649кА2•с |
Iтерм2 • tтерм = = 1875кА2•с |
(1875>52,649)А2•с |
||
|
Выключатель секционный ЗРУ 10кВ 3AJ4630 1шт. |
Uном ? Uсети |
Uсети = 10кВ |
Uном = 12кВ |
(12 >10) кВ |
|
|
Iном ? Imax |
Imax =153 А |
Iном = 1250А |
(1250 >153) А |
||
|
Iдин ? Iпо |
Iпо=6,708 кА |
Iдин=25 кА |
(25>6,708) кА |
||
|
iдин ? iу |
iу = 13,281кА |
iдин = 63кА |
(63>13,281) кА |
||
|
Iтерм2tтерм ? ВК |
ВК =39,149кА2•с |
Iтерм2 • tтерм = = 1875кА2•с |
(1875>39,149)А2•с |
||
|
Выключатель отходящей линии к КТП 1600кВА 3AJ4530 4шт. |
Uном ? Uсети |
Uсети = 10кВ |
Uном = 12кВ |
(12 >10) кВ |
|
|
Iном ? Imax |
Imax =129,3 А |
Iном = 1250А |
(1250 >129,3) А |
||
|
Iдин ? Iпо |
Iпо=6,708 кА |
Iдин=25 кА |
(25>6,708) кА |
||
|
iдин ? iу |
iу = 13,281кА |
iдин = 63кА |
(63>13,281) кА |
||
|
Iтерм2tтерм ? ВК |
ВК =25,649кА2•с |
Iтерм2 • tтерм = = 1875кА2•с |
(1875>25,649)А2•с |
||
|
Выключатель отходящей линии к компрессору 630кВт 3AJ4530 2шт. |
Uном ? Uсети |
Uсети = 10кВ |
Uном = 12кВ |
(12 >10) кВ |
|
|
Iном ? Imax |
Imax =44,8 А |
Iном = 1250А |
(1250 >41,5) А |
||
|
Iдин ? Iпо |
Iпо=6,676 кА |
Iдин=25 кА |
(25>6,676) кА |
||
|
iдин ? iу |
iу = 15,106кА |
iдин = 50кА |
(50>15,106) кА |
||
|
Iтерм2tтерм ? ВК |
ВК =26,74кА2•с |
Iтерм2 • tтерм = = 1875кА2•с |
(1875>26,74)А2•с |
||
|
Трансформатор тока вводной 4MD12XC 6шт. |
Uном ? Uсети |
Uсети = 10кВ |
Uном = 12кВ |
(12 >10) кВ |
|
|
Iном ? Imax |
Imax =306 А |
Iном = 400А |
(400 >306) А |
||
|
Iдин ? Iпо |
Iпо=6,708 кА |
Iдин=40 кА |
(40>6,708) кА |
||
|
iдин ? iу |
iу = 13,281кА |
iдин = 100кА |
(100>13,281) кА |
||
|
Iтерм2tтерм ? ВК |
ВК =52,649кА2•с |
Iтерм2 • tтерм = = 4800кА2•с |
(4800>52,649)А2•с |
||
|
Трансформатор тока cекционный 4MD12XC 3шт. |
Uном ? Uсети |
Uсети = 10кВ |
Uном = 12кВ |
(12 >10) кВ |
|
|
Iном ? Imax |
Imax =153 А |
Iном = 200А |
(200>153) А |
||
|
Iдин ? Iпо |
Iпо=6,708 кА |
Iдин=40 кА |
(40>6,708) кА |
||
|
iдин ? iу |
iу = 13,281кА |
iдин = 100кА |
(100>13,281) кА |
||
|
Iтерм2tтерм ? ВК |
ВК =39,149кА2•с |
Iтерм2 • tтерм = = 4800кА2•с |
(4800>39,149)А2•с |
||
|
Трансформатор тока отходящей линии к КТП 1600кВА 4MD12XC 12шт. |
Uном ? Uсети |
Uсети = 10кВ |
Uном = 12кВ |
(12 >10) кВ |
|
|
Iном ? Imax |
Imax =129,3 А |
Iном = 150А |
(150 >129,3) А |
||
|
Iдин ? Iпо |
Iпо=6,708 кА |
Iдин=40 кА |
(40>6,708) кА |
||
|
iдин ? iу |
iу = 13,281кА |
iдин = 100кА |
(100>13,281) кА |
||
|
Iтерм2tтерм ? ВК |
ВК =25,649кА2•с |
Iтерм2 • tтерм = = 4800кА2•с |
(4800>25,649)А2•с |
В закрытых РУ-10 кВ ошиновка и сборные шины выполняются жесткими медными шинами. Сборные шины и ответвления от них к электрическим аппаратам 10 кВ из проводников прямоугольного или коробчатого профиля крепят на опорных изоляторах из полимерных материалов. В местах присоединения к аппаратам изгибают шины или устанавливают компенсаторы, чтобы усилие, возникающее при температурных удлинениях шин, не передавалось на аппарат. Выбираем шины в цепи трансформатора со стороны НН по допустимому току при максимальной нагрузке:
Так как шинный мост, соединяющий трансформатор с КРУ небольшой длины и находится в пределах подстанции выбираем сечение медных шин по условию нагрева в продолжительном режиме:
|
(8.20) |
Принимаем однополосные шины (1008)мм; Iдоп=2080А [1, табл.1.3.31].
2080А >2020,8А
Проверяем шины на механическую прочность. Шины являются механически прочными при условии, что частота собственных колебаний f0 будет больше 200Гц.
|
(8.21) |
где J - момент инерции поперечного сечения шины относительно оси перпендипикулярной направлению изгибающей силы, см4;
q - площадь поперечного сечения шины, см2;
|
(8.22) |
где b- толщина шины, мм;
h - ширина шины, мм;
Если шины на изоляторах расположены плашмя, то:
|
(8.23) |
тогда длина пролета между изоляторами будет равна:
|
(8.23) |
l = 1,3м.
Определяем собственную частоту колебаний шин, Гц:
Гц.
Проверяем условие механического резонанса шин
Гц
213,9 Гц > 200 Гц
Принимаем расположение шин плашмя; пролет 1,3м; расстояние между фазами а=0,8м.
Напряжение в материале шин от взаимодействия фаз:
,
где -момент сопротивления шин относительно оси, перпендикулярной действию усилия:
см3;
МПа.
Что меньше б доп = 65МПа[2, табл.4.2].
Таким образом, шины механически прочны.
Производим выбор шин для РП-1 и РП-2.
Выбираем шины РУ-10кВ по допустимому току при максимальной нагрузке:
Выбираем сечение медных шин по условию нагрева в продолжительном режиме по (8.20):
Принимаем для РП-1 однополосные шины (153)мм; Iдоп=210А [1, табл.1.3.31].
210А >191,571А.
Для РП-2 принимаем однополосные медные шины (25х3)мм; Iдоп=340А [1, табл.1.3.31].
340А >306А.
Проверяем шины на механическую прочность. Шины являются механически прочными при условии, что частота собственных колебаний f0 будет больше 200Гц.
|
(8.24) |
где J - момент инерции поперечного сечения шины относительно оси перпендипикулярной направлению изгибающей силы, см4;
q - площадь поперечного сечения шины, см2;
|
(8.25) |
где b- толщина шины, см;
h - ширина шины, см;
Если шины на изоляторах расположены плашмя, то:
|
(8.26) |
тогда длина пролета между изоляторами будет равна:
LРП-1 = 0,5м;
LРП-2 = 0,67м.
Определяем собственную частоту колебаний шин, Гц:
Гц;
Гц.
Проверяем условие механического резонанса шин
Гц;
211,2 Гц > 200 Гц;
201,1 Гц > 200 Гц.
Принимаем расположение шин плашмя; расстояние между фазами а=0,8м.
Напряжение в материале шин от взаимодействия фаз:
,
где -момент сопротивления шин относительно оси, перпендикулярной действию усилия:
см3;
см3;
МПа;
МПа;
Что меньше б доп = 65МПа[2, табл.4.2].
Таким образом, шины механически прочны.
Выбор изоляторов на стороне 10кВ.
Выбираем опорные изоляторы ИОЭЛ 10-8-065-00 УХЛ2.
По номинальному напряжению:
UустUном
10 = 10 кВ;
По допустимой нагрузке
Н.
Fдоп = 0,6Fразр,
где Fразр - минимальная разрушающая сила на изгиб,
Fразр =8 кН[2, табл.5.7] ,
Fдоп = 0,68000= 4800Н.
Условие проверки:
Fрасч<Fдоп
105,3 < 4800 Н.
Таким образом, изолятор проходит по механической прочности.
Выбираем проходные изоляторы ИПЭЛ 10-075-00 УХЛ2
По номинальному напряжению:
UустUном
10 = 10 кВ;
По номинальному току:
Где - максимальный рабочий ток сборных шин, А; Принимаем .
2020,8 А< 2500А.
По допустимой нагрузке
;
Н.
Fдоп = 0,6Fразр ,
где Fразр - минимальная разрушающая сила на изгиб,
Fразр =7500 Н [2, табл.5.8];
Fдоп = 0,67500= 4500Н.
Условие проверки:
Fрасч<Fдоп
52,65< 4500 Н.
Таким образом, изолятор проходит по механической прочности.
8.4 Выбор сечений кабельных линий 10кВ
Выбор сечений кабелей 10 кВ производится по трем критериям, окончательное сечение выбирается по наибольшему из трех:
- по экономической плотности тока:
|
(8.20) |
- по нагреву:
|
(8.21) |
- по термической стойкости
|
(8.22) |
Для примера выбираем питающий кабель для КТП1:
Мощность трансформатора КТП равна 1600 кВА,
1)По экономической плотности тока:
Принимаем кабель марки ААШвУ(с алюминиевыми жилами, в алюминиевой оболочке, с бумажной, нормально пропитанной изоляцией, со шлангом из поливинилхлоридного пластика)3х120 мм2, Iдд = 185 А
2)По условию нагрева:
1,3Iдд =185 А >129,3А.
Принимаем кабель ААШвУ 3х120, ток Iдд = 185 А.
3)По термической стойкости:
Ближайшее стандартное сечение 95 мм2.
Окончательно принимаем кабель марки ААШвУ 3х120 мм2, Iдд = 185 А.
Аналогичным образом производятся дальнейшие расчеты. Результаты выбора сведены в таблице 8.7
Таблица 8.7 - Выбор сечения кабельных линий
|
Параметры выбора |
Выбор сечения (мм2) по: |
||||||||||
|
№ |
От |
До |
Imax, А |
Iнорм, А |
Длина, м |
Число кабелей в ветви |
Допустимому току |
Экономической плотности тока |
Термической устойчивости |
Окончательный выбор |
|
|
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
10 |
11 |
|
|
1 |
ГПП |
РП-1 |
191,571 |
95,79 |
370 |
2 |
3х240 |
3х120 |
3х95 |
3х240 |
|
|
2 |
ГПП |
РП-2 |
306 |
153 |
300 |
4 |
2х.(3х150) |
3х240 |
3х95 |
2х.(3х150) |
|
|
3 |
ГПП |
КТП 1 |
129,3 |
64,65 |
700 |
2 |
3х120 |
3х120 |
3х95 |
3х120 |
|
|
4 |
ГПП |
КТП 2 |
129,3 |
64,65 |
620 |
2 |
3х120 |
3х120 |
3х95 |
3х120 |
|
|
5 |
ГПП |
КТП 3 |
80,8 |
40,4 |
710 |
2 |
3х70 |
3х70 |
3х95 |
3х95 |
|
|
6 |
ГПП |
КТП 4 |
129,3 |
64,65 |
610 |
2 |
3х120 |
3х120 |
3х95 |
3х120 |
|
|
7 |
ГПП |
КТП 5 |
129,3 |
64,65 |
540 |
2 |
3х120 |
3х120 |
3х95 |
3х120 |
|
|
8 |
ГПП |
КТП 6 |
129,3 |
64,65 |
620 |
2 |
3х120 |
3х120 |
3х95 |
3х120 |
|
|
9 |
ГПП |
КТП 7 |
129,3 |
64,65 |
600 |
2 |
3х120 |
3х120 |
3х95 |
3х120 |
|
|
10 |
ГПП |
КТП 8 |
129,3 |
64,65 |
390 |
2 |
3х120 |
3х120 |
3х95 |
3х120 |
|
|
11 |
ГПП |
КТП 9 |
129,3 |
64,65 |
470 |
2 |
3х120 |
3х120 |
3х95 |
3х120 |
|
|
12 |
ГПП |
КТП 10 |
129,3 |
64,65 |
280 |
2 |
3х120 |
3х120 |
3х95 |
3х120 |
|
|
13 |
ГПП |
КТП 13 |
129,3 |
64,65 |
390 |
2 |
3х120 |
3х120 |
3х95 |
3х120 |
|
|
14 |
ГПП |
КТП 14 |
129,3 |
64,65 |
340 |
2 |
3х120 |
3х120 |
3х95 |
3х120 |
|
|
15 |
ГПП |
КТП 15 |
129,3 |
64,65 |
210 |
2 |
3х120 |
3х120 |
3х95 |
3х120 |
|
|
16 |
ГПП |
КТП 16 |
129,3 |
64,65 |
630 |
2 |
3х120 |
3х120 |
3х95 |
3х120 |
|
|
17 |
ГПП |
КТП 17 |
129,3 |
64,65 |
640 |
2 |
3х120 |
3х120 |
3х95 |
3х120 |
|
|
18 |
РП-1 |
КТП-18 |
80,8 |
40,4 |
25 |
2 |
3х70 |
3х70 |
3х70 |
3х70 |
|
|
19 |
РП-1 |
АД (насосы) |
41,5 |
20,75 |
80 |
2 |
3х16 |
3х16 |
3х70 |
3х70 |
|
|
20 |
РП-2 |
КТП-11 |
129,3 |
64,65 |
100 |
2 |
3х120 |
3х120 |
3х70 |
3х120 |
|
|
21 |
РП-2 |
КТП-12 |
129,3 |
64,65 |
30 |
2 |
3х120 |
3х120 |
3х70 |
3х120 |
|
|
22 |
РП-2 |
АД (компрессоры) |
44,8 |
22,4 |
50 |
2 |
3х16 |
3х16 |
3х70 |
3х70 |
9. Расчёт уровней напряжения
Электрическая энергия, вырабатываемая источниками питания и предназначенная для работы электроприемников, должна иметь такие качественные показатели, которые определяют надежность и экономичность их работы. Качественные показатели электроэнергии нормируются государственными стандартами. На эти нормы ориентированы технические условия работы электроприемников, выпускаемых промышленностью.
Согласно ГОСТ 13109-97 отклонения напряжения допускаются в пределах:
- на зажимах приборов электрического освещения 5 % от номинального напряжения;
- на зажимах электродвигателей 5 %;
- на зажимах остальных электроприемников 5 %.
Для того, чтобы скомпенсировать отклонение (потери) напряжения, все цеховые трансформаторы снабжаются специальными устройствами ПБВ (переключение без возбуждения) для изменения коэффициента трансформации. Все трансформаторы имеют 5 ступеней переключения по 2,5 % каждая, что позволяет регулировать напряжение в пределах 5 %. Трансформаторы ТРДН 25000/110 напряжением 115/10,5 кВ имеют устройство РПН (±9 ступеней по 1,78 %).
Задачей является определение пределов регулирования отклонения напряжения на трансформаторах ГПП. Для этого необходимо определить отклонение напряжения на шинах 0,4 кВ ТП, от которых питаются электроприемники завода.
Нагрузка ГПП составляет: Pр=31655,99кВт, Qр=21540,96 кВар.
Потеря напряжения в трансформаторах в режиме максимальных нагрузок определяется по формуле:
|
(9.1) |
где - соответственно активное и индуктивное сопротивления трансформаторов ГПП.
Активное сопротивление трансформатора ГПП:
|
(9.2) |
где - мощность короткого замыкания трансформатора, кВт;
- номинальное напряжение трансформатора, кВ;
- номинальная мощность трансформатора, кВА.
Индуктивное сопротивление трансформатора ГПП:
|
(9.3) |
где - напряжение короткого замыкания трансформатора, %;
- коэффициент расщепления.
Активное сопротивление трансформатора КТП:
|
(9.4) |
где - мощность короткого замыкания трансформатора, кВт;
- номинальное напряжение трансформатора, кВ;
- номинальная мощность трансформатора, кВА.
Полное сопротивление трансформатора КТП:
|
(9.5) |
Индуктивное сопротивление трансформатора КТП:
|
(9.6) |
Активное сопротивление трансформатора ГПП:
Индуктивное сопротивление трансформатора ГПП:
.
Потеря напряжения в трансформаторе ГПП в режиме максимальных нагрузок:
где ;
.
Аналогично определяем потери напряжения в цеховых трансформаторах. Сопротивления трансформаторов:
|
(9.7) |
||
|
(9.8) |
9.1 Расчёт уровней напряжения в период максимальных нагрузок
Результаты расчета потерь напряжения цеховых ТП сводим в таблицу 9.1.
Таблица 9.1
Потери напряжения в цеховых трансформаторах
|
КТП |
Sном.тр., кВА |
kз |
PР,кВт |
Qр,кВар |
Uтр., % |
|
|
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
|
|
КТП-1 |
2х1600 |
0,69 |
838,75 |
738,1 |
3,27 |
|
|
КТП-2 |
2х1600 |
0,69 |
838,75 |
738,1 |
3,27 |
|
|
КТП-3 |
2х1000 |
0,69 |
550 |
412,5 |
2,82 |
|
|
КТП-4 |
2х1600 |
0,54 |
419,375 |
369,05 |
1,63 |
|
|
КТП-5 |
2х1600 |
0,54 |
419,375 |
369,05 |
1,63 |
|
|
КТП-6 |
2х1600 |
0,54 |
419,375 |
369,05 |
1,63 |
|
|
КТП-7 |
2х1600 |
0,54 |
419,375 |
369,05 |
1,63 |
|
|
КТП-8 |
2х1600 |
0,65 |
866,25 |
<... |
Подобные документы
Расчет электрических нагрузок промышленного предприятия. Выбор числа, мощности и типа трансформаторов цеховых трансформаторных подстанций предприятия. Технико-экономическое обоснование схемы внешнего электроснабжения. Расчет токов короткого замыкания.
дипломная работа [1,2 M], добавлен 13.03.2010Проект внутреннего и внешнего электроснабжения нефтеперерабатывающего завода. Расчет электрических нагрузок, выбор числа цеховых трансформаторов, силовых кабелей; компенсация реактивной мощности. Выбор оборудования и расчет токов короткого замыкания.
курсовая работа [452,4 K], добавлен 08.04.2013Расчет электрических нагрузок промышленного предприятия. Выбор числа, мощности и типа трансформаторов цеховых трансформаторных подстанций. Расчет напряжения, схемы внешнего электроснабжения, трансформаторов ГПП. Технико-экономическое обоснование схем.
дипломная работа [1,4 M], добавлен 30.04.2012Определение электрических нагрузок от силовых электроприёмников. Выбор количества и мощности трансформаторов цеховых подстанций. Выбор напряжения и схемы электроснабжения. Расчёт токов короткого замыкания. Выбор и проверка оборудования и кабелей.
курсовая работа [817,1 K], добавлен 18.06.2009Электроснабжение промышленного предприятия. Определение расчетных электрических нагрузок. Выбор рационального напряжения питания. Расчет токов короткого замыкания. Выбор средств компенсации реактивной мощности. Расчет режима системы электроснабжения.
дипломная работа [3,1 M], добавлен 19.06.2012Расчет электрических нагрузок отделений и цеха промышленного предприятия. Выбор числа и мощности трансформаторов цеховых подстанций. Выбор элементов внешнего электроснабжения промышленного предприятия. Расчет токов короткого замыкания в сетях СЭС ПП.
курсовая работа [2,2 M], добавлен 26.10.2008Определение электрических нагрузок, выбор цеховых трансформаторов и компенсации реактивной мощности. Выбор условного центра электрических нагрузок предприятия, разработка схемы электроснабжения на напряжение выше 1 кВ. Расчет токов короткого замыкания.
курсовая работа [304,6 K], добавлен 23.03.2013Определение электрических нагрузок предприятия. Выбор цеховых трансформаторов и расчет компенсации реактивной мощности. Разработка схемы электроснабжения предприятия и расчет распределительной сети напряжением выше 1 кВ. Расчет токов короткого замыкания.
дипломная работа [2,4 M], добавлен 21.11.2016Характеристика потребителей и определения категории. Расчет электрических нагрузок. Выбор схемы электроснабжения. Расчет и выбор трансформаторов. Компенсация реактивной мощности. Расчет токов короткого замыкания. Выбор и расчет электрических сетей.
курсовая работа [537,7 K], добавлен 02.04.2011Расчет электрических нагрузок по ремонтно-механическому цеху и предприятию в целом. Выбор числа, мощности и типа трансформатора цеховых трансформаторных подстанций предприятия. Выбор величины напряжения и схемы внутреннего электроснабжения предприятия.
дипломная работа [746,7 K], добавлен 06.04.2014Расчет электрических нагрузок завода и термического цеха. Выбор схемы внешнего электроснабжения, мощности трансформаторов, места их расположения. Определение токов короткого замыкания, выбор электрических аппаратов, расчет релейной защиты трансформатора.
дипломная работа [2,6 M], добавлен 30.05.2015Расчёт электрических и осветительных нагрузок завода и цеха. Разработка схемы электроснабжения, выбор и проверка числа цеховых трансформаторов и компенсация реактивной мощности. Выбор кабелей, автоматических выключателей. Расчет токов короткого замыкания.
дипломная работа [511,9 K], добавлен 07.09.2010Определение электрических нагрузок линий напряжения 0,38 кВ, расчет трансформаторных подстанций полных мощностей, токов и коэффициентов мощности; токов короткого замыкания. Выбор потребительских трансформаторов. Электрический расчет воздушных линий 10 кВ.
курсовая работа [207,7 K], добавлен 08.06.2010Расчет электрических нагрузок. Компенсация реактивной мощности. Выбор места, числа и мощности трансформаторов цеховых подстанций. Выбор схемы распределения энергии по заводу. Расчет токов короткого замыкания. Релейная защита, автоматика, измерения и учет.
курсовая работа [704,4 K], добавлен 08.06.2015Расчёт нагрузок напряжений. Расчет картограммы нагрузок. Определение центра нагрузок. Компенсация реактивной мощности. Выбор числа и мощности трансформаторов цеховых подстанций. Варианты электроснабжения завода. Расчёт токов короткого замыкания.
дипломная работа [840,8 K], добавлен 08.06.2015Расчет электрических нагрузок. Выбор числа и мощности цеховых трансформаторных подстанций. Разработка системы внутризаводского электроснабжения. Расчет электрических нагрузок на головных участках магистралей. Выбор измерительных трансформаторов.
курсовая работа [1,4 M], добавлен 29.09.2009Характеристика потребителей. Расчет электрических нагрузок. Выбор питающих напряжений, мощности и числа цеховых трансформаторов. Компенсация реактивной мощности. Выбор токоведущих частей и расчет токов короткого замыкания. Выбор и расчет аппаратов.
курсовая работа [498,7 K], добавлен 30.12.2005Категории надёжности электроснабжения предприятия, расчет нагрузок цеха. Выбор напряжения и схемы. Выбор мощности трансформаторов, высоковольтного оборудования. Расчёт токов короткого замыкания, линий электропередачи. Расчёт стоимости электроэнергии.
курсовая работа [1,9 M], добавлен 06.02.2010Расчет электрических нагрузок. Выбор схемы электроснабжения и напряжения. Расчет и выбор мощности трансформаторов. Расчет токов короткого замыкания. Релейная защита силового трансформатора. Расчет защитного заземления. Перенапряжения и молниезащита.
дипломная работа [458,3 K], добавлен 20.02.2015Определение расчетных электрических нагрузок деревообрабатывающего цеха. Определение числа и мощности трансформаторов на цеховых подстанциях. Выбор схемы внутреннего электроснабжения завода. Расчет токов короткого замыкания. Питание цепей подстанции.
дипломная работа [2,7 M], добавлен 31.05.2012
