ОАО "Жамбылская ГРЭС им. Т.И. Батурова"

Размещено на http://www.allbest.ru/

ВВЕДЕНИЕ

электростанция техническое водоснабжение

Для обеспечения электроэнергией быстроразвивающейся химической промышленности юга Казахстана в 1964 г. началось строительство Джамбулской ГРЭС, которое осуществлялось в две очереди. С учетом перспективы развития крупных предприятий химии Джамбулского и Чимкентского промышленных районов на первом этапе мощность первой очереди электростанции была определена в 600 МВт из дубль блоков мощностью 200 МВт с прямоточными газо-мазутными котлами.

Первый блок был запущен 6 ноября 1967 г. в канун пятидесятой годовщины Великой Октябрьской Социалистической Революции. В честь этого знаменательного события станции присвоено наименование “Джамбулская ГРЭС им. 50летия Октябрьской революции”. 30 июля 1969 г. с пуском энергоблока было завершено строительство первой очереди станции.

В 1974 г. началось строительство второй очереди ГРЭС. Она комплектовалась моноблоками мощностью 210 МВт. 30 декабря 1976 г. после пуска шестого по счету блока строительство второй очереди закончилось, и мощность электростанции достигла 1230 МВт.

Парогенераторы второй очереди однокорпусные с естественной циркуляцией, П-образной компоновки. Котел имеет два самостоятельных потока по паровому тракту и оборудован системами регулирования температуры первичного перегрева впрыскивающего типа, вторичного перегрева - рециркуляцией дымовых газов.

Джамбулская ГРЭС является основной энергетической базой юга Казахстана. Это первая электростанция блочного типа в республике, одна из наиболее мощных станций в регионе.

Джамбулская ГРЭС - предприятие высокой культуры производства. За достижение высоких технико-экономических показателей коллектив ГРЭС был награжден:

- “Ленинской Юбилейной Почетной Грамотой” ЦК КПСС, Совета Министров СССР, ВЦСПС 7 апреля 1970 г. ;

- Указом Президиума Верховного Совета СССР от 22 января 1971 г. орденом “Трудового Красного Знамени”;

- неоднократно, по итогам Всесоюзного социалистического соревнования, переходящим Красным Знаменем ЦК КПСС, Совета Министров СССР, ВЦСПС и ЦК ВЛКСМ, а за достижение наиболее высоких качественных показателей в соцсоревновании заносилась на Всесоюзную Доску Почета на ВДНХ СССР.

Джамбулская ГРЭС ПО “Южказэнерго” 10. 02. 1997г. преобразована в филиал ТОО “Энергопроект” Жамбылская ГРЭС.

10. 10. 1997г. филиал ТОО “Энергопроект” Жамбылская ГРЭС преобразован в ОАО “Жамбылская ГРЭС”.

30. 04. 1999г. ОАО “Жамбылская ГРЭС” перерегистрирована в ОАО “Жамбылская ГРЭС им. Т. И. Батурова”.

ОСНОВНЫЕ СООРУЖЕНИЯ ЭЛЕКТРОСТАНЦИИ

К основным сооружениям электростанции относятся главный корпус, административный корпус, объединенный вспомогательный корпус, топливное хозяйство и система технического водоснабжения, очистные сооружения, сооружения электрической части.

Главный корпус построен из сборного железобетона с использованием типовых конструкций. Главный корпус трехпролетный: пролет машинного зала - 45 м, деаэраторного отделения - 12 м, котельного отделения - 33 м. Шаг колонн - 12 м.

Компоновка электростанции блочная: котел - турбина - генератор - трансформатор. Схема компоновки первой очереди - дубль-блок, второй очереди - моноблок.

Расположение турбоагрегатов в машинном зале поперечное. Машинный зал обслуживают два мостовых крана грузоподъемностью 125/20 т.

В котельном отделении установлено три двухкорпусных прямоточных парогенератора и три однокорпусных парогенератора с естественной циркуляцией. Котельное отделение обслуживается двумя мостовыми кранами грузоподъемностью 50/10 т.

На открытой площадке за главным корпусом установлены тягодутьевые механизмы и регенеративные воздухоподогреватели.

Отвод дымовых газов от парогенераторов осуществляется через две дымовые трубы высотой 180 м.

Административный корпус - семиэтажное здание, соединенное с объединенным вспомогательным корпусом переходным мостиком.

Объединенный вспомогательный корпус состоит из двух блоков - одноэтажного и четырехэтажного. В одноэтажной части здания находятся химводоочистка со складом реагентов, центральные ремонтные мастерские, электролизерная. В четырехэтажной части здания располагаются лаборатории цеха тепловой автоматики электроцеха и химцеха, узел связи, мастерские, лаборатория металлов, медицинский пункт, бытовые помещения.

Химводоочистка предназначена для восполнения потерь пара и конденсата в цикле электростанции. Установка работает по схеме трехступенчатого обессоливания с предварительной коагуляцией в осветлителях. Производительность химводоочистки 210 т/ч. Для энергоблоков первой очереди предусмотрена установка стопроцентного обессоливания конденсата.

ТОПЛИВНОЕ ХОЗЯЙСТВО.

Основным топливом для станции является газ Бухарского месторождения. В качестве резервного топлива используется мазут. Мазутное хозяйство состоит из трехпутного приемно-сливного, наливного устройств, двух мазутонасосных и склада мазута.

СИСТЕМА ТЕХНИЧЕСКОГО ВОДОСНАБЖЕНИЯ

Источником технического водоснабжения ГРЭС служит горная р. Талас. Для забора воды на нужды ГРЭС на реке построен водозаборный узел. Подача воды от водозаборного узла в главный корпус осуществляется самотеком за счет разности геодезических уровней верхнего бъефа и уровня установки конденсаторов турбин. В связи с зарегулированием р. Талас на нужды ирригации, техническое водоснабжение производится по смешанной схеме: в осенне-зимний и весенний периоды на оборотном водоснабжении от градирен с подмесом речной воды, в летний период - по прямоточной схеме. Технологическое оборудование оборотной системы водоснабжения состоит из четырех осевых вертикальных насосов типа ОП5-145Э для подачи отработавшей воды в систему оборотного водоснабжения и четырех насосов ОПЗ-110К и трех ОПВ2-110МК для подачи отработавшей воды в градирни; четырех башенных пленочных градирен площадью орошения 4000 м2, каждая с гиперболическими вытяжными башнями высотой 90 м.

ОЧИСТНЫЕ СООРУЖЕНИЯ

На электростанции вопросам охраны окружающей среды уделяется особое внимание. Для защиты от загрязнения р. Талас установлен комплекс сооружений по очистке производственных сточных вод (КОПС) и сооружения по очистке хозяйственно-фекальных стоков.

КОПС предназначен для полной очистки производственных стоков и состоит из следующих установок:

- установка для очистки замасленных и замазученных вод, производительностью 100 м3/ч;

- установка для очистки замазученного конденсата, производительностью 80 м3/ч;

- установка для очистки сбросных вод от отмывок конвективных шахт котлов и регенеративных воздухоподогревателей, производительностью 370 м3/сут. ;

- установка для нейтрализации сточных вод химводоочистки, производительностью 200 м3/ч.

- Предусмотрено использование очищенных сточных вод для нужд станции.

В состав сооружений по очистке хозяйственно-фекальных стоков входят:

- насосная станция перекачки фекальных вод;

- два двухъярусных спаренных первичных отстойника;

- четыре секции биофильтров;

- четыре вторичных вертикальных отстойника;

- восемь иловых площадок;

- электролизерная установка для получения активного хлора;

- хлораторная для дезинфекции очищенных сточных вод.

Производительность очистных сооружений 1400 м3/сут.

СООРУЖЕНИЯ ЭЛЕКТРИЧЕСКОЙ ЧАСТИ

Выдача электрической энергии от турбогенераторов производится с открытого распределительного устройства (ОРУ) на напряжении 110 и 220 кВ.

Генератор блока № 1 через трансформатор ТДЦ-250000/110 мощностью 250 МВА присоединяется к шинам 110 кВ.

Генератор блока № 2 через два автотрансформатора ТДЦТГА-240000/220 подключен к шинам 110 и 220 кВ. Указанными автотрансформаторами осуществляется также связь между ОРУ 110 и 220 кВ.

Генераторы блоков № 3, 4, 5, 6 через трансформаторы ТДЦ-250000/220 мощностью 250 МВА присоединены к шинам 220 кВ.

Главная схема электрических соединений предусматривает две системы сборных шин и одну обходную систему шин.

Выключатели в электрических схемах ОРУ-110 и ОРУ-220кВ воздушные типа ВВН-110-6, ВВН-220-10, ВВБ-220-12. Питание собственных нужд электростанции осуществляется от трансформаторов мощностью 16 и 25 МВА на напряжение 6 кВ, включенных отпайкой от генераторов.

Кроме этого установлено три резервных трансформатора мощностью по 32 МВА каждый.

СИСТЕМА УПРАВЛЕНИЯ И АВТОМАТИКИ

Управление и контроль за работой оборудования энергоблоков осуществляется с блочных щитов управления. С каждого щита производится управление работой двух энергоблоков.

Координация работы всей электростанции, управление работой общестанционного оборудования и воздушными выключателями открытого распределительного устройства осуществляется с центрального щита управления.

Все щиты управления оборудованы современными средствами автоматики производственных процессов, системами технологических защит и аварийной сигнализации, удобными пультами управления, оснащенными мнемосхемами. Вся информация, о состоянии оборудования поступает по каналам телемеханики в локальную сеть, обрабатывается современными компьютерами.

Значительное усложнение автоматического управления котлоагрегатами вызвало необходимость широкого внедрения на электрических станциях микропроцессорной техники. Однако, для основной задачи управления непрерывного автоматического регулирования техническими параметрами использование ЭВМ из-за недостаточной надежности долгое время оказывалось нецелесообразным. Появление в последнее время достаточно надежной микропроцессорной техники дало возможность применить её на объектах энергетики. В настоящее время на ряде объектов выполнена модернизация систем контроля на базе “РЕМИКОНТ Р - 110, Р - 112, Р - 130”. Опыт эксплуатации показывает преимущества микропроцессорной техники по сравнению с аналоговой при сохранении достаточной надежности. Опыт автоматизации блоков 300, 500 МВт, а также ТЭС с поперечными связями на базе микропроцессорной техники Ремиконт позволяет сделать вывод, что при автоматизации котлоагрегатов производительностью 300 - 600 т/ч целесообразно использовать малоканальные контроллеры, Р - 130. Модернизация выполняется с целью снятия устаревшей аппаратуры РПИБИ реализации современных всережимных схем авторегулирования, повышающих маневренность.

1. ОБЩАЯ ЧАСТЬ

1.1 КОНСТРУКЦИЯ И ОПИСАНИЕ ТЕПЛОВОЙ СХЕМЫ ТУРБИНЫ Т - 180/210 - 130. /Л. 1/

Турбина Т - 180/210 - 130 номинальной мощностью 180 МВт рассчитана на параметры свежего пара 12, 8 МПа и 340°С и давление в конденсаторе 8, 65 кПа. Частота вращения турбины 50 1/с. Турбина имеет двухступенчатый теплофикационный отбор, обеспечивающий тепловую нагрузку 1089 ГДж/ч. Важным достоинством турбины является возможность работать с максимальным расходом пара 670 т/ч, обеспечивающим мощность 210 МВт при конденсационном режиме. Это позволяет не только эффективно использовать турбину в начальный период эксплуатации, когда топливные сети ещё готовы не полностью, но и активно привлекать её к покрытию переменной части графика нагрузки в летний период, когда тепловая нагрузка мала.

Проектирование турбины Т -180/210 - 130 велось на основе турбины К - 210 - 130, чем объясняется большая унификация деталей, узлов и цилиндров.

Тепловая схема турбоустановки показана на рис. 1. 1. Свежий пар проходит ЦВД, промежуточный перегреватель котла и ЦСД, которые пониже унифицированы с аналогичными цилиндрами турбины К -210 - 130. Исключение составляет последняя ступень ЦСД, рабочие лопатки которой усилены, поскольку условия её работы более тяжелые, чем турбины К - 210 - 130.

ЦНД - двухмоточный, каждый из потоков имеет четыре ступени. Между II и III ступенями выполнена камера, из которой осуществляется нижний теплофикационный отбор на 1 ступень подогрева сетевой воды. Регулирование расхода пара осуществляется поворотными диафрагмами. Размещение промежуточного отсека.

Размещено на http://www.allbest.ru/

Из ЦНД пар поступает в однокорпусный конденсатор, разделенный по пару вертикальной перегородкой на две половины. Каждая из них присоединяется своим переходным патрубком к соответствующему потоку ЦНД, имеет свой основной и встроенный теплофикационный пучок для подогрева сетевой или подпиточной воды. Обе половины конденсатора по охлаждающей воде соединены последовательно; таким образом, он является двухсекционным двухходовым конденсатором, обеспечивающим повышение экономичности турбоустановки на 0, 15 - 0, 3% по сравнению с односекционным конденсатором.

Система регенеративного подогрева питательной воды включает кроме холодильников эжекторов и эжекторов уплотнений четыре ПНД поверхностного типа, деаэратор на 0, 7 МПа и три ПВД.

Конструкция корпуса ЦНД - двухстенная. Длина рабочей лопатки последней ступени 640 мм при среднем диаметре 2, 09 м.

Обозначенная на тепловой схеме: КН - конденсаторный насос; ЭЖ и СПэ - холодильники основных эжекторов и эжектора уплотнений; СП - сальниковый подогреватель; П1 - П4 - ПНД; Д - деаэратор; П5 - П7 - ПВД; ПСВ - подогреватель сетевой воды; СБ - сальниковый бройлер.

1.2 ОСНОВНЫЕ ПАРАМЕТРЫ ТУРБИНЫ

Турбина т -180/210 - 130 выпускается ЛМЗ и рассчитана на следующие параметры:

Номинальная мощность Nном = 180 МВт /л. 2/

Максимальная мощность Nмак = 210 МВт

Начальное давление пара Ро = 12, 8 МПа

Начальная температура пара То = 540° С

Давление пара после промежуточного перегрева Рпп = 2, 49 МПа

Температура пара после промежуточного перегрева Тпп = 540°С

Давление в конденсаторе Ркон = 3, 43 КПа

Температура питательной воды Тпв = 248°С

Параметры регулируемых отборов пара Рт2 = 0, 059 - 0, 194 МПа

Рт1=0, 049-0, 147 МПа

Максимальный расход свежего пара Oо = 670 т/ч

Удельный расход теплоты на выработку электроэнергии q = 8440 КДж/ (КВт·ч)

Удельный расход пара на теплофикационном режиме d = 3, 65 кг/ (КВт·ч)

Тепловая нагрузка Qt = 1089 ГДж/ч (л. 3)

Частота вращения f = 50 1/с

Давление пара за турбиной Рп = 8, 65 КПа

Число отборов на регенерацию 7

Расход охлаждающей воды Dов = 22000 т/ч

Температура охлаждающей воды tов = 27°С

Параметры нерегулируемых отборов:

ІV ПНД4 Р4 =0, 658 МПа

T4 = 360°С

D4 = 7, 97 кг/с

V ПНД3 Р5 = 0, 259 МПа

T5 = 249°С

D5 = 6, 11 кг/с

VI ПНД2 Р6 = 0, 098 МПа

T6 = 152°С

D6 = 2, 222 кг/с

I ПВД8 р1 = 5, 76 МПа

T1 = 350 °С

D1 = 14, 25 кг/с

II ПВД7 Р2 = 4, 07 МПа

T2 = 300°С

D2 = 26, 08 кг/с

Турбопривод Ртп = 2, 48 МПа

Tтп = 485°С

Dтп = 41, 94 кг/с

Номинальная тепловая мощность отборов 250 Гкал/ч

Число выходов пара 2

Конструктивная схема турбины 1ЦВД + 1ЦСД + 1ЦНД

Удельная масса турбины М у = 2, 75 кг/КВт.

1.3 ОПРЕДЕЛЕНИЕ ЭНЕРГЕТИЧЕСКИХ ХАРАКТЕРИСТИК

КПД турбоустановки по выработке электроэнергии брутто (в конденсационном режиме).

КДП энергоблока по выработке электроэнергии брутто

Удельный расход топлива на выработанную электроэнергию брутто

КДП энергоблока по выработке электроэнергии нетто

где зтэц =0, 99 - коэффициент, учитывающий потери на собственные нужды.

Удельный расход топлива на выработанную электроэнергию нетто

КДП брутто энергоблока по производству теплоты

где зп = 0, 99 - коэффициент, учитывающий потери теплоты при отпуске.

Удельный расход (теплоты) топлива на производство теплоты

Часовой расход теплоты на турбоустановку

где iо = 3443 кДж/кг - энтальпия свежего пара.

iпв = 1076 кДж/кг - энтальпия питательной воды.

2. ОСНОВНАЯ ЧАСТЬ

2.1 ОПИСАНИЕ ОБЪЕКТА УПРАВЛЕНИЯ

Объектом управления является примоточный газомазутный котлоагрегат ПК-47-3 мощностью 200 МВт, производительностью 640 т/ч, сконструированный на начальные параметры 13. : МПа и 570°С с промежуточным перегревом пара до температуры 570°С. Котлоагрегат ПК-47-3 изготовлен Подольским машиностроительным заводом. Парогенератор ПК-47-3, предназначенный для работы в блоке с турбоагрегатом типа К-200-130, выполнен в виде двух симметричных корпусов, имеющих П-образную компоновку.

В качестве основного топлива используется мазут, в качестве резервного газ.

Таблица 2. 1.

Параметры котлоагрегата пк-43-3

Параметр	Ед. изм.	Значение
Паропроизводительность	Т/ч	640
Давление первичного пара	МПа	13, 6
Температура первичного пара	° С	570
Расход первичного пара	Т/ч	320
Расход вторичного пара	Т/ч	272
Температура питательной воды	° С	240
Расход пара на пром. Перегрев	Т/ч	544
Температура пара пром. Перегрева	° С	570
Давление вторичного пара на входе в пп	МПа	2, 52
КДП котла, брутто	---	0, 943

Поверхность нагрева котла размещены в П - образном газовом тракте. Стенки топочной камеры закрыты экранами, воспринимающими тепло за счет радиационного теплообмена. Эта поверхность нагрева называется радиационной.

Топочная камера соединяется с коллективной шахтой горизонтальным (первым) газоходом, в котором размещается нагревательная поверхность нагрева.

Поверхность нагрева в первом газоходе большую долю тепла получает за счет газового излучения.

После первого газохода топочные газы поворачивают в конвективный газоход. Объем, в котором газы теряют своё направление с горизонтального на опускное является поверхностной камерой. Все стены поворотной камеры, включая потолок, полностью заэкранированы. Тепловосприятие экранов поворотной камеры происходит главным образом за счет излучения газового объема. В конвективном газоходе, являющимся отдельной часть газового тракта размещены поверхности нагрева водяного экономайзера, воздушного подогревателя, переходной зоны и конвективного пароперегревателя, а так же промежуточного пароперегревателя.

Последовательность расположения поверхностей нагрева по ходу газов:

1. нижняя радиационная часть (НРЧ) ;

2. средняя радиационная часть 1-й ступени (СРЧ-1) ;

3. средняя радиационная часть 2-й ступени (СРЧ-2) ;

4. верхняя радиационная часть (ВРЧ) ;

5. конвективный пароперегреватель 1- ступени (КПП-1) ;

6. конвективный пароперегреватель 2-й ступени (КПП-2) ;

7. пароперегреватель (ПП) ;

8. переходная зона (ПЗ) ;

9. водяной экономайзер (ВЭ) ;

10. воздушный подогреватель (ВП).

Тепловая схема котла ПК-47-3 (рис. 2. 1). Питательная вода с параметрами 240°С под напором питательных насосов поступает к корпусам котлоагрегата. Через главные задвижки вода поступает в водяной экономайзер. Далее питательная вода нагревается до необходимой температуры. Перед водяным экономайзером с целью регулирования температуры перегретого пара перед измерительной диафрагмой предусмотрены три отбора для вытека из трубопровода в следующих ступенях котлоагрегата: перед СРЧ, КПП-1 и КПП-2.

Размещено на http://www.allbest.ru/

Рис. 2. 1. Тепловая схема котла ПК47

После прохода через узел питания вода подводится к НРЧ.

НРЧ образована витками труб, экранирующими пол и затем стены топочной камеры. На входе в витки НРЧ установлены вварные дроссельные шайбы, предназначенные для устранения пульсации потока. В тубах, экранирующих пол и стены утеплённой воронки вода подогревается до температуры кипения. Этот участок тракта является радиационным экономайзером. В остальной поверхности нагрева НРЧ происходит постепенное испарение воды, и этот участок тракта является испарительным.

Затем пар подводится ко входной камере переходной зоны, расположенной горизонтально в конвективной части котла. В переходной зоне сначала происходит полное испарение всей влаги и затем начинается перегрев пара.

Таким образом, переходная зона является конечным участком перегревательного тракта. Последующий перегрев пара происходит последовательно в следующих поверхностях нагрева: СРЧ-2, ВРЧ-1, КПП-1, ВРЧ-2, КПП-2.

Для регулирования температуры вторичного пара применяют паропаровой теплообменник (ППТО). При этом тракты первичного и вторичного перегревателей разрываются, и в расселину включается ППТО, в котором осуществляется передача тепла от первичного пара к вторичному. Количество передаваемого в ППТО тепла регулируется изменением расхода через него первичного пара, который может проходить и помимо ППТО. Догрев вторичного пара до заданной температуры осуществляется в промежуточном пароперегревателе КПП, включенного за теплообменником. Таким образом, пар по первичному тракту направляется в цилиндр высокого давления (ЦВД) турбины, пройдя который поступает в промежуточный пароперегреватель котла. Из последнего пар направляется в цилиндр среднего и низкого давления турбины (ЦСД) и (ЦДН).

Воздушный подогреватель (ВП) размещен в конце конвективного тракта. Газы проходят внутри труб, а воздух снаружи.

2.2 ОСОБЕННОСТИ РЕГУЛИРОВАНИЯ ПРИМОТОЧНОГО КОТЛА

Принципиальная технологическая схема циркуляционного контура примоточного парового котла изображена на рис. 22. Последовательна соединенные поверхности нагрева примоточного парового котла можно представить в виде змеевика, в один конец которого поступает питательная вода, а из другого входит перегретый пар. Этот змеевик укрупнено может быть разделен на три части: Водяную, водопаровую, паровую. Положение точки начала перегрева пара, которая определяет границу между испарительной и перегревательными частями, изменяется в зависимости от паропроизводительности, количества подводимой теплоты и расхода питательной воды.

1. Экономайзер;

2. Испарительная часть;

3. Переходная зона;

4. СРЧ;

5, 6. Пароперегреватель;

7. Пароохладитель.

Рис. 2. 2. Принципиальные схемы пароводяного тракта прямоточного котла

Котел ПК - 47 является прямоточным. Это накладывает некоторые особенности его регулирования, по сравнению с барабанным котлом. В прямоточном паровом котле в отличии от барабанного расход питательной воды оказывает непосредственное воздействие на расход, температуру и давление пара на выходе. Это оказывает существенное влияние на выбор способов и схем регулирования парового котла. АСР питания прямоточного котла в противоположность барабанному нельзя считать автономной. Она связанна АСР давления и температуры пара по тракту (до первого регулируемого впрыска). Существенно усложняется и регулирование температуры нагрева первичного пара из-за влияния на неё расхода питательной воды и более существенного, чем у барабанного, влияние подачи топлива. Это приводит к необходимости увеличения числа впрысков и расхода воды на впрыск. Доля впрысков у прямоточных котлов доходит до 10% общего количества выработанного пара и оказывает заметное влияние на расход и параметры перегретого пара.

Упрощенная схема связей между входными и выходными величинами прямоточного котла представлены на рис. 2. 3.

Рис. 2. 3. Структурная схема связей вход - выход прямоточного котла

В прямоточных котлах регулируются: процесс горения, тепловая нагрузка и нагрев пара, а также температурный режим водопарового тракта от его начала до первого регулируемого впрыска.

2.3 ХАРАКТЕРИСТИКИ УЧАСТКА РЕГУЛИРОВАНИЯ

Экономичность работы парового котла оценивается по его КПД, равному отношению полезной теплоты, затраченной на генерирование и перегрев пара к затраченной теплоте, которая могла бы быть получена при сжигании всего топлива без учета теплоты вносимой в топку воздухом и потерь на продувку.

(2. 1.)

где - энтальпия перегретого пара и питательной воды

- низшая рабочая теплота сгорания топлива.

Задача регулирования экономичности процесса горения состоит в поддержании максимального КПД парового котла или сведена к минимуму тепловых потерь, сопровождающих процесс сжигания топлива и передачи выделившейся теплоты воде и пару. Регулирование экономичности по КПД или суммарной оценке потерь теплоты не получило пока широкого распространения из-за отсутствия надежных и точных способов и средств их непрерывного измерения.

Одним из наиболее представительных косвенных способов оценки экономичности процесса горения служит анализ состава топочных газов, покидающих топку. На основе зависимости КПД и суммарных потерь теплоты от избытка воздуха, определяемой индивидуально для каждого агрегата, стремится поддерживать коэффициент избытка воздуха л, при котором КПД парового знк - змах

Значение избытка воздуха можно оценить по содержанию свободного кислорода в газах, покидающих топочную камеру, по формуле:

(2. 2)

Значение в основном влияет на q (потери теплоты с уходящими газами), q3 и q4 (потери теплоты от химического и механического недожога топлива).

Участок регулирования экономичности процесса горения по содержанию кислорода в топочных газах конструктивно образуют топочная камера и примыкающий к ней газоход конвективного перегревателя до места измерения содержания кислорода.

Входным регулирующим воздействием участка служит расход воздуха, поступающего в топку QВ, а выходной регулируемой величиной - содержание свободного кислорода в поворотной камере газохода за пароперегревателем.

Оптимальное значение кислорода в поворотной камере при нормальной нагрузке и сжигании газа и мазута составляет 0, 5 - 1, 5%. Кривые переходного процесса участки по содержанию кислорода в дымовых газах за пароперегревателем при нанесении возмущения в сторону увеличения расхода воздуха и топлива показаны на рис. 2. 4. и рис. 2. 5., соответственно. Инерционность участка определяется в основном запаздыванием в измерительном устройстве.

Рис. 2. 4. Кривая разгона по содержанию О2 при возмущении расхода воздуха

Рис. 2. 5 Кривая разгона по содержанию О2 при возмущении расходом топлива

2.4 ВЫБОР СПОСОБА И СХЕМЫ РЕГУЛИРОВАНИЯ

Основным способом поддержания оптимального избытка воздуха за пароперегревателем служит изменение количества воздуха, подаваемого в топку дутьевыми вентиляторами. Существует несколько вариантов схем автоматического управления расходом общего воздуха по соотношению различных сигналов.

2.4.1 РЕГУЛИРОВАНИЕ РАСХОДА ОБЩЕГО ВОЗДУХА ПО СООТНОШЕНИЮ ТОПЛИВО - ВОЗДУХ

Количество воздуха, необходимого для обеспечения требуемой полноты сгорания и топлива при его постоянном качестве связаны между собой прямо пропорциональной зависимостью, устанавливаемой в результате режимных испытаний. Если измерение расхода осуществляется достаточно точно, то поддержание оптимального избытка воздуха можно осуществить по соотношению сигналов расход топлива - расход воздуха, используя схему регулирования подачи воздуха, известную под названием топливо - воздух (рис. 2. 6)

Рис. 2. 6. Регулирование подачи воздуха по соотношению топливо-воздух 1. Регулятор подач воздуха 2. Регулирующий орган

2.4.2 РЕГУЛИРОВАНИЯ РАСХОДА ОБЩЕГО ВОЗДУХА ПО СООТНОШЕНИЮ ТЕПЛОТА-ВОЗДУХ (РИС. 2. 7.)

Рис. 2. 7. Регулирование подачи воздуха по соотношению теплота-воздух 1. Регулятор подач воздуха 2. Регулирующий орган 3. Дифференциатор

На единицу расхода различного по составу топлива необходима различное количество воздуха, по его потребности на единицу теплоты, выделяющейся при сгорании, остаётся постоянной.

Соответствующее заданному тепловыделению количество воздуха измеряется по перепаду давлений на воздухоподогревателе или по давлению воздуха в напорном патрубке вентилятора. Разность этих сигналов используется в качестве входного сигнала регулятора воздуха в схемах регулирования теплота - воздух.

2.4.3 РЕГУЛИРОВАНИЕ РАСХОДА ОБЩЕГО ВОЗДУХА ПО СООТНОШЕНИЮ ЗАДАНИЕ ВОЗДУХ С ДОПОЛНИТЕЛЬНЫМ СИГНАЛОМ ПО СОДЕРЖАНИЮ КИСЛОРОДА В ДЫМОВЫХ ГАЗАХ (РИС. 2. 8)

Рис. 2. 8. Регулирование подачи воздуха по соотношению задание - воздух 4. Корректирующий регулятор.

Процентное содержание кислорода в дымовых газах характеризует избыток воздуха и слабо зависит от состава (воздуха) топлива. Поэтому, использование кислорода в качестве входного сигнала автоматического регулятора, воздействующего на расход воздуха представляется целесообразным. Этот принцип был предложен В. Д. Мироновым в 1956 году. Однако, реализация этой схемы затруднена из-за отсутствия надежных и быстродействующих газоанализаторов на кислород. Поэтому в промышленных условиях получили распространение схемы регулирования подачи воздуха не с прямым, а с корректирующим воздействием по кислороду.

В качестве базовой схемы регулирования общего воздуха котла ПК - 47 целесообразно выбрать схему по соотношению топливо - воздух. В качестве входного сигнала принят расход топлива измеряемый по перепаду давления топлива ДРт. Это представляется удобным, так как котел ПК - 47 работает на жидком и газообразном топливе, что значительно облегчает измерение ДРт.

Введение корректирующего сигнала по содержанию кислорода обеспечивает более точное поддержание коэффициента избытка воздуха. Сигнал по содержанию кислорода является регулируемым.

Расход топлива соединен через дифференциатор с корректирующим регулятором, что значительно снижает динамическую ошибку (рис. 2. 9)

Размещено на http://www.allbest.ru/

Рис. 2. 9. Схема регулирования подачи воздуха котла ПК-47

2.5 РАСЧЕТ АСР ОБЩЕГО ВОЗДУХА

Процесс оптимизации АСР - наиболее сложная и ответственная часть комплекса работ, выполняемых при наладке систем автоматического регулирования на ТЭС.

В общем случае, он носит итерационный характер и может осуществляться в автоматическом или полуавтоматическом режиме.

Основные этапы процесса следующие:

Получение экспериментальной динамической характеристики объекта регулирования (обычно кривой разгона).

Определение математической модели объекта (задача идентификации).

Расчет оптимальных параметров настройки.

Реализация найденных параметров на аппаратуре.

Включение системы регулирования в работу и анализ переходных процессов.

Если АСР удовлетворяет заданным параметрам качества, её настройку на этом заканчивают. В противном случае уточняют математическую модель или параметры регулятора и повторно включают систему в работу.

При необходимости процедуру повторяют несколько раз, последовательно приближая к исходному результату.

Кривые разгона по содержанию кислорода в дымовых газах при возмущении топливом и воздухом даны на рис. 2. 4. и рис. 2. 5. Кривая разгона по расходу воздуха на рис. 2. 10.

Рис. 2. 10. Кривая разгона по расходу общего воздуха при возмущении исполнительным механизмом на направляющие аппараты дутьевых вентиляторов.

2.5.1 ИДЕНТИФИКАЦИЯ ОБЪЕКТА РЕГУЛИРОВАНИЯ

Регулятор общего воздуха является статистическим объектом (с самовыравниванием)

Математическую модель данного объекта можно найти в виде:

При использовании таблиц для оптимизации АСР

(2. 3)

При использовании ПЭВМ

(2. 3)

Целью идентификаций является определение коэффициентов придаточных функций: ; ; a; ; ;

= (2. 5)

где - изменение входного воздействия

- изменение выходной величины

Для получения трех кривых разгона рис (2. 4), рис (2. 10) имеем: по формуле (2. 5). = по управлению (для кривой разгона изменения содержания в топочных газах при подаче управляющего воздействия UM на 5%). = по возмущению (для кривой разгона по изменению содержания в топочных газах при подаче возмущающего воздействия UM на 15%) = - для изменения расхода воздуха (для кривой изменения расхода воздуха при возмущении UM на 10%)

Постоянную времени запаздывания определяют как время, в течении которого функция Х от t = 0 до t=, для которого справедливо неравенство:

В данном случае из полученных кривых:

Коэффициенты придаточных функций можно определить следующим образом:

1. Интервал времени от t= до (или от t=0 до t=t при ) разбивают на четное число 2 m частей. Точки деления нумеруют , , ... , ,

2. Для выбранных значений t определяют оригинала кривых разгона , , , ,

3. Делением каждой ординаты на установившееся значение определяют относительные ординаты кривой разгона:

(2. 6)

Этот процесс называется нормированием к единице кривой разгона

4. Находят коэффициенты по формулам:

(2. 7)

(2. 8)

(2. 9)

(2. 10)

При практических расчетах выбирают 2m = 6

Из формулы (2. 6) после нормирования к единице кривой разгона получаем для третьей кривой разгона: ,

По формулам (2. 7) и (2. 8)

По формулам (2. 10)

Передаточная функция будет иметь вид:

Для первой кривой разгона:

По формулам (2. 7) и (2. 8)

По формулам (2. 10)

Передаточная функция будет иметь вид:

2.5.2 РАСЧЕТ НАСТРОЕК АСР

Данная АСР представляет собой систему с пропорционально- интегральные (ПИ) законом регулирования и статическими объектами.

Систему с ПИ и ПИД законами регулирования можно считать оптимальной если она обладает требуемым законом устойчивости и удовлетворяет выбранным из технологических, конструктивных или каких - то других соображений показателям и критериям качества.

Ниже приводится расчет АСР

СТРУКТУРНАЯ СХЕМА

1. Типовые звенья

Передаточные функции звеньев САУ.

- пропорциональное (безинерционное) звено

- апериодическое звено первого порядка

- инерционное форсирующее звено

- колебательное звено

Передаточная функция разомкнутой САУ по задающему воздействию:

Передаточная функция разомкнутой САУ по возмущающему воздействию:

Передаточная функция разомкнутой цепи САУ:

Передаточная функция замкнутой цепи САУ по задающему воздействию:

Передаточная функция замкнутой цепи САУ по возмущающему воздействию:

Характеристический полином САУ

Коэффициент передачи разомкнутой САУ

Коэффициенты характеристического полинома

КРИТЕРИЙ УСТОЙЧИВОСТИ ГУРВИЦА

В соответствии с критерием Гурвица для устойчивости САУ четвертого порядка необходимо:

Для расчета граничного коэффициента передачи разомкнутой системы и построения области устойчивости для варьируемых параметров произведем замену в коэффициентах характеристического полинома фиксированных параметров.

Согласно критерию Гурвица, на границе устойчивости главный минор определителя Гурвица равен нулю, то есть требуется решить уравнение.



Подставим значения и выведем зависимость варьируемых параметров

Полученное выражение отображает границу устойчивости САУ на плоскости параметров x1, x2.

При этом граничное значение определится как частное решение

.

Граница устойчивости в плоскости параметров x1, x2 может быть построена путем задания изменения k2 в окрестности постоянной времени.

коэффициенты характеристического полинома

Область устойчивости САУ в области одного параметра

СТАТИЧЕСКИЕ ВНЕШНИЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ САУ

Значение коэффициента передачи k для заданного запаса устойчивости по амплитуде G может быть рассчитано по формуле:

Внешняя характеристика САУ при изменении возмущающего воздействия от нуля до m рассчитывается передаточным функция замкнутой САУ при р=0, т. е. по формуле

новое значение коэффициента передачи разомкнутой САУ

Уточнение задающего воздействия, обеспечивающего одинаковую

выходную величину для обеих САУ при f=0

Уравнение внешней характеристики заданной САУ

Значение выходной величины при f=0

Значение выходной величины от заданного при fmax

Отклонение выходной величины от заданного значения при f=fm

Статизм

Статические внешние характеристики САУ

Точные ЛАЧХ и ЛФЧХ разомкнутой цепи САУ.

АЧХ И ВЧХ замкнутой САУ

Асимптотическая ЛАЧХ разомкнутой САУ строится путем суммирования асимптотических ЛАЧХ ее звеньев.

Формула для расчета асимптотической ЛАЧХ звеньев имеет вид:

-

-

-

Точная ЛАЧХ САУ рассчитывается по формуле

Точная ЛФЧХ рассчитывается как сумма аргументов от АФЧХ звеньев, составляющих САУ т. е.

где k - номер звена

n- общее количество звеньев в САУ

Перерегулирование определяется из ВЧХ по формуле

Асимптотические ЛАЧХ звеньев САУ

Уравнение асимптотической ЛАЧХ САУ

Уравнение точной ЛАЧХ САУ

Уравнение точной ЛФЧХ САУ

Асимптотическая и точная ЛАЧХ разомкнутой САУ

Точная ЛФЧХ разомкнутой САУ

Определение частот среза и переворота фазы

Запас устойчивости по амплитуде (в децибелах)

Передаточная функция замкнутой САУ по задающему воздействию

АЧХ и ВЧХ замкнутой САУ по задающему воздействию

Амплитудная и вещественная частотные характеристики замкнутой САУ

Показатели качества регулирования

показатель колебательности

перерегулирование

Переходные характеристики замкнутой САУ

Для расчета переходных характеристик САУ наиболее целесообразным является использование формулы разложения для простых и одного нулевого полюсов изображения выходной величины у.

где

х - величина входного воздействия;

В (р) - числитель передаточной функции;

А (р) - знаменатель передаточной функции (характеристически полином)

А' (р) - производная от характеристического полинома;

pk - k полюс передаточной функции (корень характеристического полинома)

n - число полюсов передаточной функции (корней характеристического полинома)

Показатели качества переходных процессов находятся непосредственно из рассчитанных характеристик: перерегулирование рассчитывается исходя из максимального ymax и установившегося y0 значений выходной переменной, а время переходного процесса - путем решения уравнений y (t) =0. 95y0 или y (t) =1. 05yo. Выбор уравнения зависит от того, как (сверху или снизу) переходная характеристика входит в 5% зону установившегося значения.

коэффициенты характеристического полинома

Производная по параметру р от характеристического полинома

Числитель передаточной функции замкнутой САУ по задающему воздействию

Числитель передаточной функции замкнутой САУ по возмущающему воздействию



Определение корней характеристического полинома

Вектор корней характеристического полинома

Уравнение переходной характеристики по задающему воздействию

установившаяся составляющая

переходная составляющая

переходная характеристика

Переходная характеристика САУ по задающему воздействию

Уравнение переходной характеристики по возмущающему воздействию при t=t0

установившаяся составляющая

переходная составляющая

переходная характеристика

Показатели качества регулирования

максимальное значение выходной величины 2. 2

время переходного процесса при подаче задающего воздействия перерегулирование

= 20

Синтез последовательного корректирующего устройства

Синтез последующего корректирующего устройства наиболее просто провести по логарифмическим частотным характеристикам. В соответствии с этим методом, ЛАЧХ корректирующего устройства:

где

- желаемая ЛАЧХ скорректированной САУ

- ЛАЧХ не скорректируемой САУ

Желаемая ЛАЧХ может быть построена на основе номограмм Солодовникова. При этом выделяются три области: низкочастотная, среднечастотная и высокочастотная.

Низкочастотная часть желаемой ЛАЧХ определяет точностные показатели САУ и формируется, исходя из заданной статической точности (для статических САУ) или коэффициента ошибок (для астатических САУ).

Среднечастотная часть ЛАЧХ расположена в области частоты среза и известно, что она должна иметь наклон - 20дБ/дек. При построении желаемой ЛАЧХ необходимо знать частоты сопряжения w1, w2, w3. Частоты w1, w2 могут быть определены по номограммам Солодовникова, на которых по оси абсцисс отложено максимальное значение ВЧХ замкнутой САУ Рмакс, а по осям ординат - запас устойчивости по фазе и параметр ЛАЧХ Lg. Зная перерегулирование, можно определить Рмакс и параметр , а затем - значение параметра Lg.

Линия Lg строится совместно с графиком желаемой ЛАЧХ и точка ее пересечения со среднечастотной частью желаемой ЛАЧХ определит значение частоты сопряжения w2. Затем низкочастотная и среднечастотная части желаемой ЛАЧХ соединяются между собой отрезком прямой, имеющей наклон -40 или -60 дБ/дек и определяется частота сопряжения w1.

Для того, чтобы перерегулирование выходной величины САУ не превышало 70% частоты сопряжения w3, w4, после которых желаемая ЛАЧХ будет иметь наклон 40 и -60 дБ/дек соответственно, необходимо выбирать на отрезке wcp<w<w21, где w21 - частота, симметричная частоте w2 относительно частоты среза и друг от друга, причем, чем больше эти частоты будут удалены от частоты среза и друг от друга, тем меньше будут перерегулирование и время переходного процесса. Расположение частот на оси Lg подбирается экспериментально.

Частота среза для скорректированной САУ

Процесс последовательной коррекции является творческим, поскольку не существует единого решения при стыковке желаемой ЛАЧХ и ЛАЧХ не скорректированной САУ.

По номограмме Солодовникова определяем Lg. Поскольку точностные характеристик скорректированной САУ совпадают с точностными характеристиками исходной САУ, низкочастотная часть желаемой ЛАЧХ должна совпадать с низкочастотной частью ЛАЧХ не скорректированной САУ.

Передаточная функция разомкнутой САУ по задающему воздействию:

Передаточная функция замкнутой цепи САУ по задающему воздействию:

Характеристический полином САУ

Определение частоты среза асимптотической ЛАЧХ

Уравнение прямой. проходящей через частоту wcp

Задание частот сопряжения w3, w4 (первое приближение)

Прямые, аппроксимирующие желаемую ЛАЧХ

Определение частоты сопряжения отрезков Lg, Ga (w)

Определение частоты сопряжения отрезков Lg, Ga1 (w)

Построение желаемой ЛАЧХ отрезки

ЛАЧХ корректирующего устройства

Расчет переходной характеристики скорректированной САУ

коэффициенты характеристического полинома

Характеристический полином и его производная

Определение корней характеристического полинома

Вектор корней характеристического полинома

Перебор компонент вектора р

Уравнение переходной характеристики

Расчет переходной характеристики

Электронное моделирование САУ

Электронная модель колебательного звена

	Передаточная функция и ее параметры.

В соответствии с вариантом исходных данных рассчитываем значения параметров электронных моделей звеньев и собираем схему.

кОм, кОм, кОм, кОм, мкФ

Электронная модель безинерционного (пропорционального) звена

	Передаточная функция и ее параметры.

кОм, кОм

Электронная модель интегро-дифференцирующего звена

	Передаточная функция и ее параметры.

кОм, кОм, мкФ

кОм, кОм, мкФ

2.6 ВЫБОР ТЕХНИЧЕСКИХ СРЕДСТВ АВТОМАТИЗАЦИЙ

В процессе регулирования общего воздуха необходимо получить сигнала по трем параметрам: содержание кислорода, расход топлива и расход воздуха.

В качестве датчика содержания кислорода можно использовать газ затор МН 5106-2, который широко применяется для анализа состава топочных газов. В качестве вторичного прибора КСМ 2.

Для измерения расхода топлива в данном случае можно использовать дифтанометр ДТ - 50, который работает с измерительным преобразователем типа «Санфар»

Расход общего воздуха оценивается косвенным методом. В качестве способа измерения расхода воздуха широко используется оценка Gв по частоте вращения электропривода и по углу поворота лопаток направляющего аппарата. Второй метод представляется более удобным, так как достаточно просты и надежен. В качестве датчика можно использовать преобразователь линейных и угловых перемещений ПИЛ П1. С выхода прибора идет аналоговый сигнал.

В качестве исполнительного механизма использован ИМ шина МЭО, в качестве регулирующего органа направляющий аппарат.

3. БЕЗОПАСНОСТЬ ЖИЗНЕДЕЯТЕЛЬНОСТИ

К опасным производственным факторам относят факторы, воздействие которых на работающего приводит к травме, к вредным - факторы, которые приводят к заболеванию.

Опасные и вредные факторы подразделяются на следующие группы: физические, химические, биологические и психофизические.

На энергетических предприятиях, в частности на ГРЭС имеются опасные и вредные производственные факторы. Наиболее характерные из них следующие: электрическое напряжение; повышенная напряженность электрического поля; возможность образования взрыво - и пожароопасных соединений в помещениях топливоподачи.

Представляют опасность сосуды, работающие под давлением с воздухосборники, подогреватели, деаэраторы, баллоны для сжиженных газов, трубопроводы пара и горячей воды. Имеется высокая температура в котельном цехе, машинном отделении, помещениях баков, деаэраторов и насосов, в зонах турбогенераторов. Пониженная температура имеется в открытых распределительных устройствах на линиях электропередачи. Есть парение (из-за не плотностей в оборудовании и трубопроводах) в котельном цехе в зоне верха котлов и верхних площадок, в машинном зале, повышенная скорость движения воздуха в котельном цехе.

Повышенная и пониженная относительная влажность. Имеющие вредные вещества в виде капли, газа и жидкостей.

Воздух рабочей зоны котельного цеха. Оптимальные значения температуры и скорости движения воздуха для рабочей зоны котельного цеха соответствуют требованиям ГОСТ 12. 01. 005 - 88 «Воздух рабочей зоны» и составляют:

Температура: для зимнего периода 220С для летнего периода 240С.

Температура нагретых поверхностей не выше 450С. На поверхность обмуровки котлоагрегата не выше 550С. Скорость движения воздуха: для летнего периода не более 0, 4 м/с; для зимнего периода не более 0, 3 м/с. Относительная влажность: для летнего периода 6040%, для зимнего периода 6020%.

Содержание окиси углерода в котельном цехе 071 мг/м3.

Шум котельном цехе не должен превышать значений допустимых ГОСТ 12. 1. 003 - 83 «Шум».

Основными источниками шума в котельном цехе является дымососы и дутьевые вентиляторы.

Уровень шума для дутьевых вентиляторов не должен превышать 86-92 дБ•А.

Уровень шума для дымососов не должен превышать 86-91 дБ•А.

В качестве мер по сжижению уровня шума и вредного воздействия на работающих предусмотрены: шумоизоляция, устранение причины или сжижение шума в источнике, шумоизоляция и т. п.

Вибрация в котельном цехе. Общая технологическая вибрация по требованиям ГОСТ 12. 1. 02 - 78 ССБТ «Вибрация» на настольных рабочих местах в машинно-котельных отделениях в составных полосах со среднегеометрическими частотами 16, 31, 5 и 63 Гц должна быть не выше среднеквадратных значений выбрососкорости и соответствующего логарифмического уровня выбрососкорости .

При проектировании фундаментов под выброгенерирующее оборудовании следует предусматривать деформационные и швы между фундаментами по оборудование и конструкциями знаний и сооружений.

Освещение в котельном цехе нормируется по СНиП 11-4-79 «Естественное и искусственное освещение».

Для котельного отделения нормируется освещение на площадке обслуживания котлов, помещения дымососов, вентиляторов, химводоочистки.

Плоскость, в которой нормируется освещенность горизонтальная 0, 8 м от пола.

Наименьшая общая освещенность при газоразрядных лампах 75 лк.

Наименьшая общая освещенность при лампах накалывания 30 лк.

Наименьшая аварийная освещенность на важнейших рабочих местах 5 лк - для газоразрядных ламп и 2 лк - для ламп накалывания.

Аварийная освещенность в основных проходах на полу не менее 0, 5 лк.

ЗАКЛЮЧЕНИЕ

В процессе дипломного проектирования была выполнена работа по разработке подсистемы регулирования общего воздуха котла ПК-47, на базе микропроцессорного контроллера Ремиконт Р-130.

Замена устаревшей и сильной с производства аппаратуры РПИБ позволит значительно повысит маневренность котлоагрегата.

Построенная таким образом система авторегулирования позволит использовать ее в перспективе как нижний уровень общестанционной системы АСУТП, а также значительно растирать традиционные возможности АСР, а именно:

- осуществить контроль за работой регуляторов и формировать дополнительные воздействия от верхнего уровня;

- реализовать систему записи переходить процессов

- реализовать функции записи, хранения и восстановления оперативной памяти.

Осуществлять расчет коэффициента эффективности работы котлоагрегата. Экономический эффект от внедрения САР общего воздуха на базе МП - контроллера Ремиконт Р-130 составляет 158668 тенге в год.

Это достигается за счет повышения КДП брутто котлоагрегата, в результате повышения экономичности горения.

СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ

Трухний Д. А. Стационарные паровые трубы. Москва. 1990.

Рыжкин В. А. Тепловые электрические станции. Москва. 1987.

Качан А. Д., Мкуовозчик Н. В. Технико-экономические основы проектирования тепловых электрических станций. Минск. 1983.

Тепловые и атомные электрические станции: Дипломное проектирование под ред. А. М. Леонова, А. Д. Качана. Минск. 1991.

Плетнев Г. П. автоматическое регулирование и защита теплоэнергетических установок электростанций. Москва. 1986.

Методические указания по расчету технико-экономической эффективности систем автоматизации теплоэнергетических установок. Ленинград. 1980.

Князевский Б. А. Охрана труда в энергетике. Москва. 1985.

Рихтер Л. А., Волков Э. П., Покровский В. М. Охрана водного и воздушного бассейнов от выбросов ТЭС. Москва 1991.

Краснов Ю. С. Справочник молодого рабочего по изготовлению и вентиляционных систем. Москва. 1989.

Размещено на Allbest.ru

...