Размещено на http://www.allbest.ru/

Федеральное агентство по образованию ГОУВПО

Ивановский государственный энергетический университет им. В.И. Ленина

Кафедра «ЭСП и ДЭ»

Пояснительная записка к курсовому проекту

На тему: «Понизительная подстанция 220/10 кВ»

Выполнил: студент гр.5-71

Петухова Е.С.

Принял:

Сулыненков И.Н.

Иваново 2013

Аннотация

Темой данного курсового проекта является понизительная подстанция 220/10 кВ. Заданием на данный проект явились:

схема прилегающей сети

суточный график использования нагрузки

характеристика нагрузочного района (максимальная мощность нагрузки категории потребителей питающихся от данной подстанции и т.д.)

Результатом проектирования явился:

выбор трансформаторов использующихся на подстанции

выбор схемы соединения подстанции

выбор типов релейной защиты и автоматики

выбор оборудования и токоведущих частей

СОДЕРЖАНИЕ

ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ

1. ХАРАКТЕРИСТИКА ПРОЕКТИРУЕМОЙ ПОДСТАНЦИИ И ЕЕ НАГРУЗОК

1.1 Определение типа подстанции

1.2 Характеристика нагрузки подстанции

2. ВЫБОР СИЛОВЫХ ТРАНСФОРМАТОРОВ

3. РАСЧЕТ ТОКОВ КОРОТКОГО ЗАМЫКАНИЯ

4. ВЫБОР СХЕМЫ СОЕДИНЕНИЯ ПОДСТАНЦИИ

4.1 Выбор схемы РУ ВН

4.2 Выбор схемы РУ НН

5. ВЫБОР ТИПОВ РЕЛЕЙНЫХ ЗАЩИТ И АВТОМАТИКИ

6. ВЫБОР ОБОРУДОВАНИЯ И ТОКОВЕДУЩИХ ЧАСТЕЙ

6.1 Выбор выключателей

6.2 Выбор разъединителей

6.3 Выбор аппаратов в цепи трансформатора собственных нужд

6.3.1 Выбор предохранителя

6.3.2 Выбор автомата

6.4 Выбор измерительных трансформаторов тока и напряжения

6.4.1 Выбор трансформаторов тока на стороне ВН

6.4.2 Выбор трансформаторов тока на стороне НН

6.4.3 Выбор трансформаторов напряжения

6.5 Выбор сборных шин высшего напряжения

6.6 Выбор ошиновки силового трансформатора

6.7 Выбор кабельных линий к потребителю

7. ОПЕРАТИВНЫЙ ТОК

8. ВЫБОР И ОБОСНОВАНИЕ КОНСТРУКЦИЙ РАСПРЕДЕЛИТЕЛЬНЫХ УСТРОЙСТВ

9. ОХРАНА ТРУДА

9.1 Система рабочего и аварийного освещения

9.2 Защита от шума и вибрации

9.3 Мероприятия по технике безопасности

9.4 Мероприятия пожарной безопасности

10. ТЕХНИКО-ЭКОНОМИЧЕСКИЕ ПОКОЗАТЕЛИ ПС

ЗАКЛЮЧЕНИЕ

ЛИТЕРАТУРА

ПРИЛОЖЕНИЯ

ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ

Схема системы.

Проектируемая подстанция-ПС1

Исходный график нагрузки.

Таблица исходных данных.

Вари- ант	Система: Sкз, МВ*А x0/x1	Линии: длина, км, худ, Ом/км	Генера торы, МВт.	Трансфор-маторы МВ*А
	Система1	Система2	ВЛ1	ВЛ2	ВЛ3	ВЛ4	Г-1,2,3	Т-1,2,3
2	4800;2.75	2800;2.7	41;0,39	50;0,4	42;0,39	18;0,41	63	80

1. ХАРАКТЕРИСТИКА ПРОЕКТИРУЕМОЙ ПОДСТАНЦИИ И ЕЕ НАГРУЗОК

1.1 Определение типа подстанции

Тип подстанции в современной энергосистеме определяется ее положением и ролью в энергосистеме.

Категория проектируемой подстанции: ПС с малым числом линий электропередачи и выключателями на стороне ВН.

По способу присоединения к сети подстанция является отпаечная. Высшее напряжение подстанции 220 кВ, низшее напряжение 10 кВ.

По назначению данная подстанция является потребительской (для электроснабжения потребителей, территориально примыкающих к подстанции). подстанция трансформатор ток замыкание

Обслуживание осуществляется оперативными выездными бригадами.

От подстанции на стороне низкого напряжения отходит 32 кабельных линий, работающих по радиальной схеме.

1.2 Характеристика нагрузки подстанции

К данной подстанции подключены потребители 1,2 и 3 категорий, в таблице 1.1 приведены данные о соотношении количества потребителей различных категорий.

Таблица 1.1.

категория потребителя	1	2	3
Процентное отношение	55 %	25 %	20 %



Рис.2 График использования активной и реактивной мощности.

В таблице 1.2 приведены данные для построения суточных графиков нагрузки

Таблица 1.2

N ступени	Часы	Длина ступени	P	Q	S	Wi
		Час	%	МВт	%	Мвар	МВА	МВт·ч
1	21 - 01	4	50	21,3	65	18,3	28	85,2
2	01 - 06	5	25	10,6	45	12,7	16,5	53
3	06-10	4	50	21,3	65	18,3	28	85,2
4	10-16	6	30	12,8	45	12,7	18	76,8
5	16-21	5	100	42,5	100	28,2	51	212,5

Пример расчета для первой ступени



Суточный и годовой график нагрузки

Рис. 3. Графики использования полной мощности

Другие параметры, характеризующие нагрузку подстанции:

суточный отпуск электроэнергии потребителям

МВтч

время использования максимальной активной нагрузки

максимальная нагрузка

МВА

средняя нагрузка

коэф-т заполнения годового графика нагрузки

2. ВЫБОР СИЛОВЫХ ТРАНСФОРМАТОРОВ

Выбор начинается с определения требуемого количества силовых трансформаторов на данной подстанции по условиям надежности электроснабжения. Так как от подстанции питаются потребители 1 и 2 категории, по условию надежности, требуется установка двух силовых трансформаторов.

Мощность каждого трансформатора выбирается так, чтобы при отключении одного трансформатора, оставшийся в работе обеспечивал с допустимой перегрузкой питание нагрузки подстанции. Расчетная мощность трансформатора выбирается из условия:

Исходя из этого, принимаем трансформатор ТРДН-40000/220, по табл. 3.6 стр. 148 [4].

Далее производим проверку по перегрузочной способности в случае отключения одного из трансформаторов. Нагрузочная способность трансформаторов до 100 МВА определяется ГОСТ 14209-85. Для определения перегрузки исходный график S=f(t) должен быть преобразован в эквивалентный (в тепловом отношении) прямоугольный график нагрузки.

Расчет перегрузочной способности

рис. 4.

На исходном графике (рис. 4.) откладывается номинальная мощность трансформатора, пересечением ее с исходным графиком выделяется участок наибольшей перегрузки продолжительностью h`.

Находим начальную нагрузку (эквивалентную ступень охлаждения).

S_{ном т} - номинальная мощность трансформатора

Находим предварительное значение коэффициента перегрузки

где S` - значение ступени графика использования полной мощности, находящихся в области перегрузки; h^I ч.

Находим максимальное значение перегрузки

Находим значение перегрузки, так как= 0,9·1,28 = 1,14

,

Так как К₁,<0,8 допустимую аварийную перегрузку трансформатора определяем по таблице 2.1 .

При полученных значениях K₂ , температуры окружающей среды 20⁰С, охлаждения Д и h продолжительностью 5 часов трансформатор ТРДН- 40000/220 проходит по режиму перегрузки в послеаварийном режиме. Допустимая 1,3.

Таблица 2.1 Параметры трансформатора ТРДН-40000/220

Sном	UВН	UНН	Uк	Pхх	Pк	Iк
МВА	кВ	кВ	%	кВт	кВт	%
40	230	10,5-10,5	11,5	50	170	0,6

3. РАСЧЕТ ТОКОВ КОРОТКОГО ЗАМЫКАНИЯ

Рис.5 расчетная схема сети.

Рис.6 схема замещения прямой последовательности

Принимаем базовую мощность S_б=1000 МВА. Далее находим сопротивления прямой последовательности в относительных единицах, отнесенные к базовым условиям:

Системы:

Генераторы [4, табл. 2.1]: ТВФ-63-2:

кВ

Трансформаторы [4, табл. 3,6]: Т - 1, 2, 3 ТД-80000/220 :

Проектируемые трансформаторы: Т - 4, 5 ТРДН-40000/220

Для трансформатора с расщепленной обмоткой НН можно в среднем считать, что

Воздушные линии:

ВЛ1:

ВЛ2:

ВЛ3:

ВЛ4:

Упрощая схему, рассчитываем результирующие сопротивления:

- При КЗ в точке К₁:

Преобразовываем звезду из сопротивлений Х1,2,6, в треугольник.

Для звезды из сопротивлений Х3,4,5, преоброзования звезды в треугольник будут точно такие же и с такими же числовыми значениями.



Рис. 6.1. Схема замещения.

Продолжаем преоброзования

о.е. для турбогенераторов мощностью до 100 МВт [см.6 табл.3,4]



Рис.6.2. Схема замещения.

Преобразовываем треугольник из сопротивлений Х19,20,21, в звезду:

И сразу же складываем последовательные сопротивления:



Получаем следующую схему замещения:

Рис. 6.3. Схема замещения.

Продолжаем преоброзования.



Рис.6.4. Результирующая схема замещения.

На рис. 7 приведена схема замещения нулевой последовательности.

Рис. 7

Система:

 = 3 -- для двухцепной линии по табл. 3.1 стр. 12 [7];

ВЛ3:

ВЛ1:

ВЛ2:

ВЛ4:

Трансформаторы: Т-1,2,3, ТД-80000/220 :

Проектируемые трансформаторы: Т - 4, 5 ТРДН-40000/220

Упрощая схему, рассчитаем результирующие сопротивления:



Преобразовываем звезду из сопротивлений Х03,05,09, в треугольник.

Рис.7.1. Схема замещения нулевой последовательности.

Для звезды из сопротивлений Х04,06,010, преобразования в треугольник будут аналогичны предыдущим, с аналогичными числовыми значениями.

Продолжаем преоброзования:



Полученный треугольник преобразуем в звезду:



Находим токи трехфазного КЗ:

- на стороне ВН:

- на стороне НН:

Находим ток однофазного КЗ на стороне ВН:

Находим ударные токи трехфазного КЗ:

- на стороне ВН

K_у - ударный коэффициент, принимается по [7, табл. 3.2]

- на стороне НН

Находим ударные токи однофазного КЗ:

Результаты расчета сведем в таблицу 3.1

Таблица 3.1

Место КЗ	Точка к.з.	Начальное значение периодической составляющей токов , кА	Ударный ток - ф. к.з. ,кА	Ударный ток - ф. к.з. ,кА
		Трехфазное к.з.	Однофазное к.з.
Шины ВН, 220 кВ		12,58	8,2	32	20,8
Шины НН, 10 кВ		14,8	-	37,7	-

4. ВЫБОР СХЕМЫ СОЕДИНЕНИЯ ПОДСТАНЦИИ

4.1 Выбор схемы РУ ВН

В соответствии с рекомендациями [7], для заданного числа присоединений и напряжения, учитывая то ,что данная подстанция является проходной ,выбираем схему электрических соединений подстанции на стороне 220 кВ. Принимаем к рассмотрению две схемы: «мостик с выключателями в цепях линий и ремонтной перемычкой со стороны линий» (рис.4.1) и «два блока с выключателями и неавтомотической перемычкой в цепи линии» (рис.4.2). Выбор схемы РУ производим таблично логическим методом. Для двух схем РУ заполняем таблицы 4.1 и 4.2. В них заносим номера линий и силовых трансформаторов, которые отключаются при отказах выключателей, а также наложения отказов одних выключателей на ремонт других. Под отказом выключателей понимается двухстороннее трехфазное замыкание на нем. Если для подключения отключенных линий и трансформаторов производятся только оперативные переключения разъединителями, то время подключения принимаем 0,5 часа. При ремонте оборудования или восстановлении его после отказа время подключения (Тп) линий и трансформаторов будет больше и определится длительностью ремонта или восстановления выключателя. В таблице условно записываем Тп. После заполнения таблиц подсчитываем число линий и трансформаторов, отключенных на 0,5 часа, на время Тп и количество полных погашений подстанции. Отключения линий и трансформаторов при полном погашении ПС не учитываются при отдельном подсчете числа их отключений. Результаты заносим в таблицу 4.3.



Рис.4.1. Мостик с выключателями в цепях линий и ремонтной перемычкой со стороны линий.

Рис.4.2. Два блока с выключателями и неавтомотической перемычкой в цепи линии .

Таблица 4.1.

Таблица надежности схемы мостик с выключателями в цепях линий и ремонтной перемычкой со стороны линий.

Отказавший элемент	Нормальный режим	Ремонтируемый элемент
		Q1	Q2	Q3
Q1	W1,T1-0,5		ППС-0,5 T1-Тп	ППС Тп
Q2	ППС-0,5	ППС-0,5 T1-Тп		ППС-0,5 T2-Тп
Q3	W2,T2-0,5	ППС Тп	ППС-0,5 T2-Тп

Таблица 4.2.

Таблица надежности схемы мостик с выключателями в цепях трансформаторов и ремонтной перемычкой со стороны трансформаторов.

Отказавший элемент	Нормальный режим	Ремонтируемый элемент
		Q1	Q2
Q1	W1,T1-Тп		ППС Тп
Q2	W2,T2-Тп	ППС Тп

Таблица 4.3.

Результаты определения надежности схем

Режим отключения	Количество
	1 схема	2 схема
Погашение п/ст на 0,5 часа	4	-
Погашение п/ст на время Тп	2	2
Отключение каждой линииW1(W2) на 0,5 часа	---	---
Отключение каждой линииW1(W2) на время Тп	---	2
Отключение трансформатора Т1 (Т2) на 0,5 часа	---	---
Отключение трансформатора Т1 (Т2) на время Тп	2	2

Таким образом, исходя из результатов таблицы, анализируя полученные данные и, учитывая тот факт, что повреждение линий более вероятно, для дальнейших расчетов выбираем схему РУ-220кВ: «мостик с выключателями в цепях линий и ремонтной перемычкой со стороны линий» (рис.4.1).

4.2 Выбор схемы РУ НН

На напряжении 10 кВ следует принять схему распределительного устройства: “Две одиночные, секционированные выключателями, системы шин”. Схема РУ НН отображена на рис 4.3.

Рис 4.3. Две одиночные, секционированные выключателями, системы шин

5. ВЫБОР ТИПОВ РЕЛЕЙНЫХ ЗАЩИТ И АВТОМАТИКИ

Выбор типов релейной защиты, установленной на подстанции, осуществляется в объеме выбора защит силового трансформатора и защит на стороне 10 кВ На силовом трансформаторе предусматриваются следующие типы защит:

Продольная дифференциальная защита от коротких замыканий внутри трансформатора и на его выводах (t_рз=0,1 с). [Д]

Газовая защита от внутренних повреждений в трансформаторе и от понижения уровня масла в трансформаторе( t_рз= 0,1 с). [Г]

Максимально-токовая защита от сквозных короткого замыкания (t_рз= 2,1с). [ТВ]

Максимально-токовая защита от перегрузки с действием на сигнал. [ТВ]

Максимально токовая защита устанавливается со стороны питания. На стороне НН устанавливаются по комплекту МТЗ ( t_рз=1,8 с).

На секционном выключателе 10кВ устанавливается комплект МТЗ(t_рз= 1,5с). [ТВ]

На, отходящих линиях к потребителю, устанавливаются следующие виды релейной защиты:

Максимально-токовая защита от сверхтоков короткого замыкания (t_рз= 1,2 с). [ТВ]

Токовая защита, от замыкания на землю [Т₀]

На шинах 10 кВ должен быть предусмотрен контроль изоляции с использованием трансформатора НАЛИ. Контроль изоляции выполняется в виде комплекта реле напряжения, включаемого на обмотку разомкнутого треугольника, и реле времени с действием на сигнал. Кроме того, предусматривается возможность определения поврежденной фазы с помощью вольтметра, подключаемого на фазные напряжения.

На стороне высшего напряжения устанавливаются быстродействующие защиты (t_рз= 0.1с).

На проектируемой подстанции предусмотрены следующие виды автоматики:

Автоматическое включение резерва [АВР] на секционном выключателе 10 кВ и на автомате 0,4 кВ трансформатора собственных нужд.

Автоматическое повторное включение линий ВН [АПВ]

Автоматическое включение устройства охлаждения трансформатора.

Таблица 5.1 Измерительные приборы и места их установки

№ п/п	Место установки приборов	Приборы
1	Трансформатор двухобмоточный	Амперметр (Э-350) Ваттметр (Д-335) Варметр (Д-335) Счетчик активной/реактивной энергии (СЭТ - 4ТМ.03М)
2	Секционный выключатель НН	Амперметр в одной фазе (Э-350)
3	Секция шин НН	Вольтметр (Э-350)
4	Кабельная линия	Амперметр (Э-350) Счетчик активной/реактивной энергии (СЭТ - 4ТМ.03М)
5	Трансформатор собственных нужд	Амперметр (Э-350) Счетчик активной/реактивной энергии (СЭТ - 4ТМ.03М)
6	Секция шин ВН	Вольтметр (Э-350), ИМФ,
7	Секционный выключатель ВН	Амперметр в одной фазе (Э-335)
8	Линия 220 кВ с двухстороним питанием	Амперметр в одной фазе (Э-335), Ваттметр (Д-365) и Варметр (Д-365) с двухсторонней шкалой, два счетчика активной и реактивной энергии (СЭТ3а-01-01), ИМФ-3Р

Все приборы выбраны по табл. П4.8 стр. 219 [3]

6. ВЫБОР ОБОРУДОВАНИЯ И ТОКОВЕДУЩИХ ЧАСТЕЙ

6.1 Выбор выключателей

Для выбора аппаратов и токоведущих частей необходимо рассчитать ток продолжительного режима, таблица 6.1.

Ток продолжительного режима (), для выбора аппаратов и токоведущих частей.

Таблица 6.1

Обозначение	Выключатель или токоведущая часть	Вариант задания
Q1 и I	Выключатель и ошиновка трансформатора на стороне низшего напряжения	кА
Q2	Секционный выключатель шин 10 кВ
Q3	Выключатель на линиях потребителей 10 кВ
Q4	Выключатель на стороне высшего напряжения
II	Сборные шины низшего напряжения
III	Сборные шины высшего напряжения

Выбор выключателей на стороне ВН

Таблица 6.2 По [4, табл. 5.2] выбран тип выключателя ВГТ-220 -40/3150У1

Расчетные данные	Каталожные данные	Условие выбора
Uсети = 220 кВ Iпрод.расч = 169,4 А	Uном=220 кВ Iном=3150 А	По условию длительного режима
	iдин=102 кА	По динамической стойкости
	=4800	По коммутационной способности, амплитуде полного тока отключения
Вк =12,77	=4800	По термической стойкости
=8,2кА	iдин=102 кА =40кА	По току включения

Для таблицы 6.2:

с,

ф = t защ.мин.+ t о.с = 0,01 + 0,065 = 0,075 с ;

с, по [1, табл. 3.2].

кА;

.

В_к - интеграл Джоуля для заданной цепи;

t_отк - полное время отключения тока КЗ;

t_р.з - время действия основной релейной защиты цепи, где установлен выключатель;

t_о.в - полное время выключателя с приводом;

t_о.с - собственное отключения выключателя с приводом;

I_о.ном - номинальный ток отключения выключателя;

I_тер, t_тер - ток и время термической стойкости, гарантированные заводом-изготовителем.

Выбор выключателей на низшем напряжении приведен в таблицах 6.3, 6.4 и 6.5.

Таблица 6.3 Выбор вводного выключателя

По [4, табл. 5.1] выбран тип выключателя ВВЭ-10 -20/2000УЗ

Расчетные данные	Каталожные данные	Условия выбора
Uсети=10 кВ Iпрод.расч=1860 А	Uном = 10 кВ Iном = 2000 А	По условиям длительного режима
	= = 57,1 кА	По коммутационной способности
	iдин=80 кА	По динамической стойкости
Вк = 400		По термической стойкости
=14,8кА		По току включения

Применяем шкаф серии К-105, рассчитанный на номинальный ток отключения выключателей 3150 А

где

по [1, табл. 3.2]

ф = t _{защ.мин}.+ t _о.с = 0,01 + 0,055 = 0,065 с

Таблица 6.4 Выбор секционного выключателя

По [4, табл. 5.1] выбран тип выключателя ВВЭ-10-20 /1600У3

Uсети=10 кВ Iпрод.расч=1110 А	Uном=10 кВ Iном=1600 А	По условию длительного режима
	= = 39,98 кА	По коммутационной способности
	iдин=52 кА	По динамической стойкости
Вк = 313		По термической стойкости
=14,8кА		По току включения

Применяем шкаф серии К-59У3, рассчитанный на номинальный ток отключения выключателей 1600 А

Для таблицы 6.4:

где

с, по [1, табл. 3.2]

ф = t _{защ.мин.}+ t _о.с = 0,01 + 0,03 = 0,04 с

Таблица 6.5 Выбор выключателя отходящей кабельной линии

По [4, табл. 5.1] выбран тип выключателя ВВЭ-10-20 /630У3

Расчетные данные	Каталожные данные	Условие выбора
Uсети = 10 кВ Iпрод.расч = 175 А	Uном = 10 кВ Iном = 630 А	По условию длительного режима
	= = 39,98кА	По коммутационной способности
	iдин=80 кА	По динамической стойкости
Вк = 269		По термической стойкости
=14,8кА		По току включения

Применяем шкаф серии К-59, рассчитанный на номинальный ток отключения выключателей 630 А

Для таблицы 6.5:

где

с, по [1, табл. 3.2]

ф = t _{защ.мин}.+ _{t о.с} = 0,01 + 0,03= 0,04 с

6.2 Выбор разъединителей

Выбор разъединителей производится только на стороне ВН, так как на стороне НН роль разъединителей выполняют разъемы КРУ.

По [4] табл. 5.5 принимаем разъединитель типа РНД - 220/1000У1 с приводом ПДН-1У1 данные выбора приведены в таблице 6.

Таблица 6.6 Выбор разъединителя

Расчетные данные	Каталожные данные	Условие выбора
Uсети=220 кВ Iпрод.расч=169,4 А	Uном=220 кВ Iном=1000 А	По условию длительного режима
iу=32кА	iдин=100 кА	По динамической стойкости
Вк =12,77	Вк=402*1 = 1600	По термической стойкости

Расчетные данные из данной таблицы аналогичны расчетным данным табл.6.2.

6.3 Выбор аппаратов в цепи трансформатора собственных нужд

Для питания собственных нужд устанавливаются два трансформатора с вторичным напряжением 0,4 кВ. Мощность трансформатора собственных нужд можно ориентировочно принять

По [4, табл. 3.3] принимаем трансформаторы типа ТСЗ-120/10:

U_вн=10 кВ;U_нн=0,4 кВ;S=120 кВА.

Условие для выбора аппаратуры:

6.3.1 Выбор предохранителя

А

Из условия выбора аппаратуры

По [4, табл. 5.4] принимаем ПКТ101-10-10-20У3

I_ном=10 АI_{ном.откл}= 40 кА

проверка по коммутационной способности

I_{ном.откл}I_по20 >14,8

6.3.2 Выбор автомата

А

Из условия выбора аппаратуры по [4] табл. 6.1 принимаем рубильник Р36:

I_ном = 630;i_у = 40 кА;Вк = 256 кА²·с.

По [4] табл. 6.9 принимаем автомат АВМ10Н.

Автомат имеет уставки 4000-10000А от токов к. з. и 625-2000А от перегрузки:

I_ном = 250;i_откл = 20 кА.

6.4 Выбор измерительных трансформаторов тока и напряжения

6.4.1 Выбор трансформаторов тока на стороне ВН

Выбор трансформатора тока на стороне ВН ограничивается лишь его выбором без полной проверки.

На стороне НН при выборе типов ТТ надо ориентироваться на те ТТ, которые имеются в ячейках комплектного распределительного устройства (КРУ). Полный выбор производится для ТТ в цепи силового трансформатора и в цепи линий 10 кВ.

1.Проверка трансформатора тока приведена в таблице 6.7

По [3] табл. П4.5 принимаем трансформатор тока наружной установки ТРГ 220

Таблица 6.7 Выбор ТТ на стороне 220кВ

Расчетные данные	Каталожные данные	Условие выбора
Uсети=220 кВ Iпрод.расч.=169,4 А	Uном=220 кВ Iном=150 А класс точности=0.5	По условию длительного режима
iу=32 кА	Iдин=40 кА	По динамической стойкости
Вк =12,77	Вк=9,82*3=102	По термической стойкости

2. Выбор ТТ на трансформаторе со стороны 220 кВ. По [3, п4.5.] принимаем трансформатор тока встроенный в силовой трансформатор.Тип ТВТ 220-I-200

Проверка трансформатора тока ТВТ 220 - I - 200 приведена в таблице 6.8:

Таблица 6.8

Расчетные данные	Каталожные данные	Условие выбора
Uсети=220 кВ Iпрод.расч.=169,4 А	Uном=220 кВ Iном=200 А класс точности=0.5	По условию длительного режима
Вк=12,77	Вк=252?3=1875	По термической стойкости

6.4.2 Выбор трансформаторов тока на стороне НН

Проверка трансформатора тока приведена в таблице 6.9

На стороне НН на выводе силовых трансформаторов по [4] табл. П5.9 ставим ТТ типа ТШЛ-10. Трансформаторы тока ставим в каждой фазе.

Таблица 6.9

Расчетные данные	Каталожные данные	Условие выбора
Uсети=10 кВ Iпрод.расч.=1860 А	Uном=10 кВ Iном=2000 А	По условию длительного режима
Z2расч=0,514	Z2ном=0,8 Ом	По нагрузочной способности
		По динамической стойкости
Вк = 400	Вк=31,52*3=2977	По термической стойкости

Проверка по нагрузочной способности:

Определение сопротивлений приборов:

Z_амп.=S_{потр. обм} / I²=0.5/5²=0,02 Ом;

Z_ватт.=S_{потр. обм} / I²=0.5/5²=0,02 Ом;

Z_вар.= S_{потр. обм} / I² = 0,5/5² = 0,02 Ом;

Z_сч.= S_{потр. обм} / I²=0,01/5²=0,004 Ом;

где S_{потр. обм} - мощность, потребляемая токовой обмоткой данного прибора;

I - ток во вторичной обмотке трансформатора тока

Рис.6.1 Схемы включения приборов в полную звезду

Таблица 6.10

Прибор	Тип	Нагрузка создаваемая прибором, Ом
		Фаза А	Фаза В	Фаза С
Амперметр	Э-350	0,02	-	-
Ваттметр	Д-335	0,02	0,02	0,02
Варметр	Д-335	0,02	0,02	0,02
Счетчик акт/реакт энергии	СЭТ - 4ТМ0.3М	0,004	0,004	0,004

Самой нагруженной фазой является фаза А рис.6.1 (а).

Производим расчет сопротивления нагрузки для фазы А:

Z_2расч=Z_приб+r_пров+r_конт= Z_амп+Z_{сч.акт.реакт.}+Z_ВАР.+Z_ВАТ+r_пров+r_конт=

=0,02+0,004+0,02+0,02+ r_пров+0,1 = 0,164+r_пров

Находим допустимое сопротивление провода:

r_{пров. доп.}=Z_{2 ном} - Z_приб - r_конт= 0,8-0,164 = 0,636 Ом

находим требуемое сечение для заданного сопротивления:

где - удельное сопротивление, для меди

l - длина контрольного кабеля, принимаем равной 50м по [7] стр.36

r_конт - сопротивление контактов, принимается по [7] стр.35

- при числе приборов более трех

r_{пров. доп.} - допустимое сопротивление провода

Принимаем по [2] табл.17.1 контрольный кабель тпа КВВГЭ

Сечение контрольного кабеля 2,5 мм²

q = 2,5 мм² r_пров.= 0,0175 50 /2,5= 0,35 Ом

Z_2расч= 0,164 + 0,35 = 0,514< 0,8 (Z_2ном) следовательно ТТ проходит по нагрузочной способности.

На секционном выключателе по 3, табл. П4.5. выбираем ТТ ТШЛК-10.

Проверка трансформатора тока ТШЛК-10 приведена в таблице 6.11:

Таблица 6.11

Расчетные данные	Каталожные данные	Условие выбора
Uсети=10 кВ Iпрод.расч.=1110 А	Uном=10 кВ Iном=2000 А класс точности=0.5	По условию длительного режима
Вк = 313	Вк=352*3=3675	По термической стойкости

На отходящей кабельной линии ставим ТТ по [3] табл. П4.5 типа ТЛК-10-У3

Проверка трансформатора тока приведена в таблице 6.12:

Таблица 6.12

Расчетные данные	Каталожные данные	Условие выбора
Uсети = 10 кВ Iпрод.расч. = 174А	Uном = 10 кВ Iном = 200 А	По условию длительного режима
	Iдин = 81 кА	По динамической стойкости
Z2расч = 0,15 Ом	Z2ном = 0,4 Ом	По нагрузочной способности

Таблица 6.13

Прибор	Тип	Нагрузка создаваемая прибором, Ом
		Фаза А	Фаза В	Фаза С
Амперметр	Э-350	0,02	-	-
Счетчик акт/реакт энергии	СЭТ- 4ТМ0.3М	0,004	0,004	0,004

Самым нагруженной проводом является фаза А, рис. 6.1 (б).

Z_2расч = Z_приб + r_пров + r_конт = Z_{сч.акт./реакт.} + Z_амп + r_пров + r_конт =

= 0,004 + 0,02 + r_пров +0,1 =0,124 + r_пров

находим допустимое сопротивление провода:

r_{пров. доп.}=Z_{2 ном} - Z_2расч= 0,4-0,124=0,276 Ом

Находим требуемое сечение для заданного сопротивления:

где - удельное сопротивление ( = 0.0175 Ом•мм² /км )

l - длина контрольного кабеля (принимаем равной 5м)

r_{пров. доп.} - допустимое сопротивление провода.

Принимаем по [6] минимальное сечение для токовых цепей 2,5 мм²

Z_2расч= 0,124 + 0,035 = 0,159 < 0,4 (Z_2ном)

Следовательно ТТ проходит по нагрузочной способности.

6.4.3 Выбор трансформаторов напряжения

На секции 10 кВ по [3] табл. П4.6 ставим ТН типа НАЛИ-10 с параметрами:

- первичное напряжение 10000 В;

- вторичное напряжение 100 В

- дополнительное вторичное напряжение 100 В

-допустимая мощность 75 ВА при классе точности 0,2S;

-допустимая мощность 150 ВА при классе точности 0,5;

- группа соединения

Таблица 6.14 Проверка по нагрузочной способности:

Наименование прибора	Тип	Число катушек	Потребляемая мощность одной катушки В·А	Число приборов	P, Вт	Q, В·А
Счетчик активной энергии	СЭТ-4ТМ 0.3М	3	1(1,5)	8+1	3·9·1=27	3·9·1,1=29,7
Вольтметр	Э-350	1	2	1	2	0
Ваттметр	Д-335	2	1(1,5)	1	3·1=3	3·1,1=3,3
Варметр	Д-335	2	1(1,5)	1	3·1=3	3·1,1=3,3

Общее количество отходящих линий 32, предполагаем, что на каждой секции шин одинаковое количество отходящих линий (по 8 шт.).

Вар

для класса точности 0,2S по [3] табл. П4.5

Условие выполняется

На стороне ВН по [3] табл. П4.5 принимаем трансформатор напряжения ЗНОГ-220:

- первичное напряжение 150000/ кВ

- вторичное напряжение 100/ В

- дополнительное вторичное напряжение 100/ В

- допустимая мощность 400 ВА при классе точности 0,5

- группа соединений обмоток 1/1/1-0-0.

6.5 Выбор сборных шин высшего напряжения

Сборные шины ВН на 220 кВ выполняются гибкими подвесными, из проводов круглого сечения. Материал - алюминий, со стальным сердечником.

Сечение сборных шин выбирается по условию:

где - допустимый ток для данного сечения проводника;

- максимальный ток ремонтного или послеаварийного режима наиболее нагруженного присоединения, определяется с учетом рекомендаций табл. 6.1

Выбор сечения для U=220 кВ не проверяется по условию отсутствия короны.

Выбираем провод марки АС - 240/32

> А

Проверка на корону не требуется, т.к. согласно ПУЭ, для U = 220 кВ минимальное сечение, для которого необходимо осуществлять проверку на корону, должно быть меньше .

6.6 Выбор ошиновки силового трансформатора

Ошиновка силового трансформатора от выводов 10 кВ до ввода в РУ выполняется в виде шинного моста из прямоугольных шин, устанавливаемых на опорных изоляторах.

Шинный мост выбирается, исходя из условия нагрева в длительном расчетном режиме:

,

где =1390 А.

Выбираем по 3 п3.4. прямоугольные алюминиевые шины сечением 100ммх8мм с допустимым длительным током

Проверка по условию электродинамической стойкости.

Первоначально оценивается критическое значение длины пролета, исходя из собственной частоты колебаний шинной конструкции более 200 Гц из выражения

где - момент инерции относительно оси прямоугольного проводника, перпендикулярной действию силы;

(см²) - стандартное сечение проводника.

Принимаем l=1,5 (м)

Сила действующая на пролет длиной l и на расстояние а между фазами при трехфазном КЗ:

где i_y⁽³⁾=37700 A, а - расстояние между фазами 440 мм

Изгибающий момент от междуфазных усилий:

Механическое напряжение в материале шин от междуфазных усилий:

Критерием электродинамической стойкости является выполнение соотношения:

- условие проверки выполняется.

Проверка по термической стойкости.

где С=90 (А с^0,5/мм² - коэффициент для шинного моста [7, стр38]

Условие проверки выполняется.

Выбираем по таблице 5.7. [4] опорные изоляторы для наружной установки типа

ОНШ-10-5-1УХЛ1 . Условие выбора:

6.7 Выбор кабельных линий к потребителю

N=32 - число отходящих кабельных линий.

Максимальный длительный ток нормального режима:

Сечение силовых кабелей выбирается по экономической плотности тока.

Экономическое сечение одной шины кабеля

,

где - по [3, табл.П.3.3] экономическая плотность тока кабеля с поливинилхлоридной изоляцией и алюминиевой жилой. Принимаем кабель типа АПвП - 3х50 - 10 .

Данные кабеля:

Допустимый ток кабеля:

I_доп = 156 А.

С учетом способа прокладки кабеля (в земле, 2 кабеля в траншее) вводится поправочный коэффициент k=0,9

, где

- допустимый табличный ток;

- поправочный коэффициент, зависящий от числа кабелей в траншее и расстояния между ними по [4, табл. 7.17];

Коэффициент фактической загрузки в режиме перегрузки



Коэффициент предварительной загрузки:

, следовательно, =1,4 по [4, табл. 1.30, стр. 35].

Необходимым условием является , 1,4 > 1,11

для .

Производим проверку кабеля по термической стойкости.

Для этого требуется определить минимально допустимое сечение

q qмин=,

где Вк - тепловой импульс;

,

где с, с, по [1, табл. 3.2].

[А · с^1/2/мм²] - коэффициент, принимаемый для алюминиевых и сталеалюминиевых проводов гибкой связи равным 90 по [1, стр. 47].

Так как кабель не проходит по термической стойкости (50<269), устанавливаем дополнительную токовую отсечку с .

Снова произведем проверку кабеля по термической стойкости.

Для этого требуется определить минимально допустимое сечение

q qмин=,

где

50<78,9 следовательно, по [4, табл. 7.10] принимаем кабель АПвП-10-395

7. ОПЕРАТИВНЫЙ ТОК

Так как высшее напряжение данной подстанции 220 кВ и число выключателей больше трех, то рекомендуется применить постоянный оперативный ток.

Для получения постоянного оперативного тока на подстанциях до 330 кВ включительно устанавливается одна аккумуляторная батарея, работающая в режиме постоянного подзаряда.

Для постоянного подзаряда, а также после аварийного заряда каждой аккумуляторной батареи типа СК и СН применяются два комплекта автоматизированных выпрямительных агрегатов типа ВАЗП 380/260-40/80-2, которые работают параллельно с аккумуляторной батареей, поддерживают стабилизированное напряжение на шинах постоянного тока, возмещают потери самозаряда батареи и питают всю длительную нагрузку постоянного тока.

8. ВЫБОР И ОБОСНОВАНИЕ КОНСТРУКЦИЙ РАСПРЕДЕЛИТЕЛЬНЫХ УСТРОЙСТВ

На стороне НН применяется комплектное распределительное устройство. На стороне ВН как правило, возможно применение ОРУ. Конструкция ОРУ, рекомендуется с типовыми ячейками. Размещение оборудования в ячейках позволяет осуществлять его независимый ремонт и обслуживание, локализацию аварии в пределах ячейки. Длина ячейки и, следовательно, длина ОРУ определяется схемой РУ и способом размещения оборудования. Обычно применяется ОРУ низкого типа с размещением аппаратов на одном уровне. Зона ячеек отделена от зоны трансформаторов автодорогой для проезда автотрейлеров шириной 4 м с отдалением от провозимого оборудования на безопасное расстояние, указываемое в ПУЭ. Расстояние между трансформаторами в свету должно быть 15 м, иначе применяют сплошные перегородки размером на метр за контур аппарата и высотой по верхнему краю изоляторов. По планированной территории ПС должен быть обеспечен проезд для автомобильного транспорта с улучшенной грунтовкой поверхностью, с засевом травой. Автодороги с покрытием предусматриваются, как правило, к следующим зданиям и сооружениям: порталу для ревизии трансформаторов, ЗРУ, зданию щита управления, вдоль выключателей ОРУ 220 кВ. Ширина проезжей части внутриплощадных дорог должна быть не менее 3,5м. В ОРУ 220кВ должен быть предусмотрен проезд вдоль выключателей передвижных монтажно-ремонтных механизмов, а также передвижных лабораторий, габарит проезда должен быть не менее 4 - х метров по ширине и высоте.

Территория ОРУ и ПС в целом должны быть ограждены внешним забором высотой 1,8 - 2,0м. Вспомогательные сооружения (ОПУ, мастерские и др. сооружения), расположенные на территории ПС следует ограждать внутренним забором высотой 1,6м. Трансформаторы и аппараты, у которых низкая кромка фарфора изоляторов расположена над уровнем планировки или уровнем сооружения (плиты кабельных каналов или лотков и т. п.), на высоте не менее 2,5м разрешается не ограждать. Расстояния по горизонтали от токоведущих частей и незаземленных частей или элементов изоляции (со стороны токоведущих частей) до постоянных внутренних ограждений в зависимости от их высоты должны быть не менее значений 2550мм для 220кВ.

Для предотвращения растекания масла и распространения пожара при повреждениях маслонаполненных силовых трансформаторов с массой масла более 1 тонны в единице предусматриваются маслоприемники с соблюдением следующих требований. Габариты маслоприемника должны выступать за габариты единичного электрооборудования не менее 0,6 м при массе масла до 2 т; 1 м при массе масла до 2 т до10 т; 1,5 м при массе масла до 10 т до 50 т; 2 м при массе масла более 50 т. Объем маслоприемника должен быть рассчитан при 100 % масла в трансформаторе.

9. ОХРАНА ТРУДА

9.1 Система рабочего и аварийного освещения

Рабочее освещение является основным видом освещения и предусматривается во всех помещениях подстанций, а также на открытых участках территории, где в темное время суток может производиться работа или происходить движение транспорта и людей. Рабочее освещение включает в себя общее стационарное освещение напряжением 110 В, переносное (ремонтное) освещение, осуществляемое переносными лампами напряжением 12 В, местное освещение (на станках и верстаках) напряжением 36 В.

Питание шин рабочего освещения осуществляется от трансформаторов собственных нужд с глухозаземленной нейтралью, при этом защитные и разъединяющие автоматические выключатели устанавливаются только в фазных проводах.

Аварийное освещение выполняется в помещениях щита управления релейных панелей и силовых панелей собственных нужд, аппаратной связи. Кроме того, выездная бригада должна быть снабжена персональными аккумуляторными фонарями.

Питание сети аварийного освещения нормально осуществляется c шин собственных нужд 380/220 В переменного тока, и при исчезновении последнего автоматически переводиться на шины оперативного постоянного тока.

Для освещения помещений подстанций используются обычные лампы накаливания. Для освещения открытых распределительных устройств используются прожекторы ПКН с галогеновыми лампами. Прожекторы устанавливаются группами на существующих опорах молниеотводов порталах открытого распределительного устройства.

В целях ограничения резких теней из-з наличия в открытых распределительных устройствах громоздкого оборудования, прожекторные установки размещаются с двух противоположных сторон.

9.2 Защита от шума и вибрации

При выборе площадки для ПС окончательное согласование и месторасположение производится органами санитарного надзора по предоставлению проекта санитарно-защитной зоны, который выполняется в виде пояснительной записки, расчетов и чертежей, с нанесением источников шума, указанием шумозащитной зоны и экранирующих или шумоизолирующих конструкций.

Основными источниками промышленного шума на ПС являются: трансформаторы и реакторы, вентиляционные установки в зданиях, компрессорные установки.

9.3 Мероприятия по технике безопасности

Ограждение территории ПС

На подстанции применено два вида оград: внешняя и внутренняя. Внешняя ограда служит препятствием для проникновения на территорию посторонних лиц и крупных животных и имеет высоту 1,8 - 2,0 м. Внутренняя ограда служит для выделения зоны ОРУ-220кВ и имеет высоту 1,6 м.

В качестве конструктивных элементов оград применяются сетчатые панели 3000х1700 мм из проволоки 2,5 мм и ячейками 50х50 мм. В качестве фундаментов применяются сборные бетонные блоки с закладной частью, устанавливаемые в сверляной котлован, к которым сетчатые панели привариваются при монтаже. Зазор между низом сетчатой панели составляет 100 мм.

Необходимые изоляционные расстояния.

От токоведущих частей или от элементов оборудования и изоляции, находящихся под напряжением, до заземленных конструкций или постоянны внутренних ограждений высотой не менее 2 м - 1,8 мм;

Между проводами разных фаз - 1,5 м;

От токоведущих частей или от элементов оборудования и изоляции, находящихся под напряжением, до постоянных внутренних ограждений высотой 1,5 м, до габаритов транспортируемого оборудования - 2550 мм;

Между токоведущими частями разных цепей в разных плоскостях при обслуживаемой нижней цепи и не отключенной верхней - 3,0 м;

От не огражденных токоведущих частей до земли или до кровли зданий при наибольшем провисании проводов - 1,5 м;

Между токоведущими частями разных цепей в разных плоскостях, а также между токоведущими частями разных цепей по горизонтали с обслуживанием одной цепи при не отключенной другой; от токоведущих частей до верхней кромки внешнего забора; между токоведущими частями и зданиями или сооружениями - 3,8 м;

От контакта и ножа разъединителя в отключенном режиме до ошиновки, присоединенной ко второму контакту - 1,9 м.

Маркировка частей установок и предупредительная окраска

В соответствии с требованиями ПУЭ выполняются буквенно-цифровое и цветовое обозначение - шины обозначаются:

при переменном трехфазном токе: шины фазы А - желтым цветом, фазы В - зеленым, фазы С - красным, нулевая рабочая N - голубым, эта же шина, используемая в качестве нулевой защитной - продольными полосами желтого и зеленого цветов;

при переменном однофазном токе: шина А, присоединенная к началу обмотки источника питания - желтым цветом, а шина В, присоединенная к концу обмотки - красным;

при постоянном токе: положительная шина (+) - красным цветом, отрицательная (-) - синим цветом и нулевая рабочая М - голубым.

-резервная, как резервируемая основная шина, если же резервная шина может заменять любую из основных шин, то она обозначается поперечными полосами цвета основных шин.

Цветовое обозначение выполняется по всей длине шин, либо в местах их присоединения.

Заземляющие шины тоже окрашиваются в черный цвет. Рукоятки приводов заземляющих приборов окрашиваются в красный цвет, а рукоятки других приводов - в цвета оборудования.

Планировки, обеспечивающие электробезопасности при обслуживании ПС

РУ-220 и 10 кВ оборудуются оперативной блокировкой, исключающей возможность:

включения выключателей, отделителей и разъединителей на заземляющие ножи и короткозамыкатели;

включения заземляющих ножей на ошиновку, не отделенную разъединителями от ошиновки, находящейся под напряжением;

Страница:

•  1 
•  2 

курсовая работа "Понизительная подстанция 220/10 кВ" скачать

Подобные документы

• Проект понизительной подстанции 110/6 кВ

  Характеристика проектируемой подстанции и ее нагрузок. Выбор трансформаторов, расчет токов короткого замыкания. Выбор типов релейных защит, электрической автоматики, аппаратов и токоведущих частей. Меры по технике безопасности и противопожарной технике.
  
  курсовая работа [1,2 M], добавлен 24.10.2012
  

• Проектирование понизительной подстанции 110/6.3 кВ

  Характеристика нагрузки понизительной подстанции. Выбор силовых и измерительных трансформаторов, типов релейных защит и автоматики, оборудования и токоведущих частей. Расчет токов короткого замыкания. Меры по технике безопасности и защите от пожаров.
  
  курсовая работа [2,3 M], добавлен 20.09.2012
  

• Понизительная подстанция

  Характеристика понизительной подстанции и ее нагрузок. Расчет короткого замыкания. Схема соединения подстанции. Выбор силовых трансформаторов, типов релейной защиты, автоматики, оборудования и токоведущих частей. Расчёт технико-экономических показателей.
  
  курсовая работа [3,7 M], добавлен 30.05.2014
  

• Понизительная подстанция

  Тип подстанции и ее нагрузка. Разработка понизительной подстанции. Выбор силовых трансформаторов, расчёт токов короткого замыкания. Составление схем замещения. Выбор электрической схемы распределительного устройства подстанции. Типы релейной защиты.
  
  курсовая работа [3,9 M], добавлен 27.08.2012
  

• Электрификация технологического оборудования цеха и разработка системы освещения

  Выбор схемы электроснабжения и расчет ее элементов. Проектирование осветительной установки рабочего освещения, компоновка сети. Выбор силовых трансформаторов и питающего кабеля для подстанции. Расчет токов короткого замыкания и проверка аппаратов защиты.
  
  дипломная работа [737,2 K], добавлен 21.11.2016
  

• Районная понизительная подстанция 110/35/10 кВ

  Разработка схемы электрических соединений районной понизительной подстанции; графики нагрузок. Выбор числа и мощности силовых трансформаторов. Расчёт токов короткого замыкания. Выбор электрооборудования и токоведущих частей, релейная защита и автоматика.
  
  курсовая работа [1,8 M], добавлен 15.02.2016
  

• Понизительная подстанция 220/6 кВ

  Анализ проектируемой сетевой подстанции для электроснабжения небольших районов. Схема электрической системы, расчёт токов короткого замыкания. Выбор типов релейной защиты, автоматики, измерений, выключателей, разъединителей, ошиновки цепи трансформатора.
  
  курсовая работа [829,5 K], добавлен 11.07.2012
  

• Выбор схемы понизительной подстанции, силового оборудования, составления плана и разработка конструкции подстанции

  Расчет суммарной расчетной мощности подстанции на шинах 10 кВ. Выбор числа и расчет мощности силовых трансформаторов. Определение токов короткого замыкания. Выбор электроаппаратов, токопроводов, заземляющих устройств по условиям рабочего режима.
  
  дипломная работа [775,7 K], добавлен 23.09.2014
  

• Расчет главной понижающей подстанции

  Расчет электрических нагрузок главной понижающей подстанции. Выбор силовых трансформаторов. Расчет питающих линии электропередач, токов короткого замыкания. Выбор оборудования и конструктивное выполнение подстанции. Релейная защита и сетевая автоматика.
  
  курсовая работа [917,1 K], добавлен 04.12.2013
  

• Проектирование районной понизительной подстанции

  Определение расчетных нагрузок и выбор силовых трансформаторов. Расчет токов короткого замыкания. Выбор электрических схем первичных соединений подстанции. Выбор ограничителей перенапряжения. Выбор ячеек закрытого распределительного устройства.
  
  курсовая работа [167,2 K], добавлен 16.03.2017
  

• Разработка релейной защиты подстанции 220/35/6 кВ "Харьягинская" в связи с ее реконструкцией

  Выбор оборудования подстанции, числа и мощности трансформаторов собственных нужд и источников оперативного тока. Сравнение релейных защит с использованием электромеханических и микропроцессорных устройств релейной защиты. Расчет токов короткого замыкания.
  
  дипломная работа [4,0 M], добавлен 01.10.2013
  

• Проект районной понизительной подстанции 110/10 кВ

  Технико-экономический расчет числа и мощности силовых трансформаторов. Выбор электрических соединений подстанций. Расчет токов короткого замыкания. Выбор оборудования и токоведущих частей. Релейная защита и автоматика. Заземление и освещение подстанции.
  
  дипломная работа [2,7 M], добавлен 24.06.2012
  

• Проектирование подстанции 35/10 кВ

  Выбор схем электрических соединений согласно действующим нормативным документам. Расчет токов короткого замыкания, молниезащиты подстанции. Выбор коммутационного оборудования на проектируемой подстанции, измерительных трансформаторов тока и напряжения.
  
  курсовая работа [2,1 M], добавлен 25.02.2014
  

• Электрооборудование подстанции Борзя-Восточная 110/35/10 кВ

  Общая характеристика Борзинского района, особенности климатических и природных условий. Проектирование электрической подстанции, расчет электрических нагрузок. Выбор силовых трансформаторов, расчет токов короткого замыкания. Выбор электрооборудования.
  
  дипломная работа [371,3 K], добавлен 19.08.2011
  

• Электроснабжение доменной печи

  Характеристика приёмников электроэнергии. Выбор электросхемы подстанции. Расчёт электрических нагрузок, компенсирующего устройства и силовых трансформаторов. Определение токов короткого замыкания. Выбор высоковольтного оборудования и питающей линии.
  
  курсовая работа [1,2 M], добавлен 31.12.2012
  

• Проектирование трансформаторной подстанции

  Разработка структурной схемы подстанции, выбор количества и мощности силовых трансформаторов. Расчет количества присоединений РУ. Проведение расчета токов короткого замыкания, выбор токоподводящего оборудования и трансформаторов, техника безопасности.
  
  курсовая работа [1,8 M], добавлен 31.10.2009
  

• Проектирование электрической подстанции

  Построение графиков нагрузки для обмоток трансформаторов высокого, среднего, низкого напряжения по исходным данным. Выбор трансформаторов на подстанции, обоснование. Расчет токов короткого замыкания на проектируемой подстанции, выбор электрооборудования.
  
  дипломная работа [336,9 K], добавлен 10.03.2010
  

• Проектирование главной понизительной подстанции

  Схема проектируемой подстанции. Выбор силовых трансформаторов. Обоснование главной схемы подстанции и монтаж распределительных устройств. Выбор сечений проводников воздушных линий. Расчет токов короткого замыкания. Конструкции распределительных устройств.
  
  курсовая работа [573,6 K], добавлен 25.03.2015
  

• Расчет подстанции 35/6 кВ

  Выбор главной электрической схемы и оборудования подстанции. Определение количества и мощности силовых трансформаторов и трансформаторов собственных нужд. Расчет токов короткого замыкания. Подбор и проверка электрических аппаратов и токоведущих частей.
  
  курсовая работа [2,1 M], добавлен 24.10.2012
  

• Районная понизительная подстанция 220/35/10 кВ

  Проект районной понизительной подстанции для электроснабжения потребителей электрической энергией напряжением 220/35/10 кВ. Число и мощность силовых трансформаторов. Расчет токов короткого замыкания. Измерение и учет электроэнергии. Заземление подстанции.
  
  дипломная работа [2,0 M], добавлен 25.02.2013
  

Другие документы, подобные "Понизительная подстанция 220/10 кВ"

• главная
• рубрики
• по алфавиту
• вернуться в начало страницы
• вернуться к началу текста
• вернуться к подобным работам