Проект аспирации оборудования третьего и четвертого этажей размольного отделения мельницы

Размещено на http://www.allbest.ru/

Министерство образования и науки Российской Федерации

Федеральное бюджетное государственное общеобразовательное учреждение высшего профессионального образования

Алтайский государственный технический университет им. И. И. Ползунова

Кафедра “Машины и аппараты пищевых производств”

Курсовой проект

Проект аспирации оборудования третьего и четвертого этажей размольного отделения мельницы

по дисциплине “Вентиляционные установки”

Проект выполнил

студент группы МАПП-91

С. Н. Филатов

Нормоконтролер

доцент, Э. Г. Зарницына

Барнаул - 2013



Задание

Проект аспирации оборудования третьего и четвертого этажей размольного отделения мельницы (магнитные колонки БКМП 2х3 - 4 шт., вымольные машины МБО - 2 шт., вымольные машиныА1-БВГ- 3 шт.).

Объем работы:

- расчетно-пояснительная записка;

- графическая часть - 3 листа:

1) планы 3 этаа в осях 2 - 4

2) план 4 этажа в осях 2 - 5

3) разрезы продольный и поперечный - 1л ;

4) монтажная плоскостная схема сети - 1л.



Введение

Цель курсового проекта - получить теоретические и практические навыки по расчету, проектированию сетей аспирации оборудования на предприятиях зерноперерабатывающей отрасли.

На зерноперерабатывающих предприятиях все технологические процессы переработки и хранения зерна сопровождаются выделением большого количества пыли, которое может достигать взрывоопасной концентрации, а в окружающей среде создает концентрации, опасные для здоровья рабочего персонала. Поэтому вентиляционным установкам придается большое значение.

Вентиляционные установки - это совокупность специального оборудования, которое объединяют в системы для осуществления воздухообмена путем создания целесообразно организованных потоков в зданиях, каналах и кожухах машин и аппаратов. В процессе вентиляции происходит удаление загрязненного примесями воздуха и подача взамен его чистого. Для того чтобы был воздухообмен, следует организовать направленное движение воздушных масс.

В зависимости от того, каким способом перемещается поток воздуха, вентиляцию в целом подразделяют на естественную и искусственную (механическую). Естественная вентиляция имеет место в результате разности температуры и давления снаружи и внутри здания, т. е. она происходит под действием гравитационных сил, а также благодаря воздействию силы ветра. Механическая вентиляция происходит в результате работы специальных машин - вентиляторов. Следует различать также виды вентиляционных устройств:

- общеобменная вентиляция, которая должна обеспечивать нормальные санитарно-гигиенические условия в целом по всему помещению;

- естная вентиляция, которая создает нормальные условия на отдельных рабочих местах, предотвращая распределение вредности по всему помещению;

- вытяжная вентиляция, она необходима для удаления загрязненного воздуха;

- приточная вентиляция, при помощи которой в помещение принудительно подается чистый воздух.

Главная задача вентиляционных установок на зерноперерабатывающих предприятиях - аспирация. Аспирация - это процесс создания разряжения рабочего пространства машины, путем отсоса из него определенного объема воздуха. Оно препятствует выделению пыли наружу и способствует поступлению в это пространство наружного воздуха, который уносит с собой запылённый воздух, избыточное тепло и влагу, выделяемые при переработке зерна в муку и крупу.

Благодаря вентиляционным установкам на зерноперерабатывающих предприятиях происходят значительные улучшения, например такие, как улучшение условий труда, повышение безопасности на предприятии, увеличение производительности машин, предупреждение самосогревания зерна, уменьшение влажности, увеличение срока службы подшипников в машинах и аппаратах.



1. Общие сведения об аспирируемых в сети машинах

1.1 Назначение, область применения. Краткие сведения об устройстве машин

1.1.1 Магнитные колонки БКМП 2-3

Магнитные колонки БКМП 2-3 предназначены для извлечения металлических примесей из зернового сырья, промежуточных продуктов размола мукомольно-крупяного, комбикормового производства.

Магнитные колонки устанавливаются в технологических линиях зерноперерабатывающих предприятий на приеме сырья, перед экструдерами, перед дробилками, вальцевыми станками, обоечными и шлифовальными машинами, а также на выходе готовой продукции для контроля качества.

Основным рабочим органом магнитной колонки является набор подковообразных магнитов, изготавливаемых из сплава Магнико. Сущность процесса заключается в том, что из общего потока движущейся смеси выделяются металломагнитные частицы, изменяющие свой путь по направлению действия магнитной силы. При этом в процессе магнитного сепарирования можно выделить две стадии: движение магнитной частицы к полюсу и удержание её на магните.

С целью создания санитарно-гигиенических условий, обеспечения взрывобезопасной работы, корпус машины снабжен патрубком для аспирации.

1.1.2 Вымольная машина А1-БВГ

Вымольная машина А1-БВГ относится к машинам ударно-истирающего действия. Ее применяют на мельзаводах для отделения частиц эндосперма от оболочек сходовых фракций драных систем при переработке зерна в сортовую муку. Эти машины имеют вращающийся бичевой или щёточный ротор и неподвижную стальную, ситовую или абразивную поверхность. Скорость движения ротора зависит от назначения машины и вида обрабатываемого продукта.

Процесс отделения частиц эндосперма от оболочек происходит в результате интенсивного удара бичей по частицам исходного продукта в рабочей зоне машины. Исходному продукту сообщается как вращательное, так и поступательное движение за счет гонков на бичах, отогнутых под небольшим углом, вследствие интенсивного удара бичей по частицам продукта, частицы эндосперма отделяются от оболочек и вместе с отрубями отбрасываются на ситовую поверхность. Частицы эндосперма проходят через отверстия сита, падают в приемный конус и далее по самотеку выводятся из машины. Отруби идут сходом с сита, направляются в сходовый патрубок и выводятся из машины.

1.1.3 Машина бичевая однороторная МБО

Машина бичевая однороторная предназначена для предварительного рассортирования продуктов измельчения зерна после вальцевых станков и дополнительного отделения остатков эндосперма от оболочек при выработке сортовой муки.

Состоит из сварного корпуса с выпускными конусами, выпускным и загрузочным парубками и аспирационным переходником. Боковой проем корпуса закрыт стенкой. Внутри корпуса находится ротор, закрытый неподвижным ситовым цилиндром.

Ротор включает в себя вал, установленный в подшипниковых опорах, и бичи, расположенные по винтовой линии с угловым шагом 10є. Рабочая плоскость бича развернута относительно оси вала на 45 є. Ротор приводится во вращение от электродвигателя через клиноременную передачу.

Исходный продукт через загрузочный патрубок попадает в ситовой цилиндр, подхватывается бичами и равномерно распределяется под воздействием центробежных сил по поверхности ситового цилиндра.

Эндосперм отделяется от оболочек за счет соударения и интенсивного трения частиц между собой и о поверхность цилиндра.

Отделившийся эндосперм и частицы оболочек, размер которых меньше размера отверстий решетного полотна, образующего ситовой цилиндр, просеиваются и удаляются из машины через выпускные конуса, оставшийся продукт транспортируется вдоль ротора бичами, удаляется через выпускной патрубок.

1.2 Общие сведения по аспирации машин

Магнитная колонка БКМП 2х3

В процессе аспирации магнитной колонки решается санитарно-гигееническая задача. Магнитная колонка БКМП 2-3 имеет одно аспирационное отверстие, размеры которого имеет форму прямоугольника с размерами 350 * 50 мм. Воздух, отсасываемый для аспирации, выходит в вертикальном направлении.

Машина бичевая однороторная МБО

Машина бичевая однороторная МБО имеет 1 точку отсоса. Аспирационное отверстие расположено сверху и имеет форму окружности диаметром 120 мм. При выходе из машины воздух движется вертикально вверх.

Вымольная машина А1-БВГ

Вымольная машина А1-БВГ имеет 1 точку отсоса. Аспирационное отверстие расположено сверху и выполнено в форме прямоугольника, размерами 1060Ч90 мм. При выходе из машины воздух движется вертикально вверх.

2 Физико-механические свойства пыли зерноперерабатывающих предприятий

На зерноперерабатывающем предприятии пыль образуется на любой стадии работы любой технологической или транспортной машины. Особенно большое количество пыли выделяется в процессе работы машин ударно-истирающего действия (обоечные машины, вымольные машины, молотковые дробилки, вальцевые станки и др.). Это машины, у которых основной рабочий орган вращается с высокой скоростью, их принято относить к потенциально взрывоопасным машинам. Взрывоопасные концентрации пыли должны устраняться в процессе аспирации машин.

При проектировании и эксплуатации вентиляционной сети должны учитываться состав и свойства пыли, также как и физические свойства воздуха. С учетом состава и свойств пыли назначаются скорости движения воздуха на отдельных участках сети, а также рассчитываются диаметры воздухопроводов. Самый главный момент при проектировании сети - подобрать наиболее эффективно работающий пылеотделитель.

Запыленный воздух - это дисперсная система, состоящая из газообразной среды и растворенной в ней твердой фракции, называемой пылью. Пыль в воздухе может находиться в двух состояниях:

- аэродинамическое (взвешенное);

-аэрозольное (осевшее).

Пыль, выделяющаяся при работе зерноперерабатывающего оборудования, может быть рассмотрена по свойствам с нескольких позиций:

1. По происхождению

Состав пыли зависит, прежде всего, от ее происхождения.

Различают 3 вида:

1) органическая (животного, растительного происхождения);

2) неорганическая (минеральная);

3) смешанного типа.

В аспирационных сетях элеваторов и зерноскладов перемещающаяся по воздухопроводам пыль содержит более 50% минеральных частиц. В сетях подготовительных отделений мельниц, крупозаводов и на некоторых линиях комбикормового производства - пыль смешанного характера. В размольных и выбоиных отделениях в сетях перемещается органическая пыль.

2. По дисперсному составу

Дисперсный состав пыли крайне неоднороден и зависит от размеров частиц пыли и включает три основные категории:

1) крупная (крупнодисперсная) пыль, имеющая размеры частиц в пределах 50..250 мкм. Данный тип пыли преобладает в сетях элеваторов и складах.

2) средняя (среднедисперсная) пыль с размерами частиц 10..50 мкм. Выделяется при работе оборудования подготовительных отделений мельниц, крупозаводов (частично на комбикормовых заводах).

3) мелкая (мелкодисперсная) пыль с размерами частиц менее 10 мкм. Данный вид пыли выделяется в размольных и выбоиных отделениях мельниц, а также в большинстве линий комбикормового производства.

3. По ценности уловленной пыли

Ценность пыли определяется возможностью ее дальнейшего использования. Подразделяют на 3 группы:

1) негодная (черная) пыль, имеющая зольность свыше 6,5%. Такую пыль следует собирать в отдельный бункер и далее подвергать уничтожению.

2) серая (кормовая) пыль, с зольностью частиц 2,5..6,5%. Идет в комбикормовое производство для скота и птиц.

3) белая (мучная) пыль. Имеет зольность менее 2%, добавляется в муку 2 сорта и подлежит особо тщательному улавливанию.

4. По вредности воздействия на человека

Вредность пыли определяется ее размерами и химическим составом. Крупная пыль для человека не опасна. Наиболее вредной для организма считается пыль с размерами частиц 5..10 мкм и пыль, содержащая большое количество двуокиси кремния SiO2.

По характеру воздействия на человека пыль делят на активную и пассивную, мягкую и твердую, гибкую и ранящую.

Продолжительное дыхание пылью зерноперерабатывающих предприятий вызывает заболевания дыхательных путей, органов пищеварения, нервной и сердечнососудистой систем. В связи с этим СанПин устанавливает очень жесткие предельно допустимые концентрации пыли в рабочей зоне производства.

Рабочая зона промышленного предприятия - это пространство высотой до двух метров над уровнем пола. В ней должны выдерживаться нормы предельно допустимой концентрации пыли:

- < 2 мг/м3 - для пыли органического происхождения;

- < 4 мг/м3 - для пыли, содержащей до 10% двуокиси кремния;

- < 6 мг/м3 - для пыли, содержащей от 2% до 10% двуокиси кремния.

Когда идет переработка зерна в муку, то пылевидные частицы начинают приобретать особые свойства. Важнейшим из них является высокая химическая активность пыли при горении. Это свойство способно привести к пылевому взрыву (процессу мгновенного горения, при котором кислород воздуха соединяется с большой поверхностью горючего материала, то есть пыли). Данный процесс приводит к образованию не газообразных продуктов, давление которых составляет 500..700 кПа.



3. Компоновка вентиляционных сетей

Компоновка вентиляционных сетей - это процесс правильного и грамотного объединения аспирируемого оборудования в одну сеть.

Аспирационные сети зерноперерабатывающих предприятий проектируют, компонуя сети двух типов:

Местные вентиляционные сети - это сети, в которых вентилятор отсасывает воздух от одной машины.

Центральные вентиляционные сети - это сети, в которых вентилятор обслуживает одновременно несколько машин.

3.1 Основные принципы компоновки вентиляционных сетей

Объединение оборудования в центральные вентиляционные сети проводят, выдерживая шесть основных принципов компоновки:

1 Пространственный принцип

Данный принцип предполагает выполнение в процессе компоновки двух условий:

- в одну сеть желательно объединять близко расположенное оборудование;

- объединять в одну сеть оборудование, расположенное на разных этажах, т.е. вести объединение в вертикальном направлении.

2 Принцип эксплуатационной надежности

Имеет две предпосылки:

- машины, в которых в процессе аспирации выполняются не только санитарно-гигиенические, но и технологические задачи, следует проектировать как местные установки;

- общее количество точек отсоса в одной сети, по возможности, не должно превышать 12-13 штук.

3 Технологический принцип

В одну сеть желательно объединять оборудование, при работе которого выделяется пыль одинакового качества. Качество пыли определяется ее ценностью. Технологический принцип имеет большое значение при компоновке сетей подготовительных отделений мельниц и крупозаводов, а так же, при компоновке сетей комбикормовых заводов.

4 Температурный принцип

В одну сеть возможно объединение машин, у которых отсасываемый для аспирации воздух имеет примерно одинаковую температуру.

5 Принцип обеспечения условий взрывобезопасной работы

Данный принцип будет выполняться, если при компоновке сети не объединяются машины потенциально взрывоопасные с машинами емкостного типа.

6 Принцип одновременности работы оборудования

Объединять следует оборудование, работающее в одно и то же время.

Этот принцип важен при компоновке сетей элеваторов и зерноскладов.

3.2 Компоновочная таблица проектируемой сети

Таблица 1 - Компоновочная таблица вентиляционной сети

Наименование и марка аспирируемого оборудования	Количество однотипных машин в сети	Этаж установки	Объем воздуха, отсасываемого на аспирацию Q, м3/ч	Потери давления в машине Нм, Па	Назначение аспирации машины
			От одной машины	От всех машин
1	2	3	4	5	6	7
Магнитная колонка БКМП 2х3	4	3	180	720	60	Санитарно-гигиеническое
Вымольная машина МБО	2	3	360	720	60	Санитарно-гигиеническое; Обеспечение взрывобезопасности
Вымольная машина А1 -БВГ	3	4	420	1260	80	Санитарно-гигиеническое Обеспечение взрывобезопасности

Полезный объем воздуха, перемещаемого в сети , м3/ч:

, (1)

где - объем воздуха, отсасываемого на аспирацию отдельных машин, м3/ч.

=2700 м3/ч

Общий объём воздуха, перемещаемого в сети до пылеотделителя , м3/ч.

, (2)

где 1,05-коэффициент, учитывающий объем воздуха, подсасываемого в вентиляционной сети до пылеотделителя.

.

3.3 Анализ компоновки проектируемой сети с позиций общих принципов компоновки сетей

Данная сеть проектируется для работы в размольном отделении мельницы.

- пространственный принцип выполнен частично, объединение машин, расположенных на разных этажах ведется в вертикальном направлении, но машины, расположенные на одном этаже находятся на значительном расстоянии друг от друга, в связи с чем, основная часть воздуха будет перемешаться в горизонтальном направлении, что может привести к осаждению пыли, при неправильном выборе скорости;

- соблюден принцип эксплуатационной надежности, количество точек отсоса в данной сети - 9 шт.; отсутствуют машины с регулируемым режимом воздушного потока, которые следует аспирировать как местные установки;

- в данном проекте аспирируется оборудование размольного отделения, при работе которого выделяется пыль одинакового качества, поэтому можно сделать вывод, что технологический принцип выполнен.;

- температурный принцип соблюден полностью, так как воздух в рабочем пространстве работающих машин примерно одинаков по температуре. При работе машин данной сети, как правило, не выделяется избыточное тепло, следовательно, воздух в рабочем пространстве примерно одинаков по температуре;

- в данной сети имеются машины, относящиеся к потенциально взрывоопасному оборудованию, но нет оборудования бункерного типа, следовательно, принцип взрывобезопасности выдержан;

- в данной сети автоматически выполнен принцип одновременной работы оборудования.



4. Подбор пылеотделителя к сети

В основном на зерноперерабатывающих предприятиях в качестве пылеотделителей применяют батарейные циклоны марки 4БЦШ и фильтры-циклоны марок РЦИЭМ и РЦИЭ. Вид пылеотделителя зависит от типа сети и характеристики (дисперсности) пыли.

4.1 Подбор циклона к сети

4.1.1 Объем воздуха, подлежащего очистке в данной сети , м3/ч.

=2835 м3/ч

4.1.2 В зависимости от дисперсного состава и вида перемещаемой в сети пыли назначается марка циклона.

Так как в данном случае проектируется сеть размольного отделения мельницы, где в воздухопроводах перемещается мелкодисперсная мучная пыль, то в качестве пылеотделителя рекомендуется выбирать циклон типа УЦ.

По общему объему воздуха, подлежащему очистке, выбирается батарейный циклон марки 4УЦ-550, для которого ([3], приложение Ж).

4.1.3 Определяется фактическая скорость воздуха на входе в циклон Vвх.ф, м/c:

, (3)

где - общий объем воздуха, перемещаемого в сети, м3/ч;

Fвх - площадь входного отверстия циклона, м2.

Площадь входного отверстия Fвх, м2, определяется по формуле:

Fвх= 4·а2, (4)

где a - размер входного отверстия циклона, определяемый по проектным нормалям, м. a=0,138 м, ([3], приложение Ж).

Fвх = 4·0,1382=0,076 м2

м/с

4.1.4 Оптимальная скорость на входе в батарею циклонов марки 4УЦ-600 лежит в пределах от 10 до 12 м/с. Т.к. входная скорость входит в данные пределы, то циклон можно рассматривать в качестве пылеотделителя.

4.1.5 Рассчитывается аэродинамическое сопротивление циклона Нц, Па:

(5)

где оц - коэффициент сопротивления циклона (для циклонов типа УЦ - оц=(20ч22)·Dн), ([3], стр. 13);

с - плотность стандартного воздуха, кг/м3 (сст = 1,2 кг/м3);

Dн=0,6 м ([3], приложение Ж);

оц= 0,55•20ч0,55•22=11ч12,1

, Па

Потери давления в батарее, , Па:

, (6)

Hбат=1,1•(700,2 ч 770,2)=(770,2 ч 847,2) Па

4.2 Подбор фильтра-циклона к сети

4.2.1 Необходимая площадь фильтрующей поверхности в фильтре-циклоне Fф.р, м2:

, (7)

где - допустимая удельная нагрузка на фильтровальную ткань, м3/(м2•ч).

Допустимая удельная нагрузка на фильтрующую ткань для фильтров-циклонов, работающих в сетях размольных отделений:

м3/(м2•ч) ([3], стр.14).

, м2

4.2.2 По найденной площади поверхности фильтрации принимается фильтр-циклон с фильтрующей поверхностью, близкой к расчетной.

По рассчитанной площади поверхности фильтрации наиболее близок фильтр-циклон РЦИЭ 10,4-16 со стандартной площадью фильтровальных рукавов , м2.



4.2.3 Определяется фактическая удельная нагрузка на ткань qф.ф.,м3/(м2•ч):

, (8)

где Fф.ф - площадь фильтровальных рукавов стандартного фильтра, м2.

, м3/(м2•ч)

4.2.4 Определяется величина потерь давления в фильтре:

, (9)

Па

4.3 Анализ технико-экономических показателей работы пылеотделителей и выбор пылеотделителя

Фильтр-циклон обладает следующими достоинствами:

– высокий коэффициент пылеочистки =0,998-0,999;

– может эффективно работать на отделении любого вида пыли и очищать большие объемы воздуха;

– способен работать при высоких удельных нагрузках;

– компактность.

Недостатки фильтр-циклона:

– высокая первоначальная стоимость;

– очень высокое аэродинамическое сопротивление при допустимой паспортной нагрузке.

Батарейный циклон обладает более простой конструкцией, дешевле, чем фильтр-циклон, однако коэффициент пылеочистки у него ниже =0,995-0,998.

На основании вышеприведенного анализа можно сделать вывод о том, что наиболее целесообразно в данной сети установить фильтр-циклон марки РЦИЭ 10,4-16.



5. Предварительный подбор вентилятора к сети

В процессе проектирования аспирационных сетей вентилятор, как правило, выбирается дважды. Предварительный подбор вентилятора проводится на стадии, когда еще отсутствует трасса сети, т.е. неизвестны длины участков, характеристики местных сопротивлений и скорости движения воздуха, что вынуждает основные параметры работы вентилятора Qв и Нв принимать ориентировочно.

В вентиляционных сетях ЗПП в качестве воздуходувных машин применяют центробежные вентиляторы среднего давления. Могут быть применены вентиляторы как общего назначения, так и специальные пылевые. По исполнению, как правило, применяют вентиляторы 1-го и 5-го исполнений.

Объем воздуха, перемещаемого вентилятором в сети.

, , (10)

где - суммарный объем воздуха, отсасываемого от аспирируемых в сети машин, ;

- объем воздуха, подсасываемого по длине воздухопроводов на линии всасывания, ;

- объем воздуха, подсасываемого в процессе работы пылеотделителя через выходное отверстие, . Зависит от типа пылеотделителя и для фильтр-циклона рассчитывается:

, м3/ч (11)

ДQп/о=0,05·Qпс, м3/ч (12)

м3/ч

Давление, развиваемое вентилятором в проектируемой сети, при предварительном подборе назначается ориентировочно в пределах от 1500 до 2200 Па. Принимается Hв= 1750 Па.

Просматриваются каталоги вентиляторов с целью найти вентилятор, обеспечивающий необходимые параметры работы в проектируемой сети, и имеющий высокий КПД. Характеристика сети накладывается на универсальную характеристику вентилятора с целью нахождения рабочей точки вентилятора в данной сети. В зависимости от положения рабочей точки определяются все остальные параметры работы вентилятора: КПД вентилятора и частота вращения рабочего колеса вентилятора.

Вентилятор считается правильно подобранным к сети, если выполнены следующие условия:

1) подобранный вентилятор, имеет максимально возможный КПД, при этом КПД выбранного вентилятора отвечает условию:

2) рабочая точка на универсальной характеристике вентилятора должна располагаться правее линии максимального КПД;

3) к сети следует подбирать по возможности вентилятор меньшего номера.

Выбирается вентилятор ВИР600-3,55 , КПД которого отвечает условию зв ? 0,9•зmax

зmax=0,8; зв=0,79;

0,9•0,8=0,72; 0,79>0,72.

Рисунок 1 - Работа вентилятора ВИР600-3,55 в проектируемой сети при предварительном подборе



6. Проектирование трассы сети

6.1 Проектирование входных коллекторов к аспирируемым машинам

6.1.1 Проектирование входного коллектора для магнитной колонки БКМП 2-3

Рассчитывается площадь аспирационного отверстия , :

, (22)

где a и b - длина и ширина аспирационного отверстия, принятые в соответствии с нормалями, м; a = 0,35 м и b = 0,05 м.

м2.

Определяется фактическая скорость выхода воздуха из машины , м/с, по формуле (1):

.

в месте отсоса воздуха следует установить расширяющийся переход - диффузор. Но так как конструкция аспирируемой машины не позволяет установить диффузор, устанавливаем сужающийся переход - конфузор. Эскиз сужающегося перехода изображен на рисунке 2.

Рисунок 2 - Эскиз сужающегося перехода для магнитной колонки БКМП2-3

Определяется диаметр воздуховода от аспирируемой машины D, мм, по формуле (16):

.

В данном случае диаметр воздуховода принимается D = 80 мм

Длина конфузора задаётся конструктивно: lк = 315 мм.

Рассчитывается угол раскрытия сужающегося перехода:

, (23)

где а - длинная сторона аспирационного отверстия, мм;

D - диаметр воздуховода от аспирируемой машины, мм;

lк - длина сужающегося перехода, мм.

.

Определяется коэффициент сопротивления конфузора:

, (24)

где - угол раскрытия конфузора;

n - степень сужения конфузора.

.

Коэффициент местного сопротивления принимается:

=0,11, ([1], приложение Е).

6.1.2 Проектирование входного коллектора для вымольной машины А1-БВГ

Определяется площадь аспирационного отверстия Fа.о., м2:

, (18)

где a - длина аспирационного отверстия, м;

b - ширина аспирационного отверстия, м.

Согласно нормалям: а=1,06м, b=0,09м [7].

Определяется фактическая скорость выхода воздуха из машины, , м/с:

, (19)

Полученная фактическая скорость сравнивается с допустимой скоростью в плоскости аспирационного отверстия. Величина этой скорости зависит от скорости витания перерабатываемого в машине продукта. Для муки и продуктов размола зерна 1м/с.

Фактическая скорость в сечении отверстия для аспирации близка к допустимой скорости, поэтому в точке отсоса воздуха из машины устанавливается сужающийся переход - конфузор (рисунок 2).

Рассчитывается диаметр воздуховода присоединяемого к аспирируемой машине D, мм по формуле (14):

Принимается наименьший стандартный диаметр D=110мм

Длина конфузора принимается исходя из рекомендаций, указанных в 6.1.1, lк=480мм.

Рассчитывается угол раскрытия сужающегося перехода по формуле (16):

Принимается бк=90°.

Определяется коэффициент местного сопротивления на основании его характеристики,

По формуле (17) определяется степень расширения конфузора:

([3], приложение Е).

6.1.3 Проектирование входного коллектора для вымольной машины МБО

Рассчитывается площадь аспирационного отверстия , м2

, (20)

где - диаметр аспирационного отверстия, принятый в соответствии с нормалями, м

м2

Определяется фактическая скорость выхода воздуха из машины , м/с по формуле (19):

м/с

Так как , то в месте отсоса воздуха устанавливается расширяющийся переход - диффузор, а далее устанавливается сужающийся переход - конфузор.

Рисунок 3 - Схема аспирации машины при условии : 1 - аспирируемая машина, 2 - расширяющийся переход, 3 - сужающийся переход, 4 - воздухопровод

Определяется диаметр расширения диффузора , мм

, (21)

м

360мм.

Определяется диаметр воздуховода от аспирируемой машины , м по формуле (14):

м

Диаметр воздуховода принимается равным мм.

Длина диффузора принимается исходя из рекомендаций, указанных в 6.1.1, lд=440мм.

Рассчитывается угол раскрытия расширяющегося перехода:

(22)

Откуда угол раскрытия диффузора бд:

Принимается =30

Определяем коэффициент местного сопротивления на основании его характеристики,

, (23)

где л - коэффициент гидравлического сопротивления;

(24)

где Re - число Рейнольдса

(25)

где н - коэффициент кинематической вязкости (н=15•10-6 м2/с);

Dср - средний диаметр, мм (Dср=(120+100)/2=110 мм)

.

Коэффициент местного сопротивления для диффузора вымольной машины МБО равен:

Длина конфузора принимается исходя из рекомендаций, указанных в 6.1.1, = 460 мм.

Рассчитывается угол раскрытия сужающегося перехода:

Откуда угол раскрытия конфузора бк:

Принимается угол раскрытия конфузора .

Определяется коэффициент местного сопротивления:

Коэффициент местного сопротивления для конфузора вымольной машины МБО равен: ([3], приложение Е).

6.2 Проектирование трассы сети в предварительных диаметрах в осевых линиях в масштабе 1:50

После определения размеров фасонных деталей необходимо вычертить сеть в масштабе 1:50 в трёх проекциях. При проектировании трассы аспирационной сети следует придерживаться следующих рекомендаций:

- трасса сети должна вестись кратчайшим путем с наименьшим количеством отводов и других местных сопротивлений;

- проектируя трассу сети, вначале следует объединять потоки воздуха с малыми расходами, а затем присоединять их к потокам с повышенным расходом и coпротивлением;

- объединение потоков воздуха осуществляется с использованием тройников (симметричных и несимметричных) и крестовин;

- для несимметричных тройников при проектировании трассы сети следует выдерживать обязательное условие:

где - объем воздуха, перемещаемого по проходному направлению тройника,;

- объем воздуха, перемещаемого в боковом ответвлении тройника,;

- наибольшее предпочтение следует отдавать в процессе проектирования трассы сети тройникам симметричным, в которых обязательным является условие. Симметричные тройники позволяют выдержать принцип аэродинамической симметрии, результатом которой будет являться упрощение трассы сети, упрощение процесса расчета сети и отсутствие необходимости уравнивания потерь давления в тройнике.

- если при проектировании трассы сети используется крестовина, то здесь желательно выдерживать два условия:

- обязательно;

- необязательно;

- воздухопроводы вентиляционных сетей рекомендуется проводить параллельно и перпендикулярно стенам здания, избегая применения длинных косых воздухопроводов;

- горизонтальные воздухопроводы в пределах одного этажа необходимо располагать на одном уровне от пола. При этом минимальная высота от пола до нижней выступающей части воздухопровода должна быть не менее 2,2 м.

- на этаже, где установлен пылеотделитель, высоту горизонтальных воздухопроводов следует увязывать с высотой входного патрубка пылеотделителя;

- вертикальные воздухопроводы вентиляционных сетей не рекомендуется проводить через проходы и места обслуживания машин;

- воздухопроводы не должны пересекать балки, колонны, а также технологические и транспортирующие машины. В виде исключения допустимо проводить воздухопроводы внутри бункеров, однако при этом толщину стенки воздухопровода рассчитывают из условия смятия;

- при проектировании трассы сети размеры всех фасонных деталей принимаются в определенном соотношении от диаметра воздухопровода на данном участке:

а) радиусы отводов выполняются в оптимальном варианте по условию

. Допустимо принимать, а также (в случае недостаточной производственной площади);

б) длины переходов принимаются конструктивно, исходя из следующих соображений:

,если >250 мм;

(23) , если < 250 мм;

в) длины тройников должны удовлетворять условию ,

где - диаметр объединенного потока, мм.

- углы раскрытия тройников следует принимать кратными 15 °. Для несимметричных тройников, применяемых в вентиляционных системах, рекомендуются углы раскрытия = 15 °; 30 °; 45 °; 60 °. Для симметричных тройников

оптимальными являются такие углы: = 15 °; 30 °; 60 °;

- при проектировании трассы сети воздухопроводы на различных участках могут иметь предварительные диаметры, которые рассчитываются исходя из уравнения неразрывности:

, (27)

. (28)

При этом скорость движения воздуха на любом участке принимается равной минимальной надежно-транспортирующей скорости воздуха

6.3 Проектирование трассы сети в «теле»

Этот этап проектирования является наиболее ответственным, так как сеть, по существу, спроектирована и остаётся лишь окончательным расчётом уточнить диаметры воздухопроводов, поэтому на качество размерной компоновки следует обращать особое внимание.



7. Расчет вентиляционной сети

7.1 Задачи расчета вентиляционных сетей

В процессе расчета вентиляционной сети проектировщик должен решить ряд важнейших вопросов:

а) уточнить скорость движения воздуха и диаметр воздухопровода на отдельных участках сети.

б) рассчитать потери давления по главному магистральному направлению сети.

в) провести уравнивание потерь давления в тройниках.

г) уточнить основные параметры работы вентилятора.

Расчет вентиляционной сети проводится на основании расчетной плоскостной схемы, которая снимается с чертежей общего вида вентиляционной сети и должна иметь все необходимые данные для расчета.

7.2 Снятие и оформление расчетной плоскостной схемы сети

Плоскостная схема сети - это развёртка сети на горизонтальной плоскости, выполненная без определенного масштаба. Плоскостные схемы делятся на расчетные и монтажные. Расчетная плоскостная схема снимается с чертежей общего вида вентиляционной установки со всеми размерами и точной конфигурацией фасонных деталей. Расчетную схему оформляют в следующей последовательности:

а) аспирируемое оборудование изображается прямоугольником, рядом с которым указывают наименование и марку машины, объем воздуха на аспирацию машины и потери давления в машине;

б) вентиляционная сеть разбивается на отдельные участки. Участок сети представляет собой часть сети, на которой объем перемещаемого воздуха постоянен. Границами участка могут быть: аспирируемая машина, тройник, пылеотделитель или вентилятор;

в) выбирается главное магистральное направление сети;

Главное магистральное направление сети - это последовательно расположенные участки сети, на которых имеют место максимальные потери давления. Магистральное направление выбирается обычно от машины с большими потерями давления и наиболее удаленной от вентилятора.

г) проводится нумерация участков.

Участки главного магистрального направления нумеруют римскими цифрами, участки боковых ответвлений нумеруют арабскими цифрами.

д) с чертежей общего вида снимаются и указываются на схеме расчетные длины участков, измеряемые с точностью до 0,1 м. Расчетная длина участка l м, определяется по выражению:

, (26)

где - суммарная длина прямых частей воздухопроводов на участке, м;

- суммарная длина выпрямленных отводов на данном участке, м;

- суммарная длина переходов, м.

Длина отвода l0, м, рассчитывается как

, (27)

где - радиус отвода, м;

- угол поворота отвода, град.

е) на расчетную схему наносятся характеристики фасонных деталей:

- конфузор: =l/D;

- диффузор: =F2/F1;

- отвод: =R0/D;

- тройник: .

Характеристики местных сопротивлений:

1) Отводы. Эскиз отвода изображен на рисунке 4.

Рисунок 4 - Эскиз отвода

Отвод имеет следующую характеристику:

Все отводы в аспирационных сетях имеют углы, кратные 15?. Наиболее предпочтительными является радиус отвода Rо, выполненный Rо=2D, т. е. n=2. Однако выполнение такого отвода требует большой производственной площади, в случае недостатка необходимой площади, допустимо отводы выполнять следующим образом:

n=1.5; n=1.

Rо=2D- оптимальный вариант выполнения отвода.

2) Тройники. Эскизы тройников изображены на рисунке 5.

Рисунок 5 - Эскиз тройников

Для симметричных и несимметричных тройников характеристика имеет вид:

Угол раскрытия тройника всегда кратен 15?. Рекомендуются углы раскрытия для несимметричных тройников: 15,30,45,60. Оптимальный угол =30?.

Для симметричных рекомендуемые углы раскрытия =30,60.

3) Характеристика переходов

Переходы делятся на конфузоры и диффузоры.

Конфузоры. В зависимости от того, что лежит в основании конфузора, его характеристика может быть двух вариантов.

1. Если в основании круглое сечение:

к=f(к; n=>1),

где к - угол раскрытия (угол между сторонами конфузора);

2. Если в основании прямоугольное (квадратное):

к=f(к; n=),

где - длина конфузора.

Конфузоры с круглым сечением в основании изготавливают с углами раскрытия к=0-90.

Входные коллекторы, имеющие в основании прямоугольник или квадрат изготавливают с углами раскрытия к=0-180. Оптимальными считаются углы в интервале к=30-60.

Диффузоры. Для расширяющихся переходов - диффузоров, независимо от того, что лежит в его основании, характеристика всегда имеет следующий вид:

д=f(д; n=>1).

Так как чем больше угол раскрытия диффузора, тем выше потери давления в вентиляционных системах. Поэтому не рекомендуется проектировать диффузоры с углами раскрытия д ? 40. У диффузоров, установленных на выходе из вентилятора рекомендуется выполнять условие д ? 10.

7.3 Выбор метода расчета вентиляционной сети

В настоящее время существует четыре метода расчета:

- метод потерь давления на единицу абсолютной длины воздухопровода;

- метод полных давлений;

- метод динамических давлений;

- метод эквивалентных отверстий.

В основу каждого метода расчета положено основное уравнение для расчёта потерь давления на отдельно взятом участке сети.

По первому методу потери давления на участке сети Hпт, Па, рассчитывают по выражению:

, (28)

где R - коэффициент сопротивления на 1 м длины воздухопровода, Па/м;

l - расчетная длина участка сети, м;

- сумма коэффициентов местных сопротивлений данного участка;

Hд - динамическое давление, Па.

Коэффициент потерь давления на единицу длины воздухопровода рассчитывается по формуле:

, (29)

где х- скорость воздуха на участке, м/с;

D - диаметр воздухопровода, м.

Коэффициент R можно определить также графически по специальной номограмме ([3], приложение С)

Коэффициенты местных сопротивлений определяются по специальным таблицам, приведенным в специальной литературе ([3], приложение Е).

Величина динамического давления Hд, Па, на данном участке рассчитывается по формуле:

, (26)

где с - плотность стандартного воздуха, с = 1,2 , кг/м3.

Согласно методу полных давлений, потери давления на участке рассчитываются по выражению:

, (30)

где л - коэффициент гидравлического сопротивления, обусловленный вязкостным трением и вихреобразованием;

Для гидравлических гладких труб, применяемых в вентиляционной технике, данный коэффициент рассчитывается по формуле А. В. Панченко:

, (31)

где Re - критерий Рейнольдса.

Критерий Рейнольдса рассчитывается по формуле:

, (32)

где - коэффициент кинематической вязкости равный для стандартного воздуха, .

7.4 Рекомендации к расчету вентиляционной сети

- скорость воздуха на участках сети, идущих от аспирируемых машин, должна соответствовать надежно-транспортирующей скорости воздуха (хн.т ?12ч14м/с);

- скорость воздуха на последующих участках сети должна быть выше скорости воздуха на предыдущем участке. Снижение скорости воздуха крайне нежелательно, так как может привести к осаждению пыли в воздухопроводе и снижению эффективности работы аспирационной сети;

- скорость воздуха на участке сети после пылеотделителя, где перемещается практически чистый воздух, для всех типов сетей принимается в пределах 10ч11 м/с;

- диаметры воздухопроводов должны быть, по возможности, стандартными;

- диаметр воздухопровода после тройника следует проверять на условие стандартности тройника:

, (33)

, (34)

где Dп, Dб, Dо - соответственно диаметры воздухопроводов на проходном, боковом и объединенном направлениях тройника.

- на участках сети после пылеотделителя объем воздуха, перемещаемого вентилятором , м3/ч следует рассчитывать по формуле:

, (35)

где - полезный объем воздуха, отсасываемого от всех аспирируемых машин, м3/ч;

- объем воздуха, подсасываемого в пылеотделителе, м3/ч;

- объем воздуха, подсасываемого по длине воздуховодов на линии всасывания, м3/ч.

Данная величина должна рассчитываться по выражению:

, (36)

где Lвс - суммарная длина всех воздухопроводов на линии всасывания сети, м;

д - нормативный коэффициент подсоса воздуха по длине воздухопроводов, %/м. Принимается следующим образом ([3], стр.26):

1) д = 0,1 %/м - для сетей, где перемещается мелкодисперсная органическая пыль;

2) д = 0,15 %/м - для сетей, где перемещается среднедисперсная пыль смешанного характера;

3) д = 0,2 %/м - для сетей, где перемещается крупная минеральная пыль.

Объем воздуха, подсасываемого при работе пылеотделителя, принимается по рекомендации, изложенной в пункте 5.

7.5 Расчет потерь давления по главному магистральному направлению сети, Нмаг

Данный расчёт приведён в таблице 2.

7.6 Уравнивание потерь давления в тройниках

В процессе расчета вентиляционной сети производится выравнивание сопротивлений в тройниках, т.е. необходимо добиться выполнения равенства

(37)

где - суммарные потери давления по прямому направлению тройника, Па;

- суммарные потери давления в боковом ответвлении, Па.

Уравнивать потери давления по главной магистрали и на участке с меньшим сопротивлением необходимо для того, чтобы в них перемещались заданные нормами объемы воздуха.

В разветвленных вентиляционных сетях уравнивание потерь давления в тройниках проводится двумя способами:

а) путем подбора соответствующих шайб и диафрагм, выполняющих роль дополнительных местных сопротивлений, которые устанавливаются на участке с меньшим сопротивлением.

Разница в потерях давления по магистрали и на участке с меньшим сопротивлением компенсируется за счет потерь давления в шайбе или диафрагме.

б) путем подбора соответствующих значений скорости V и диаметра D бокового ответвления, при которых будет обеспечено вышеприведенное равенство (37).

Расчет дополнительного местного сопротивления для уравнивания ведется в следующей последовательности:

а) определяется разница в потерях давления по магистрали и на участке с меньшим потерями давления , Па

, (38)

где - сумма потерь давления на участке с большим сопротивлением, т.е. на участке главной магистрали, Па;

- сумма потерь давления на участке с меньшим сопротивлением, Па;

б) рассчитывается коэффициент сопротивления шайбы или диафрагмы

, (39)

где - динамическое давление на участке с меньшим сопротивлением, Па.

в) рассчитывается величина "y" для диафрагмы либо диаметр "d" для шайбы.

При уравнивании потерь давления по второму способу, искомый диаметр участка с меньшими потерями давления , мм, может быть найден по формуле, предложенной различными авторами, в частности В.Ф. Кострюковым:

, (40)

где - искомый диаметр участка с меньшими потерями давления, мм;

- первоначальный диаметр участка, мм.

Данный способ более экономичен и целесообразен по энергозатратам и по эффективности работы сети в целом. Однако способ этот имеет два недостатка:

- искомый диаметр практически всегда будет нестандартным;

- полностью уравнять потери давления в тройнике в этом случае не представляется возможным.

Поэтому при уравнивании потерь давления по второму методу допустимое расхождение в потерях давления составляет ±5 % от величины меньшего сопротивления.

Пример:

Подбор шайб и диафрагм, выполняющих роль дополнительных местных сопротивлений, которые устанавливаются на участке с меньшим сопротивлением.

Два участка I и 1 объединяются при помощи тройника. Потери давления на этих участках соответственно равны 499,4 Па и 210,9Па. Так как ДH>5%, то необходимо уравнять эти потери давления:

- находится разница потерь давления на участках:

?Н= ?НптII - ?Нпт1 (41)

?Н=499,4-210,9=288,5 Па

- определяется коэффициент сопротивления диафрагмы:

од=?Н/Нд1 (42)

од =288,5/96,8=2,980

- при ?Н=288,5Па и Нд1=96,8Па находится по номограмме ([3], приложение С) величина d/D. В данном случае:

d/D=0,739

Тогда диаметр шайбы определяется по выражению:

d=0,739·D1, (43)

где D1 - диаметр воздухопровода на первом участке бокового ответвления, мм.

d=0,739•100=73,9?74мм

7.7 Проектирование переходов к пылеотделителю и вентилятору

7.7.1 Проектирование перехода к фильтру-циклону РЦИЭ 10,4-16

Данный переход представляет собой переход с круглого сечения на прямоугольное.

Рисунок 6 - Эскиз перехода к пылеотделителю РЦИЭ 10,4-16

Рассчитывается площадь сечения воздуховода на участке перед пылеотделителем Fв, м2

, (44)

где - диаметр участка №V магистрального направления, м.

м2

Рассчитывается площадь входного отверстия фильтра-циклона РЦИЭ 10,4-16 Fвх

,

где a - большая сторона входного отверстия, м

b - меньшая сторона входного отверстия, м.

В соответствии с проектными нормалями

a = 422 мм;

b = 217 мм [3, стр. 176].

Так как площадь воздуховода меньше площади входного отверстия циклона, то данный переход является расширяющимся, т.е. диффузором.

Коэффициент сопротивления диффузора является функцией нескольких величин:

,

где - угол раскрытия диффузора;

n - степень расширения диффузора.

Рассчитывается степень расширения диффузора

Принимается n=1,5.

Длина диффузора назначается конструктивно в соответствии с рекомендациями [3, стр.18]:

lд = 250 мм

Определяется угол раскрытия бд , град по формуле:

где а - длинная сторона аспирационного отверстия, мм.

Угол раскрытия диффузора равен

.

В соответствии с ([3], приложение Е) коэффициент сопротивления диффузора будет равен

7.7.2 Проектирование перехода от фильтра-циклона РЦИЭ 10,4-16

Данный переход представляет собой переход с круглого сечения на круглое.

Так как диаметр воздуховода меньше диаметра выходного отверстия пылеотделителя, то данный переход является сужающимся, т.е. конфузором.

Рисунок 7 - Сужающийся переход от пылеотделителя РЦИЭ 10,4-16

Коэффициент сопротивления конфузора, является функцией нескольких величин:

,

где - угол раскрытия конфузора;

Рассчитывается n:

Угол раскрытия конфузора:

,

Длина конфузора назначается конструктивно, исходя из рекомендаций, указанных в 6.1.1. lк=250 мм, тогда

Коэффициент сопротивления конфузора принимается по таблице [3,приложение Е3]: .

7.7.3 Проектирование перехода к вентилятору ВИР 600-3,55

Данный переход представляет собой переход с круглого сечения на круглое.

Так как диаметр воздуховода больше диаметра входного отверстия вентилятора, то данный переход является сужающимся, т.е. конфузором.

Рисунок 8 - Сужающийся переход к вентилятору ВИР 600-3,55

Коэффициент сопротивления конфузора является функцией нескольких величин:;

Рассчитывается n:

Угол раскрытия конфузора:

,

Длина конфузора назначается конструктивно, исходя из рекомендаций, указанных в 6.1.1. lк=250 мм, тогда

Коэффициент сопротивления конфузора принимается по таблице [3, приложение Е3]:

7.7.4 Проектирование перехода от вентилятора ВИР 600-3,55

Данный переход представляет собой переход с прямоугольного сечения на круглое.

Рассчитывается площадь сечения воздуховода на участке после вентилятора Fв, м2

,

где - диаметр участка №VII магистрального направления, м.

м2

Рассчитывается площадь выходного отверстия вентилятора ВИР 600-3,55.

,

где a и b - стороны выхлопного патрубка вентилятора, м. В соответствии с проектными нормалями а=288 мм, b=205 мм ([3], приложение К)

Так как площадь воздуховода больше площади выходного отверстия вентилятора, то данный переход является расширяющимся, т.е. диффузором.

Рисунок 9 - Расширяющийся переход от вентилятора вир 600-3,55

Рассчитывается степень расширения диффузора

Длина диффузора назначается конструктивно, исходя из рекомендаций, указанных в 6.1.1. lд=250 мм;

Угол раскрытия диффузора равен:

.

В соответствии с [3, таблица Е4] коэффициент сопротивления диффузора будет равен .



8. Окончательный подбор вентилятора к сети

Объем воздуха, перемещаемого вентилятором в сети , м3/ч,:

;

;

=2700 м3/ч

=135 м3/ч

Полное давление вентилятора Нв, Па, численно равно сопротивлению сети с учетом коэффициента запаса на неучтенные потери давления, т.е.

(45)

Сопротивление сети Нс Па, определяется как сумма потерь давления на участках сети но магистральному направлению с учетом потерь давления в пылеотделителе, потерь давления в аспирируемой машине и разрежения в здании.

Таким образом

, (46)

где - величина разрежения в здании, Па;

- потери давления по магистральному участку, Па.

Разрежение в здании равно сопротивлению при проходе воздуха через неплотности в здании и принимается в расчетах как

Па

По универсальным характеристикам вентиляторов окончательно уточняем тип и номер вентилятора. Расчетные давление и объем, перемещаемого воздуха вентилятором, незначительно отличаются от принятых предварительно, вследствие чего рабочая точка сместилась не существенно. Следовательно, предварительно выбранный вентилятор марки ВИР 600-3,55 соответствует расчетным параметрам. Таким образом, в проектируемой сети необходимо установить вентилятор марки ВИР 600-3,55, который имеет следующие параметры:

Рисунок 10 - Работа вентилятора ВИР 600-3,55в проектируемой сети при окончательном подборе

КПД отвечает условию зв ? 0,9•зmax

зmax=0,8; зв=0,79;

0,9•0,8=0,72; 0,79>0,72;

nв = 2800 об/мин.

9. Расчет мощности для привода вентилятора. Выбор привода вентилятора

Мощность на валу вентилятора Nв, кВт, определяется по формуле

, (47)

где - объем воздуха, перемещаемого вентилятором, м3/ч;

- давление, развиваемое вентилятором, Па;

- к.п.д. вентилятора.

Мощность электродвигателя Nэ, кВт, для привода вентилятора равна:

, (48)

где - коэффициент запаса мощности, =1,15.

Выбранный вентилятор первого исполнения, комплектуется электродвигателем марки АИР90L-2 ([3], приложение К) с мощностью Nэ=3кВт и частотой вращения nэ=3000об/мин.

10 Разработка монтажной плоскостной схемы сети с графической спецификацией

После всех расчетов вычерчивается безмасштабная монтажная плоскостная схема. Также составляется графическая спецификация деталей.

На монтажную плоскостную схему должны быть нанесены следующие данные:

1) Проводится нумерация групп, состоящих из однотипных элементов сети. Внутри каждой группы также проводится нумерация элементов сети, имеющих разные параметры.

2) На схеме после всех машин, до и после пылеотделителя, до и после вентилятора показываются отверстия для проведения аэродинамических измерений.

3) Указывается характеристика вентилятора и электродвигателя.

4) Составляется спецификация деталей, в которой указывается: номер, параметры, материал, количество и приводятся эскизы.

Эта схема является основанием для изготовления и монтажа деталей и всей вентиляционной сети.



Заключение

В рамках данного курсового проекта была спроектирована вентиляционная сеть для аспирации технологического оборудования 3 и 4 этажей размольного отделения мельницы, а именно:

- магнитные колонки БКМП 2-3 - 4шт.;

- вымольные машины МБО - 2 шт;

- вымольные машины А1-БВГ- 3 шт.

Вентиляционная сеть имеет суммарную длину 30,5 м и потери давления по магистральному направлению сети Hмаг= 1841,6 Па.

В состав сети входит следующее вентиляционное оборудование:

1) центробежный вентилятор марки ВЦ5-45-4,25 со следующим параметрами работы в сети:

- объем перемещаемого вентилятором воздуха в сети

- давление, развиваемое вентилятором ;

- частота вращения рабочего колеса nв = 2800 об/мин;

- коэффициент полезного действия зв = 0,9;

2) пылеотделитель - фильтр-циклон марки РЦИЭ 10,4-16 с сопротивлением Hп/о = 715,5 Па.

В состав курсового проекта вошла следующая техническая документация:

- чертежи этажей предприятия (планы и разрезы), где ведется аспирация оборудования, на которых изображено все технологическое и транспортное оборудование, а также спроектированная вентиляционная установка;

- монтажная плоскостная схема сети.

Спроектированная сеть полностью отвечает существующим стандартам и нормам, введенным для данного типа сетей, и готова к монтажу и эксплуатации на зерноперерабатывающем предприятии.

Список использованной литературы

1. Вентиляционные установки зерноперерабатывающих предприятий. - 3-е изд., доп. и перераб.; под ред. A. M. Дзядзио. - М. : Колос,1974. - 399 с.

2. Веселов, С. А. Вентиляционные и аспирационные установки предприятий хлебопродуктов / С. А. Веселов, В. Ф. Веденьев. - М. : Колос, 2004. - 240 с.

3. Зарницына Э.Г. Вентиляционные установки и пневмотранспорт: учебное пособие / Алт. гос. техн. ун-т им. И.И. Ползунова. - Барнаул: Изд-во АлтГТУ, 2011. - 228 с.

4. Проценко, Г. И. Вентиляционные и пневмотранспортные установки зерноперерабатывающих предприятий : учеб. пособие по специальности 170600 «Машины и аппараты пищевых производств» / Г. И. Проценко, В. А. Анфалов. ? М. : Изд.-во Приор, 2000. ? 96 с.

...