Теплоснабжение жилых зданий

Размещено на http://www.allbest.ru

Курсовой проект

Теплоснабжение жилого микрорайона от котельной в г. Пушкин (г. Санкт-Петербург)

Санкт-Петербург 2014



1. Централизованная система теплоснабжения

Централизованная система теплоснабжения состоит из следующих основных элементов: источника тепла, тепловых сетей и местных систем потребления - систем отопления, вентиляции и горячего водоснабжения.

Для централизованного теплоснабжения используются два типа источников тепла: теплоэлектроцентрали (ТЭЦ) и районные котельные (РК).

На ТЭЦ осуществляется комбинированная выработка тепла и электроэнергии, обеспечивающая существенное снижение удельных расходов топлива при получении электроэнергии. При этом тепло рабочего тела - водяного пара - используется для получения электроэнергии при расширении пара в турбинах, а затем оставшееся тепло отработанного пара используется для нагрева воды в теплообменниках, которые составляют теплофикационное оборудование ТЭЦ. Горячая вода применяется для теплоснабжения. Таким образом, на ТЭЦ тепло высокого потенциала используется для выработки электроэнергии, а тепло низкого потенциала - для низкого потенциала - для теплоснабжения. В этом состоит энергетический смысл комбинированной выработки тепла и электроэнергетики. При раздельной их выработке электроэнергию получают на конденсационных станциях (КЭС), а тепло - в котельных. В конденсаторах паровых турбин на КЭС поддерживается глубокий вакуум, которому соответствуют низкие температуры (15-200С), и охлаждающую воду не используют. В результате на теплоснабжение расходуют дополнительное топливо. Следовательно, раздельная выработка экономически менее выгодна, чем комбинированная.

Преимущества теплофикации и централизованного теплоснабжения наиболее ярко проявляются при концентрации тепловых нагрузок, что характерно для современных развивающихся городов.

Другим источником теплоснабжения являются РК. Тепловая мощность современных РК составляет 150-200 Гкал/ч. Такая концентрация тепловых нагрузок позволяет использовать крупные агрегаты, современное техническое оснащение котельных, что обеспечивает высокие КПД использования топлива.

Отечественная теплофикация базируется на районных ТЭЦ общего пользования и на промышленных ТЭЦ в составе предприятий, от которых теплота отпускается как промышленным предприятиям, так и расположенным поблизости городам и населенным пунктам. Для удовлетворения отопительно-вентиляционной и бытовой нагрузок жилых и общественных зданий, а также промышленных предприятий используется главным образом горячая вода. Применение горячей воды в качестве теплоносителя позволяет использовать для теплоснабжения теплоту отработавшего пара низкого давления, что повышает эффективность теплофикации благодаря увеличению удельной выработки электрической энергии на базе теплового потребления.

Современные централизованные системы теплоснабжения представляют собой сложный комплекс, включающий источники тепла, тепловые сети с насосными станциями и тепловыми пунктами и абонентские вводы, оснащенные системами автоматического управления. Для обеспечения надежного функционирования таких систем необходимо их иерархическое построение, при котором всю систему расчленяют на ряд уровней, каждый из которых имеет свою задачу, уменьшающуюся по значению от верхнего уровня к нижнему. Верхний уровень составляют источники тепла, следующий уровень - магистральные тепловые сети с РТП, нижний - распределительные сети с абонентскими вводами потребителей. Источники тепла подают в тепловые сети горячую воду заданной температуры и заданного давления, обеспечивают циркуляцию воды в системе и поддержание в ней должного гидродинамического и статического давления. Они имеют специальные водоподготовительные установки, где осуществляется химическая очистка и деаэрация воды. По магистральным тепловым сетям транспортируются основные потоки теплоносителя в узлы теплопотребления. В РТП теплоноситель распределяется по районам и в сетях районов поддерживается автономный гидравлический и тепловой режим. К магистральным тепловым сетям отдельных потребителей присоединять не следует, чтобы не нарушить иерархичности построения системы.

Развитие теплофикации способствует решению многих важных народнохозяйственных и социальных проблем, таких как повышение тепловой и общей экономичности энергетического производства, обеспечение экономичного и качественного электро- и теплоснабжения жилищно-коммунальных и промышленных комплексов, снижение трудозатрат в тепловом хозяйстве, улучшение экологической обстановки в городах и промышленных районах.

теплоснабжение пьезометрический температурный

2. Характеристика района теплоснабжения

Объектом теплоснабжения данного проекта является микрорайон г. Пушкин от котельной. В соответствии с климатологическими таблицами СНиП для района теплоснабжения характерны следующие температуры проектирования систем вентиляции и отопления;

- температура наружного воздуха для проектирования системы отопления,

-температура воздуха внутри помещения.

t_нрв= -11°С - температура воздуха расчетная проектирования системы вентиляций.

t ^оп_нор= -1,8°С - температура наружного воздуха, средняя за отопительный период.

n₀= 220 сут.= 5280 ч/год- длительность отопительного периода.

Источником водоснабжения является река Нева с карбонатной жёсткостью Ж _к =0,43 мг-экв/л.

Рельеф ровный, грунт - песчаный, уровень грунтовых вод высокий.

3. Характеристика объектов теплоснабжения

№	Адрес	Назначение здания	Высота здания h, м	Наружный объем, V,м3	Количество жителей	Примечание
1	Жуковско-Волынская ул, 40	жилой дом	21	28773	222
2	Жуковско-Волынская ул, 42	магазин	12	9480(в т.ч. 1800 вент)	20	работающих
3	Жуковско-Волынская ул, 44	жилой дом	30	23160	235
4	Жуковско-Волынская ул, 46	почта	9	8773	15	работающих
5	Жуковско-Волынская ул, 48	жилой дом	27	23160	200
6	Жуковско-Волынская ул, 50/30	школа	15	37134(в т.ч. 3800 вент)	600	учащихся
7	Жуковско-Волынская ул, 2/4	магазин	10	5250(в т.ч. 800 вент)	15	работающих
8	Жуковско-Волынская ул, 8	гостиница	18	18393	650	мест
9	Жуковско-Волынская ул, 6	Дет. сад	12	12 370	100	мест
10	Жуковско-Волынская ул,10А	жилой дом	18	13010	230
11	Жуковско-Волынская ул, 12	жилой дом	30	12421	340
12	Железнодорожная ул, 2	Админ. здание	18	28773	150	работающих
13	Железнодорожная ул, 4	магазин	18	15250(в т.ч. 3800 вент)	50	работающих
14	Железнодорожная ул, 16	больница	21	43160	500	мест
15	Железнодорожная ул, 12	жилой дом	30	21421	300
16	Железнодорожная ул, 14	жилой дом	18	15421	280
17	Железнодорожная ул, 10	жилой дом	30	12421	320
18	Железнодорожная ул, 8	жилой дом	18	15421	250
19	Железнодорожная ул, 8/2	кафе	6	5324(в т.ч. 600 вент)	18	Усл. блюд
20	Железнодорожная ул, 6/18	ясли-сад	6	15370	120	мест
21	Софийский бул. 36	Админ. здание	18	28773	150	работающих
22	Софийский бул. 34	жилой дом	18	15421	230
23	Софийский бул. 32	магазин	18	25250(в т.ч. 5800 вент)	50	работающих

4. Расчёт тепловых нагрузок потребителей

Расчёт расхода теплоты на отопление;

где - удельная отопительная характеристика; - объём здания по наружному обмеру; - температура воздуха внутри помещения; - расчётная температура наружного воздуха для проектирования системы отопления.

0,42·28773· (18+26)=531725,04 Вт

0,45·9480· (12+26)=162108 Вт

0,42·23160·(18+26)=427996,8 Вт

0,38·8773·(18+26)=146684,56 Вт

0,42·23160·(18+26)=427996,8 Вт

0,38·37134·(16+26)=592658,64 Вт

0,45·5250·(12+26)=89775 Вт

0,37·18393·(18+26)=299438,04 Вт

0,39·12370·(20+26)=221917,8 Вт

0,42·13010·(18+26)=240424,8 Вт

0,42·12421·(18+26)=229540,08 Вт

0,37·28773·(18+26)=468424,44 Вт

0,45·15250·(12+26)=260775 Вт

0,35·43160·(20+26)=694876 Вт

0,42·12421·(18+26)=229540,08 Вт

0,42·15421·(18+26)=284980,08 Вт

0,42·12421·(18+26)=229540,08Вт

0,42·15421·(18+26)=284980,08 Вт

0,38·5324·(16+26)=52617,12 Вт

0,39·15370·(20+26)=275737,8 Вт

0,37·28773·(18+26)=468424,44Вт

0,42·15421·(18+26)=284980,08Вт

0,45·25250·(12+26)=431775 Вт

7336915,74 Вт =7,34 МВт

Расчёт расхода теплоты на вентиляцию;

где - удельная вентиляционная нагрузка; - объём вентилируемого помещения по наружному обмеру; - температура внутри помещения; - расчётная температура наружного воздуха для проектирования системы вентиляции.

0,5·1800·(12+11)=20700 Вт

0,08·3800·(16+11)=8208 Вт

0,5·800·(12+11)=9200 Вт

0,5·3800· (12+11)=43700 Вт

0,75·600· (16+11)=12150 Вт

0,5·5800·(12+11)=66700 Вт

160658 Вт = 0,16 МВт

Расчёт расхода теплоты на ГВС (лето, зима);

где - норма расхода воды на горячей единицу;

m - количество единиц (например, жителей);

c - теплоёмкость воды;

n_c - длительность подачи горячей воды в сутки;

- температура горячей воды, подаваемая на нужды ГВС;

- температура холодной воды зимой и летом соответственно;

- коэффициент, учитывающий миграцию жителей.

Расчет расхода теплоты на ГВС (зима);

Расчет расхода теплоты на ГВС (лето);

1055911,9 Вт = 1,06 МВт

5. Построение графиков расхода тепла

Табл. 1 Суммарный расход теплоты на отопление

Тепловые нагрузки	+8°С	-1,8°С	-7,8°С	-11°С	-26°С
Отопление, МВт	1,7	3,3	4,3	4,8	7,34
Вентиляция, МВт	0,056	0,11	0,14	0,16	0,16
ГВС, МВт	1,58	1,58	1,58	1,58	1,58
Суммарный, МВт	3,34	4,99	6,02	6,54	9,08

где - коэффициенты расхода теплоты на отопление и вентиляцию соответственно.

Отопление:

+8°С

-1,8°С

-7,8°С

-11°С

Вентиляция:

+8°С

-1,8°С

-7,8°С

-11°С

Табл. 2 Построение графика продолжительности

°С	-25	-20	-15	-10	-5	0	+8
ниже	21	83	273	708	1533	2878	5280



6. Выбор теплоносителя и системы теплоснабжения

Выбор теплоносителя и системы теплоснабжения определяется техническими и экономическими соображениями и зависит главным образом от характера теплового источника и вида тепловой нагрузки. Системой теплоснабжения называется комплекс устройств по выработке, транспорту и использованию теплоты. Теплоносителем называется среда, которая передаёт тепловую энергию от источника теплоты к нагревательным приборам абонентов. К теплоносителям, применяемых в системах централизованного теплоснабжения, относят; горячая вода и пар, к которым предъявляются санитарно - гигиенические, технико - экономические и эксплуатационные требования.

Основные преимущества воды как теплоносителя по сравнению с паром;

1. большая удельная комбинированная выработка электрической энергии на базе теплового потребления;

2. сохранение конденсата на станции, что имеет особенно важное значение для станции высокого давления;

3. возможность центрального регулирования однородной тепловой нагрузки или определённого сочетания двух разных видов нагрузки при одинаковом отношении расчётных величин этих нагрузок у абонентов;

4. более высокий КПД системы теплоснабжения вследствие отсутствия в абонентских установках потерь конденсата и пара, имеющих место в паровых системах;

5. повышенная аккумулирующая способность водяной системы.

Основные недостатки воды как теплоносителя;

1. больший расход электроэнергии на перекачку по сравнению с расходом электроэнергии на перекачку конденсата в паровых системах;

2. большая чувствительность к авариям, так как утечки теплоносителя из паровых сетей вследствие значительных удельных объёмов пара во много раз меньше, чем в водяных системах;

3. большая удельная плотность теплоносителя и жесткая гидравлическая связь между всеми точками системы.

Водяные системы теплоснабжения по способу присоединения установок ГВС разделяются на два типа: закрытые и открытые системы. В закрытых системах теплоснабжения вода, циркулирующая в тепловой сети, используется только в качестве греющей среды, т.е. как теплоноситель из сети не разбирается. В открытых системах вода может частично (или полностью) разбираться у потребителей ГВС.

Основные преимущества закрытых систем теплоснабжения;

1. гидравлическая изолированность водопроводной воды, поступающей на ГВС, что повышает её качество и упрощает санитарный контроль за ГВС;

2. прост контроль герметичности системы теплоснабжения.

Основные преимущества открытых систем теплоснабжения;

1. возможность использования для ГВС низкопотенциального тепла;

2. упрощение и удешевление абонентских вводов (подстанций) и повышение долговечности местных установок ГВС.

Таким образом, при проектировании системы теплоснабжения на основании анализа характера теплопотребителей, источника теплоснабжения, качества природных вод, характеристики грунта производим выбор теплоносителя - горячая вода, типа системы теплоснабжения - закрытая, с температурным графиком 105/70 ^оС.



7. Выбор способа регулирования тепловой нагрузки

Тепловая нагрузка абонентов непостоянна. Она изменяется в зависимости от метеоусловий, режима расхода воды на ГВС, режима работы технологического оборудования и других факторов. Для обеспечения высоко качества теплоснабжения, а также экономичных режимов выработки тепла на станции и транспортировки его по тепловым сетям выбирается соответствующий метод регулирования. В зависимости от пункта осуществления регулирования различают центральное, местное и индивидуальное.

Центральное регулирование ведётся по типовой тепловой нагрузке, характерной для большинства абонентов района. Такой нагрузкой может быть как один вид нагрузки, например отопление, так и два разных вида при определённом их количественном соотношении, например отопление и горячее водоснабжение при заданном отношении расчётных величин этих нагрузок.

Центральное регулирование по суммарной нагрузке - отопление и горячего водоснабжения - находит в последние годы широкое применение, так как при этом делается возможным удовлетворять нагрузку горячего водоснабжения без дополнительного увеличения или с незначительным увеличением расчётного расхода воды в сети по сравнению с расчётным расходом воды на отопление. Снижение расчётного расхода воды в сети приводит к уменьшению сечения трубопроводов тепловых сетей, а следовательно, и начальных затрат на их сооружение.



Для выбора схемы присоединения теплообменника ГВС в закрытой системе необходимо определить соотношение:

Принимаем центральное регулирование отпуска теплоты по совмещенной нагрузке отопления и ГВС, двух ступенчатую последовательную схему подключения водоподогревателей ГВС, строим повышенный температурный график.

8. Построение температурного графика

Однако для покрытия нагрузки ГВС температура воды в подающем трубопроводе должна быть выше, чем по отопительному графику.

Некоторые недоподачи теплоты в систему отопления в часы максимального водоразбора компенсируется в ночное время при отсутствии водоразбора на ГВС. Здания служат аккумуляторами теплоты, выравнивающие недоподачу теплоты на отопление.

Построение температурного графика для закрытой системы теплоснабжения;

Где , - расчётные температуры сетевой воды в подающей и обратной магистрали; - температура в местном трубопроводе; - коэффициент расхода теплоты на отопление. Ранее выбрана система теплоснабжения при которой и = 95 С⁰.

Таблица 3

t, С0	ф1	ф2	ф3	ц0	д1	д2	ф1п	ф2п	ф2v
+8 С0	70 (45)	52 (37)	65 (43)	0,23	3,1	6	73,1	46	13,5
tни =-4 С0	70	52	65	0,2449	3,1	6	73,1	46	46
-11 С0	83	60	77	0,66	2,1	7	85,1	53	53
-26 С0	105	70	95	1	0,8	8,3	105,8	61,7	34

Определение балансовой нагрузки ГВС:

где - балансовый коэффициент.

Суммарный перепад температур:

I зона

Перепад температуры в нижней ступени водоподогревателя ГВС:

Температура горячей воды после водоподогревателя нижней ступени:

Перепад температуры в верхней ступени водоподогревателя ГВС:

II и III зоны

Перепад температуры в нижней ступени водоподогревателя ГВС:

Перепад температуры в верхней ступени водоподогревателя ГВС:

(-26°С)

Перепад температуры в нижней ступени водоподогревателя ГВС:

Перепад температуры в верхней ступени водоподогревателя ГВС:

Определение температуры сетевой воды на вентиляцию после калориферов системы вентиляции для 1-ой и 3-ой температурной зоны, при наличий рециркуляций часть воздуха из помещения забирается и подмешивается к свежему воздуху. I зона:

где - температурный напор в калорифере определяется при =+8 С⁰;

- температурный напор в калорифере при =-4 С⁰;

- температура сетевой воды в подающем трубопроводе перед калорифером и в обратном трубопроводе после калорифера соответственно.

(+8°С) Задаёмся ф_2v = 13,5°С

Принимаем ф_2v = 13,5°С за истинную.

(+4°С) Задаёмся ф_2v = 30°С

Принимаем ф_2v = 30°С за истинную.

(0°С) Задаёмся ф_2v = 43°С

Принимаем ф_2v = 43°С за истинную.

III зона:

где - температура сетевой воды в подающем и в обратном трубопроводе при температуре ; -задаем; - температурный напор в калорифере при .

(-26°С) Задаёмся ф_2v = 34°С

Принимаем ф_2v = 34°С за истинную.

(-20°С) Задаёмся ф_2v = 43,7°С

Принимаем ф_2v = 43,7°С за истинную.

(-26°С) Задаёмся ф_2v = 48,3°С

Принимаем ф_2v = 48,3°С за истинную.

9. Построение графиков расхода теплоносителя

Расчетный расход сетевой воды на отопление;

.

В I зоне расход меняется (количественно);

(+8°С)

Т.к расход сетевой воды на отопление линейно зависит от температуры наружного воздуха, то расчет для I температурной зоны достаточно провести только для температуры (+8).

Во II и III зоне регулирование качественное

G_о=G_ор=50 кг/с .

Расчетный расход сетевой воды на вентиляцию:

.

В I зоне местное количественное регулирование.

где при 8°С.

Во II зоне применяется качественное регулирование.

G_в=G_вр=1,7 кг/с

В III зоне местное количественное регулирование.

,

где при -26°С.

Таблица 4

расход	I зона	II зона	III зона
Gор. кг/с	22,8	50	50
Gвр.. кг/с	0,25	1,7	0,8
,кг/с	23,05	51,7	50,8



10. Гидравлический расчёт тепловой сети

Целью расчёта является: определение диаметров трубопроводов, потери давления в любой точке тепловой сети, суммарные потери, выбор схемы присоединения, выбор насосов.

Таблица 5

№ дома по списку	Qо Вт	Qв Вт	Gо кг/с	Gв кг/с	? Gп кг/с
1	531725,04	0	3,63	0	3,63
2	162108	20700	1,11	0,21	1,32
3	427996,8	0	2,92	0	2,92
4	146684,56	0	1	0	1
5	427996,8	0	2,92	0	2,92
6	592658,64	8208	4,04	0,09	4,13
7	89775	9200	0,61	0,1	0,71
8	299438,04	0	2,04	0	2,04
9	221917,8	0	1,51	0	1,51
10	240424,8	0	1,64	0	1,64
11	229540,08	0	1,57	0	1,57
12	468424,44	0	3,19	0	3,19
13	260775	43700	1,78	0,45	2,23
14	694876	0	4,74	0	4,74
15	229540,08	0	1,57	0	1,57
16	284980,08	0	1,94	0	1,94
17	229540,08	0	1,57	0	1,57
18	284980,08	0	1,94	0	1,94
19	52617,12	12150	0,36	0,13	0,49
20	275737,8	0	1,88	0	1,88
21	468424,44	0	3,19	0	3,19
22	284980,08	0	1,94	0	1,94
23	431775	66700	2,94	0,69	3,63

Расчёт главной магистрали:

Участок 1

G₁=51,7 кг/с

R_л=20ч40 Па/м - удельные линейные потери теплотрассы;

D_у=300 мм,

D_нЧs = 273Ч7 мм- диаметр трубопровода по сортаменту;

Скорость движения воды:

Коэффициенты местных сопротивлений:

Определение количества компенсаторов для данного участка трубопровода:

где, расстояние между неподвижными опорами, определяется по формуле:

где -компенсирующая способность компенсатора, мм; средний коэффициент линейного расширения трубной стали при нагреве от 0°С до t°C, мм/м °С; расчетная температура сетевой воды в подающем трубопроводе, °С; расчетная температура наружного воздуха для проектирования систем отопления, °С.

Для сильфонного компенсатора D_у=300 мм ;

1 отвод сварной одношовный под углом 45 ;

4 отвода сварных двухшовных под углом 90 ;

1 тройник при разделении на проход-;

1 задвижка .

Эквивалентная длина:

Потери давления по длине:

Участок 2

G₂=30,51 кг/с

R_л=20ч40 Па/м - удельные линейные потери теплотрассы;

D_у=200 мм,

D_нЧs = 219Ч6 мм- диаметр трубопровода по сортаменту;

Скорость движения воды:

Коэффициенты местных сопротивлений:

Определение количества компенсаторов для данного участка трубопровода:

где, расстояние между неподвижными опорами, определяется по формуле:

Для сильфонного компенсатора D_у=200 мм ;

1 отвод сварной одношовный под углом 30 ;

1 тройник при разделении на проход-;

Сужение -

Эквивалентная длина:

Потери давления по длине:

Участок 3

G₃=28,94 кг/с

R_л=20ч40 Па/м - удельные линейные потери теплотрассы;

D_у=200 мм,

D_нЧs = 219Ч6 мм- диаметр трубопровода по сортаменту;

Скорость движения воды:

Коэффициенты местных сопротивлений:

Определение количества компенсаторов для данного участка трубопровода:

где, расстояние между неподвижными опорами, определяется по формуле:

Для сильфонного компенсатора

D_у=200 мм ;

1 тройник при разделении на проход-;

Эквивалентная длина:

Потери давления по длине:

Участок 4

G₄=24,68 кг/с

R_л=20ч40 Па/м - удельные линейные потери теплотрассы;

D_у=200 мм,

D_нЧs = 219Ч6 мм- диаметр трубопровода по сортаменту;

Скорость движения воды:

Коэффициенты местных сопротивлений: Определение количества компенсаторов для данного участка трубопровода:

где, расстояние между неподвижными опорами, определяется по формуле:

Для сильфонного компенсатора

D_у=200 мм ;

1 тройник при разделении на проход-;

1 задвижка .

Эквивалентная длина:

Потери давления по длине:

Участок 5

G₅=13,89 кг/с

R_л=20ч40 Па/м - удельные линейные потери теплотрассы;

D_у=150 мм,

D_нЧs = 159Ч4,5 мм- диаметр трубопровода по сортаменту;

Скорость движения воды:

Коэффициенты местных сопротивлений:

Определение количества компенсаторов для данного участка трубопровода:

где, расстояние между неподвижными опорами, определяется по формуле:

Для сильфонного компенсатора

D_у=150 мм ;

1 задвижка ;

1 тройник при разделении на проход-;

Сужение -.

Эквивалентная длина:

Потери давления по длине:

Участок 6

G₆=9,76 кг/с

R_л=20ч40 Па/м - удельные линейные потери теплотрассы;

D_у=150 мм,

D_нЧs = 159Ч4,5 мм- диаметр трубопровода по сортаменту;

Скорость движения воды:

Коэффициенты местных сопротивлений:

Определение количества компенсаторов для данного участка трубопровода:

где, расстояние между неподвижными опорами, определяется по формуле:

Для сильфонного компенсатора

D_у=150 мм ;

1 тройник при разделении на проход-;

Сужение -.

Эквивалентная длина:

Потери давления по длине:

Участок 7

G₇=8,76 кг/с

R_л=20ч40 Па/м - удельные линейные потери теплотрассы;

D_у=125 мм,

D_нЧs = 133Ч4 мм- диаметр трубопровода по сортаменту;

Скорость движения воды:

Коэффициенты местных сопротивлений:

Определение количества компенсаторов для данного участка трубопровода:

где, расстояние между неподвижными опорами, определяется по формуле:

Для сильфонного компенсатора

D_у=125 мм ;

1 задвижка ;

1 тройник при разделении на проход-;

Сужение -.

Эквивалентная длина:

Потери давления по длине:

Участок 8

G₈=5,13 кг/с

R_л=20ч40 Па/м - удельные линейные потери теплотрассы;

D_у=100 мм,

D_нЧs = 108Ч4 мм- диаметр трубопровода по сортаменту;

Скорость движения воды:

Коэффициенты местных сопротивлений:

Определение количества компенсаторов для данного участка трубопровода:

где, расстояние между неподвижными опорами, определяется по формуле:

Для сильфонного компенсатора

D_у=100 мм ;

1 тройник при разделении на проход-;

Сужение -.

Эквивалентная длина:

Потери давления по длине:

Участок 9

G₉=3,19 кг/с

R_л=20ч40 Па/м - удельные линейные потери теплотрассы;

D_у=100 мм,

D_нЧs = 108Ч4 мм- диаметр трубопровода по сортаменту;

Скорость движения воды:



Коэффициенты местных сопротивлений:

Определение количества компенсаторов для данного участка трубопровода:

где, расстояние между неподвижными опорами, определяется по формуле:

Для сильфонного компенсатора

D_у=100 мм ;

1 задвижка

Эквивалентная длина:

Потери давления по длине:

Расчет ответвлений:

Участок 10 G₁₀=21,19 кг/с

где коэффициент, учитывающий долю местных сопротивлений;

По и G₁₀=21,19 кг/с выбираем трубу для 10 участка.

D_у=175 мм,

D_нЧs = 194Ч5 мм- диаметр трубопровода по сортаменту;

Скорость движения воды:

Коэффициенты местных сопротивлений:

Определение количества компенсаторов для данного участка трубопровода:

где, расстояние между неподвижными опорами, определяется по формуле:

Для сильфонного компенсатора D_у=175 мм ;

1 тройник при разделении на ответвление -;

1 задвижка

Сужение -;

1 тройник при разделении на проход-;

Эквивалентная длина:

Потери давления по длине:

Участок 11

По и G₁₁=19,31 кг/с выбираем трубу для 11 участка.

D_у=175 мм,

D_нЧs = 194Ч5 мм- диаметр трубопровода по сортаменту;

Скорость движения воды:

Коэффициенты местных сопротивлений:

Определение количества компенсаторов для данного участка трубопровода:

где, расстояние между неподвижными опорами, определяется по формуле:

Для сильфонного компенсатора D_у=175 мм ;

1 тройник при разделении на проход-;

Эквивалентная длина:

Потери давления по длине:

Участок 12

По и G₁₂=16,88 кг/с выбираем трубу для 12 участка.

D_у=150 мм,

D_нЧs = 159Ч4,5 мм- диаметр трубопровода по сортаменту;

Скорость движения воды:

Коэффициенты местных сопротивлений:

Определение количества компенсаторов для данного участка трубопровода:

где, расстояние между неподвижными опорами, определяется по формуле:

Для сильфонного компенсатора

D_у=150 мм ;

1 тройник при разделении на проход-; 1 задвижка

Сужение -.

Эквивалентная длина:

Потери давления по длине:

Участок 13

По и G₁₃=15,24 кг/с выбираем трубу для 13 участка.

D_у=150 мм,

D_нЧs = 159Ч4,5 мм- диаметр трубопровода по сортаменту;

Скорость движения воды:

Коэффициенты местных сопротивлений:

Определение количества компенсаторов для данного участка трубопровода:

где, расстояние между неподвижными опорами, определяется по формуле:

Для сильфонного компенсатора

D_у=150 мм ;

1 тройник при разделении на проход-.

1 задвижка

Эквивалентная длина:

Потери давления по длине:

Участок 14

По и G₁₄=13,67 кг/с выбираем трубу для 14 участка.

D_у=150 мм,

D_нЧs = 159Ч4,5 мм- диаметр трубопровода по сортаменту;

Скорость движения воды:



Коэффициенты местных сопротивлений:

Определение количества компенсаторов для данного участка трубопровода:

где, расстояние между неподвижными опорами, определяется по формуле:

Для сильфонного компенсатора

D_у=150 мм

1 тройник при разделении на проход-.

Эквивалентная длина:

Потери давления по длине:

Участок 15

По и G₁₅=11,73 кг/с выбираем трубу для 15 участка.

D_у=125 мм,

D_нЧs = 133Ч4 мм- диаметр трубопровода по сортаменту;

Скорость движения воды:

Коэффициенты местных сопротивлений:

Определение количества компенсаторов для данного участка трубопровода:

где, расстояние между неподвижными опорами, определяется по формуле:

Для сильфонного компенсатора

D_у=125 мм

1 тройник при разделении на проход-;

Сужение -,

1 задвижка

Эквивалентная длина:

Потери давления по длине:

Участок 16

По и G₁₆=10,16 кг/с выбираем трубу для 16 участка.

D_у=125 мм,

D_нЧs = 133Ч4 мм - диаметр трубопровода по сортаменту;

Скорость движения воды:

Коэффициенты местных сопротивлений:

Определение количества компенсаторов для данного участка трубопровода:

где, расстояние между неподвижными опорами, определяется по формуле:

Для сильфонного компенсатора

D_у=125 мм

1 тройник при разделении на проход-;

1 задвижка

2 отвода сварных двухшовных под углом 90 ;

Эквивалентная длина:

Потери давления по длине:

Участок 17

По и G₁₇=5,42 кг/с выбираем трубу для 17 участка.

D_у=100 мм,

D_нЧs = 108Ч4 мм- диаметр трубопровода по сортаменту;

Скорость движения воды:

Коэффициенты местных сопротивлений:

Определение количества компенсаторов для данного участка трубопровода:

где, расстояние между неподвижными опорами, определяется по формуле:

Для сильфонного компенсатора

D_у=100 мм

1 тройник при разделении на проход-;

Сужение -.

Эквивалентная длина:

Потери давления по длине:

Участок 18

По и G₁₇=2,23 кг/с выбираем трубу для 18 участка.

D_у=65 мм,

D_нЧs = 76Ч3 мм- диаметр трубопровода по сортаменту;

Скорость движения воды:

Коэффициенты местных сопротивлений:

Определение количества компенсаторов для данного участка трубопровода:

где, расстояние между неподвижными опорами, определяется по формуле:

Для сильфонного компенсатора

D_у=65 мм

Сужение -;

2 задвижки

1 отвод сварной двухшовный под углом 90 ;

Эквивалентная длина:

Потери давления по длине:

Участок 19

G₁₉=10,79 кг/с

где коэффициент, учитывающий долю местных сопротивлений;

По и G₁₉=10,79 кг/с выбираем трубу для 19 участка.

D_у=125 мм,

D_нЧs = 133Ч4 мм- диаметр трубопровода по сортаменту;

Скорость движения воды:

Коэффициенты местных сопротивлений:

Определение количества компенсаторов для данного участка трубопровода:

где, расстояние между неподвижными опорами, определяется по формуле:

Для сильфонного компенсатора

D_у=125 мм ;

1 тройник при разделении на ответвление -;

1 задвижка

Сужение -;

1 тройник при разделении на проход-;

Эквивалентная длина:

Потери давления по длине:

Участок 20

По и G₂₀=7,87 кг/с выбираем трубу для 20 участка.

D_у=125 мм,

D_нЧs = 133Ч4 мм- диаметр трубопровода по сортаменту;

Скорость движения воды:

Коэффициенты местных сопротивлений:

Определение количества компенсаторов для данного участка трубопровода:

где, расстояние между неподвижными опорами, определяется по формуле:

Для сильфонного компенсатора

D_у=125 мм

1 тройник при разделении на проход-;

Эквивалентная длина:

Потери давления по длине:

Участок 21

По и G₂₁=4,95 кг/с выбираем трубу для 21 участка.

D_у=100 мм,

D_нЧs = 108Ч4 мм- диаметр трубопровода по сортаменту;

Скорость движения воды:

Коэффициенты местных сопротивлений:

Определение количества компенсаторов для данного участка трубопровода:

где, расстояние между неподвижными опорами, определяется по формуле:

Для сильфонного компенсатора

D_у=100 мм

1 тройник при разделении на проход-;

Сужение -.

Эквивалентная длина:

Потери давления по длине:

Участок 22

По и G₂₂=1,32 кг/с выбираем трубу для 22 участка.

D_у=50 мм,

D_нЧs = 57Ч3 мм- диаметр трубопровода по сортаменту;

Скорость движения воды:

Коэффициенты местных сопротивлений:

Определение количества компенсаторов для данного участка трубопровода:

где, расстояние между неподвижными опорами, определяется по формуле:

Для сильфонного компенсатора

D_у=50 мм

Сужение -;

2 задвижки

Эквивалентная длина:

Потери давления по длине:

Участок 23

G₂₃=3,63 кг/с

где коэффициент, учитывающий долю местных сопротивлений;

По и G₂₃=3,63 кг/с выбираем трубу для 23 участка.

D_у=80 мм,

D_нЧs = 89Ч3,5 мм- диаметр трубопровода по сортаменту;

Скорость движения воды:



Коэффициенты местных сопротивлений:

Определение количества компенсаторов для данного участка трубопровода:

где, расстояние между неподвижными опорами, определяется по формуле:

Для сильфонного компенсатора

D_у=80 мм ;

1 тройник при разделении на ответвление -;

1 задвижка

Сужение -;

Эквивалентная длина:

Потери давления по длине:

Участок 24

G₂₄=4,26 кг/с

где коэффициент, учитывающий долю местных сопротивлений;

По и G₂₄=4,26 кг/с выбираем трубу для 24 участка.

D_у=65 мм,

D_нЧs = 76Ч3 мм- диаметр трубопровода по сортаменту;

Скорость движения воды:

Коэффициенты местных сопротивлений:

Определение количества компенсаторов для данного участка трубопровода:

где, расстояние между неподвижными опорами, определяется по формуле:

Для сильфонного компенсатора

D_у=65 мм ;

1 тройник при разделении на ответвление -;

1 задвижка

Сужение -;

1 тройник при разделении на проход-.

Эквивалентная длина:

Потери давления по длине:

Участок 25

По и G₂₅=3,55 кг/с выбираем трубу для 25 участка.

D_у=65 мм,

D_нЧs = 76Ч3 мм- диаметр трубопровода по сортаменту;

Скорость движения воды:

Коэффициенты местных сопротивлений:

Определение количества компенсаторов для данного участка трубопровода:

где, расстояние между неподвижными опорами, определяется по формуле:

Для сильфонного компенсатора

D_у=80 мм

1 тройник при разделении на проход-.

Эквивалентная длина:

Потери давления по длине:

Участок 26

По и G₂₆=1,51 кг/с выбираем трубу для 26 участка.

D_у=50 мм,

D_нЧs =57Ч3 мм- диаметр трубопровода по сортаменту;

Скорость движения воды:

Коэффициенты местных сопротивлений:

Определение количества компенсаторов для данного участка трубопровода:

где, расстояние между неподвижными опорами, определяется по формуле:

Для сильфонного компенсатора

D_у=50 мм

2 задвижки

Сужение -;

Эквивалентная длина:

Потери давления по длине:

Участок 27

G₂₇=2,04 кг/с

где коэффициент, учитывающий долю местных сопротивлений;

По и G₂₇=2,04 кг/с выбираем трубу для 27 участка.

D_у=50 мм,

D_нЧs =57Ч3 мм- диаметр трубопровода по сортаменту;

Скорость движения воды:

Коэффициенты местных сопротивлений:

Определение количества компенсаторов для данного участка трубопровода:

где, расстояние между неподвижными опорами, определяется по формуле:

Для сильфонного компенсатора

D_у=50 мм

1 тройник при разделении на ответвление -;

1 задвижка

Сужение -;

Эквивалентная длина:

Потери давления по длине:

Участок 28

G₂₈=2,43 кг/с

где коэффициент, учитывающий долю местных сопротивлений;

По и G₂₈=2,43 кг/с выбираем трубу для 28 участка.

D_у=50 мм,

D_нЧs =57Ч3 мм- диаметр трубопровода по сортаменту;

Скорость движения воды:

Коэффициенты местных сопротивлений:

Определение количества компенсаторов для данного участка трубопровода:

где, расстояние между неподвижными опорами, определяется по формуле:

Для сильфонного компенсатора

D_у=50 мм

1 тройник при разделении на ответвление -;

1 задвижка

Сужение -;

1 тройник при разделении на проход-.

Эквивалентная длина:

Потери давления по длине:

Участок 29

По и G₂₉=0,49 кг/с выбираем трубу для 29 участка.

D_у=32 мм,

D_нЧs =38Ч3 мм- диаметр трубопровода по сортаменту;

Скорость движения воды:

Коэффициенты местных сопротивлений:

Определение количества компенсаторов для данного участка трубопровода:

где, расстояние между неподвижными опорами, определяется по формуле:

Для сильфонного компенсатора

D_у=50 мм

Сужение -;

1 отвод сварной двухшовный под углом 90

Эквивалентная длина:

Потери давления по длине:

Участок 30

G₃₀=1,64 кг/с

где коэффициент, учитывающий долю местных сопротивлений;

По и G₃₀=1,64 кг/с выбираем трубу для 30 участка.

D_у=50 мм,

D_нЧs =57Ч3 мм- диаметр трубопровода по сортаменту;

Скорость движения воды:

Коэффициенты местных сопротивлений:

Определение количества компенсаторов для данного участка трубопровода:

где, расстояние между неподвижными опорами, определяется по формуле:

Для сильфонного компенсатора

D_у=50 мм

1 тройник при разделении на ответвление -;

1 задвижка

Сужение -;

Эквивалентная длина:

Потери давления по длине:

Участок 31

G₃₁=1,94 кг/с

где коэффициент, учитывающий долю местных сопротивлений;

По и G₃₁=1,94 кг/с выбираем трубу для 31 участка.

D_у=50 мм,

D_нЧs =57Ч3 мм- диаметр трубопровода по сортаменту;

Скорость движения воды:

Коэффициенты местных сопротивлений:

Определение количества компенсаторов для данного участка трубопровода:

где, расстояние между неподвижными опорами, определяется по формуле:

Для сильфонного компенсатора

D_у=50 мм

1 тройник при разделении на ответвление -;

1 задвижка

Сужение -;

Эквивалентная длина:

Потери давления по длине:

Участок 32

G₃₁=1 кг/с

где коэффициент, учитывающий долю местных сопротивлений;

По и G₃₁=1 кг/с выбираем трубу для 32 участка.

D_у=50 мм,

D_нЧs =57Ч3 мм- диаметр трубопровода по сортаменту;

Скорость движения воды:

Коэффициенты местных сопротивлений:

Определение количества компенсаторов для данного участка трубопровода:

где, расстояние между неподвижными опорами, определяется по формуле:

Для сильфонного компенсатора

D_у=50 мм

1 тройник при разделении на ответвление -;

1 задвижка

Сужение -;

Эквивалентная длина:

Потери давления по длине:

Таблица 6

№ участка	G, т/ч	G, кг/с	L, м	Lэ ,м	Lп ,м	DнЧs, мм	W, м/c
Главная магистраль
1	186,12	51,7	650	59,7	709,7	273х7	1	44	31226,8	64577,4
2	109,8	30,51	77,6	16,4	94	219х6	1	49,9	4690,6	33350,6
3	104,2	28,94	172,5	12,4	184,9	219х6	0,9	44,9	8302,0	28660,0
4	88,8	24,68	194	16,7	210,7	219х6	0,75	32,4	6826,7	20358,0
5	50,0	13,89	20	12,5	32,5	159х4,5	0,8	55,7	1810,3	13531,3
6	35,1	9,76	60	10,8	70,8	159х4,5	0,6	27,5	1947,0	11721,0
7	31,5	8,76	42,5	11	53,5	133х4	0,7	57,7	3087,0	9774,0
8	18,5	5,13	76,3	7,8	84,1	108х4	0,7	63,8	5365,6	6687,1
9	11,5	3,19	50	3,5	53,5	108х4	0,42	24,7	1321,5	1321,5
Ответвления
10	76,3	21,19	18,8	26,7	45,5	194х5	0,82	57,7	2625,4	37267,6
11	69,5	19,31	31,3	8,4	39,7	194х5	0,75	47,9	1901,6	34642,3
12	60,8	16,88	67,5	14,8	82,3	159х4,5	1	82,2	6765,1	32740,7
13	54,9	15,24	30	9,7	39,7	159х4,5	0,9	67	2659,9	25975,6
14	49,2	13,67	60	8	68	159х4,5	0,8	53,9	3665,2	23315,7
15	42,2	11,73	26,3	10	36,3	133х4	1	103,4	3753,4	19650,5
16	36,6	10,16	98,8	17,2	116	133х4	0,85	77,6	9001,6	15897,1
17	19,5	5,42	45	6,9	51,9	108х4	0,7	71,3	3700,5	6895,5
18	8,0	2,23	33,8	6,9	40,7	76х3	0,6	78,5	3195,0	3195
19	38,8	10,79	67,5	18,8	86,3	133х4	0,9	87,5	7551,3	12190,8
20	28,3	7,87	41,3	6,5	47,8	133х4	0,66	46,6	2227,5	4639,6
21	17,8	4,95	16,3	6,9	23,2	108х4	0,65	59,4	1378,1	2412,1
22	4,8	1,32	33,8	3,8	37,6	57х3	0,42	27,5	1034,0	1034
23	13,1	3,63	10	7,4	17,4	89х3,5	0,7	90,6	1576,4	1576,4
24	15,3	4,26	10	8,4	18,4	76х3	1,1	286,3	5267,9	29208,3
25 ...

Подобные документы

• Гидравлический расчет системы теплоснабжения

  Параметры наружного воздуха. Расчет нагрузок потребителей теплоты. Выбор системы теплоснабжения. Определение расходов сетевой воды. Построение пьезометрического графика. Температурный график регулирования закрытой независимой системы теплоснабжения.
  
  курсовая работа [321,4 K], добавлен 23.05.2014
  

• Проектирование закрытой системы теплоснабжения микрорайона города Томск

  Планировка микрорайона и трассировка тепловых сетей, тепловые нагрузки. Расчет тепловой схемы котельной, оборудование. Пьезометрический и температурный график. Гидравлический, механический расчет трубопроводов, схемы присоединения тепловых потребителей.
  
  курсовая работа [532,9 K], добавлен 08.09.2010
  

• Проектирование тепловых сетей промышленных предприятий

  Расчет тепловых нагрузок производственных и служебных зданий предприятия по укрупнённым характеристикам. Расчет необходимых расходов воды для теплоснабжения и горячего водоснабжения. Построение пьезометрического графика и выбор схемы абонентских вводов.
  
  курсовая работа [431,9 K], добавлен 15.11.2011
  

• Проектирование системы теплоснабжения жилого микрорайона, расположенного в г. Брянск

  Расчет нагрузок отопления, вентиляции и горячего водоснабжения зданий жилого микрорайона. Гидравлический и тепловой расчет сети, блочно-модульной котельной для теплоснабжения, газоснабжения. Выбор источника теплоснабжения и оборудования ГРУ и ГРПШ.
  
  курсовая работа [1,1 M], добавлен 12.03.2013
  

• Проектирование тепловых сетей промышленного предприятия г. Тамбова

  Расчет тепловых нагрузок по укрупненным характеристикам, производственных и служебных зданий, на вентиляцию и горячее водоснабжение. Определение необходимых расходов воды. Построение пьезометрического графика, схема присоединения абонентских вводов.
  
  курсовая работа [2,2 M], добавлен 02.01.2015
  

• Теплоснабжение микрорайона города

  Характеристика объектов теплоснабжения. Расчет тепловых потоков на отопление, на вентиляцию и на горячее водоснабжение. Построение графика расхода теплоты. Определение расчетных расходов теплоносителя в тепловой сети. Расчет магистрали тепловой сети.
  
  курсовая работа [1,1 M], добавлен 14.08.2012
  

• Теплоснабжение жилого района

  Теплоснабжение как одно из основных подсистем энергетики. Общая характеристика системы теплоснабжения жилого района. Анализ этапов построения годового графика расхода теплоты. Рассмотрение проблем выбора основного и вспомогательного оборудования.
  
  дипломная работа [855,1 K], добавлен 29.04.2015
  

• Проектирование системы электроснабжения жилого микрорайона города

  Характеристика потребителей электроэнергии. Расчетные электрические нагрузки жилых и общественных зданий микрорайона. Построение системы наружного освещения. Определение числа, мощности, мест расположения трансформаторов. Расчет токов короткого замыкания.
  
  дипломная работа [1,5 M], добавлен 15.02.2017
  

• Расчёт теплоснабжения промышленного района

  Определение тепловых потоков на отопление, вентиляцию и горячее водоснабжение. Построение температурного графика регулирования тепловой нагрузки на отопление. Расчёт компенсаторов и тепловой изоляции, магистральных теплопроводов двухтрубной водяной сети.
  
  курсовая работа [1,1 M], добавлен 22.10.2013
  

• Источники и системы теплоснабжения промышленных предприятий

  Выбор оборудования котельной. Расчет тепловой мощности абонентов на отопление и вентиляцию. Расчет годового теплопотребления и топлива. Гидравлический расчет тепловых сетей: расчет паропровода, водяных сетей, построение пьезометрического графика.
  
  курсовая работа [188,7 K], добавлен 15.09.2012
  

• Расчет потерь тепловой энергии и эффективные способы ее разработки

  Определение понятия тепловой энергии и основных ее потребителей. Виды и особенности функционирования систем теплоснабжения зданий. Расчет тепловых потерь, как первоочередной документ для решения задачи теплоснабжения здания. Теплоизоляционные материалы.
  
  курсовая работа [65,7 K], добавлен 08.03.2011
  

• Теплоснабжение промышленных предприятий

  Общий принцип функционирования паротурбинных установок. Определение параметров состояния пара и показателей экономичности электростанции. Потребление тепла на горячее водоснабжение и технологичные нужды предприятия. Построение графика тепловых нагрузок.
  
  курсовая работа [829,1 K], добавлен 16.01.2013
  

• Расчет энергетических нагрузок микрорайона

  Классификация электрооборудования зданий. Характеристика распределительных устройств низкого напряжения нового поколения. План микрорайона застройки. Определение координат центра энергетических нагрузок микрорайона. Распределение нагрузок потребителей.
  
  контрольная работа [672,5 K], добавлен 20.02.2013
  

• Разработка теплоснабжения района города Архангельск

  Оценка расчетных тепловых нагрузок, построение графиков расхода теплоты. Центральное регулирование отпуска теплоты, тепловой нагрузки на отопление. Разработка генерального плана тепловой сети. Выбор насосного оборудования системы теплоснабжения.
  
  курсовая работа [2,5 M], добавлен 13.10.2012
  

• Реконструкция котельной ПУ-49 в селе Тарногский Городок

  Описание тепловых сетей и потребителей теплоты. Определение расчетной нагрузки на отопление. Анализ основных параметров системы теплоснабжения. Расчет котлоагрегата Vitoplex 200 SX2A. Определение расчетных тепловых нагрузок на отопление зданий.
  
  дипломная работа [2,1 M], добавлен 20.03.2017
  

• Теплоснабжение района города

  Определение расчётных тепловых нагрузок района города. Построение графиков расхода теплоты. Регулирование отпуска теплоты. Расчётные расходы теплоносителя в тепловых сетях. Гидравлический и механический расчёт водяных тепловых сетей, подбор насосов.
  
  курсовая работа [187,6 K], добавлен 22.05.2012
  

• Централизованная система теплоснабжения города Калуга

  Описание системы теплоснабжения. Климатологические данные города Калуга. Определение расчетных тепловых нагрузок района города на отопление, вентиляцию и горячее водоснабжение. Гидравлический расчет водяных тепловых сетей. Эффективность тепловой изоляции.
  
  курсовая работа [146,6 K], добавлен 09.05.2015
  

• Электроснабжение электрооборудования ТП-82 13 микрорайона г. Братска

  Описание предприятия ЗАО "Братская электросетевая компания". Структура энергоснабжаемого микрорайона. Построение графика нагрузок микрорайона. Выбор числа и мощности силовых трансформаторов, токоведущих частей и коммутационно-защитной аппаратуры.
  
  дипломная работа [380,4 K], добавлен 01.08.2015
  

• Теплоснабжение жилого района города Орск

  Характеристика основных объектов теплоснабжения. Определение тепловых потоков потребителей, расчет и построение графиков теплопотребления. Гидравлический расчет тепловой сети и подбор насосного оборудования. Техника безопасности при выполнении ремонта.
  
  курсовая работа [4,1 M], добавлен 29.07.2009
  

• Основы гидрогазодинамики

  Вычисление мощности двигателя вентилятора для перекачки воздуха через трубопровод заданной конфигурации. Построение пьезометрического графика для заданных условий процесса и графика изменения скорости по сечению трубы на первом участке трубопровода.
  
  контрольная работа [216,6 K], добавлен 15.04.2012
  

• главная
• рубрики
• по алфавиту
• вернуться в начало страницы
• вернуться к началу текста
• вернуться к подобным работам