Особенность эксплуатации теплоиспользующих установок
Сущность теплового, конструктивного и гидравлического расчетов теплообменника конструкции "труба в трубе". Вычисление площади поверхности теплопередачи. Определение основных размеров аппарата. Подсчет тепловой изоляции. Анализ подбора пищевых наносов.
| Рубрика | Физика и энергетика |
| Вид | курсовая работа |
| Язык | русский |
| Дата добавления | 22.12.2014 |
| Размер файла | 223,9 K |
Отправить свою хорошую работу в базу знаний просто. Используйте форму, расположенную ниже
Студенты, аспиранты, молодые ученые, использующие базу знаний в своей учебе и работе, будут вам очень благодарны.
Размещено на http://www.allbest.ru/
2
МИНИСТЕРСТВО СЕЛЬСКОГО ХОЗЯЙСТВА РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ
Федеральное государственное образовательное учреждение
высшего пРофессионального образования российский государственный аграрный университет - МСха имени К.А. Тимирязева
(ФГОУ ВПО ргау - МСХА имени К.А. Тимирязева)
Кафедра процессов и аппаратов перерабатывающих производств
Курсовая работа
по дисциплине «Теплотехника»
Москва - 2011
СОДЕРЖАНИЕ
ВВЕДЕНИЕ
1. ОСНОВНАЯ ЧАСТЬ
1.1 Тепловой расчет
1.2 Конструктивный расчет
1.3 Расчет тепловой изоляции
1.4 Гидравлический расчет
2. ПОДБОР НАСОСА
ЗАКЛЮЧЕНИЕ
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ
ВВЕДЕНИЕ
Теплообменные аппараты предназначены для проведения процессов теплообмена при необходимости нагревания или охлаждения технологической среды с целью ее обработки или утилизации теплоты.
Условия проведения процессов теплообмена в промышленных аппаратах чрезвычайно разнообразны. Эти аппараты применяют для рабочих сред с различным агрегатным состоянием и структурой (газ, пар, капельная жидкость, эмульсия и др.) в широком диапазоне температур, давлений и физико-химических свойств. Из-за разнообразия предъявляемых к теплообменным аппаратам требований, связанных с условиями их эксплуатации, применяют аппараты самых различных конструкций и типов, причем для аппарата каждого типа разработан широкий размерный ряд поверхности теплообмена (от нескольких до нескольких тысяч квадратных метров в одном аппарате). В размерном ряду теплообменники различаются по допускаемым давлениям и температурам рабочей среды, а также по материалам, из которых изготовлен аппарат.
Широкая номенклатура теплообменников по типам, размерам, параметрам и материалам позволяет выбрать для конкретных условий теплообмена аппарат, оптимальный по размерам и материалам.
Двухтрубные теплообменники типа “труба в трубе”состоят из ряда последовательно соединенных звеньев. Каждое звено представляет собой две сосные трубы. Для удобства чистки и замены внутренние трубы обычно соединяют между собой «калачами» или коленами. Двухтрубные теплообменники, имеющие значительную поверхность нагрева, состоят из ряда секций, параллельно соединенных коллекторами. Если одним из теплоносителей является насыщенный пар, то его, как правило, направляют в межтрубное (кольцевое) пространство. Такие теплообменники часто применяют как жидкостные или газожидкостные. Подбором диаметров внутренней и наружной труб можно обеспечить обеим рабочим средам, участвующим в теплообмене, необходимую скорость для достижения высокой интенсивности теплообмена.
Преимущества двухтрубного теплообменника: высокий коэффициент теплоотдачи, пригодность для нагрева или охлаждения сред при высоком давлении, простота изготовления, монтажа и обслуживания.
Недостатки двухтрубного теплообменника: громоздкость, высокая стоимость вследствие большого расхода металла на наружные трубы, не участвующие в теплообмене, сложность очистки кольцевого пространства.
Вино сухое - один из важнейших и наиболее ценных в пищевом и диетическом отношении компонент питания. Основные сахара виноградного сока - глюкоза и фруктоза - усваиваются организмом непосредственно. Яблочная и винная кислоты обусловливают диуретические свойства сока. Кроме того, весьма ценным является наличие в соке винограда биологически активных веществ и витаминов.
При производстве вино сухое важную роль играют теплообменные процессы на различных технологических стадиях. Для того чтобы подобрать насос для определенного вида продукции, нам необходимо узнать характеристики гидравлической силы.
Основной целью курсовой работы является приобретение умений и навыков, позволяющих осуществлять техническую реализацию и инженерные расчеты, связанные с грамотной эксплуатацией теплоиспользующих установок, в том числе касающихся транспортирования жидких пищевых сред по трубопроводам с помощью насосов.
Курсовая работа носит проектно-конструкторский характер и логическим завершением этой работы является конструкторский расчет теплообменной установки типа «труба в трубе», где будут определены основные параметры и характеристики устройства, а так же предоставление графической схемы теплообменника.
1. ОСНОВНАЯ ЧАСТЬ
Основная часть курсовой работы включает в себя тепловой, конструктивный, гидравлический расчеты и расчет тепловой изоляции. Все эти расчеты ведутся по отношению теплообменника конструкции «труба в трубе» и представлены в соответствующих подразделах ниже.
1.1 Тепловой расчет
Данные:
1) кинематическая вязкость продукта (вино сухое):
2 =1,6 10-6,;
2) плотность продукта (вино сухое): 2 =994;
3)удельная теплоёмкость продукта (вино сухое):
= 3,8;
4)теплопроводность продукта (вино сухое): = 0,48;
5) производительность установки (вино сухое): М2 = 6100 .
6) начальная температура продукта (виноградный сок) = 21 ;
7) конечная температура продукта (виноградный сок): = 85 ;
8) начальная температура теплоносителя (вода): = 93 ;
9) массовый расход теплоносителя (вода): М1 = 1840 .
Независимо от типа аппарата площадь поверхности нагрева определяется из основного уравнения теплопередачи:
откуда, поверхность нагрева (в м2)
где Q - тепловой поток, переданный холодному теплоносителю, Вт;
k ? коэффициент теплопередачи, Вт/(м2 град);
- средний температурный напор, °С.
Количество тепла, которое необходимо сообщить пищевой среде производится по уравнению теплового баланса. Так как в нашем случае теплоносителе является жидкость, то уравнение теплового баланса имеет вид:
Следовательно, исходя из уравнения (3), количество тепла будет равно:
Конечная температура теплоносителя:
;
Определим расход внутренней трубы:
1.;
Примем скорость виноградного сока равную 1,5м/с, следовательно, диаметр будет равен:
, м
;
Выбираем из таблицы П-4 стандартный диаметр трубы, равный 0,035м.
Пересчитаем скорость с полученным диаметром:
;
При полученном результате можно сделать вывод: так как Re = 32735,3
При развитом турбулентном режиме течения теплоносителя в прямых трубах (Re >10000) критериальное уравнение имеет вид:
Где , Pr = и
, тогда
Для воды: Pr для воды см. табл. П-2
2. Выразим площадь кольцевого сечения, по которому протекает горячий теплоноситель-вода:
Sкольце. Сеч. =
Примем скорость греющей воды за U1=1,5 м/c, тогда
M1/3600=, где d нар=0,031+2*0,0035=0,038м
0,56=1,5 1000 (-)
что соответствует
Пересчитаем скорость
U1=0,753 м/с
для воды:
В качестве характерного размера l подставляют эквивалентный диаметр:
, м
где S - площадь живого сечения потока, м2;
П - смоченный периметр, м.
Для труб круглого сечения dэкв = dвнутр.
Для канала кольцевого сечения эквивалентный диаметр равен
dэкв= = (Dвнутр - dнаруж),
где
Dвнутр - внутренний диаметр «большой» трубы - 0,041, dнаруж - наружный диаметр «малой» трубы.
режим переходный
При развитом переходном режиме течения теплоносителя в прямых трубах (2320<Re <10000) критериальное уравнение имеет вид:
Расчет коэффициента теплоотдачи будем производить по графику:
Для воды: Pr для воды см. табл. П-2
Коэффициент теплопроводности углеродистой нержавеющей стали лст = 7 Вт/(м °С), толщина стенки д=0,0035м
== 123,46 Вт/(м2 град)
Расчет площади поверхности теплопередачи
F=
t ср.=235,3
Поверхность теплообмена рассчитана без учета потерь тепла в окружающую среду и, следовательно, будет меньше поверхности, которая обеспечит реальные условия работы аппарата. Для расчета реальной поверхности необходимо дополнительно знать также Qпот - тепловой поток, теряемый аппаратом в окружающую среду. Это требует знания площади внешней поверхности аппарата и условий теплообмена между корпусом и окружающей средой.
Допускаем, что потери теплоты в окружающую среду не превысят 3ч5 % от расчетного полезного теплового потока Q. Тогда полный действительный расход теплоты Qдей и действительная поверхность нагрева Fдей определяются по формулам
=1,05*361763,8=379851,99 Вт
=1,05*12,45=13,07
1.2 Конструктивный расчет
Определение основных размеров аппарата
В результате конструктивного расчета необходимо определить число секций аппарата и решить вопрос об их расположении и соединении.
Формула для расчета искомого диаметра патрубков для входа и выхода теплоносителей (в м)
где с - плотность теплоносителя на входе (для входного патрубка) или на выходе из аппарата, определяется по таблицам в зависимости от начальной или конечной температуры теплоносителя.
u - скорость теплоносителя на входе или на выходе из аппарата; скорость на входе принимается в пределах рекомендованных значений скоростей теплоносителей в трубах; скорость на выходе меньше скорости на входе за счет гидравлических сопротивлений аппарата.
Длина патрубков определяется:
, м
Общая длина рабочей части внутренней трубы рассчитывается из уравнения: гидравлический теплообменник изоляция нанос
)
(м)
Длину рабочей части одной секции l рекомендуется принимать равной от 4 до 6 м, тогда число секций теплообменного аппарата будет равно:
1.3 Расчет тепловой изоляции
После завершения теплового и конструктивного расчетов следует обосновать необходимость применения тепловой изоляции и решить вопрос о том, какую часть внешней поверхности корпуса теплообменника надо покрывать слоем изоляционного материала.
Для многосекционных теплообменников типа "труба в трубе" предварительно рассчитывают среднюю температуру горячего теплоносителя в каждой секции и в каждом колене. Расчёт изоляции делается для секции и колена, в которых температура теплоносителей значительно отличается от температуры окружающей среды.
Коэффициент теплоотдачи б3 рассчитывают по уравнению подобия для теплоотдачи при свободном движении жидкости (воздуха)
,
причем значения с и n в уравнении (44) для отдельных участков различны и являются функцией аргумента GrPr. Их значения приведены в таблице начения с и n в формуле
|
(Gr·Pr) |
c |
n |
|
|
5·102…2·107 |
0,54 |
1/4 |
При вычислении критериев подобия
и
за характерный размер l , входящий в качестве линейного размера в критерии подобия, принят для труб - их диаметр. В качестве определяющей температуры принята средняя температура пограничного слоя
,
где tст - температура наружной поверхности аппарата (внешней трубы); tвозд - температура воздуха вне зоны, охваченной процессом.
В случае, если требования техники безопасности выполняются и потери теплоты Qпот незначительны (менее 5% от сообщаемой продукту теплоты Q), то изоляцию можно не устанавливать. Более точный ответ о целесообразности изоляции может дать сравнительный экономический расчет стоимости теряемого тепла и расходов на изоляцию.
В остальных случаях решается вопрос о толщине слоя изоляции, который обеспечит минимальные потери и температуру на внешней поверхности не выше 35°С.
Сначала необходимо определить критерий Грасгофа. Учитывая, что для воздуха
,
ускорение свободного падения
g=9,81 м/сІ, по стандарту,
Дt =30-20=10°С, получим:
Определим величину произведения критериев Грасгофа и Прандтля, учитывая, что для воздуха, при устоявшейся температуре окружающей среде 20°С, критерий Прандтля :
где c и n числовые значения, зависящие от произведения критериев Грасгофа и Прандтля, определяемые по справочным таблицам, и соответственно c=0,54 и n=0,25, тогда:
Определив критерий Нуссельта, можно определить коэффициент теплоотдачи по формуле, учитывая, что коэффициент теплопроводности воздуха при
20°С (),:
2. Находим площадь поверхности внешней трубы теплообменника:
3. Теперь мы можем найти величину теплового потока, теряемого в окружающую среду неизолированной внешней поверхностью корпуса теплообменника по уравнению:
где температура стальной стенки принимается равной средней температуре теплоносителя (вода), т.е. =60С:
Что составляет 2,37% от действительного значения теплового потока, переданного холодному теплоносителю, что не превышает 5%, следовательно, использование тепловой изоляции экономически не целесообразно. Учитывая, что температура внешней стенки внешней трубы составляет 60°С, что превышает допустимое значение в 40°С, для обеспечения безопасности эксплуатации теплообменной установки, необходима тепловая изоляция. Расчет толщины теплоизоляции представлен ниже.
4. Определим допускаемые при наличии изоляции потери тепла:
где- температура изоляции, которая не должна превышать 35°С, поэтому для расчета принимаем =35°С.
5. Определяем коэффициент теплопередачи через стенку наружной трубы:
где - площадь поверхности изоляции, которая примерно равна ; - средний температурный напор, определяемый в данном случае по формуле:
При этом получим:
6. Определим толщину слоя изоляции:
где - коэффициент теплопроводности материала изоляции, - стандартная толщина стенки внешней трубы,
Материал изоляции - войлок строительный.
1.4 Гидравлический расчет
Целью гидравлического расчета является определение потерь давления (в Н/м2) или потерь напора (в м) теплоносителя при прохождении через аппарат и выбор средств для транспортировки теплоносителя.
Потери напора (давления) складываются из потерь на преодоление трения теплоносителя о стенки прямолинейных участков каналов ?ртр , потерь на преодоление местных сопротивлений ?рмс и статического напора Нст.
+Нст, м
1. Необходимо определить потери напора на трение, которые рассчитываются , исходя из уравнения:
, м
l - длина прямолинейного участка при движении, м;
d - эквивалентный диаметр канала, м;
u - скорость движения теплоносителя, м/сек;
g - ускорение свободного падения, (9,8 м/сек2).
о(кси) - коэффициент гидравлического трения (безразмерная величина); рассчитывается в зависимости от режима движения.
При турбулентном режиме движения жидкости (Re = 3•103 •1·105) можно применять формулу:
Тогда:
2. Определим потери напора на преодоление местных сопротивлений:
, м
где
(дзета) - коэффициент местного сопротивления для i-го сопротивления (безразмерная величина).
Перечислим все местные сопротивления, и количество раз, которое они встречаются в конструкции:
вентили - 2, встречается 2 вентиля;
колено под углом 90° - 1,1, встречается 3 раза;
вход в трубу - 0,5, встречается 1 раз;
выход из трубы - 1.
Сложив все произведения коэффициентов местных сопротивлений и повторностей получим, что ,тогда:
3. Cтатический напор равен:
, м
где Z1, Z2 - соответствующие высоты над плоскостью сравнения, м;
р2, р1 - соответствующие давления над поверхностью жидкости в нижнем и верхнем сосуде, Н/м2.
= (15-0) +
2. Мощность нагнетателя (насоса) для перемещения теплоносителя через аппарат определим по формуле:
=
2. ПОДБОР НАСОСА
Пищевые насосы - вид специального оборудования, что предназначен для перекачки как нейтральных, так и высокоагрессивных жидкостей из бочек, контейнеров, ванн и других ёмкостей. Пищевые насосы просты и удобны в эксплуатации. Пищевые насосы находят широкое применение в химической, пищевой, фармацевтической и косметической промышленности.
К основным разновидностям пищевых наносов относятся:
· Бочковые насосы;
· Диафрагменные насосы;
· Винтовые насосы;
· Вертикальные насосы;
· Дозировочные насосы;
· Кулачковые насосы;
· Центробежные насосы для установки в линию;
· Шестеренные насосы;
· Вакуумные насосы;
· Самовсасывающие насосы;
· Мембранные насосы;
· Перистальтические насосы.
Пищевыми насосами можно безопасно, надежно и бережно перекачивать высоковязкие среды с твердыми частицами, абразивные вещества, легко воспламеняющиеся материалы или жидкости с высоким содержанием газа. Основным преимуществом пищевых насосов является то, что они надежны в работе "всухую" и идеальны для эксплуатации во взрывоопасных помещениях. Корпус пищевых насосов может быть изготовлен из различных видов пищевых нержавеющих сталей, рабочие кулачки могут быть как из нержавеющей стали, так и из различных пищевых полимерных материалов. Пищевые насосы могут оснащаться различным дополнительным оборудованием, таким как байпас, частотный преобразователь и механический вариатор. Теперь, имея все необходимые характеристики гидравлической силы, мы можем подобрать насос. Учитывая необходимую мощность, напор и пищевую среду (сок виноградный) выбираем насос:
Область применения:
Перекачивание воды, молока, пива, вина, спирта, сока, подсолнечного масла, моющих средств и дезинфицирующих растворов (2- 3% кислот и щелочей) и т. д., а также газосодержащих жидкостей. Работа под вакуумом.
Температура перекачиваемой жидкости от -20 °С до +135 °С (-50 °С до +200 °С)
Плотность до 1,6 г/см3
Вязкость до 500 сСт
ЗАКЛЮЧЕНИЕ
В курсовой работе произведен расчет теплообменного аппарата для нагрева виноградного сока.
Выполнив данную курсовую работу, мы приобрели умения и навыки, позволяющие осуществлять техническую реализацию и инженерные расчёты, связанные с грамотной эксплуатацией теплоиспользующих установок, в том числе касающихся транспортирования жидких пищевых сред по трубопроводам с помощью насосов.
В данной курсовой работе такой средой являлось виноградный сок. Проделав все необходимые расчеты такие, как тепловой, конструктивный, гидравлический и расчёт тепловой изоляции, рассчитав все необходимые параметры, мы установили, что наиболее приемлемым насосом для перекачивания данного сока подходит насос марки ОНЦ1М.
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ
1. Теплотехника. Учеб. для вузов /В.А.Гуляев, Б.А.Вороненко, Л.М. Корнюшко и др.- СПб.: изд-во «РАПП», 2009.-352 с.
2. Теплотехника: Учеб. для вузов /В.Н.Луканин, М.Г.Шатров, Г.М.Камфер и др.; под ред. В.Н.Луканина. - М.: Высш. шк., 2008.- 671 с.
3. Процессы и аппараты пищевых производств /Михеева Н.С., Горбатюк В.И., Васильева А.С., Лазарев В.Д.; под ред. Н.С. Михеевой. - М.: МТИПП, 1972
4. Процессы расчетов по курсу."Холодильная техника" /Г.Д.Аверин, А.М.Бражников, А.И.Васильев, Н.Д.Малова; под ред. Н. Д. Маловой. - М.: Агропромиздат, 1986
5. Сборник задач по процессам теплообмена в пищевой и холодильной промышленности / Г. Н. Данилова, В. Н. Филаткин, М. Г. Щербов, Н. А. Бучко. - М.: Агропромиздат, 1986
6. Сборник примеров расчетов и лабораторных работ по курсу «Холодильное технологическое оборудование» /[М.М Голянд, Б.Н. Малеванный, М.З. Печатников, В.Т.Плотников]. -М.: Легкая и пищевая промышленность, 1981
Размещено на Allbest.ru
...Подобные документы
Технологическая схема теплообменника "труба в трубе". Температурный режим аппарата и средняя разность температур. Расчёт коэффициента теплопередачи. Обоснование выбора материала и конструктивных размеров, гидравлический и конструктивный расчеты аппарата.
курсовая работа [151,3 K], добавлен 04.11.2015Расчет тепловой нагрузки аппарата, температуры парового потока, движущей силы теплопередачи. Зона конденсации паров. Определение термических сопротивлений стенки, поверхности теплопередачи. Расчет гидравлического сопротивления трубного пространства.
контрольная работа [76,7 K], добавлен 16.03.2012Расчет тепловой нагрузки и теплового баланса аппарата. Определение температурного напора. Приближенная оценка коэффициентов теплоотдачи, теплопередачи и поверхности нагрева. Выбор кожухотрубчатого и пластинчатого теплообменника из стандартного ряда.
курсовая работа [668,6 K], добавлен 28.04.2015Определение внутреннего диаметра корпуса теплообменника. Температура насыщенного сухого водяного пара. График изменения температур теплоносителя вдоль поверхности нагрева. Вычисление площади поверхности теплообмена Fрасч из уравнения теплопередачи.
контрольная работа [165,6 K], добавлен 29.03.2011Понятие и содержание теплового баланса, порядок его составления и проведение необходимых расчетов. Определение расхода энергоносителя. Расчет теплогенерирующего устройства, парогенератора и тепловой изоляции. Вычисление удельной теплоемкости аппарата.
курсовая работа [280,3 K], добавлен 30.05.2013Теплофизические свойства теплоносителей. Предварительное определение водного эквивалента поверхности нагрева и размеров аппарата. Конструктивные характеристики теплообменного аппарата. Определение средней разности температур и коэффициента теплопередачи.
курсовая работа [413,5 K], добавлен 19.10.2015Расчет средней температуры воды, среднелогарифмического температурного напора из уравнения теплового баланса. Определение площади проходного и внутреннего сечения трубок для воды. Расчет коэффициента теплопередачи кожухотрубного теплообменного аппарата.
курсовая работа [123,7 K], добавлен 21.12.2011Применение и классификация теплообменных аппаратов. Принцип работы кожухотрубного теплообменного аппарата. Необходимость проведения гидравлического, конструктивного и проверочного тепловых расчетов. Построение температурной диаграммы теплоносителей.
курсовая работа [364,5 K], добавлен 23.11.2012Виды тепловой изоляции: естественная или природная (асбест, слюда, пробка) и предварительно обработанные материалы. Альфолевая изоляция. Термическое сопротивление теплопередачи через изолированный трубопровод. Выбор эффективной изоляции трубопроводов.
презентация [121,0 K], добавлен 18.10.2013Определение поверхности теплопередачи выпарных аппаратов. Расчёт полезной разности температур по корпусам. Определение толщины тепловой изоляции и расхода охлаждающей воды. Выбор конструкционного материала. Расчёт диаметра барометрического конденсатора.
курсовая работа [545,5 K], добавлен 18.03.2013Потери теплоты в теплотрассах. Конвективная теплоотдача при поперечном обтекании цилиндра при течении жидкости в трубе. Коэффициент теплопередачи многослойной цилиндрической стенки. Расчет коэффициента теплопередачи. Определение толщины теплоизоляции.
курсовая работа [133,6 K], добавлен 06.11.2014Расчет температур поверхности кожуха аппарата прямоугольной формы; нагретой зоны герметичного блока; аппарата с внутренней принудительной циркуляцией воздуха; теплового режима аппаратов кассетной конструкции групп А и Б и с принудительной вентиляцией.
практическая работа [223,8 K], добавлен 06.08.2013Описание технологической схемы. Расчет выпарной установки: поверхности теплопередачи, определение толщины тепловой изоляции, вычисление параметров барометрического конденсатора. Расчет производительности вакуум-насоса данной исследуемой установки.
курсовая работа [194,3 K], добавлен 13.09.2011Тепловой, конструктивный и гидравлический расчет кожухотрубного теплообменника. Определение площади теплопередающей поверхности. Подбор конструкционных материалов и способ размещения трубных решеток. Выбор насоса с необходимым напором при перекачке воды.
курсовая работа [1,0 M], добавлен 15.01.2011Определение наружного диаметра изоляции стального трубопровода с установленной температурой внешней поверхности, температуры линейного коэффициента теплопередачи от воды к воздуху; потери теплоты с 1 м трубопровода. Анализ пригодности изоляции.
контрольная работа [106,4 K], добавлен 28.03.2010Определение характера течения горячего и холодного теплоносителей в каналах теплообменника. Выбор вида критериального уравнения для потоков. Составление уравнения теплового баланса. Нахождение поверхности нагрева рекуперативного теплообменного аппарата.
практическая работа [514,4 K], добавлен 15.03.2013Определение основных электрических величин и размеров трансформатора. Выбор конструкции магнитной системы, толщины листов стали и типа изоляции пластин. Расчет обмоток, потерь и напряжения короткого замыкания, тока холостого хода. Тепловой расчет бака.
курсовая работа [1,5 M], добавлен 23.11.2014Определение основных электрических величин. Расчет основных размеров трансформатора. Выбор конструкции и определение размеров основных изоляционных промежутков главной изоляции обмоток. Расчет магнитной системы и определение характеристики холостого хода.
курсовая работа [2,7 M], добавлен 26.05.2015Конструкция теплообменного аппарата водно-воздушного теплообменника. Использование аппарата в системе охлаждения контура охлаждающей воды системы аварийного охлаждения контура охлаждающей воды теплового двигателя. Выбор моделей вентиляторов и насосов.
курсовая работа [177,5 K], добавлен 15.12.2013Разработка и определение основных технологических параметров котла-утилизатора для параметров газотурбинной установки ГТУ – 8 РМ. Тепловой конструктивный, гидравлический, прочностной расчет проектируемого аппарата, обоснование полученных результатов.
курсовая работа [1,2 M], добавлен 20.03.2017
