Расчет термодинамической эффективности паросиловой установки

Размещено на http://www.allbest.ru/

ГОУ ПГУ им. Т.Г. Шевченко

Бендерский политехнический филиал

Кафедра «Теплогазоснабжение и вентиляция»

Курсовая работа

по дисциплине «Техническая термодинамика»

Специальность: 270109 «Теплогазоснабжение и вентиляция»

Расчет термодинамической эффективности паросиловой установки

Выполнил:

студент гр. 22 ТГВ

Дементьев Денис Юрьевич

Проверил:

Лохвинская Т.И.

Бендеры, 2014 г.



Содержание

паросиловой электростанция термодинамический

Введение

1. Общий раздел

1.1 Общая характеристика циклов паросиловых установок (ПСУ) тепловых электростанций (ТЭС)

1.2 Описание работы кругового цикла Карно

1.3 Теоретический цикл современной паросиловой установки (цикл Ренкина)

2. Расчетно-технологический раздел

2.1 Анализ влияния на характеристики термодинамической эффективности

2.2 Построение цикла в T-s диаграмме на миллиметровой бумаге

2.3 Цикл расширения водяного пара в турбине с повышенным давлением

2.4 Цикл расширения водяного пара в турбине с повышенной начальной температурой

2.5 Цикл расширения водяного пара в турбине при снижении конечного давления Мпа

Выводы об эффективности работы рассчитываемой паросиловой установки

Список использованной литературы



Введение

В современной теплоэнергетике широко используются паросиловые установки. Наибольшее распространение получили стационарные паросиловые установки (ПСУ) тепловых электрических станций (ТЭС), на долю которых приходится более 80% вырабатываемой в стране электроэнергии.

Эти установки работают по циклу, предложенному шотландским инженером и физиком Ренкиным. В качестве рабочего тела в цикле используют водяной пар, который в различных элементах схемы ПСУ изменяет своё состояние вплоть до полной конденсации. В области близкой к сжижению свойства паров сильно отличаются от идеального газа, что исключает возможность применения уравнений и законов идеальных газов для паров. В этом случае процессы и циклы рассчитывают при помощи таблиц и диаграмм водяного пара.

Целью данной работы является более глубокое самостоятельное изучение студентами раздела "Цикла паровых установок".

Студенты должны овладеть навыком работы с hs - диаграммой и таблицей свойств водяного пара, научится определять по ним параметры пара различного состояния, уметь исследовать и анализировать циклы с помощью диаграмм.

Расчет характеристик термодинамической эффективности паросиловой установки

Рассчитать характеристики термодинамической эффективности цикла паросиловой установки при следующих начальных параметрах состояния пара:

Начальное давление пара P₁ 3.0, МПа 30 бар

Начальная температура пара t₁ 300, ⁰C

Давление пара при отборе пара после части турбины высокого давления Р₀ 0,2 МПа 2 бар

Конечное давление пара P₂ 0,1 МПа 1 бар

Сделать сравнительный анализ рассчитанных характеристик термодинамической эффективности цикла паросиловой установки при изменении начальных параметров состояния пара.

При повышении начального давления пара P₁ 3,5 МПа 35 бар без изменения начальной температуры и конечного давления пара.

При повышении начальной температуры t₁ 350 ⁰C без изменения значений начального и конечного давления пара.

При снижении конечного давления пара P₂, 0,06 МПа 0,6 бар без изменения начальной температуры и конечного давления пара.

При данных изменениях давление пара при отборе пара после части турбины высокого давления остается неизменным.

Варианты заданий выбираются в соответствии с номером зачетной книжки в соответствии с таблицей 1 и исходные данные по курсовой работе в соответствии с вариантом выбираются по таблице 2.



1. Общий раздел

1.1 Общая характеристика циклов паросиловых установок (ПСУ) тепловых электростанций (ТЭС)

Современная теплоэнергетика базируется преимущественно на применении тепловых двигателей, в которых энергия топлива или пара преобразуется в работу. Паросиловые установки относятся к тепловым двигателям, в которых продукты сгорания топлива (в отличие от двигателей внутреннего сгорания) являются промежуточным теплоносителем, а рабочим телом - пар какой-либо жидкости, чаще всего водяной пар.

Принцип действия паросиловой установки (рис. 1) заключается в следующем. В парогенераторе (паровой коме) (1) теплота от продуктов сгорания топлива - топочных газов передается к котловой воде и здесь происходит ее нагрев до температуры насыщения и превращение в пар. Образующийся сухой насыщенный пар из поступает в пароперегреватель (2), где за счет дальнейшего подвода тепла происходит изобарное увеличение температуры (перегрев) пара и увеличение внутренней энергии пара. Далее пар по паропроводу (3) поступает в паровую турбину (4), где в результате расширения пара происходит преобразование внутренней энергии пара в механическую работу турбины и затем, например, в электрическую энергию, в электрогенераторе. Отработанный в турбине пар поступает в паровой конденсатор (5) , где, отдавая теплоту парообразования (конденсации) охлаждающей воде конденсируется до состояния насыщенной воды. Конденсат подается питательным насосом (6) в парогенератор и цикл повторяется снова.

В зависимости от типа парового двигателя и способа использования отработавшего пара, давление этого пара в конце его расширения может быть различным. При этом возможны следующие случаи:

давление пара в конце его расширения выше атмосферного (0,2-0,5 МПа), и отработавший в машине пар используют для удовлетворения нужд потребителя теплоты;

расширение пара в машине происходит до давления, значительно более низкого, чем атмосферное (конденсационные установки).

В заданных пределах изменения температуры при переводе теплоты в работу наиболее экономичен процесс Карно, причем его КПД не зависит от природы рабочего тела. При осуществлении цикла Карно для газов основным препятствием является поддержание постоянства температур при изотермическом подводе и отводе теплоты от газа. Если же рабочим телом является влажный пар, то это препятствие отпадает, так как постоянство температуры в избранных процессах повода и отвода теплоты обеспечивается испарением или конденсацией части рабочего тела. Однако практически цикл Карно в паросиловых установках не используется из-за громоздкости насосной установки.

1.2 Описание работы кругового цикла Карно

В термодинамике цикл Карном или процесс Карно -- это обратимый круговой процесс, состоящий из двух адиабатических и двух изотермических процессов. В процессе Карно термодинамическая система выполняет механическую работу и обменивается теплотой с двумя тепловыми резервуарами, имеющими постоянные, но различающиеся температуры. Резервуар с более высокой температурой называется нагревателем, а с более низкой температурой -- холодильником.

Цикл Карно назван в честь французского учёного и инженера Сади Карно, который впервые его описал в своём сочинении «О движущей силе огня и о машинах, способных развивать эту силу» в 1824 году.

Поскольку обратимые процессы могут осуществляться лишь с бесконечно малой скоростью, мощность тепловой машины в цикле Карно равна нулю. Мощность реальных тепловых машин не может быть равна нулю, поэтому реальные процессы могут приближаться к идеальному обратимому процессу Карно только с большей или меньшей степенью точности. В цикле Карно тепловая машина преобразует теплоту в работу с максимально возможным коэффициентом полезного действия из всех тепловых машин, у которых максимальная и минимальная температуры в рабочем цикле совпадают соответственно с температурами нагревателя и холодильника в цикле Карно.

Рис 2. Цикл Карно в T,S - диаграмме



Рис. 3. Цикл Карно в P,V - диаграмме

Пусть тепловая машина состоит из нагревателя с температурой , холодильника с температурой и рабочего тела.

Цикл Карно состоит из четырёх обратимых стадий, две из которых осуществляются при постоянной температуре (изотермически), а две -- при постоянной энтропии (адиабатически). Поэтому цикл Карно удобно представить в координатах T (температура) и S(энтропия).

Изотермическое расширение (на рис. 2 -- процесс A>Б). В начале процесса рабочее тело имеет температуру , то есть температуру нагревателя. Затем тело приводится в контакт с нагревателем, который изотермически (при постоянной температуре) передаёт ему количество теплоты . При этом объём рабочего тела увеличивается, оно совершает механическую работу, а его энтропия возрастает.

Адиабатическое расширение (на рис. 2 -- процесс Б>В). Рабочее тело отсоединяется от нагревателя и продолжает расширяться без теплообмена с окружающей средой. При этом температура тела уменьшается до температуры холодильника , тело совершает механическую работу, а энтропия остаётся постоянной.

Изотермическое сжатие (на рис. 2 -- процесс В>Г). Рабочее тело, имеющее температуру , приводится в контакт с холодильником и начинает изотермически сжиматься под действием внешней силы, отдавая холодильнику количество теплоты . Над телом совершается работа, его энтропия уменьшается.

Адиабатическое сжатие (на рис. 2 -- процесс Г>А). Рабочее тело отсоединяется от холодильника и сжимается под действием внешней силы без теплообмена с окружающей средой. При этом его температура увеличивается до температуры нагревателя, над телом совершается работа, его энтропия остаётся постоянной.

Количество теплоты, полученное рабочим телом от нагревателя при изотермическом расширении, равно

.

Аналогично, при изотермическом сжатии рабочее тело отдаёт холодильнику

.

Отсюда коэффициент полезного действия тепловой машины Карно равен

.

Из последнего выражения следует, что КПД тепловой машины, работающей по циклу Карно, зависит только от температур нагревателя и холодильника, но не зависит ни от устройства машины, ни от вида или свойств её рабочего тела. Этот результат составляет содержание первой теоремы Карно. Кроме того, из него следует, что КПД может составлять 100 % только в том случае, если температура холодильника равна абсолютному нулю. Это невозможно, но не из-за недостижимости абсолютного нуля (этот вопрос решается только третьим началом термодинамики, учитывать которое здесь нет необходимости), а из-за того, что такой цикл или нельзя замкнуть, или он вырождается в совокупность двух совпадающих адиабат и изотерм. Поэтому максимальный КПД любой тепловой машины не может превосходить КПД тепловой машины Карно, работающей при тех же температурах нагревателя и холодильника. Это утверждение называется второй теоремой Карно. Оно даёт верхний предел КПД любой тепловой машины и позволяет оценить отклонение реального КПД от максимального, то есть потери энергии вследствие неидеальности тепловых процессов.

1.3 Теоретический цикл современной паросиловой установки (цикл Ренкина)

Теоретический цикл Ренкина в диаграмме P-V имеет вид.

Рис. 4. P-V диаграмма для цикла Ренкина

Точка 3 характеризует состояние воды на выходе из конденсатора, линия 3-4 - процесс повышения давления в питательном насосе, 4-5 - подогрев воды в паровом котле, точка 5 - состояние воды при температуре насыщения, 5-6 - парообразование в котле, 6-1 перегрев пара в перегревателе. Точка 1 характеризует состояние пара, поступившего в турбину; 1-2 - адиабатное расширение пара в турбине; 2 - состояние отработавшего пара, выходящего из турбины; 2-3 - процесс конденсации пара в конденсаторе.

Рис. 5 Цикл Ренкина в диаграмме T-S

Кривая 3-4 изображает процесс повышения давления питательным насосом, 4-5 нагревание воды в паровом котле. Точка 5 соответствует температуре кипящей воды при давлении Р₁ в котле. Площадь, лежащая под кривой 3-4-5, измеряет количество теплоты, подведённой к воде при её нагреве до точки кипения.

Прямая 5-6 изображает процесс парообразования. Точка 6 соответствует состоянию сухого насыщенного пара. Кривая 6-1 изображает процесс перегрева пара в пароперегревателе, а точка 1 - состояние перегретого пара после пароперегревателя. Прямая 1-2 изображает адиабатное расширение пара. Точка 2 соответствует состоянию отработавшего пара при давлении P₂. Прямая 2-3 изображает процесс конденсации пара.



2. Расчетно-технологический раздел

2.1 Анализ влияния на характеристики термодинамической эффективности

Используя I-S диаграмму водяного пара строим процесс расширения пара основного теоретического цикла, начальное состояние которого при входе в турбину характеризуется параметрами Р_1, t_1. На пересечении изобары Р₁ и изотермы t₁ находим точку 1. По диаграмме I-S определяем значение энтальпии I₁ и энтропии S₁. Затем отмечаем изобары P₀ и P₂ -давления пара при отборе и давление пара при выходе из турбины и из точки 1 опускаем перпендикуляр до пересечения с линиями, соответствующими P₀ и P₂, получив точки 0 и 2. Точка 0 соответствует состоянию пара при выходе из турбины. Отрезок 1-2 численно равен адиабатному теплоперепаду одного килограмма пара в идеальной однокорпусной турбине. Найдя точку 2, определяем по диаграмме значение энтальпии пара I₂. Затем, используя, таблицы «Термодинамических свойств воды и водяного пара» определяем, энтальпию I₂' и энтропию S₂' кипящей жидкости при давлении пара в конденсаторе. По I-S диаграмме водяного пара определяем степень сухости пара Х₂ в конце теоретического процесса расширения пара в турбине.

Теоретический располагаемый теплоперепад в турбине.

h = i₁-, (1)

Теоретическое количество подведенной удельной теплоты в основном цикле.



q₁ = i₁-, (2)

Теоретическое количество отведенной удельной теплоты в основном цикле

q₂ = i₂-, (3)

Теоретическое количество полезной удельной работы в основном цикле.

l = q₁- q₂ = (i₁- i_2?)- (i₂- i_2?) = i₁- , (4)

Тепломеханический коэффициент основного теоретического цикла паросиловой установки, вычисленный через энергобалансовые характеристики (q_1, q_2, l)

(5)

Вычисленные энергобалансовые характеристики заносятся в таблицу 1.

Таблица 1

Р1 МПа	t1			Р2 МПа	t2					Х2 -	H				%
3,0	300	2990	6,57	0,1	100	2375	6,18	417,47	1,3026	0,867	615	2572,53	1957,53	615	23,9

2.2 Построение цикла в T-s диаграмме на миллиметровой бумаге

По исходным и полученным в расчете данным строим T-S-диаграмму основного цикла паросиловой установки (цикл Ренкина). Линии кипящей жидкости (Х =0) и сухого насыщенного пара (Х =1) наносятся на график по данным, приведенным в таблице 2.

Таблица 2. Значения параметров водяного пара на линии насыщения

P МПа	Р Бар	T	Т К
Р1 =	30	235	508	2,65	6,19
Ро =	2	120	393	1,53	7,13
Р2 =	1	100	373	1,30	7,36

Диаграмма выполняется на миллиметровой бумаге в выбранном масштабе. Значения параметров пара откладываются на осях T-S. Пограничные кривые диаграммы T-S (линии кипящей жидкости Х=0 и линия сухого насыщенного пара Х=1), наносятся по данным, приведенным в таблице 2 значений исходных данных Р₁, Р₀, Р₂; значения абсолютных температур насыщения Т_н1, Т_н0, Т_н2; энтропий кипящей жидкости S₁, S₀, S₂ и энтропии сухого насыщенного пара S₁", S₀", S₂", выбираются по таблицам термодинамических свойств воды и пара по соответствующим значениям давлений. Из точек значений энтропий кипящей жидкости и сухого насыщенного пара восстанавливаем перпендикуляры до пересечения с соответствующими значениями температур, полученные точки соединяем плавными кривыми, соответствующими нижней пограничной кривой (кривой кипящей жидкости) и верхней пограничной кривой (кривой сухого насыщенного пара). Далее изображается цикл Ренкина. Начальное состояние пара перед турбиной (точка 1) определяется на пересечении изотермы Т₁ - абсолютной температуры пара перед турбиной и линии постоянного значения энтропии S₁ (значение S₁ определяется по диаграмме I-S). Конечное состояние пара на выходе из турбины (при входе в конденсатор) определяется точкой 2, лежащей на пересечении изобары Р₂ и линии постоянного значения энтропии S₂= S₁.

Аналогичным образом строим процесс расширения пара в турбине с параметрами Р₁' и t₁, т.е. с повышенным давлением пара, поступающего в турбину и с той же температурой. Для этого случая определяются значения тепломеханического коэффициента через энергобалансовые характеристики.

Построение проводятся аналогично описанному ранее в разделе I. При этом параметры рабочего тела вносят в таблицы аналогично таблицам 1 и 2.

Повышение начального давления приводит к росту конечной влажности пара, следствием чего является уменьшение полезной работы цикла, ухудшение условий работы ступеней турбины и снижение надежности эксплуатации паровых турбин, поэтому в современных ПСУ чрезмерное повышение влажности пара предотвращают введением промежуточного перегрева пара. Вместе с тем само по себе повышение начального давления оказывает неблагоприятное влияние на массогабаритные характеристики паротурбинного оборудования и трубопроводов, приводит к усложнению и удорожанию установки.

2.3 Цикл расширения водяного пара в турбине с повышенным давлением

Используя I-S диаграмму водяного пара строим процесс расширения пара основного теоретического цикла, начальное состояние которого при входе в турбину характеризуется параметрами Р_1?, t_1?. На пересечении изобары Р_1? и изотермы t_1? находим точку 3. По диаграмме I-S определяем значение энтальпии I_1? и энтропии S_1?. Затем отмечаем изобары P₀ и P₄ - давления пара при отборе и давление пара при выходе из турбины и из точки 3 опускаем перпендикуляр до пересечения с линиями, соответствующими P₀ и P₄, получив точки 0 и 4. Точка 0 соответствует состоянию пара при выходе из турбины. Отрезок 3-4 численно равен адиабатному теплоперепаду одного килограмма пара в идеальной однокорпусной турбине. Найдя точку 4, определяем по диаграмме значение энтальпии пара I_2?. Затем, используя, таблицы «Термодинамических свойств воды и водяного пара» определяем, энтальпию I₂' и энтропию S₂' кипящей жидкости при давлении пара в конденсаторе. По I-S диаграмме водяного пара определяем степень сухости пара Х₂ в конце теоретического процесса расширения пара в турбине.

Повышение начальной давления пара в значительной степени ухудшает производительность, так как температура осталась прежней. Поэтому наилучшие результаты оказываются при одновременном повышении начальных температур и давления рабочего тела.

Теоретический располагаемый теплоперепад в турбине.

h = i₁- , (1)

Теоретическое количество подведенной удельной теплоты в основном цикле.

q₁ = i₁-, (2)

Теоретическое количество отведенной удельной теплоты в основном цикле

q₂ = i₂-, (3)

Теоретическое количество полезной удельной работы в основном цикле.



l = q₁- q₂ = (i₁- i_2?)- (i₂- i_2?) = i₁- , (4)

Тепломеханический коэффициент основного теоретического цикла паросиловой установки, вычисленный через энергобалансовые характеристики (q_1, q_2, l.2)

(5)

Вычисленные энергобалансовые характеристики заносятся в таблицу 3.

Таблица 3

Р1 МПа	t1			Р2 МПа	t2					Х2 -	h				%
3,5	300	2980	6,46	0,1	100	2335	6,12	417,47	1,3026	0,851	645	2562,53	1917,53	645	25,17

По исходным и полученным в расчете данным строим T-S-диаграмму основного цикла паросиловой установки (цикл Ренкина). Линии кипящей жидкости (Х =0) и сухого насыщенного пара (Х =1) наносятся на график по данным, приведенным в таблице 3.

Таблица 4. Значения параметров водяного пара на линии насыщения

P МПа	Р Бар	t	Т К
Р1 =	35	243	516	2,73	6,12
Ро =	2	120	393	1,53	7,13
Р2 =	1	100	373	1,30	7,36

2.4 Цикл расширения водяного пара в турбине с повышенной начальной температурой

При понижении начальной температуры пара, поступающего в турбину от Т₁ до Т₁' (при прочих равных условиях) тепломеханический коэффициент цикла Ренкина уменьшается. На I -S диаграмме строится процесс расширения водяного пара в турбине с параметрами P₁ и t₁'. Построение проводятся аналогично описанному ранее в разделе II. При этом параметры рабочего тела вносят в таблицы аналогично таблицам 3 и 4.

С снижении начальной температуры пара тепломеханический коэффициент цикла уменьшается, конечная влажность пара увеличивается. Снижение начальной температуры пара связаны с ограниченной жаростойкостью металлов.

Повышение начальной температуры пара в значительной степени компенсирует недостатки, связанные с повышением начального давления. Поэтому наилучшие результаты оказываются при одновременном повышении начальных температур и давления рабочего тела.

Теоретический располагаемый теплоперепад в турбине.



h = i₁- , (1)

Теоретическое количество подведенной удельной теплоты в основном цикле.

q₁ = i₁- (2)

Теоретическое количество отведенной удельной теплоты в основном цикле

q₂ = i₂-, (3)

Теоретическое количество полезной удельной работы в основном цикле.

l = q₁- q₂ = (i₁- i_2?)- (i₂- i_2?) = i₁- , (4)

Тепломеханический коэффициент основного теоретического цикла паросиловой установки, вычисленный через энергобалансовые характеристики (q_1, q_2, l,3)

(5)

Вычисленные энергобалансовые характеристики заносятся в таблицу 5.

Таблица 5

Р1 МПа	t1			Р2 МПа	t2					Х2 -	h				%
3,0	350	3120	6,77	0,1	100	2450	6,18	417,47	1,3026	0,90	670	2702,53	2032,53	670	24,79

По исходным и полученным в расчете данным строим T-S-диаграмму основного цикла паросиловой установки (цикл Ренкина). Линии кипящей жидкости (Х =0) и сухого насыщенного пара (Х =1) наносятся на график по данным, приведенным в таблице.

Таблица 6. Значения параметров водяного пара на линии насыщения

P МПа	Р Бар	t	Т К
Р1 =	30	235	508	2,65	6,19
Ро =	2	120	393	1,53	7,13
Р2 =	1	100	373	1,30	7,36

2.5 Цикл расширения водяного пара в турбине при снижении конечного давления Мпа

При снижении конечного давления пара P₂ (при прочих равных условиях) тепломеханический коэффициент цикла Ренкина возрастает в связи с одновременным снижением температуры насыщения влажного пара. В I-S и T-S координатах процесс расширения пара при снижении давления строится аналогично описанию в разделе I. При этом параметры рабочего тела заносятся в таблицы, аналогично таблицам 5 и 6.

Понижение конечного давления пара P₁' приводит к увеличению эффективности энергоиспользования ПСУ.

Теоретический располагаемый теплоперепад в турбине.

h = i₁- , (1)

Теоретическое количество подведенной удельной теплоты в основном цикле.



q₁ = i₁-, (2)

Теоретическое количество отведенной удельной теплоты в основном цикле

q₂ = i₂-, (3)

Теоретическое количество полезной удельной работы в основном цикле.

l = q₁- q₂ = (i₁- i_2?)- (i₂- i_2?) = i₁- , (4)

Тепломеханический коэффициент основного теоретического цикла паросиловой установки, вычисленный через энергобалансовые характеристики (q_1, q_2, l)

(5)

Вычисленные энергобалансовые характеристики заносятся в таблицу 7

Таблица 7

Р1 МПа	t1			Р2 МПа	t2					Х2 -	h				%
3,0	300	2990	6,57	0,06	88	2300	6,18	359,9	1,1453	0,85	690	2630,1	1940,1	690	26,23

По исходным и полученным в расчете данным строим T-S-диаграмму основного цикла паросиловой установки (цикл Ренкина). Линии кипящей жидкости (Х =0) и сухого насыщенного пара (Х =1) наносятся на график по данным, приведенным в таблице.

Таблица 8. Значения параметров водяного пара на линии насыщения

P МПа	Р Бар	t	Т К
Р1 =	30	235	508	2,65	6,19
Ро =	2	120	393	1,53	7,13
Р2 =	0,6	88	361	1,15	7,53

Таблица 9. Сводная таблица результатов расчетов

Циклы Ренкина паросиловой установки	p1 мПа	p2 мПа	t1 °С	t2 °С	x2 -	q1 кДж кг	q2 кДж кг	? кДж/кг*К	Зt %
1-2- основной теоретический цикл	3,0	0,1	300	100	0,87	2572,53	1957,53	615	23,9
3-4- цикл с повышенным давлением Р1	3,5	0,1	300	100	0,85	2562,53	1917,53	645	25,17
5-6-цикл с повышенным начальной температурой t1 C	3,0	0,1	350	100	0,90	2702,53	2032,53	670	24,79
7-8- цикл при снижении конечного давления Р2	3,0	0,06	300	88	0,84	2630,1	1940,1	690	26,23



Выводы об эффективности работы рассчитываемой паросиловой установки

По итогу выполненной курсовой работы, с проведением расчетов и анализа термодинамических показателей теплосиловой установки и относящихся к ней циклов мы более глубоко самостоятельно изучили раздел "Цикл паровых установок", приобрели навыки работы с hs - диаграммой и таблицей свойств водяного пара, научились определять по ним параметры пара различного состояния, исследовать и анализировать циклы с помощью диаграмм. Рассчитав параметры данной установки, мы выяснили, что наибольший КПД достигается при снижении конечного давления Р₂.



Список использованной литературы

1. С.Л. Ривкин и А.А. Александров. Термодинамические свойства воды и водяного пара - Издательство: “Энергия”, 1975 г.

2. Н.Н. Лариков. Теплотехника - Издательство М.: “Стройиздат”, 1985 г.

3. Справочные материалы для практических и лабораторных занятий Буянов О.Н., Архипова Л.М. Кемерово 2005.

Размещено на Allbest.ru

...