Исследование трехфазного тиристорного выпрямителя

Размещено на http://www.allbest.ru/

1. Оценка результатов испытания

После окончания испытания двигателя и обработки опытных данных необходимо произвести оценку полученных результатов как в отношении сопоставления опытных и щитковых данных двигателя при номинальном режиме (работы, так и в отношении количественной оценки эксплуатационных свойств двигателя, определяемых его характеристиками.

Сопоставление опытных и щитковых данных машины следует производить не только для тех величин (U_н, I_н, P_н, n_н, з_н), которые непосредственно указываются на заводском щитке, но и для других величин (P_1н, M_2н), которые могут быть определены расчетом. Такое сопоставление целесообразно оформить в виде табл. 1.

Опытные данные для сопоставления должны быть взяты по соответствующим кривым рабочих характеристик двигателя. Так как при этом за исходные данные берутся значения U_н и Р_н, указанные на заводском щитке, то эти величины при сопоставлении будут одинаковы. Отклонение сопоставляемых величин определяется как разность между опытной величиной и соответствующей величиной, указанной на заводском щитке, отнесенная к величине, указанной на заводском щитке. Отклонение для КПД определяется просто как разность их значений.

Таблица 1. Сопоставления опытных данных двигателя при номинальном режиме работы

Отклонения щитковых номинальных данных двигателя or опытных должны быть сопоставлены с допускаемыми отклонениями, установленными ГОСТом 183--74. Значения допускаемых отклонений приведены в табл. 8.

Количественная оценка эксплуатационных свойств двигателя должна быть произведена следующим образом.

По рабочим характеристикам указать номинальное изменение частоты вращения двигателя Дn_0,25 (или Дn_0,5) при изменении его нагрузки от номинальной до 0,25Р_н (или 0,5Р_н), а также наибольшее значение КПД двигателя з_нб и соответствующее ему значение Р₂ (в относительных единицах).

По механическим характеристикам указать, в каких пределах изменяется частота вращения двигателя и КПД при изменении момента от номинального до наименьшего, который является общим для всех условий снятия характеристик, конкретно отметив эти условия и величину наименьшего момента.. Для случая R_д ? 0 указать наибольшее значение КПД и соответствующий ему М₂. Для случая, когда шунтирована обмотка якоря, указать частоту вращения двигателя при холостом ходе.

По нагрузочным характеристикам для каждого типа характеристик в зависимости от диапазона изменяемой величины (U_a или k_m) указать пределы регулирования частоты вращения двигателя, отметить пределы изменения тока и КПД и оценить экономичность способов регулирования частоты вращения.

2. Генератор постоянного тока

2.1 Основные зависимости и типы характеристик

Как известно, по способу возбуждения генераторы постоянного тока делятся на четыре группы: независимого, параллельного, последовательного и смешанного возбуждения. Генераторы (последовательного возбуждения применяются только в специальных установках. Для питания большинства промышленных объектов используются генераторы независимого, параллельного и смешанного возбуждения. Поэтому в дальнейшем будем иметь в виду только эти генераторы, причем, из генераторов смешанного возбуждения -- только генератор с согласным включением параллельной и последовательной обмоток.

Работа любого из рассматриваемых генераторов характеризуется следующими основными величинами: напряжением на зажимах генератора U, током нагрузки I, током в обмотке возбуждения i_в и частотой вращения n. Все эти величины связаны между собой основными уравнениями генератора.

Генераторы постоянного тока, как правило, работают при практически постоянной частоте вращения. Поэтому в дальнейшем будем рассматривать характеристики генератора, соответствующие его номинальной частоте вращения п_н. В этом случае величины U, I и i_в образуют следующие три семейства характеристик (ГОСТ 17154--71).

Нагрузочные характеристики -- это зависимости напряжения генератора U от тока возбуждения i_в при неизменном токе нагрузки. Наибольший практический интерес представляют нагрузочные характеристики U=f(i_в) при I=0 (характеристика холостого хода) и I = I_н.

Внешние характеристики -- это зависимости напряжения генератора U от тока нагрузки I при нерегулируемом токе, возбуждения i_в, т. е. при постоянном сопротивлении цепи обмотки возбуждения R_цв = const. Для генератора независимого возбуждения условие R_цв = const равносильно условию i_в = const, так как обмотка возбуждения в этом случае получает питание от постороннего источника постоянного тока со стабильным напряжением. Наибольший практический интерес представляет внешняя характеристика, снятая при таком сопротивлении цепи возбуждения R_вн, которое обеспечивает номинальное напряжение при номинальном токе нагрузки. Используя краткую форму записи, можно написать, что внешние характеристики--'это зависимости [U = f(I) при

R_цв = R_вн (i_{в =} i_вн).

Регулировочные характеристики -- это зависимости тока возбуждения i_в от тока нагрузки I при постоянном напряжении генератора U. Наибольший интерес представляет характеристика, снятая при номинальном напряжении генератора:

i_в = f(I)

при

U = U_н.

2.2 Схема испытания

Установка для испытания генератора постоянного тока состоит из испытуемого генератора (Г), приводного двигателя (Д), в качестве которого используется двигатель постоянного тока параллельного возбуждения, и тахогенератора (ТГ).

В цепь двигателя включен пусковой реостат РП (выводы: Л1, Л2, Я и Ш), ограничивающий ток якоря при пуске двигателя и сопротивление R_вд, с помощью которого производится регулировка частоты вращения агрегата. В схеме двигателя предусмотрены приборы, позволяющие контролировать величины тока в якоре и обмотке возбуждения. Так как схема двигателя не зависит от способа возбуждения генератора. В схеме генератора предусмотрено нагрузочное сопротивление R_нг, регулируя которое молено в широких пределах изменять ток нагрузки генератора. В качестве такого сопротивления в лабораторных условиях используется специальная нагрузочная тумба. В цепи обмотки возбуждения генератора включено сопротивление R_вг для регулирования тока возбуждения. На схеме показаны приборы для измерения напряжения генератора U, его тока нагрузки I и тока возбуждения i_в.

На зажимы тахогенерагора включен прибор для измерения частоты вращения агрегата п.

Согласно данным, указанным на заводских щитках, определяются все номинальные величины испытуемого генератора и приводного двигателя и вычисляются примерные значения номинальных токов возбуждения этих машин (2--3% от соответствующих номинальных токов якоря). По программе испытания устанавливаются наибольшие значения напряжения и тока нагрузки генератора, а также пределы изменения всех величин. По этим данным выбирается вся измерительная и регулировочная аппаратура. При выборе контрольного амперметра в цепи якоря двигателя следует учесть возможную перегрузку двигателя по току на 30 -- 40% сверх номинального значения.

При выборе регулировочных реостатов следует принимать во внимание не только величину их сопротивления, но и предельное значение тока, на который они рассчитаны. Для обеспечения необходимых пределов регулирования токов возбуждения двигателя и генератора можно рекомендовать иметь в цепи обмотки возбуждения двигателя сопротивление, примерно равное (2--2,5)R_вн, а генератора -- ,(8--10)R_вн.

Здесь R_вн -- сопротивление цепи обмотки при номинальном токе возбуждения, которое примерно может быть определено но номинальным данным машины как

Сборку схемы двигателя и генератора целесообразно начинать с главной цепи машины, состоящей из элементов схемы, по которым проходит ток якоря. Затем собрать цепь обмотки возбуждения и, наконец, к соответствующим зажимам подключить вольтметр. Обмотки двигателя соединяются между собой и подключаются к пусковому реостату.

После сборки схемы необходимо проверить ее правильность. При проверке схемы необходимо всю пускорегулирующую аппаратуру привести в исходное (начальное) положение. Выключатели В1 -- ВЗ должны быть выключены. Рукоятка пускового реостата РП должна находиться в пусковом (крайнем левом) положении, обозначенном надписью «Стоп». Реостат в цепи возбуждения двигателя R_вд должен быть полностью выведен (Rвд = 0). При таком его положении ток возбуждения и поток в машине будут максимальными, что обеспечит, согласно (7) и (10), наилучшие условия пуска двигателя. Реостаты R_вг и R_нг должны быть полностью введены.

После этого можно приступить к пробному пуску двигателя. Для этого выключателем В1 подается питание на схему двигателя и рукоятка пускового реостата плавно поворачивается по часовой стрелке до срабатывания реле, включающего пусковой реостат. В этот момент необходимо проверить наличие тока в обмотке возбуждения и правильность отклонения стрелок амперметров в цепи двигателя. Если будет обнаружено отсутствие тока или неправильное отклонение стрелок приборов в цепи возбуждения или якоря, то необходимо вернуть пусковой реостат в исходное положение, отключить питание схемы двигателя и устранить замеченные неисправности. После этого повторяется операция пуска, поворачивая рукоятку пускового реостата так, чтобы в цепи якоря не было чрезмерных бросков тока. Процесс пуска двигателя заканчивается полным выведением пускового реостата, когда его рукоятка будет находиться в крайнем правом положении, обозначенном надписью «Ход». Реостатом R_вд изменяется ток возбуждения двигателя так, чтобы его частота вращения стала равной п_н. Затем можно приступить к опробованию схемы генератора независимого возбуждения, обращая внимание при этом на правильность отклонения стрелок измерительных приборов, плавность и диапазон регулирования соответствующих величин. Для этого включают ВЗ и проверяют соответствие минимального значения напряжения генератора тому, которое требуется по программе испытания. Плавно уменьшают сопротивление в цепи возбуждения генератора R_вг и устанавливают номинальное напряжение. Включают В2 и, уменьшая сопротивление R_нг, проверяют нагрузочную цепь генератора.

При необходимости остановки двигателя рукоятка пускового реостата переводится в исходное положение, отключается В1 и полностью выводится сопротивление R_вд. Вся остальная аппаратура устанавливается в исходное положение, и тем самым установка подготавливается к новому пуску.

При опробовании схемы генератора параллельного возбуждения необходимо убедиться в способности генератора самовозбуждаться. Как известно [1, стр. 186],. [2, стр. 248], [3, стр. 608], для обеспечения самовозбуждения генератора при номинальной частоте вращения необходимо выполнение трех условий, а именно: наличие в машине остаточного магнитного потока, совпадение по направлению потока обмотки возбуждения с остаточным потоком и наличие в цепи возбуждения сопротивления не больше критического. Первое условие в машине, как правило, выполняется. В этом можно убедиться по наличию остаточного напряжения, измеряемого вольтметрам на зажимах якорной цепи генератора. Третье условие может быть обеспечено постепенным (вплоть до полного, если это необходимо) выведением регулировочного сопротивления R_вг, включенного в цепь обмотки возбуждения. Если генератор при этом не возбудится, то это свидетельствует о невыполнении второго условия. В этом случае необходимо на зажимах якорной цепи генератора поменять местами провода, идущие к обмотке возбуждения.

При опробовании схемы генератора смешанного возбуждения (рис. 14,в) необходимо убедиться в согласном действии потоков последовательной и параллельной обмоток возбуждения. Для этого устанавливается номинальный режим работы генератора (U_н, I_н, п_н). Полученное значение тока возбуждения сопоставляется с током возбуждения, который устанавливался в аналогичном режиме при независимом или параллельном возбуждении генератора. Если новое значение тока возбуждения будет меньше, чем предыдущее, то это свидетельствует о правильном включении последовательной обмотки. Если же ток окажется больше, то последовательная обмотка включена неверно. Для ее переключения необходимо на зажимах последовательной обмотки (выводы С1 и С2) поменять местами подходящие провода.

2.3 Характеристика холостого хода

[U = f (i_в) при I = 0 и п = n_н]

Характеристика холостого хода в соответствии с ГОСТом 10159--69 снимается, как правило, при независимом возбуждении генератора. Обычно снимают нисходящую ветвь характеристики, которая получается при монотонном уменьшении тока возбуждения от наибольшего значения, соответствующего U ? 1,3U_н, до нуля. Если по каким-либо причинам монотонность изменения тока в процессе снятия характеристики нарушается, то необходимо эксперимент повторить сначала. Во время опыта должно быть снято 8--10 точек при примерно следующих значениях напряжения в процентах от номинального: 130, 125, 120, 110, 100, 85, 70, 50, 30 и 0. Здесь под символом «0» подразумевается напряжение, равное ЭДС от остаточного потока, соответствующее i_в = 0 (при разомкнутом выключателе ВЗ в цепи обмотки возбуждения). Запись результатов измерений рекомендуется вести в табл. 2.

Нелинейность характеристики холостого хода объясняется насыщением магнитной цепи машины с увеличением тока возбуждения.

Таблица 2. Характеристика холостого хода I = 0, п = п_н=. . .об/мин

Из-за наличия потока остаточного намагничивания при i_в = 0 в обмотке якоря, индуктируется напряжение Uост, называемое остаточным напряжением. Обычно ток генератор щитковый двигатель

U_ост=2--5% U_H

По нисходящей ветви характеристики холо холостого хода определяется ток возбуждения i_в0, соответствующий номинальному напряжению U_н при холостом ходе.

При использовании характеристики холостого хода для построения других характеристик рекомендуется пользоваться приведенной характеристикой которая получается путем параллельного переноса нисходящей ветви опытной характеристики вдоль оси абсцисс в начало координат на величину Дi₀. Величина Дi₀ определяется, как показано на рис. 15, экстраполяцией прямолинейной части нисходящей ветви на ось абсцисс.

По приведенной характеристике находится коэффициент насыщения магнитной системы генератора k_м, который характеризует степени отклонения характеристики от линейной зависимости.

Коэффициент

k_м = АВ/АС

обычно определяется цри номинальном значении ЭДС генератора

Е_н = U_н + I_нR_a + ДU_щ.

Для большинства генераторов нормального исполнения, имеющих среднюю степень насыщения магнитной системы, k_м = 1,2 -- 1,35.

2.4 Нагрузочные характеристики

[U = f(i_в) при I = I _н и п = п_н.]

Нагрузочные характеристики генератора обычно снимаются при независимом и смешанном возбуждении. Нагрузочная характеристика генератора при параллельном возбуждении практически не отличается от аналогичной характеристики при независимом возбуждении. Это объясняется тем, что при I = I_н ток в обмотке якоря генератора параллельного возбуждения будет всего лишь на 2--3% больше тока якоря при независимом возбуждении. Такое различие в токах якоря не может существенно повлиять на напряжение генератора.

Нагрузочные характеристики генератора при любом способе возбуждения должны сниматься, как и характеристика холостого хода, при монотонном изменении тока возбуждения от большего значения к меньшему. Опыт целесообразно вести в следующей последовательности. При холостом ходе генератора в обмотке независимого или параллельного возбуждения устанавливается такой ток, при котором U ? 1,3U_н. Затем выключателем В2 включается нагрузка и, уменьшая сопротивление R_ш, устанавливают номинальный ток нагрузки генератора. Записав показания приборов, уменьшают i_в так, чтобы напряжение снизилось на 5--10%, и сопротивлением R_нг снова устанавливают номинальное значение тока нагрузки. Аналотичным образом настраиваются последующие опытные точки. Напряжение понижается до тех пор, пока нагрузочным сопротивлением удается поддерживать I = I_н. При этом должно быть снято 7 -- 9 точек. Результаты опытов оформляются в виде табл. 3.

Таблица 3. Нагрузочная характеристика при независимом (смешанном) возбуждении I = I_н =.A, п = п_н= об/мин

Нагрузочные характеристики генератора при независимом и смешанном возбуждении. Здесь же приведена и характеристика холостого хода. Нагрузочная характеристика генератора независимого возбуждения смещается по отношению к характеристике холостого хода вниз на величину падения напряжения в якорной цепи

ДU_a = I_aнR_a + ДU_щ

и вправо на величину тока возбуждения, необходимого для компенсации размагничивающего действия поперечной реакции якоря ДF_aq. Из также видно, что нагрузочная характеристика при смешанном возбуждении смещается влево по отношению к нагрузочной характеристике при независимом возбуждении на величину тока возбуждения, соответствующего намагничивающей силе последовательной обмотки возбуждения F_c. При достаточно большой величине НС последовательной обмотки нагрузочная характеристика при смешанном возбуждении может располагаться левее и выше характеристики холостого хода.

По нагрузочным характеристикам при U = U_н можно определить номинальные значения тока возбуждения при независимом (i_вн) и смешанном (i'_вн) возбуждения генератора.

2.5 Внешние характеристики

[U = f(I) при R_цв = R_в и n = n_н.]

Внешние характеристики генератора снимаются при независимом, параллельном и смешанном способах возбуждения. Согласно ГОСТу 10159--69 эти характеристики снимаются при уменьшении тока нагрузки. В условиях учебно-лаборатор ных испытаний за начальную точку характеристик обычно принимают точку, соответствующую номинальному режиму работы генератора. Номинальный режим генератора устанавливается следующим образом. На холостом ходу устанавливают U = U_н. Включают нагрузочное сопротивление R_нг и, плавно его уменьшая, увеличивают ток нагрузки I. При этом номинальное напряжение генератора поддерживают увеличением тока возбуждения i_в. Такое совместное увеличение токов I и i_в ведут, пока не будет установлен режим с I = I _н при U = U_н. Поскольку при изменении нагрузки может изменяться частота вращения агрегата, необходимо соответствующей регулировкой тока возбуждения двигателя поддерживать ее постоянной. Затем, увеличивая сопротивление R_нг, уменьшают ток генератора I так, чтобы в диапазоне от I = I_н до I = 0 снять 5--6 точек. При испытании генератора независимого возбуждения поддерживается постоянным ток возбуждения i_в = i_вн. При испытании генератора с параллельным и смешанным возбуждением остается постоянным сопротивление цепи возбуждения R_цв = R_вн, которое соответствует номинальному режиму работы. Величина этого сопротивления

R_цв = U/i_в.

Результаты испытаний оформляются в виде табл. 4.

При независимом возбуждении генератора с изменением тока нагрузки I при i_в = const напряжение U изменяется из-за действия двух факторов: падения напряжения в якорной цепи и размагничивающего действия реакции якоря. Поскольку с уменьшением тока I влияние этих факторов уменьшается, напряжение U будет увеличиваться

Таблица 4. Внешняя характеристика при независимом (параллельном, смешанном) возбуждении R_цв = R_вн = Ом

При параллельном возбуждении указанные выше факторы действуют так же, как и при независимом возбуждении.

Однако здесь ток в цепи параллельной обмотки, имеющей R_цв = const, не остается постоянным, а изменяется с изменением напряжения U на зажимах якоря, к которым подключена цепь обмотки возбуждения. Это приводит к изменению потока Ф_д и индуктированной им ЭДС Е. Таким образом, при параллельном возбуждении к указанным выше двум факторам, влияющим на напряжение генератора, добавляется третий -- изменение тока возбуждения i_в. Поэтому с уменьшением тока нагрузки I в генераторе с параллельным возбуждением напряжение U в генераторе с независимым возбуждением.

При смешанном возбуждении генератора последовательная обмотка создает дополнительное подмагничивание в машине, чем ослабляется влияние размагничивающего действия поперечной реакции якоря и падения напряжения в якорной цепи на напряжение генератора. Поэтому уменьшение тока нагрузки при смешанном возбуждения вызовет меньшее увеличение напряжения, чем это происходит при параллельном возбуждении. Если последовательная обмотка возбуждения настолько сильна, что не только полностью компенсирует размагничивающее действие поперечной реакции якоря и падение напряжения в якорной цепи, но еще создает избыточное подмашичивание, то напряжение генератора с уменьшением тока нагрузки будет несколько уменьшаться.

По внешним характеристикам для каждого способа возбуждения можно определить изменение напряжения генератора ДU при изменении нагрузки от номинальной до холостого хода. Согласно ГОСТу 10159--69

где Uо -- напряжение генератора при холостом ходе.

2.6 Регулировочные характеристики

[i_в = f(I) при U = U_н и n = n_н.]

Регулировочные характеристики генератора во время учебно-лабораторных испытаний обычно снимаются только при независимом и смешанном возбуждении. При параллельном возбуждении эта характеристика не снимается, так как она практически совпадает с аналогичной характеристикой при независимом возбуждении. Согласно ГОСТу 10159--69 регулировочные характеристики так же, как и внешние, снимаются при уменьшении тока нагрузки от номинального до нуля. В процессе снятия характеристики ток возбуждения изменяют так, чтобы напряжение оставалось номинальным. Для каждой характеристики должно быть снято 5--6 опытных точек. Результаты опытов оформляются в виде табл. 6.

Таблица 6. Регулировочная характеристика при независимом (смешанном) возбуждении U = U_н = В, п = п_н= об/мин

Вид характеристики при независимом возбуждении генератора определяется величиной падения напряжения в якорной цепи ДU_a и размагничивающим действием реакции якоря. Так как оба эти фактора пропорциональны току и уменьшаются по величине по мере снижения нагрузки, то с уменьшением нагрузки так нее необходимо уменьшать i_в для поддержания постоянным напряжения. Нелинейность регулировочной характеристики зависит от степени насыщения магнитной системы генератора.

При смешанном возбуждении генератора вид характеристики зависит от соотношения F_c и ДF_aq. Если F_c > ДF_aq, то ток возбуждения i_в при нагрузке будет меньше, чем при холостом ходе (кривая 2, рис. 18).

По регулировочным характеристикам для каждого способа возбуждения генератора определяется изменение тока возбуждения Дi_в и Дi'_в при изменении нагрузки генератора от номинальной до холостого хода

2.7 Построение характеристических треугольников

Характеристические треугольники генератора при различных способах возбуждения могут быть построены как по расчетным данным машины, так и по результатам ее испытания. На рис. 16 показано построение таких треугольников для генератора при независимом (параллельном) и смешанном возбуждении. Построение выполнено с помощью характеристики холостого хода и соответствующих нагрузочных характеристик.

Для построения основных характеристических треугольников, соответствующих номинальному режиму работы генератора (U = U_н и I = I_н), необходимо на нагрузочных характеристиках найти точки А и М, соответствующие номинальному напряжению U_н. Эти точки на оси абсцисс будут определять -номинальные токи возбуждения генератора i_вн при независимом и параллельном возбуждении и i'_вн -- при смешанном возбуждении. Далее из этих точек вверх отложим отрезки AВ и MN, равные соответственно

ДU_a = I_aнR_a + ДU_щ

ДU_a' = I_анR_a' + ДU_щ*.

Точки В и N на оси ординат будут определять значения ЭДС генератора при номинальном режиме E_н и E_н'. Затем из точек В и N проведем горизонтальные линии до пересечения их с характеристикой холостого хода в точках С и L. Соединив эти точки соответственно с точками А и М, получим характеристические треугольники генератора ABC при независимом и параллельном возбуждении к MNL при смешанном возбуждении.

Физический смысл вертикальных катетов этих треугольников ясен из построения. Они равны падению напряжения в якорной цепи генератора ДU_a и ДU_a'. Для выяснения физического смысла горизонтального катета треугольника АВС, соответствующего генератору при параллельном и независимом возбуждений, проведем следующие рассуждения. Из (2) -- (4) видно, что для создания какой-либо ЭДС, например Е_н, независимо от режима работы генератора (нагружен он или нет) в машине должна быть создана одинаковая результирующая НС F_д. Этой НС соответствует эквивалентный ток возбуждения i_вд, определяемый положением точки С на характеристике холостого хода. При холостом ходе, когда нет тока в якорной цепи генератора, согласно (5) F_д = F_п. Результирующая НС при этом создается только обмоткой возбуждения, и ток в ней, очевидно, будет равен i_вд. Для создания такой же ЭДС при номинальной нагрузке требуется больший ток возбуждения, равный i_вн. Из (5) видно, что увеличение тока возбуждения от i_вд до i_вн связано с необходимостью компенсации ДF_аq. Отсюда следует, что горизонтальный катет ВС характеристического треугольника ABC представляет (в масштабе тока возбуждения) размагничивающее действие поперечной реакции якоря ДF_aq. Аналогичные рассуждения для генератора смешанного возбуждения показывают, что горизонтальный катет NL треугольника MNL представляет в масштабе тока возбуждения результирующую НС обмоток якорной цеп

и

F_p = F_c -- ДF_aq.

Так как реакция якоря у одного и того же генератора проявляет себя одинаковым образом независимо от способа возбуждения, то НС последовательной обмотки

F_c (F_c = F_p + AF_aq)

в масштабе тока возбуждения будет характефизоватыся суммой отрезков ВС + LN или, примерно, отрезком AM.

Из сопоставления характеристики холостого хода и нагрузочной характеристики при независимом возбуждении (рис. 16) видно, что для поддержания напряжения U = U_н при изменении нагрузки генератора от нуля до номинальной требуется увеличение тока возбуждения от i_в0 до i_в п. Это изменение тока (отрезок ТА) необходимо для компенсации реакции якоря ДF_aq и падения напряжения в якорной цепи ДU_a. Отсюда следует, что отрезок ТК представляет часть тока возбуждения, идущего на компенсацию ДU_a. Из этих же характеристик видно, что при номинальном токе возбуждения i_вн и изменении нагрузки генератора от нуля до номинальной напряжение изменяется на величину, определяемую отрезком AD. Это изменение напряжения обусловлено падением напряжения в якорной цепи ДU_a (отрезок АВ) и размагничивающим действием реакции якоря (отрезок BD).

Вертикальный катет треугольника А₁В₁ = АВ, так как вея нагрузочная характеристика снята яри I = I_н. Горизонтальный катет В₁С₁ < ВС. Это объясняется там, что размагничивающее действие поперечной реакции якоря уменьшается с уменьшением насыщения магнитной системы машины.

Размещено на Allbest.ru