Размещено на http://www.allbest.ru/

1. ХАРАКТЕРИСТИКА РАЙОНА ГОРОДА И КЛИМАТИЧЕСКИЕ ДАННЫЕ

1.1 Район проектирования системы теплоснабжения

г. Братск (Иркутская обл.).

Расчетная температура наружного воздуха для проектирования отопления .

Средняя температура наружного воздуха за отопительный период .

Продолжительность отопительного периода суток.

1.2 Сведения по системе теплоснабжения

Система теплоснабжения - открытая.

Вид регулирования системы - качественное по отопительной нагрузке.

Расчетные температуры сетевой воды 130/70 ?С.

1.3 Сведения по району теплоснабжения

Расположение ТЭЦ - С-З.

Расстояние от ТЭЦ до жилого района 0,9 км.

Плотность населения 420 чел/га.

Отметки горизонталей рельефа:

а=128; б=130; в=132; г=134; д=136; е=138.

1.4 Задание на выполнение узлов тепловой сети

Задание:

узловая тепловая камера;

неподвижная опора.

Таблица 1 Характеристика района города

Номер квартала	Площадь застройки, га.	Количество жителей, чел	Общая площадь жилых зданий , мІ
1	6,46	2713	51547
2	5,78	2428	46132
3	3	1260	23940
4	3,8	1596	30324
5	2,4	1008	19152
6	3,6	1512	28728
7	4	1680	31920
8	4,4	1848	35112
9	3,3	1386	25992
10	4,68	1966	37354
11	5,58	2344	44536
12	5,27	2213	42047
13	5,76	2419	45961
	f =58,03	m =24373	A =462745

Суммарная площадь застройки -58,03 га.

Общее количество жителей района города -24373 чел.

Общая площадь жилых зданий -462745 мІ.

2. ОПРЕДЕЛЕНИЕ ТЕПЛОВЫХ ПОТОКОВ

2.1 Определение максимального теплового потока на отопление жилых и общественных зданий

Максимальный тепловой поток, Вт, на отопление жилых и общественных зданий вычисляют по формуле:

Qо max = qо · A · (1+k1), Вт

где qо - укрупненный показатель максимального теплового потока на отопление жилых зданий на 1 мІ общей площади, принимаем по[21,прил.2], Вт; qо= 98 Вт;

A - общая площадь жилых зданий, мІ; А = 462745 м2 .

k 1 - коэффициент, учитывающий тепловой поток на отопление общественных зданий; k 1 = 0,2

Qо max = 98· 462745·(1+0,2) = 46,3·106 Вт

2.2 Определение максимального теплового потока на вентиляцию общественных зданий

Максимальный тепловой поток, Вт, на вентиляцию общественных зданий вычисляют по формуле:

Qv max= qo·A ·k1 · k2 , Вт

где k2 - коэффициент, учитывающий тепловой поток на вентиляцию общественных зданий; k2 = 0,6. Qv max = 98·462745·0,2·0,6 = 5,44·106 Вт.

2.3 Определение максимального теплового потока на ГВС жилых и общественных зданий в отопительный период

Максимальный тепловой поток, Вт, на горячее водоснабжение жилых зданий вычисляют по формуле:

Qh max =2,4 · Qhm, Вт

где Qhm - средний тепловой поток на горячее водоснабжение в средние сутки за неделю в отопительный период для жилых и общественных зданий, Вт;

Qhm = qh · m , Вт,

где m - число жителей в районе; m=24373 чел.

qh - укрупненный показатель среднего теплового потока на ГВС на одного человека, принимаемый по [21 , прил.3], Вт; qh = 376 Вт.

Qhm= 376·24373 = 9,2·106 Вт,

Qh max =2,4·9,5·106 = 21,9·106 Вт

2.4 Определение среднечасового теплового потока на отопление за отопительный период

Cреднечасовой тепловой поток на отопление за отопительный период, Вт, следует определять по формуле:

Qо = Qо max ·, Вт

ti - средняя температура внутреннего воздуха отапливаемых зданий, принимаемая для жилых и общественных зданий равной 18 ?С;

tо - расчетная температура наружного воздуха для проектирования отопления, ъС; tо = - 43?С.

tн - текущая температура наружного воздуха в течение отопительный

период, ъС при tн.= +8?С

Qо = 46,3·106· Вт.

при tн = tот.= - 8,6 ?С

Qо = 46,3·106 · Вт.

при tн = tо= - 43 ?С

Qо = 46,3·106 · Вт.

2.5 Определение среднечасового теплового потока на вентиляцию за отопительный период

Cреднечасовой тепловой поток на вентиляцию за отопительный период, Вт, следует определять по формуле:

Qv = Qv max · , Вт

при tн.= +8 ?С

Qv = 5,44·106 ·=0,89·106 Вт

при tн = tот.= - 8,6 ?С

Qv = 5,44·106 ·=2,37·106 Вт

при tн = tо= - 43?С

Qv = 5,44·106 ·=5,44·106 Вт

2.6 Определение среднечасового теплового потока на горячее водоснабжение жилого района в неотопительный период

Среднечасовой тепловой поток на горячее водоснабжение жилого района в неотопительный период, Вт, следует определять по формуле:

Qshm = в·Qhm · , Вт

где tc - температура холодной (водопроводной) воды в отопительный период, ъС; t c = 5 ?C;

tcs - температура холодной (водопроводной) воды в неотопительный период, ?С; tcs = 15 ?C;

в - коэффициент , учитывающий изменение среднего расхода воды на горячее водоснабжение в неотопительный период по отношению к отопительному; в = 0,8.

Qshm = 0,8 ·9,2·106· = 6,02·106 Вт

Таблица 2 Расчетные тепловые потоки

Вид тепловой нагрузки	Един. измер.	Тепловые потоки при tН , ?С
		лето	tH = +8	tH=tот.	tн = tо
Отопление Вентиляция ГВС Суммарная	Вт Вт Вт Вт	___ ___ 6,02·106 6,02·106	7,59·106 0,89·106 9,2·106 17,68·106	20,2·106 2,37·106 9,2·106 31,77·106	46,3·106 5,44·106 9,2·106 60,94·106

На основании табличных данных строим график зависимости тепловых потоков от температуры наружного воздуха (Рис. 1).

2.7 Расчет годовых расходов теплоты жилыми и общественными зданиями для жилого района города на отопление

Годовые расходы теплоты жилыми и общественными зданиями для жилого района города на отопление, КДж, определяются по формуле:

Qо год = 86,4 · Qо · nо , кДж

где nо - продолжительность отопительного периода, сут.;

При tн=8

Qо год =86,4 ·7,59·106 ·249=163288,22 кДж

При tн = -8,6

Qо год = 86,4 ·20,2·106 · 249 = 434574,7 кДж

При tн= -43

Qо год = 86,4 ·46,3·106 · 249 = 996079,7 кДж

2.8 Расчет годовых расходов теплоты жилыми и общественными зданиями для жилого района города на вентиляцию

Годовые расходы теплоты жилыми и общественными зданиями для жилого района города на вентиляцию, КДж, определяются по формуле:

Qvгод = 3.6 · Z · Qv · no , кДж

где Z - среднее за отопительный период число часов работы вентиляции общественных зданий в течение суток, Z = 16 часов;

при tн=8

Qvгод = 3,6 · 16 · 0,89·106 ·249 = 12764,74·103 кДж

При tн=- 8,6

Qvгод = 3,6 · 16 · 2,37·106 ·249 = 33991,5·103 кДж

При tн= -43

Qvгод = 3,6 · 16 · 5,44·106 ·179 = 78022,66·103 кДж

2.9 Расчет годовых расходов теплоты жилыми и общественными зданиями для жилого района города на ГВС

Годовые расходы теплоты жилыми и общественными зданиями для жилого района города на ГВС, КДж, определяются по формуле:

Qhmгод =86,4·Qhm·no +86,4· Qhms ·(n-no), кДж

где n - расчетное число суток в году работы системы горячего водоснабжения; n = 350 сут.

Qhmгод =86,4·9,2·106·249+86,4· 6,02·106·(350-249) = 250458,05·103 кДж

3. ПРИНЦИПИАЛЬНАЯ СХЕМА ПОДКЛЮЧЕНИЯ ПОТРЕБИТЕЛЕЙ К ТЕПЛОВОЙ СЕТИ

Рис. 1 Схемы присоединения систем горячего водоснабжения и отопления в ИТПпри зависимом присоединении системы отопления через элеватор с учетом теплоты по тепломеру 1 -- водоподогреватель горячего водоснабжения, 2 --насос горячего водоснабжения, 3 -- регулирующий клапан с электроприводом, 5 -- водомер для холодной воды, 6 -- регулятор подачи теплоты на отопление, горячее водоснабжение и ограничения максимального расхода сетевой воды на ввод, 7 -- обратный клапан, 9 -- теплосчетчик, 10 -- датчик температуры, 11 -- датчик расхода воды, 12 -- сигнал расхода воды из тепловой сети на ввод, 16 -- задвижка, нормально закрытая, 20 -- водоподогреватель отопления, 21 -- водомер горячеводный, 22 --насос отопления, 23 -- регулятор подпитки, 24 -- предохранительный клапан, 25 -- циркуляционный насос отопления, 26 -элеватор, 27 - регулятор смешения горячей воды, 28 - теплосчётчик, 29 - дроссельная диафрагма.

4. РЕГУЛИРОВАНИЕ ОТПУСКА ТЕПЛОТЫ

4.1 Центральное качественное регулирование по отопительной нагрузке

Температура сетевой воды в подающем трубопроводе ф1 , ъС определяется по формуле:

ф1 = ti + ?t·

Температура сетевой воды в обратном трубопроводе ф2 , ъС определяется по формуле:

ф2 = ti + ?t·

Температура сетевой воды в подающем трубопроводе системы отопления ф3 , ъС определяется по формуле:

ф3 = ti + ?t·

где ? t - расчетный температурный напор нагревательного прибора ? C, вычисляемый по формуле:

?t = - ti,

где ф3 и ф2 - расчетные температуры воды соответственно после смесительного устройства и в обратной магистрали тепловой сети определенные при tо; ф3 = 95 ?С ; ф2 = 70 ?С .

?t = - 18 = 64,5 ?С

?ф - расчетный перепад температур сетевой воды в тепловой сети.

?ф=ф1 - ф2 = 130 - 70 = 60 ??

и - расчетный перепад температур сетевой воды в местной системе отопления, ?С, рассчитывается по формуле:

и = ф3 - ф2 = 95 - 70 = 25 ?С

Определяем искомые температуры:

при tн.= +8 ?С

ф1 = 18 + 64,5· = 40,49 ?С

ф2 = 18 + 64,5· = 30,8 ?С

ф3 = 18 + 64,5·= 32,8 ?С

при tн = tот.= -8,6?С

ф1 = 18 + 64,5· = 72,44 ?С

ф2 = 18 + 64,5· = 46,04 ?С

ф3 = 18 + 64,5·= 57,04 ?С

при tн = tо= -21?С

ф1 = 18 + 64,5· = 130 ?С

ф2 = 18 + 64,5· = 70 ?С

ф3 = 18 + 64,5·= 95 ?С

Результаты расчетов при различных температурах tн сводятся в таблицу 3.

Таблица 3 Температурный отопительный график

Обозначения величин	Значения величин при tн , ?С
	+8 ?С	tот. = -8,6?С	tо = -43?С
Температура сетевой воды в подающем трубопроводе, ф1	40,49	72,44	130
Температура сетевой воды в обратном трубопроводе, ф2	30,8	46,04	70
Температура сетевой воды в системе отопления, ф3	32,8	57,04	95

Точка пересечения температурного графика ф1 с минимально допустимой температурой в подающем трубопроводе +1,2 ?С называется точкой излома температурного графика.

5. ГИДРАВЛИЧЕСКИЙ РАСЧЕТ ТЕПЛОВОЙ СЕТИ

Целью гидравлического расчета является определение диаметров трубопроводов и потерь давления на участках трубопроводов.

5.1 Определение расходов сетевой воды

Расчетный расход сетевой воды, кг/ч, для определения диаметров труб в водяных тепловых сетях при качественном регулировании отпуска теплоты

следует определять по формулам:

а) на отопление

Go max=, Go max=т/ч,

б) на вентиляцию

Gv max=, Gv max=т/ч,

в) на горячее водоснабжение в закрытых системах теплоснабжения:

- среднечасовой

, =143,72т/ч

- максимальный

, =343,5 т/ч

Суммарные расчетные расходы сетевой воды, кг/ч, в двухтрубных тепловых сетях в открытых и закрытых системах теплоснабжения при качественном регулировании отпуска теплоты следует определять по формуле:

Gd = Go max + Gv max + k3 · G hm ,

При регулировании по отопительной нагрузке коэффициент k3 принимается равным 0,8.

Gd = 663,01+77,9+0,8·143,72=855,9 т/ч

Определяем удельный расход воды на единицу площади q , т/(ч · га), по формуле:

q= , q= т/(ч га)

где УF - сумма площадей кварталов, м2.

Расход сетевой воды на квартал Gi, т/ч, определяется по формуле:

Gi = q · Fi ,

Таблица 4 Расход сетевой воды в кварталах

№ кварт.	1	2	3	4	5	6	7	8	9	10	11	12	13
Площадь	6,46	5,78	3	3,8	2,4	3,6	4	4,4	3,3	4,68	5,58	5,27	5,76
Расход сетевой воды	95,28	85,25	44,25	56,05	35,4	53,1	58,99	64,9	48,67	69,03	82,3	77,73	84,95

5.2 Порядок гидравлического расчета

Таблица 5 Гидравлический расчет водяной тепловой сети

№	G, т/ч	l, м	dнхS, мм	R, Па/м	W,м/с		м
Магистраль
ТЭЦ-1	855,9	900	426x6	105	2	357,1	1257,1	131993	131993	13,1	13,2
1-2	434,23	94,48	377х9	72	1,48	102,5	196,98	14183	146176	1,4	14,6
2-3	338,95	204,74	325х8	75	1,3	86,1	290,8	21810	167986	2,2	16,8
3-4	253,7	323,76	325x8	55	1,19	129,81	453,57	24953	192939	2,5	19,3
4-5	156,35	229,26	273х7	41	0,9	71,93	301,19	12349	205288	1,2	20,5
5-6	100,3	213,28	219х6	54	0,93	59,4	272,6	14720	220008	1,5	22
6-12	64,9	400	194х5	42	0,77	29,14	429,14	18024	238032	1,8	23,8
Ответвление
1-11	421,67	787,5	377х9	66	1,4	272,8	1060,3	69979	69979	6,9	6,9
11-10	336,72	201,7	325х8	77	1,45	86,1	287,8	22161	92140	2,2	9,2
10-9	258,99	514,42	325х8	51	1,19	163,8	726,9	37072	129212	3,7	12,9
9-8	176,69	217,5	273х7	50	1,01	71,93	289,43	14472	143684	1,4	14,4
8-7	48,67	219,08	159х4.5	57	0,82	38,64	257,72	14689	158373	1,5	15,8

ТЭЦ-1 : lэ =6•47+8,4+20+1,68+4,5=357,1;

1-2 : lэ= 2•40+16,8+1,4+4,3=102,5; 2-3 : lэ= 2•34+4,17+13,9=58,5; 3-4 : lэ= 3•34+4,17+13,9+1,4+2•4,17=129,8; 4-5 : lэ=2•28+3,73+11,1+1,1=71,93; 5-6 : lэ= 2•23,4+3,36+8,4+0,84=59,4; 6-12 : lэ=2,9+19+7,24=29,14.

1-11 : lэ=4,3+6•40+16,8+1,68+5•2=272,78; 11-10 : lэ=34•2+13,9+4,17=86,07; 10-9 : lэ=34•4+13,9+2•4,17+1,4=163,8; 9-8: lэ= 3,73+2•28+11,1+1,1=71,93 8-7: lэ= 2•15,4+5,6+2,24=38,64

6. ПЬЕЗОМЕТРИЧЕСКИЙ ГРАФИК

Пьезометрический график строится для наглядного изображения изменений давления в системе теплоснабжения. Пьезометрический график позволяет учесть рельеф местности, высоту зданий, особенности абонентских вводов.

Пьезометрический напор Пьезометрический напор определяется избыточным давлением в трубопроводе и его возможное максимальное значение зависит от прочности трубопроводов, нагревательных приборов, а минимальное - определяется из условия предотвращения вскипания высокотемпературного теплоносителя и образования вакуума в элементах системы. Роль пьезометрического графика при разработке гидравлических режимов систем теплоснабжения велика, т. к. он позволяет наглядно показать допустимые границы давлений и фактические их значения во всех элементах системы.

7. ВЫБОР НАСОСОВ

Сетевые насосы предназначены для обеспечения создания циркуляции воды в системе теплоснабжения

Выбираем сетевой насос [9, п.8.12], по напору и расходу

, по пьезометрическому графику;

,

По данным характеристикам подбираем сетевой насос [5] марки СЭ 1250-70-1500 ( n=1500 об/мин; N=260 кВТ; =82%)

Подпиточные насосы устанавливаются для восполнения утечки воды в тепловой сети

Напор подпиточных насосов определяется месторасположением линии статического давления согласно [9, п.8.13].

, по пьезометрическому графику;

,

т.к. открытая система теплоснабжения, согласно [9,п.8.14];

,

х - объем воды в системе теплоснабжения,

-суммарная тепловая нагрузка района города, [КР, табл.2], ;

х - удельный объем воды в системе: х для открытой системы теплоснабжения;

,

т/ч

т/ч

По данным характеристикам подбираем 2 подпиточных насоса согласно [5] марки 6 К-8а, раб.колесо D=300 ( n=1450 об/мин; N=20 кВТ; )

8. ТЕПЛОВОЙ РАСЧЕТ ТЕПЛОПРОВОДОВ

теплоснабжение отопление жилой изоляция

Задачей теплового расчета является определение тепловых потерь трубопроводами тепловой сети в окружающую среду и выбор вида и толщины тепловой изоляции.

Расчет ведется для участка 4-5 тепловой сети.

Теплоизоляционный материал: теплоизоляционные плиты из минеральной ваты на синтетическом связующем плотностью 65 кг/м3 .

Коэффициент теплопроводности: Вт/моС

tw1= 78оC; tw2= 50оC

Вт/моС

Вт/моС

Толщину теплоизоляционного слоя предварительно принимаем согласно [21, табл.2.20] для подающего трубопровода 100 мм, для обратного 80 мм.

Выбирают габариты канала тепловой сети. Минимальные расстояния от поверхности теплоизоляции трубопроводов до внутренних стенок канала принимают согласно [21, табл.2.21]. Подбирают тип канала по [21, прил.16].

Принимаем размеры канала КЛ(КЛп)120-60

внутренние: наружные: ширина-1200 мм ширина-1400 мм

высота- 650 мм высота-750 мм

Тепловые потери трубопроводами определяем по формуле:

 , ()

где - суммарные термические сопротивления трубопроводов тепловой сети:

,

где - термическое сопротивление изоляции:

,

где D - наружный диаметр трубы с учетом изоляции, м;

D1=0,373 м, D2=0,353 м

Dн - наружный диаметр трубопровода без изоляции, м.

Dн1=0,273 м, Dн2=0,273 м

- термическое сопротивление теплоотдачи от наружной поверхности теплоизоляции к воздуху канала:

,

где - коэффициент теплоотдачи от поверхности изоляции в окружающую среду канала, принимается равным 11

- термическое сопротивление теплоотдаче от воздуха канала к его внутренней поверхности:

,

где - эквивалентный диаметр внутреннего контура канала,

= =0,8 м

где F - площадь канала, м; F=1,2*0,6=0,72 м

P - периметр канала, м; P=2*(1,2+0,6)=3,6 м

- термическое сопротивление стенок канала:

,

где - теплопроводность железобетонного канала, принять равной 2,04 Вт/м 0С - эквивалентный диаметр наружного контура канала.

= =0,98 м

- термическое сопротивление теплоотдачи от наружной поверхности канала к грунту:

,

где гр - теплопроводность грунта (принять грунт-песок лгр. =1,11Вт/м0С)

- расстояние от поверхности земли до оси канала, принять равной 1,1 ч 1,5 м;

Определим суммарные термические сопротивления трубопроводов тепловой сети:

,

,

- температура воздуха в канале, 0С:

где t0 -температура окружающей среды [11, п.6.1.5 г], t0= 0°С

tw - среднегодовая температура сетевой воды, °С [21, табл.2.19], tw 1 =78°С, tw 2 =50°С;

°С<40°С

Проверкой правильности расчетов является сравнение расчетных удельных потерь тепла трубопроводами с нормативными. Нормативные потери тепла трубопроводами (нормы плотности теплового потока) принимаются по [21, прил. 9].

<37,53

<19,32

Вывод: выбранная толщина тепловой изоляции не достаточна на данном участке.

9. МЕХАНИЧЕСКИЙ РАСЧЕТ

Расчет осуществляется для участка трубопровода 4-5.

9.1 Расчет трубопроводов на прочность

Определим толщину стенки трубы, находящейся под внутренним давлением p при гибких компенсаторах:

,

где p-рабочее давление среды, p=10кгс/см2

удоп-допускаемое напряжение от внутреннего давления принимаем равным номинальному допускаемому напряжению у'доп [21, табл. 2.35] для Ст20 удоп=13,8 кгс/см2

Dн- наружный диаметр трубы, Dн=273мм.

ц-коэффициент прочности продольного шва, принимаемый для сварных труб с продольным швом -0,8.

С-прибавка к расчетной толщине стенки трубы для сварных труб принимается в зависимости от толщины стальных листов, С=0,6мм.

Проверка заданной толщины стенки трубы, находящейся под внутренним давлением, должна удовлетворять условию: упр ? удоп ,

где упр -приведенное напряжение от внутреннего давления, кгс/см2

,

где sрасч -расчетная толщина стенки трубы, равная (s-C?) sрасч =5,4мм

C?- минусовый допуск на толщину стенки по соответствующему ГОСТу на трубы. Для сварных труб принимается C?=С, но не менее 0,5 мм.

3,04 ? 13,94 ,

Следовательно, можно сделать вывод, что заданная толщина стенки трубы удовлетворяет условию.

9.2 Выбор габаритов П-образного компенсатора

Величину теплового удлинения трубопровода определяем по формуле:

?l=бl*(t1-t2),

где б -коэффициент линейного расширения углеродистых трубных сталей , б=1,242*10-2 мм/м°С

l-длина рассматриваемого участка трубопровода, l=120м,

t1-максимальная температура стенки трубы, принимаемая равной максимальной температуре теплоносителя, t1=130°С

t2-минимальная температура стенки трубы, принимаемая равной расчетной температуре наружного воздуха для отопления (t2 = tо) , t2=-43°С

?l=1,242*10-2*120*(130+43)=257,8 мм.

Расчетное тепловое удлинение с учетом предварительной растяжки в размере 50% составит:

?lрасч=0,5*?l ,

?lрасч=0,5*257,8=128,9 мм

При спинке компенсатора ,равной половине вылета компенсатора ,т.е. при В=0,5Н и ?lрасч=128,9 мм, по монограмме [7] , находим вылет компенсатора Н=4,6м, В=0,5*4=5,65м, и силу упругой деформации pк =0,79 тс.

9.3 Проверить возможность использования для самокомпенсации угла поворота трассы. Участок 3-4

Дано:

Наружный диаметр участка трубопровода Dн , 27,3 см;

Толщина стенки трубы S, 8 мм;

Угол поворота б, 90°;

Максимальная температура теплоносителя, 130°С;

Расчетная температура наружного воздуха tн , - 43°С.

Длина большего плеча lб 36м.

Длина меньшего плеча lб 36м.

Решение:

Расчетный угол: в=б-90°=90-90=0°.

Соотношение плеч: n=36/36=1

Расчетная разность температур: Дt=150 + 43= 173°C

По номограммам [21, рис. 2.8 и 2.9] определяем значения вспомогательных коэффициентов при n=1 и в=0°; А=12 , В=12 , С=3.

Определяем значения вспомогательных величин для Dн=32,5 см и

S=8 мм по [21, табл. 2.14]: и .

Продольное изгибающее компенсационное напряжение в заделке «a» , кгс/мм2, определим по формуле:



кгс/мм2.

Полученное значение не превышает заданного предела 8 кгс/мм2,следовательно,

Силы упругой деформации в заделке меньшего плеча составляют

кгс; кгс

9.5 Определение усилий на опоры.

а) Определить горизонтальную осевую нагрузку на неподвижную опору.

Схема расчетного участка трубопроводов (4-5):

Расчетная формула:

H0=pк+qм L ,

где pк-сила упругой деформации П-образного компенсатора, [7, c.219], pк= 0,79 тс,

м- коэффициент трения, м=0,3;

q- вес 1м трубопровода, q1 =98,61 кгс ;

L- длина трубопровода, L = 42м;

H0=0,79+98,61*0,3*42*10-3=2,03 т

б) Определение усилий на подвижную опору.

Вертикальную нормативную нагрузку на подвижную опору определяют по формуле:

Fv= Gh*L ,

где Gh- вес 1м трубопровода в рабочем состоянии включающий вес трубы, теплоизоляционной конструкции и воды, [21, табл.2.16], Gh=1241 Н/м,

L- пролет между подвижными опорами, [21, прил.7 табл.2 и 3], L=7 м.

Fy= 1241*7=8687 Н

Горизонтальную нормативную осевую нагрузку на подвижную опору от трения определяют по формуле:

Fhx=мx* Gh*L ,

где мx- коэффициент трения в опорах, мx=0,3.

Fhx=0,3*1241*7= 2606,1 Н

БИБЛИОГРАФИЧЕСКИЙ СПИСОК

Теплоснабжение [Текст]: учеб. для техн. вузов / А.А.Ионин [и др.]; ред. А.А. Ионина.-М.: Стройиздат,1982.- 336с.

Козин, В.Е. Теплоснабжение [Текст]: учеб. пособие для вузов / В.Е. Козин.- М.: Высш. школа,1980- 408с.

Апарцев М. М. Наладка водяных систем централизованного теплоснабжения [Текст]: / Справочное пособие/М.М. Апарцев-М.: Энергоатомиздат, 1983.-204с.ил.

Громов Н.К. Водяные тепловые сети [Текст]: справочное пособие по проектированию/Н.К.Громов. -М.: Энергоатомиздат, 1988.-376с.ил.

Справочник по наладке и эксплуатации водяных тепловых сетей [Текст] /В.И.Манюк [и др.]; -3-е изд.,перераб.и доп.-М.: Стройиздат,1988.-432с.

Справочник по теплоснабжению и вентиляции. Книга1. Отопление и теплоснабжение .-4-е изд., испр. и доп./Р.В.Щёкин и др.- Киев: Будиiвельник, 1976-416с.

Справочник проектировщика. Проектирование тепловых сетей. Николаев А. А. - Курган.: Интеграл, 2007. - 360 с.

СП 41-101-95. Проектирование тепловых пунктов.- Изд. Офиц.-М.:ГП ЦПП, 1997.-79с.

СНиП 41-02-2003. Тепловые сети. Госстрой России. Москва, 2004.

ГОСТ 21.605-82* Сети тепловые (Тепломеханическая часть). Рабочие чертежи:.-Вед. 01.078.83.-М., 1992.-10с.

СНиП 41-03-2003. Тепловая изоляция оборудования и трубопроводов. Госстрой России. Москва, 2003.

СП 41-103-2000.Проектирование тепловой изоляции оборудования и трубопроводов. Госстрой России. Москва, 2001.

СНиП 23-01-99Строительная климатология.Госстрой России.-М:2000.-66с.

СНиП 2.04.01-85*.Внутренний водопровод и канализация. Госстрой России. М.:1999-60с.

Типовая серия 4.904-66 Прокладка трубопроводов водяных тепловых сетей в непроходных каналах. Выпуск 1- Расположение трубопроводов D 25-350 мм в непроходных каналах, углах поворотов и компенсаторных нишах./ Главпроектом Госстроя СССР, 1974.-65 с.

Типовая серия 3.006.1-8 Сборные железобетонные каналы и тоннели из лотковых элементов. Выпуск 0 - Материалы для проектирования. / Главпроектом Госстроя СССР, 1988.-69 с.

То же. Выпуск 5 -Узлы трасс. Рабочие чертежи. / Главпроектом Госстроя СССР, 1988.-113 с.

Типовая серия 4.903-10 Изделия и детали трубопроводов для тепловых сетей. Выпуск 4 - Опоры трубопроводов неподвижные. / Главпроектом Госстроя СССР, 1972.-110 с.

То же. Выпуск 5 - Опоры трубопроводов подвижные. / Главпроектом Госстроя СССР, 1972.-119 с.

Гримитлин, А.М. Насосы, вентиляторы, компрессоры в инженерном оборудовании. Учебное пособие. Изд-во «АВОК Северо-Запад». Санкт-Петербург, 2006.-210 с. ил.

Теплоснабжение [Текст]: учеб. пособие / Н.В. Высоцкая. - Ухта: УГТУ,2010. - 119с.

Размещено на Allbest.ru

...