3. Откладывается отметка обратного пьезометра на ТЭЦ, равная напору во всасывающем патрубке сетевого насоса Hвс, которую первоначально можно принять Hвс=5...15 м.

4. От точки Hвс откладывается вверх фактический напор сетевого насоса Hсн, а затем по известным значениям Hист, Hп, Hаб, Hо наносятся тонкие линии напоров Hист, Hп, Hаб, Hо. Потери давления в подающих и обратных трубопроводах по участкам тепловой сети принимаются из гидравлического расчета и откладываются на графике в м водяного столба.

5. Производится анализ соблюдения всех требований к гидравлическому режиму. Напор в обратном трубопроводе должен обеспечивать залив верхних приборов систем отопления и не превышать допускаемое рабочее давление в местных системах (для чугунных радиаторов 60 м). Напор в любой точке подающего трубопровода Hп должен быть выше давления вскипания при максимальной температуре теплоносителя (при 1=150°C Hп 40 м, при =160°C Hп 54 м, при =170°C Hп 72 м). В случае необходимости производится перемещение пьезометрического графика параллельно вверх или вниз, пока в сети не будут выполняться все требования к гидравлическому режиму. При этом на графике изменится величина напора во всасывающем патрубке сетевого насоса Hвс.

6. Проводится горизонтальная линия статического пьезометра Hст таким образом, чтобы давление в трубопроводах в случае остановки сетевых насосов обеспечило залив верхних отопительных приборов в зданиях и не разрушило нижние приборы. Исходя из этих требований, минимальное положение Hст должно быть на 3...5 м выше наиболее высоко расположенных приборов, а максимальное значение Hст не превышать 60 м.

7. Затем на график наносятся рельеф земли, здания и линии потерь напора для наиболее протяженного ответвления тепловой сети микрорайона №1.

На пьезометрическом графике главной магистрали необходимо показать напоры сетевого и подпиточного насосов, а также отметки подающих и обратных пьезометров в котельной, в точке присоединения квартальной сети микрорайона №1 и у конечного потребителя УТ5. Пример оформления графика показан в приложении Е методических указаний.

После построения пьезометрического графика производится подбор подпиточных насосов, служащих для восполнения утечек и разбора воды из тепловой сети. Количество подпиточных насосов в закрытых системах теплоснабжения принимается не менее двух один из которых является резервным. В качестве подпиточных обычно используются консольные насосы типа К, техническая характеристика которых приведена в [6, с.65].

Требуемый напор подпиточного насоса Hппн в курсовом проекте можно принять равным разности отметок линии статического пьезометра и уровня земли на котельной, которые берутся с пьезометрического графика.

Производительность подпиточных насосов Gппн, м3/ч, в закрытых системах теплоснабжения принимается равной расходу воды на компенсацию утечки Gут из тепловой сети.

Величина утечки воды из тепловых сетей (за исключением транзитных магистралей) принимается равной 0,75% объема воды V в трубопроводах тепловых сетей и в местных системах теплопотребления [2, с.4].

Суммарный удельный объем воды в системе теплоснабжения допускается ориентировочно принимать на 1 ГДж/ч суммарного расчетного расхода теплоты для жилых районов Vуд= 12 м3, для промышленных предприятий Vуд= 7 м3. В зависимости от расчетного расхода теплоты Qр на теплоснабжение города и предприятия величину утечки воды из сети в м3/ч можно определить по формуле.

Gут = 0,0075 Vуд Qр.

По найденным значениям Gппн и Hппн подбираются подпиточные насосы с ближайшими паспортными данными G и H, выписывается их полная техническая характеристика.

8. ГИДРАВЛИЧЕСКИЙ РАСЧЕТ ВОДЯНОЙ ТЕПЛОВОЙ СЕТИ

В задачи гидравлического расчета тепловой сети входит определение диаметров трубопроводов и потерь давления на всех участках сети. Для выполнения гидравлического расчета составляется расчетная схема, на которой условно (без масштаба, без соблюдения конфигурации и в одну линию) показывается тепловая сеть с нанесением на ней номеров начала и конца участков, длин и расчетных расходов воды по всем участкам сети. Расчетная схема помещается в пояснительную записку.

Нумерация участков (с целью последующего расчета сети на компьютере) производится следующим образом. Начальную точку сети (в курсовом проекте котельная) обозначают цифрой 0. Точки присоединения потребителей (конечные точки) обозначают цифрами от 1 до N, где N - количество потребителей (в курсовом проекте 12). Остальные узловые точки сети обозначают цифрами от 100+1 до M, где M - общее количество участков в тепловой сети.

Определение расчетных часовых расходов сетевой воды ведется в табличной форме. Расходы воды на отопление и вентиляцию определяются по формулам, расходы воды на горячее водоснабжение в зависимости от вида системы теплоснабжения и схемы присоединения подогревателей ГВ - по методике, изложенной в [1, с.62], суммарные расходы воды - по формуле (5.1).

Предварительное определение диаметров трубопроводов Dвн, мм, производится в зависимости от расхода воды на участке G, т/ч, и допустимой величины удельных потерь давления на трение Rдоп, Па/м, по приближенной формуле

.

Допустимые удельные потери давления на трение Rдоп от котельной до наиболее удаленного потребителя (по главной магистрали) определяются в зависимости от располагаемого давления Pрасп, определенного по формуле.

При подборе диаметров распределительных сетей и ответвлений допустимые удельные потери давления на трение Rдоп определяются в зависимости от располагаемого давления Pрасп на участке.

Допустимые удельные потери давления на трение Rдоп, па/м, определяются по формуле

.

По найденному из выражения (8.1) значению Dвн подбирается из приложения Ж трубопровод с ближайшим стандартным (условным) диаметром Dу. Скорость воды, w, м/с, фактические удельные потери давления на трение R, Па/м, и потери давления на участке P, кПа, определяются по формулам

w=G/a ,

R = S G2,

P = R L (1+) 10-3,

где а - вспомогательный коэффициент, принимаемый в зависимости от диаметра трубы по приложению Ж;

S - характеристика гидравлического сопротивления трубопровода, принимаемая в зависимости от диаметра по приложению Ж;

L - длина участка, м;

- коэффициент, учитывающий долю потерь давления в местных сопротивлениях, принимаемый в зависимости от диаметра трубопровода и вида компенсаторов. В курсовом проекте рекомендуется на трубопроводах диаметром до 150 мм включительно устанавливать П-образные компенсаторы, а на трубопроводах с Dу=175...400 мм - сальниковые компенсаторы, в этом случае =0,3.

При расчете ответвлений следует стремиться к максимально возможному использованию располагаемого перепада давлений Pрасп, однако полную увязку давлений по участкам производить не требуется. Полученные в результате расчета фактические значения Pаб учитываются в элеваторных системах отопления при подборе диаметра сопла элеватора, а в насосных системах отопления при расчете диаметра отверстия дроссельной диафрагмы по формуле [1, с.19].

Гидравлический расчет сети ведется в табличной форме. По данным гидравлического расчета строятся пьезометрические графики главной магистрали и квартальной тепловой сети, с помощью которого производится анализ гидравлического режима для систем теплопотребления всех зданий.

В приложениях Д и Е методических указаний показан пример гидравлического расчета и пьезометрический график квартальной тепловой сети, расчетная схема которой приведена в приложении Г.

Для гидравлического расчета тепловой сети на компьютере по программе “seti” необходимо ввести следующие данные, например:

1. Количество потребителей (зданий) N, 12.

2. Количество участков в тепловой сети M, 22.

3. Расчетная температура воды в подающем трубопроводе, С 135

4. Расчетная температура воды в обратном трубопроводе, С 70

5. Коэффициент, учитывающий единицы измерения давления 9,81

6. Располагаемый напор в начальной точке сети, кПа 520

7. Необходимый напор в конечных точках сети, кПа 150

Далее последовательно (в любом порядке) вводятся данные с характеристикой всех участков тепловой сети. По каждому участку должно быть введено 5 чисел: номер точки начала участка, номер точки конца участка, длина участка (м), расчетный часовой расход воды (т/ч) на участке, необходимый напор в конечных точках сети.

9. ПОДБОР КОТЛОВ И РАСЧЕТ ПОДОГРЕВАТЕЛЕЙ СЕТЕВОЙ ВОДЫ

В котельной с паровыми котлами для нагрева сетевой воды устанавливаются пароводяные подогреватели с охладителями конденсата. Количество потребляемой теплоты определяется по формуле (3.17). Тепловая производительность котельной определяется с учетом транспортных потерь теплоты и расхода тепловой энергии на собственные нужды. Тепловую мощность котельной в курсовом проекте можно определить по формуле

Qкот = Qпотр kпот kс.н,

kпот - коэффициент, учитывающий транспортные потери теплоты от источника до потребителей, kпот =1,05…1,1;

kс.н - коэффициент, учитывающий собственные нужды котельной (подогрев мазута, деаэрация, продувка), kс.н = 1,05…1,08.

В котельной используются паровые котлоагрегаты типа ДЕ. В зависимости от тепловой производительности Qкот, Гдж/ч, выбираются в типоразмер и количество котлов и выписываются их технические характеристики (номинальная тепловая производительность, давление, расход и температуры воды, гидравлическое сопротивление, габариты, масса).

Методика расчета пароводяных подогревателей изложена в [1, с.60].

В курсовом проекте для снижения трудоемкости пароводяные подогреватели с охладителями конденсата можно рассчитать на персональном компьютере, используя программу “boiler”. Исходные данные для расчета вводятся в диалоговом режиме. Распечатка с результатами расчетов помещается в приложение. По результатам расчетов в расчетно-пояснительной записке приводится наиболее рациональный вариант водоподогревательной установки и выписывается техническая характеристика выбранных подогревателей.

10. ПОДБОР ОБОРУДОВАНИЯ ТЕПЛОВЫХ ПУНКТОВ

Выбор оборудования теплового пункта в курсовом проекте производится для наиболее удаленного по трассе тепловой сети здания в микрорайоне №1.

10.1 Выбор схемы присоединения подогревателей горячего водоснабжения

Выбор схемы присоединения подогревателей горячего водоснабжения (ГВ) в закрытых системах теплоснабжения производится в зависимости от четырех факторов: соотношения максимальных часовых расходов теплоты на горячее водоснабжение и отопление (=Qгвмакс/Qор), соотношение расходов теплоты на вентиляцию и отопление (Qрв/Qор), вида графика регулирования отпуска теплоты, а также от принятых средств регулирования расхода воды и теплоты.

В тепловых пунктах с соотношением =Qгвмакс/Qор 0,2 и 1,0 во всех случаях должна приниматься параллельная схема присоединения подогревателей ГВ. В тепловых пунктах без электронных регуляторов расхода теплоты при значениях Qрв/Qор 0,15 и =0,21,0 при повышенном графике регулирования должна приниматься двухступенчатая последовательная схема присоединения подогревателей ГВ, а при отопительном графике - двухступенчатая смешанная схема [1].

Методика расчета подоревателей ГВ при различных схемах присоединения приведена в [1] и должна быть усвоена студентами на практических занятиях. В курсовом проекте допускается рассчитывать подогреватели ГВ на компьютере. Расчет ведется по программе “rpgv” в диалоговом режиме. Расходы теплоты Qор и Qгвмакс для расчета подогревателей ГВ определены в разделе 3.

Скорость нагреваемой воды в трубках подогревателей ГВ должна приниматься в пределах w2=0,5…1,0 м/с, поэтому на компьютере рассчитываются два типоразмера теплообменников, в одном из которых w2 близка к 0,5 м/с, а в другом к 1,0 м/с. Типоразмер подогревателей выбирается, исходя из допускаемых потерь давления по нагреваемой воде p2, которые в курсовом проекте можно принять равными p2=50…150 кПа. При последовательной схеме следует учесть, что гидравлическое сопротивление подогревателя первой ступени по нагреваемой воде вычисляется по программе ”rpgv” при балансовом водоразборе p2б, поэтому его необходимо пересчитать на максимальный водоразбор p2макс=p2б(Qгвмакс/Qгвб)2.

Вид схемы присоединения подогревателей ГВ оказывает большое влияние на экономичность систем теплоснабжения, поэтому в курсовом проекте в учебных целях при одних и тех же исходных данных на компьютере рассчитываются два варианта схемы: последовательная и смешанная или параллельная и смешанная. В расчетно-пояснительной записке следует сравнить рассчитанные схемы по поверхности нагрева теплообменников и расходу сетевой воды (с приведением конкретных цифр и процентов), а также сделать выводы о достоинствах и недостатках рассмотренных схем.

Практика расчетов показывает, что в последовательной схеме присоединения подогревателей при больших значениях соотношения =Qгвмакс/Qор (близких к единице) в некоторых случаях общее количество секций в 1-й и 2-й ступенях подогревателя ГВ оказывается более 10...12 шт. Это может привести к недопустимо большим габаритам и гидравлическим сопротивлениям водоподогревательной установки. Поэтому, если при расчете последовательной схемы в подогревателе ГВ получается более 10...12 секций, то целесообразно вместо последовательной принять двухступенчатую смешанную схему присоединения подогревателей.

По результатам расчетов на компьютере в расчетно-пояснительной записке выбирается наиболее рациональный вариант водоподогревательной установки и выписывается техническая характеристика подогревателей (количество секций в 1-й и 2-й ступенях, тип, номер, диаметр корпуса, длина секций, поверхность нагрева, диаметры присоединительных патрубков, масса и т.п.). Распечатка с результатами расчетов на компьютере помещается в приложении.

Если подогреватели ГВ установлены в ИТП со смешанной или параллельной схемой, а график регулирования в магистральных тепловых сетях повышенный, то во избежание перегрева зданий на вводе в микрорайон целесообразно поставить насосную станцию с корректирующими насосами, поддерживающими в квартальных тепловых сетях отопительно-бытовой график регулирования отпуска теплоты.

10.2 Подбор циркуляционных насосов

Циркуляционные насосы обеспечивают циркуляцию воды в системах централизованного горячего водоснабжения с целью предотвращения сливов остывшей в трубопроводах воды. Производительность насосов зависит от потерь теплоты подающими трубопроводами и допустимой величины остывания горячей воды tост. С учетом формулы (3.4) при tост=10°C производительность циркуляционных насосов (с некоторым запасом) будет равна Gцн=0,005GгвсрKтп м3/ч.

В ИТП для циркуляции воды в системе ГВ принимаются малошумные бесфундаментные насосы типа ЦВЦ, Danfoss, Grundfos. Типоразмер насоса принимается по требуемой производительности Gцн, а диаметры циркуляционных трубопроводов системы ГВ должны подбираться с учетом паспортной величины напора насоса. Бесфундаментные насосы имеют сравнительно небольшую массу и в случае выхода из строя могут быть довольно быстро заменены ремонтным персоналом. Поэтому установка резервного насоса не требуется.

10.3 Подбор элеваторов

Для понижения температуры сетевой воды до допустимых значений в системах отопления зданий применяются водоструйные элеваторы. Понижение температуры происходит при смешении высокотемпературной воды из тепловой сети 1 с обратной водой tо=70°С, подмешиваемой элеватором.

Расчет элеваторов заключается в определении коэффициента смешения u, диаметра камеры смешения (горловины) dг, диаметра сопла dс и требуемого перепада давлений в тепловых сетях на вводе в здание pэл.

Расчетный расход сетевой воды на отопление здания, т/ч, определяется по формуле.

u = (1р - t1р)/(t1р - tор),

,

где 1р - температура воды в подающем трубопроводе тепловой сети;

t1р - температура воды в подающем трубопроводе системы отопления;

tор - температура воды в обратном трубопроводе тепловой сети;

Pс.о - потери давления в системе отопления в м, Pсо=10 кПа (1м).

Располагаемый напор перед элеватором Pэл , м, определяется по пьезометрическому графику тепловой сети. Минимально необходимый напор перед элеватором Pэл , м, и диаметр сопла элеватора dс, мм, определяются по формулам

pэл = 1,4pс.о (1+u)2,

.

Минимальный диаметр сопла должен приниматься равным 3 мм.

Наиболее широко применяются стальные элеваторы конструкции ВТИ- Теплосети Мосэнерго, характеристика которых приведена в таблице 3.

Таблица 3-Характеристика стальных элеваторов конструкции ВТИ -Мосэнерго

Номер элеватора	1	2	3	4	5	6	7
Диаметр горловины, мм	15	20	25	30	35	47	59
Длина элеватора, мм	425	425	625	625	625	720	720
Диаметр входного патрубка, мм	37	37	49	49	49	80	80
Диаметр выходного патрубка, мм	51	51	82	82	82	100	100
Диаметр всасывающего патрубка, мм	51	51	70	70	70	100	100

10.4 Подбор регуляторов и измерительных приборов

Средства автоматизации и контроля тепловых пунктов принимаются в соответствии с рекомендациями [1]. В качестве регуляторов расхода воды следует применять регуляторы типа УРРД, техническая характеристика которых приведена в [6, с.150]. Типоразмер регулятора выбирается по расчетному расходу сетевой воды на отопление. Для регулирования температуры воды на горячее водоснабжение в закрытых системах теплоснабжения используются регуляторы температуры прямого действия типов РТ, РТП и РТПД, технические характеристики которых приведены в [6, с.228]. Типоразмер регулятора температуры выбирается по расчетному расходу сетевой воды на горячее водоснабжение. Технические характеристики контрольно-измерительных приборов (КИП) для тепловых пунктов приведены в [6, с.215].

ЗАКЛЮЧЕНИЕ

На чертежах в графической части проекта изображаются: план и схема трубопроводов (монтажная схема) водяной тепловой сети микрорайона №1 в масштабе 1:1000; тепловая схема котельной; схема теплового пункта со спецификацией оборудования для наиболее удаленного по трассе сети здания в микрорайоне №1; пьезометрический график водяной тепловой сети главной магистрали от котельной до УТ5 в микрорайоне №3; пьезометрический график квартальной тепловой сети микрорайона №1 от УТ1, УТ2, УТ3 или УТ4 (по заданию); температурные графики регулирования отпуска теплоты в водяной системе теплоснабжения (отопительный для завода, повышенный для жилого района). Температурные графики регулирования отпуска теплоты допускается помещать в расчетно-пояснительную записку.

Во введении следует дать краткую характеристику основных направлений развития теплоснабжения в России, привести конкретное описание разрабатываемой в проекте системы теплоснабжения с указанием вида источника теплоты, способа регулирования, схемы и типа прокладки тепловых сетей, схемы тепловых пунктов, характеристики потребителей теплоты, выбрать из СНиП 23-01-99 “Строительная климатология” расчетные параметры наружного воздуха в районе строительства.

БИБЛИОГРАФИЧЕСКИЙ СПИСОК

1. Своды правил по проектированию и строительству. СП-41-101-95. Проектирование тепловых пунктов /Минстрой России. - М.: ГУП ЦПП, 1997.-78 с.

2. Строительные нормы и правила. Тепловые сети: СНиП 41-02-2003: Прин. Госстроем России 24.06.2003 № 110: Взамен СНиП 2.04.07-86*: Срок введ. в д. 1.09.2003.-Изд. офиц.- М., 2004.-38 с.

3. Строительные нормы и правила. Внутренний водопровод и канализация зданий: СНиП 2.04.01-85. Утв. Госстроем СССР 4.10.85 № 169: Взамен СНиП II-30-76: Срок введ. в д. 1.07.86.- Изд. офиц.- М., 1986.-56 с.

4. Ионин, А.А. Теплоснабжение: Учеб. для вузов /А.А. Ионин, Б.М. Хлыбов, В.Н. Братенков, К.И. Терлецкая; Под ред. А.А. Ионина. - М.: Стройиздат, 1982. - 336с.

5. Соколов, Е.Я. Теплофикация и тепловые сети: Учебник для вузов/ Е.Я. Соколов.- М.: Издательство МЭИ, 2001.- 472 с.

6. Наладка и эксплуатация водных тепловых сетей: Справочник /В.И.Манюк, Я.Н. Каплинский, Э.Б. Чиж и др.- 3-е изд., перераб. и доп.- М.: Стройиздат, 1988.- 432с.

7. Строительные нормы и правила. Строительная климатология: СНиП 23-01-99: Прин. Госстроем России 11.06.99 № 45: Взамен СНиП 2.01.01-82: Срок введ. в д. 1.01.2000.-Изд. офиц.- М., 2000.-38 с.

8. Теплоснабжение: Учебное пособие для студентов вузов / В.Е. Козин, Т.А. Левина, А.П. Марков и др. - М.:Высш. шк., 1980.- 408 с.

ПРИЛОЖЕНИЯ

Приложение А

Расчетные параметры наружного воздуха

№ п/п	Город	Температура наиболее холодной пятидневки обеспеченностью 0,92	Продолжительность отопительных периодов Nо и средняя температура tн.ср
			с tнар +8 °С	с tнар +10С
			Nо, сут/год	tн.ср, С	Nо, сут/год	tн.ср, С
1	Томск	-40	236	-8,4	253	-7,3
2	Тайшет	-40	240	-8,3	257	-7,2
3	Барнаул	-39	221	-7,7	235	-6,7
4	Ухта	-39	261	-6,4	280	-5,4
5	Бийск	-38	222	-7,8	236	-6,7
6	Тюмень	-38	225	-7,2	240	-6,1
7	Курган	-37	216	-7,7	230	-6,6
8	Омск	-37	221	-8,4	235	-7,4
9	Иркутск	-36	240	-8,5	258	-7,3
10	Бисер	-36	254	-6,8	275	-5,6
11	Пермь	-35	229	-5,9	245	-4,9
12	Уфа	-35	213	-5,9	227	-5,0
13	Ижевск	-34	222	-5,6	237	-4,7
14	Сарапул	-34	220	-5,9	236	-4,9
15	Вятка	-33	231	-5,4	247	-4,8
16	Бугульма	-33	215	-5,5	229	-4,6
17	Арзамас	-32	216	-4,7	232	-3,8
18	Вологда	-32	231	-4,1	250	-3,1
19	Кострома	-31	222	-3,9	239	-3,0
20	Оренбург	-31	202	-6,3	215	-5,4
21	Иваново	-30	219	-3,9	236	-2,9
22	Самара.	-30	203	-5,2	217	-4,3
23	Пенза	-29	. 207	-4,5	222	-3,6
24	Тверь	-29	218	-3,0	236	-2,0
25	Москва	-28	214	-3,1	231	-2,2
26	Тамбов	-28	201	-3,7	217	-2,7
27	Мурманск	-27	275	-3,2	302	-2,1
28	Новгород	-27	221	-2,3	239	-1,4
29	Псков	-26	212	-1,6	232	-0,7
30	Воронеж	-26	196	-3,1	212	-2,2
31	Волгоград	-25	178	-2,2	190	-1,5
32	Белгород	-23	191.	-1,9	209	-1,0
33	Астрахань	-23	167	-1,2	184	-0,3'
34	Таганрог	-22	167	-0,4	185	+0,4
35	Тихорецк	-22	158	+1,1	177	+1,9
36	Краснодар	-19	149	+2,0	168	+2,8
37	Майкоп	-19	148	+2,3	169	+3,1

Примечание. Выписка из СНиП 23-01-99 "Строительная климатология"

Приложение Б

Удельные тепловые характеристики зданий

1. Жилые здания

Наружный	Удельная отопительная	Наружный	Удельная отопительная
объем,	характеристика qо,	объем,	характеристика qо,
м3	ккал/(ч м3 град)	м3	ккал/(ч м3 град)
100 200 300 400 500 600 700 800 900 1000 1100 1200 1300 1400 1500 1700 2000 2500 3000 3500	0,92 0,82 0,78 0,74 0,71 0,69 0,68 0,67 0,66 0,65 0,62 0,60 0,59 0,58 0,57 0,55 0,53 0,52 0,50 0,48	4000 4500 5000 6000 7000 8000 9000 10000 11000 12000 13000 14000 15000 20000 25000 30000 35000 40000 45000 50000	0,47 0,46 0,45 0,43 0,42 0,41 0,40 0,39 0,38 0,38 0,37 0,37 0,37 0,37 0,37 0,36 0,35 0,35 0,34 0,34

Примечания:

1. Отопительные характеристики приведены для жилых зданий постройки после 1958 года.

2. Средняя температура воздуха tвн в жилых зданиях на территориях с расчетной температурой наружного воздуха для проектирования отопления (температура наиболее холодной пятидневки обеспеченностью 0,92) tн.р -31 град в соответствии со СНиП 2.04.01-89 "Жилые здания" принимается равной tвн=20 град, а при tн.р -30 град - tвн = 18 град.

3. Общежития и гостиницы относятся к жилым зданиям, поэтому для них tвн=20 или 18 град, а значения qо могут выбираться из этой таблицы.

Продолжение приложения Б

2. Общественные и производственные здания

Назначение здания	tвн, С	Объем, Vн тыс. м3	Отопление, qо	Вентиляция, qв
Школы и ВУЗы	16	До 5 До 10 Более 10	0,39 0,35 0,33	0,09 0,08 0,07
Детские сады и ясли	20	До 5 Более 5	0,38 0,34	0,11 0,10
Больницы, поликлиники	20	До 5 До 10 До 15 Более 15	0,40 0,36 0,32 0,30	0,29 0,28 0,26 0,25
Административные здания, главные конторы	18	До 5 До 10 До 15 Более 15	0,43 0,38 0,36 0,32	0,09 0,08 0,07 0,18
Столовые, кафе, фабрики-кухни,	16	До 5 До 10 Более 10	0,35 0,33 0,30	0,70 0,65 0,60
Бытовые и административно- -вспомогательные помещения	18	0,5- 1 1 - 2 2 - 5 5 -10	0,60-0,45 0,45-0,40 0,40-0,33 0,33-0,30	0,00 0,00 0,14-0,12 0,12-0,11
Механосборочные и механические цехи	16	5 -10 10-15 15-100	0,55-0,45 0,45-0,40 0,40-0,38	0,40-0,25 0,25-0,15 0,15-0,12
Ремонтные цехи	16	5 -10 10-20	0,60-0,50 0,50-0,45	0,20-0,15 0,15-0,10
Деревообделочные цехи	18	До 5 5-10 10-50	0,60-0,55 0,55-0,45 0,45-0,40	0,60-0,50 0,50-0,45 0,45-0,40
Гаражи	10	До 2 До 3 До 5 Более 5	0,70 0,60 0,55 0,50	0,00 0,00 0,70 0,65
Склады	14	1 - 2 2 - 5 5 -10	0,80-0,70 0,70-0,60 0,60-0,45	0,00 0,00 0,00
Отопительные и паровые котельные	16	2 - 5 5 -10 10-20	0,10 0,10 0,08	0,30-0,50 0,30-0,50 0,20-0,40
Проходные промпредприятий	18	До 0,5 0,5...2	1,3...1,2 1,2...0,7	0,00 0,00

Значения удельных тепловых характеристик приведены в ккал/(ч м3 град)

Приложение В

Нормы расхода горячей воды потребителями

Назначение здания	Измеритель	Gсут, л/сут	Gч, л/ч	Gо, л/ч
Жилые дома с ваннами длиной 1500-1700 мм, оборудованными душами	1 житель	105	10	200
Общеобразовательные школы с душевыми в спортзалах и столовыми на полуфабрикатах То же, с продленным днем	1ученик и 1 преподаватель	3,0 3,4	1,0 1,0	60 60
Детские ясли-сады с дневным пребыванием детей и столовыми на полуфабрикатах То же, со столовыми, работающими на сырье и прачечными	1 ребенок	11,5 25,0	4,5 8,0	60 60
Поликлиники и амбулатории	1 больной	5,2	1,2	60
Административные здания, промтоварные магазины	1 работник	5,0	2,0	60
Предприятия общественного питания для пищи, реализуемой в зале	1 условное блюдо	12,7	12,7	200
Цехи с тепловыделениями свыше 84 кДжч/м3 Обычные цехи (бытовые нужды)	1 чел в смену	24 11	8,4 4,4	40 40
Прием душа в бытовке, спортзале, бассейне	1 чел	60	5,0	50
Гаражи при ручной мойке легковых машин	1 машина	175	17,5	200
Гаражи при ручной мойке грузовых машин	1 машина	250	25,0	200
Магазин продовольственный	1 продавец или 20 м2 торг.зала	65	9,6	200
Общежития с общими душевыми Общежития с общими кухнями и блоками душевых в каждой секции	1 житель	50 80	6,3 7,5	60 60
Гостиницы, пансионаты с общими душевыми	1 житель	70	8,2	200
Больницы с общими ваннами и душами	1 койка	75	8,4	60

Примечания

Gсут - норма расхода в средние сутки на 1 потребителя;

Gч - норма расхода в час наибольшего водопотребления;

Gо - часовой расход горячей воды прибором, литр/час;

Нормы и расходы взяты из приложения 3 СНиП 2.04.01-85

Приложение Г

Приложение Д

Гидравлический расчет тепловой сети

Номер участка	Длина участка	Эквив. длина	Расход т/ч	Внутрен диаметр	W м/с	R уд Па/м	Dp уч кПа	Сумма Dр, кПа
0-112 112-110 110- 11	10,0 800 900	8,0 640 540	388,8 351,1 139,6	365 313 261	1,078 1,323 0,757	32,26 59,00 24,26	0,6 85,0 34,9	0,58 85,54 120,47
Располагаемый перепад давлений в конечной точке 11	279,1
0-110 110- 10	810 10,0	3,0	139,6	125	3,299	1181,4	15	85,54 100,9
Располагаемый перепад давлений в конечной точке 10	318,2
0-110 110-105 105-108 108-103 103-102 102- 1	810 15,0 22,0 67,0 110 250	4,5 6,6 20,1 33,0 75,0	71,90 42,66 36,30 25,07 8,97	150 125 100 100 70,0	1,180 1,008 1,340 0,926 0,676	119,48 110,33 260,52 124,26 105,76	2,3 3,2 22,7 17,8 34,4	85,54 87,87 91,02 113,71 131,48 165,85
Располагаемый перепад давлений в конечной точке 1	188,3
0-105 105-109 109-104 104- 4	825 85,0 155 105	25,5 46,5 31,5	29,24 22,88 4,87	100 83,0 51,0	1,080 1,226 0,691	169,04 278,22 168,49	18,7 56,1 23,0	87,87 106,55 162,61 185,61
Располагаемый перепад давлений в конечной точке 4	148,8
0-104 104-107 107- 3	1065 90,0 8,0	27,0 2,4	18,01 9,04	83,0 70,0	0,965 0,681	172,39 107,41	20,2 1,1	162,61 182,78 183,89
Располагаемый перепад давлений в конечной точке 3	152,2
0-107 107- 7	1155 5,0	1,5	8,97	70,0	0,676	105,76	0,7	182,78 183,46
Располагаемый перепад давлений в конечной точке 7	153,1
0-103 103-106 106- 5	914 45,0 115	13,5 34,5	11,23 4,87	70,0 51,0	0,846 0,691	165,76 168,49	9,7 25,2	113,71 123,41 148,60
Располагаемый перепад давлений в конечной точке 5	222,8
0-102 102- 2	1024 8,0	2,4	16,10	70,0	1,213	340,70	3,5	131,48 135,03
Располагаемый перепад давлений в конечной точке 2	249,9
0-106 106- 6	959 5,0	1,5	6,36	41,0	1,397	922,33	6,0	123,41 129,41
Располагаемый перепад давлений в конечной точке 6	261,2
0-109 109- 9	910 5,0	1,5	6,36	41,0	1,397	922,33	6,0	106,55 112,54
Располагаемый перепад давлений в конечной точке 9	294,9
0-108 108- 8	847 45,0	13,5	6,36	51,0	0,903	287,35	16,8	91,02 107,83
Располагаемый перепад давлений в конечной точке 8	304,3
0-112 112- 12	10 10,0	3,0	37,70	70,0	2,841	1868,1	24	0,58 24,9
Располагаемый перепад давлений в конечной точке 12	470,3

Необходимый перепад давления в начальной точке сети: 520 КПа

Приложение Е

Рис. 2. Пьезометрический график главной магистрали

Приложение Ж

Характеристика труб для тепловых сетей

Условный диаметр, Dу,мм	Dн, мм	ГОСТ	а, (т/ч)/(м/с)	S, (Па/м)/(т/ч)2
25	322	10704-76	2,1234	176,52
32	382	10704-76	3,131	62,252
40	452	10704-76	4,5529	22,841
50	573	10704-76	7,0446	7,1169
65	763	10704-76	13,271	1,3167
80	893	10704-76	18,658	0,5324
100	1144	10704-76	30,432	0,1454
125	1334	8732-70	42,319	60,7310-3
150	1594,5	10704-76	60,94	23,1510-3
175	1946	8732-70	89,714	8,33910-3
200	2195	10704-76	118,31	4,02010-3
250	2735	10704-76	187,34	1,19810-3
300	3256	10704-76	265,34	0,479510-3
350	3776	10704-76	360,83	0,213810-3
400	4267	10704-76	459,74	0,113210-3
450	4786	10704-76	588,15	59,3010-6
500	5306	10704-76	726,74	34,0510-6
600	6307	10704-76	1027,7	13,7410-6

63

Размещено на Allbest.ru

...