Турбины ТЭС и АЭС
Выбор профилей облопачивания, определение размеров, потерь, КПД и мощности ступени. Детальный расчет одновенечной регулирующей ступени. Располагаемый теплоперепад сопловой решетки. Удельный объем пара в конце идеального расширения в сопловой решетке.
| Рубрика | Физика и энергетика |
| Вид | курсовая работа |
| Язык | русский |
| Дата добавления | 10.05.2015 |
| Размер файла | 921,5 K |
Отправить свою хорошую работу в базу знаний просто. Используйте форму, расположенную ниже
Студенты, аспиранты, молодые ученые, использующие базу знаний в своей учебе и работе, будут вам очень благодарны.
Размещено на http://www.allbest.ru/
Федеральное агентство по образованию
государственное образовательное учреждение
высшего профессионального образования
"Самарский государственный технический университет"
Кафедра "Тепловые электрические станции"
Курсовой проект
по дисциплине "Турбины ТЭС и АЭС"
Выполнил: Шишков А.С.
Проверил: Авинов В.В.
Самара, 2011
План
1. Задание на курсовой проект
2. Детальный расчет одновенечной регулирующей ступени
2.1 Расчет сопловой решетки
2.2 Расчет рабочей решетки
3. Детальный расчет первой нерегулируемой и последней ступеней ЦВД
Библиографический список
1. Задание на курсовой проект
Исходные данные:
параметры пара перед ступенью Р 0 = 12,7 МПа, t0 = 552єС, расход G = 207 кг/с;
располагаемый теплоперепад регулирующей ступени = 95 кДж/кг;
располагаемый теплоперепад первой = 40,5 кДж/кг и последней = 47,3 кДж/кг нерегулируемой ступени ЦВД;
давление за ЦВД = 2,2 МПа.
В процессе расчета могут быть приняты значения некоторых других величин, таких как: отношение скоростей (принимается для одновенечной ступени из диапазона 0.38…0.49; угол направления потока за сопловой решеткой 1 (принимается из диапазона: для одновенечной ступени 12…14°; степень реактивности ступени (средняя или у корня) , для двухвенечной ступени () из диапазона 0.05…0.1.
Задачей расчета является выбор профилей облопачивания, определение размеров, потерь, КПД и мощности ступени.
2. Детальный расчет одновенечной регулирующей ступени
Исходные данные:
расход пара через сопловую решетку ступени G = 207 кг/с;
частота вращения n = 50 с-1;
давление Р 0 = 12,7 Мпа;
температура t0 = 552 єС;
энтальпия пара перед ступенью i0 = 3478,3 кДж/кг;
скорость пара на входе в ступень c0 = 0;
располагаемый теплоперепад регулирующей ступени = 95 кДж/кг;
степень реактивности на среднем диаметре с = 0,05;
2.1 Расчет сопловой решетки
1. По исходным данным строится процесс расширения в регулирующей ступени в iS-диаграмме (рис. 1); КПД берется из диапазона 0.7…0.73.
2. Располагаемый теплоперепад сопловой решетки
3. Давления за сопловой решеткой, также как удельный объем определяются по is-диаграмме или по таблицам [3]: =9,5 МПа и за ступенью =9,1 МПа. пар решетка одновенечный
4. Удельный объем пара в конце идеального расширения в сопловой решетке V1t=0,018 м 3/кг.
5. Теоретическая скорость потока на выходе из сопловой решетки
6. Условная фиктивная скорость
7. Принимается отношение скоростей
из рекомендуемого диапазона 0,38ч0,49.
8. Окружная скорость на среднем диаметре
и средний диаметр ступени
Размещено на http://www.allbest.ru/
9. Число Маха теоретического потока за сопловой решеткой:
где а 1t - местная скорость звука,
10. При M1t < l,0 имеет место докритическое истечение и выходная площадь сопловой решетки равна:
где G - расход пара через сопловую решетку ступени, кг/с;
1-- коэффициент расхода, может быть определен по графикам на рисунке 2 или на рис. 3.4 [1];
для перегретого пара м =0,97.
11. Высота сопловых лопаток регулирующей ступени
где е - степень парциальности, для турбин с большими расходами пара и расположением сопел по всей окружности е = 0,8 ... 0,85; (при подводе перегрузочного пара через дополнительную группу сопел, на расчетном режиме е=0,65 ... 0,75),
принимаем ;
б1 - угол потока за сопловой решеткой, принимаем из рекомендованного диапазона 12 ... 14°.
12. По величинам М 1t, бO=90°; б1Э,=12є пользуясь данными [4] или таблицы 1, подбирается профиль сопловой решетки С-90-22 А и ее конструктивные размеры:
относительный шаг =0,8;
хорда профиля b1=70 мм из рекомендуемого диапазона 50100 мм;
шаг сопловой решетки t=70*0,8=56 мм;
установочный угол =44°; ширина решетки
=70*0.6947=48,6 мм.
Таблица 1
|
Обозначение профилей |
град. |
град. |
град. |
|||
|
С-9012А 10--14 70--120 0,72--0,87 31--35 0,60--0,85 |
||||||
|
С-9018А 16--20 70--120 0,7 --0,8 40--44 0,5 --0,85 |
||||||
|
С-9022А 20--24 70--120 0,7 --0,8 43--46 0,6 --0,95 |
||||||
|
С-9027А 24--30 70--120 0,65--0,75 46--50 0,6--0,9 |
||||||
|
С-9033А 30--36 70--120 0,62--0,75 51--59 0,65--0,95 |
||||||
|
С-9038А 35--42 70--120 0,6 --0,73 60-67 0,65--0,95 |
||||||
|
С-5515А 12--18 45--75 0,72--0,87 51--57 0,7 - 0,95 |
||||||
|
С-4525А 21--28 35--65 0,6--0,75 63--69 0,65--0,95 |
||||||
|
С-6035А 32--38 45--85 0,42--0,65 70--75 0,7 --0,95 |
||||||
|
Р-2314А 12--16 20--30 0,6--0,75 75--80 0,75-0,95 |
||||||
|
Р-2617А 15--19 23--35 0,6--0,7 75--80 0,75--0,95 |
||||||
|
Р-3525А 22--28 30--50 0,55--0,65 78--82 0,6 --0,85 |
||||||
|
Р-5535А 32--38 50--70 0,42--0,52 77--81 0,55--0.85 |
||||||
|
С-9012Б 10--14 70--120 0,72--0,87 31--35 0,85--1,1 |
||||||
|
С-9015Б 13--17 70--120 0,7--0,85 35--40 0,85--1,1 |
||||||
|
С-9018Б 16--20 70--120 0,7--0,8 40--44 0,85--1,1 |
||||||
|
Р-2717Б 15--19 23--45 0,57--0,65 76--81 0,8--1,1 |
||||||
|
Р-3525Б 22--28 30--50 0,55--0,65 77--81 0,85--1,1 |
||||||
|
Р-4629Б 25--32 44--60 0,53--0,62 77--81 0,85--1,1 |
13. Число сопловых лопаток
Минимальная ширина сопловых каналов
14. Суммарный коэффициент потерь энергии в сопловой решетке определяется по характеристикам выбранного профиля, приведенным в атласе [4]. В студенческом проекте коэффициенты потерь энергии в сопловых , а также и в рабочих решетках можно приближенно оценить через коэффициенты скорости сопловых ц и рабочих ш решеток по графикам на рисунках 3 и 4 или по рис. 2.36. [1]:
15. Потеря энергии в сопловой решетке
16. Действительная скорость истечения из сопел, м/с,
17. Угол направления относительной скорости за сопловой решеткой W
18. Относительная скорость пара на входе в рабочую решетку
19. Проекции скорости
2.2 Расчет рабочей решетки
Высота рабочей лопатки:
где Д - суммарная перекрыша, взятая из таблицы 2 по высоте.
Таблица 2
|
Высота рабочих лопаток, мм |
Перекрыша, мм |
||
|
у корня |
у периферии |
||
|
до 35 |
1,0 |
l,5--2,0 |
|
|
35--55 |
1,0 |
2,0--2,5 |
|
|
55--75 |
1,5-2,0 |
2,5--3,0 |
|
|
75--150 |
2,0--2,5 |
3,0--3,5 |
|
|
150--300 |
2,5--3,0 |
3,5--4,0 |
|
|
300-400 |
5,0-6,0 |
6,5--7,5 |
|
|
400--625 |
7,0--8,0 |
7,0--8,0 |
|
|
625 и выше |
9,0--10,0 |
9,0--10,0 |
Располагаемый теплоперепад рабочей решетки
Теоретическая относительная скорость потока за рабочей решеткой
Расход пара через рабочую решетку с учетом относительных утечек через переднее концевое уплотнение (0.982), взятых из диапазона 1…2%
Удельный объем (теоретический) за рабочей решеткой по is-диаграмме процесса расширения (рис.1)
Хорда профиля рабочих лопаток принимается из диапазона 2535 мм для маломощных турбин и из диапазона 5070 мм - для мощных турбин с высокими начальными параметрами пapa: принимаем
Эффективный угол потока за решеткой
где коэффициент расхода рабочей решетки м2=0.955 определен по графикам рис. 3 или рис.3.4. из [1].
Число Маха потока в относительном движении
По числу Маха М 2t, углам в1 и в2Э, пользуясь данными [4] или табл. 1 выбирается профиль рабочей решетки Р-23-14А и конструктивные размеры этой решетки: b2 =50 мм; =0,7 из рекомендуемого диапазона 0.6…0.75;
установочный угол ;
ширина рабочей решетки
Шаг рабочей решетки
Число рабочих лопаток
Минимальная ширина лопаточных каналов
Коэффициент потерь энергии оР определяется по материалам экспериментальных исследований, приведенным в работе [4] или приближенно по коэффициенту скорости ш=0,835, определенному по рис. 4:
Потери энергии в решетке
Действительная относительная скорость потока за решеткой
Угол выхода абсолютной скорости из решетки
Абсолютная скорость выхода потока
Проекции абсолютной скорости
Потеря энергии с выходной скоростью
Построить треугольники скоростей регулирующей ступени (рис.5а) и проверить разницу между входными и выходными углами потока рабочей решетки, которая обычно лежит в пределах: 2…5 градусов;
Рис.5. Треугольники скоростей и проточная часть одновенечной регулирующей ступени
Относительный лопаточный КПД определяется двумя способами: по проекциям скоростей
по потерям энергии в проточной части
Совпадение этих величин до долей процента служит критерием правильности теплового расчета ступени.
Относительная величина потери на трение диска
где берется из диапазона (0.5…0.8)*10-3 или по кривым, изображенным на рис. 3.13 в работе [1]. Потерями трения на ободе диска и лопаточного бандажа ввиду их относительной малости можно пренебречь.
Потери, вызванные парциальным подводом пара, складываются из вентиляционных и потерь на концах дуг сопловых сечений :
Потери на вентиляцию
где т - число венцов регулирующей ступени;
--доля окружности, занимаемая защитным кожухом.
Потери на концах дуг подвода пара
где B2, и l2, - соответственно ширина и высота рабочих решеток; i - число пар концов сопловых сегментов (число групп сопл).
Относительный внутренний КПД ступени
Использованный теплоперепад ступени
Внутренняя мощность ступени
По результатам расчета на рис. 5б вычерчивается проточная часть ступени.
3. Детальный расчет первой нерегулируемой и последней ступеней ЦВД
Детальный расчет ступеней имеет целью определение их геометрических размеров, скоростей и углов потока, выбор профилей сопловых и рабочих лопаток, определение коэффициентов потерь энергии, мощности, развиваемой ступенью, и ее экономичности.
Исходными данными для расчета являются полученные выше в результате расчета регулирующей ступени параметры пара и его расход перед первой нерегулируемой ступенью (в камере регулирующей ступени): (9,1 Мпа), (3408,7 кДж/кг), расход пара G1 (203,3 кг/с), а также исходные данные, указанные в начале. Для нахождения некоторых величин надо использовать процесс расширения пара в ЦВД в is-диаграмме, построенный по результатам расчета регулирующей ступени, при относительном внутреннем КПД нерегулируемых ступеней ЦВД из диапазона 0.81…0.83 (0.81) и представленный на рис.6.
Детальный расчет первой и последней ступеней цилиндра высокого давления приведен в табл. 3. Расчет ступеней ведется на среднем диаметре. Для всех нерегулируемых ступеней ЦВД приняты неизменными: угол выхода из сопл б1Э=13°, корневая степень реакции сК=0,05, корневой диаметр dК=0,9 м, хорды профилей сопловых b1=0,08 м и рабочих b2=0,03 м решеток. Величины b1 и b2 используются для определения коэффициентов расхода м и коэффициентов скорости сопловых ц и рабочих ш решеток по кривым, изображенные на рис. 3 и 4. При определении высоты рабочих лопаток величины перекрыш принимаются по данным табл. 2.
После определения КПД производят построение процесса расширения пара в ступени в iS-диаграмме подобно тому, как это сделано для одновенечной регулирующей ступени (см.рис.1.)
|
В еличина |
Обозначение |
Единица измерения |
Расчётная формула, способ определения |
Ступени ЦВД |
||||
|
Первая нерегулируемая |
Последняя |
|||||||
|
Соплов |
Рабочая |
Соплов |
Рабочая |
|||||
|
Расход пара |
G |
кг/с |
Расход через ступень |
=203,3 |
||||
|
Параметры пара перед ступенью |
РО |
МПа |
Процесс в iS-диаграмме Рис.6. |
9,1 |
3,5 |
|||
|
to |
C |
505 |
327 |
|||||
|
io |
кДж/кг |
3408,7 |
3045 |
|||||
|
Коэффициент использования входной скорости |
о |
- |
задаемся |
0 |
1 |
|||
|
Кинетическая энергия на входе в ступень |
кДж/кг |
задаемся |
0 |
1,7 |
||||
|
Располагаемый теплоперепад от параметров торможения |
" |
40,5 |
47,3 |
|||||
|
Изоэнтропный теплоперепад ступени |
" |
40,5 |
45,6 |
|||||
|
Средний диаметр |
d |
м |
задаемся |
0,9 |
0,963 |
|||
|
Корневой диаметр |
dК |
м |
dК= d-l l-рассчитывается |
0,875 |
0,875 |
|||
|
Окружная скорость |
u |
м/с |
141,3 |
151,3 |
||||
|
Отношение скоростей |
х |
- |
0,497 |
0,5 |
||||
|
Степень реакции: |
||||||||
|
корневая |
К |
- |
Принимается |
0,05 |
0,05 |
|||
|
средняя |
ср |
- |
0,126 |
0,1783 |
||||
|
у периферии |
П |
- |
0,192 |
0,24 |
||||
|
Изоэнтропный теплоперепад в решётках |
h01 |
кДж/кг |
35,4 |
37,47 |
||||
|
h02 |
" |
5,1 |
8,13 |
|||||
|
Теоретическая скорость на выходе из сопловых решеток |
с 1t |
м/с |
266,07 |
273,75 |
||||
|
Условная скорость в ступени |
сф |
" |
284,6 |
302 |
||||
|
Параметры пара за сопловой решеткой |
Р 1 |
МПа |
Из процесса в iS-диаграмме |
8,3 |
2,85 |
|||
|
V1t |
м 3/кг |
0,02 |
0,07 |
|||||
|
Числа Маха за сопловыми решетками |
М 1t |
. |
0,573 |
0,537 |
||||
|
Эффективные углы решеток |
1Э |
град |
Принято из конструктивных соображений |
13 |
13 |
|||
|
Выходная площадь сопловой решетки |
F1 |
м 2 |
предварительно оценим коэффициент расхода 1=0,97 |
0,0158 |
0,0491 |
|||
|
Высота сопловой решетки |
l1 |
м |
при . |
0,0248 |
0,0723 |
|||
|
Профиль сопловой решётки |
Выбираем по табл. 2 по 1Э, М 1t |
С-90-12А |
С-90-12А |
|||||
|
Относительный шаг решетки |
Принимаем по данным табл. 2 |
0,8 |
0,8 |
|||||
|
Коэффициент расхода |
1 |
- |
По графику рис. 2 по |
0,965 |
0,978 |
|||
|
Уточненное значение |
F1 |
м 2 |
0,0158 |
0,0488 |
||||
|
Уточненное значение |
l1 |
м |
0,0249 |
0,0717 |
||||
|
Коэффициент скорости |
- |
По рис.3 |
0,958 |
0,969 |
||||
|
Угол выхода из сопловой решетки |
1 |
град |
25,03 |
25,1 |
||||
|
Коэффициент потерь энергии в соплах |
С |
- |
0,0822 |
0,061 |
||||
|
Потери в соплах |
кДж/кг |
2,91 |
2,39 |
|||||
|
Действительная скорость истечения из сопл |
м/с |
254,9 |
265,67 |
|||||
|
Относительная скорость входа в рабочую решетку |
м/с |
140,22 |
143,42 |
|||||
|
Теоретическая относительная скорость выхода из рабочей решетки |
м/с |
172,8 |
191,91 |
|||||
|
Параметры за рабочей решеткой |
Р 2 |
МПа |
Из iS-диаграммы Рис.6. |
7,8 |
2,2 |
|||
|
V2t |
м 3/кг |
0,021 |
0,088 |
|||||
|
Число Маха для состояния за рабочей решеткой |
- |
0,375 |
0,382 |
|||||
|
Площадь рабочей решетки |
м 2 |
предварительно оценим коэффициент расхода 2 2=0,94 - первая ступень 2=0,92 - последняя |
0,0263 |
0,093 |
||||
|
Высота рабочей решетки |
l2 |
м |
0,0275 |
0,076 |
||||
|
l |
м |
l-перкрыша определяется по табл. 3 |
0,0026 |
0,0043 |
||||
|
Угол входа относительной скорости |
1 |
град |
50,3 |
51,6 |
||||
|
Эффективный угол выхода из решетки |
2Э |
град |
19,7 |
23,9 |
||||
|
Профиль рабочей решетки |
По табл. 2 |
Р-3525Б |
Р-3525А |
|||||
|
Относительный шаг решетки |
- |
По табл. 2 |
0,6 |
0,55 |
||||
|
- |
(Принято м) |
1,091 |
0,394 |
|||||
|
Коэффициент расхода |
2 |
- |
По рис 2 по и =180-(1+2Э) |
0,956 |
0,972 |
|||
|
Коэффициент скорости рабочих решеток |
- |
По рис.4. |
0,881 |
0,91 |
||||
|
Действительная скорость |
м/с |
152,25 |
174,6 |
|||||
|
Угол выхода в относительном движении |
2 |
град |
21,4 |
25,3 |
||||
|
Абсолютная выходная скорость |
c2 |
м/c |
55,65 |
74,78 |
||||
|
Угол выхода абсолютной скорости |
2 |
град |
89,6 |
84,9 |
||||
|
Коэффициент потерь энергии в рабочей решетки |
л |
- |
0,2238 |
0,1719 |
||||
|
Потери в рабочих решетках |
hР |
кДж/кг |
3,343 |
3,165 |
||||
|
Потери с выходной скоростью |
hВ.С |
" |
1,548 |
2,803 |
||||
|
Располагаемая энергия ступени |
Ео |
кДж/кг |
Для первой ступени В.С=1 для последней В.С=0 |
38,95 |
47,3 |
|||
|
Относительный лопаточный КПД |
*ОЛ |
0,839 |
0,826 |
|||||
|
По проекциям скоростей |
*ОЛ |
Совпадение КПД хорошее. При разнице больше 1% расчёт повторяется |
0,839 |
0,817 |
||||
|
Мощность, развиваемая на лопатках ступени |
Nu |
кВт |
5516,76 |
5730,8 |
||||
|
Конструктивные характеристики диафрагменного уплотнения ступени: |
||||||||
|
диаметр уплотнения |
dy |
м |
Принимается из конструктивных соображений |
0,35 |
0,35 |
|||
|
зазор в уплотнении |
м |
3?10-4 |
3?10-4 |
|||||
|
число гребней |
Zy |
- |
8 |
8 |
||||
|
коэффициент расхода |
у |
- |
0,73 |
0,73 |
||||
|
шаг гребней |
S |
м |
0,005 |
0,005 |
||||
|
относительный зазор |
0,6 |
0,6 |
||||||
|
коэффициент |
Ку |
1,7 |
1,7 |
|||||
|
относительная потеря от утечек в диафрагменном уплотнении |
Д.У |
0,001 |
0,00053 |
|||||
|
относительная потеря на трение |
ТР |
0,0042 |
0,00147 |
|||||
|
коэффициент |
КТР |
КТР=(0,45?10-3…. 0,8?10-3) |
0,6?10-3 |
0,6?10-3 |
||||
|
Конструктивные характеристики периферийного уплотнения |
||||||||
|
осевой зазор |
м |
(0,003…0,005) |
0,004 |
0,004 |
||||
|
радиальный зазор |
м |
(0,0012…0,0015) |
0,0012 |
0,0018 |
||||
|
диаметр периферийного уплотнения |
dП |
м |
d+l2 |
0,927 |
1,039 |
|||
|
число гребней |
ZГ |
(2…4) |
2 |
2 |
||||
|
Эквивалентный зазор |
м |
0,00065 |
0,00065 |
|||||
|
Относительная потеря от утечек через периферийное уплотнение |
ПУ |
- |
0,0474 |
0,0188 |
||||
|
Относительный внутренний КПД ступени |
oi |
- |
0,7869 |
0,7914 |
Библиографический список
1. Паровые и газовые турбины. Под ред. А.Г. Костюка и В.В. Фролова.- М.: Энергоатомиздат, 1985 .- 351с.
2. Яблоков Л.Д., Логинов И.Г. Паровые и газовые турбоустановки. -М.: Энергоатомиздат, 1988.-352с.
3. Александров А.А., Григорьев Б.А. Таблицы теплофизических свойств воды и водяного пара. М.: Издательство МЭИ, 1999.
4. Дейч М Е., Филиппов Г.А., Лазарев Л.Я. Атлас профилей решеток осевых турбин. - М. : Машгиз, 1965. - 322 с.
5. СТП КптИ 021, 205.2-86КСУЭКД. Дипломное проектирование. Составление и оформление пояснительной записки.
6. "Тепловые и атомные электрические станции". Справочник. Под ред. А.В. Клименко и В.М. Зорина. М.: МЭИ, 2003. (Теплоэнергетика и теплотехника, Кн.3).
7. Турбины тепловых и атомных электрических станций. Под ред. А.Г. Костюка, В.В. Фролова.-М.: Изд. МЭИ, 2001. 488с.
8. Трухний А.Д., Ломакин Б.В. Теплофикационные паровые турбины и турбоустановки.-М.: Издательство МЭИ, 2002. 540 с.
9. Турбины ТЭС и АЭС. Составление и расчет принципиальной тепловой схемы энегоблока ТЭС. Методические указания. Сост. И.Н. Денисов. СамГТУ, 2004. 58 с.
10. Трухний А.Д., Лосев С.М. Стационарные паровые турбины.- М.: Энергоиздат, 1981.-456 с.
11. Бененсон. Е.И., Иоффе Л.С. Теплофикационные паровые турбины.-М.: Энергоатомиздат, 1986.-272 с.
Размещено на Allbest.ru
...Подобные документы
Краткое описание конденсационной турбины К-50-90 (ВК-50-3) и ее принципиальной тепловой схемы. Тепловой расчет одновенечной регулирующей ступени турбины К-50-90(ВК-50-3). Построение h-S диаграммы всей турбины. Выбор профилей сопловых и рабочих лопаток.
курсовая работа [418,3 K], добавлен 11.09.2011Тепловая схема энергоблока, алгоритм расчета регулирующей ступени турбины К-2000-300; Сводная таблица теплового расчета турбины; расход пара на подогреватели. Расчет на прочность; переменные режимы работы турбины, коэффициент потерь энергии в решетке.
курсовая работа [574,5 K], добавлен 13.03.2012Предварительный расчет турбины. Потери давления в стопорном и регулирующем клапане от пара. Расчет регулирующей ступени. Скорость пара на выходе из рабочей решетки. Степень реактивности для периферийного сечения. Расчетная электрическая мощность.
курсовая работа [125,5 K], добавлен 01.04.2011Задачи ориентировочного расчета паровой турбины. Определение числа ступеней, их диаметров и распределения тепловых перепадов по ступеням. Вычисление газодинамических характеристик турбины, выбор профиля сопловой лопатки, определение расхода пара.
курсовая работа [840,0 K], добавлен 11.11.2013Определение размеров патрубков отбора пара из турбины. Число нерегулируемых ступеней давления и распределение теплового перепада между ними. Детальный тепловой расчет двухвенечной ступени скорости. Расчет осевого усилия, действующего на ротор турбины.
курсовая работа [1,6 M], добавлен 13.01.2016Расчётный режим работы турбины. Частота вращения ротора. Расчет проточной части многоступенчатой паровой турбины с сопловым регулированием. Треугольники скоростей и потери в решётках регулирующей ступени. Определение размеров патрубков отбора пара.
курсовая работа [2,2 M], добавлен 13.01.2016Технические характеристики и системы регулирования турбины. Расчет расхода пара на нее. Разбивка теплоперепада цилиндра высокого давления по ступеням. Технико-экономические показатели турбоустановки. Прочностной расчет лопаток и диска последней ступени.
курсовая работа [632,9 K], добавлен 01.03.2013Характеристика паровой турбины К-2000-300, ее преимущества и основные недостатки. Анализ расчета турбинных ступеней. Особенности технико-экономических показателей турбоустановки. Расчет площади сопловой решетки и турбопривода питательного насоса.
курсовая работа [361,5 K], добавлен 09.04.2012Описание процесса расширения пара в турбинной ступени. Построение треугольника скоростей на входе и выходе из рабочих лопаток. Определение числа и размера сопловых и рабочих решеток. Расчет относительного лопаточного коэффициента полезного действия.
практическая работа [213,1 K], добавлен 04.12.2010Построение рабочего процесса турбины и определение расхода пара, выбор типа регулирующей ступени. Расчет топливной системы ПТУ и изменения параметров рабочего процесса. Особенности эксплуатации систем СЭУ и порядок обслуживания турбинных установок.
курсовая работа [1,8 M], добавлен 03.07.2012Изучение конструкции турбины К-500-240 и тепловой расчет турбоустановки электростанции. Выбор числа ступеней цилиндра турбины и разбивка перепадов энтальпии пара по её ступеням. Определение мощности турбины и расчет рабочей лопатки на изгиб и растяжение.
курсовая работа [1,5 M], добавлен 17.10.2014Проектирование контактной газотурбинной установки. Схема, цикл, и конструкция КГТУ. Расчёт проточной части турбины. Выбор основных параметров установки, распределение теплоперепадов по ступеням. Определение размеров диффузора, потерь энергии и КПД.
курсовая работа [2,0 M], добавлен 02.08.2015Оценка расширения пара в проточной части турбины, расчет энтальпий пара в регенеративных отборах и значений теплоперепадов в каждом отсеке паровой турбины. Оценка расхода питательной воды, суммарной расчетной электрической нагрузки, вырабатываемой ею.
задача [103,5 K], добавлен 16.10.2013Расчет принципиальной тепловой схемы, построение процесса расширения пара в отсеках турбины. Расчет системы регенеративного подогрева питательной воды. Определение расхода конденсата, работы турбины и насосов. Суммарные потери на лопатку и внутренний КПД.
курсовая работа [1,9 M], добавлен 19.03.2012Проект цилиндра паровой конденсационной турбины турбогенератора, краткое описание конструкции. Тепловой расчет турбины: определение расхода пара; построение процесса расширения. Определение числа ступеней цилиндра; расчет на прочность рабочей лопатки.
курсовая работа [161,6 K], добавлен 01.04.2012Построение процесса расширения пара в h-s диаграмме. Расчет установки сетевых подогревателей. Процесс расширения пара в приводной турбине питательного насоса. Определение расходов пара на турбину. Расчет тепловой экономичности ТЭС и выбор трубопроводов.
курсовая работа [362,8 K], добавлен 10.06.2010Теория центробежной компрессорной ступени. Основные положения газодинамического расчета компрессора. Характеристика решеток профилей с различной степенью реактивности. Помпаж центробежного компрессора. Степень реактивности компрессорной ступени.
курс лекций [962,5 K], добавлен 29.03.2012Особенности паротурбинной установки. Разгрузка ротора турбины от осевых усилий с помощью диска Думмиса, камера которого соединена уравнительными трубопроводами со вторым отбором турбины. Процесс расширения пара. Треугольники скоростей реактивной турбины.
дипломная работа [1,7 M], добавлен 13.08.2016Значение тепловых электростанций. Определение расходов пара ступеней турбины, располагаемых теплоперепадов и параметров работы турбины. Расчет регулируемой и нерегулируемой ступеней и их теплоперепадов, действительной электрической мощности турбины.
курсовая работа [515,7 K], добавлен 14.08.2012Расчетная тепловая нагрузка на горячее водоснабжение. Определение расхода пара внешними потребителями. Определение мощности турбины, расхода пара на турбину, выбор типа и числа турбин. Расход пара на подогреватель высокого давления. Выбор паровых котлов.
курсовая работа [1,3 M], добавлен 26.01.2016
