Тепловые расчеты нагревательных печей

Размещено на http://www.allbest.ru/

Министерство образования Российской Федерации

Магнитогорский государственный технический университет им. Г.И. Носова

Б.К. Сеничкин

Г.Н. Матвеева

Проверено РИО 23 04 04

ТЕПЛОВЫЕ РАСЧЕТЫ

НАГРЕВАТЕЛЬНЫХ ПЕЧЕЙ

Часть 2

Утверждено Редакционно-издательским советом университета в качестве учебного пособия

Магнитогорск 2004

УДК 536.24:621.036

Рецензенты:

Кандидат технических наук, доцент,

заведующий кафедрой технологии и оборудования металлургии

Новотроицкого филиала МИСиС

Е.В. Братковский

Кандидат технических наук,

зам. начальника ЦЭСТ ОАО «ММК»

В.Н. Михайловский

Сеничкин Б.К., Матвеева Г.Н.

Тепловые расчеты нагревательных печей. Ч. 2: Учеб. пособие. Магнитогорск: МГТУ им. Г.И. Носова, 2004. 77 с.

ISBN 5-89514-371-7

Приводится методика расчета теплового баланса нагревательных и термических печей непрерывного и периодического действия. Рассмотрен порядок и особенности составления зонального теплового баланса.

Подробно изложены вопросы расчета теплообменных аппаратов. Представлены материалы по выбору и расчету топливосжигающих устройств.

Рассмотрены основы механики газов и методика газодинамических расчетов элементов теплоэнергетических систем.

Материалы учебного пособия могут быть использованы при изучении дисциплин «Теплотехника», «Теоретические основы теплотехники», «Теплофизика: тепло- и массоперенос» студентами специальностей, обучающихся по направлениям «Металлургия», «Теплоэнергетика».

УДК 536.24:621.036

ISBN 5-89514-371-7

© МГТУ им. Г.И.Носова, 2004

© Сеничкин Б.К.,

Матвеева Г.Н., 2004

Св.темплан 2004, поз.67 Заявки на книгу присылать по адресу:

ISBN 5-89514-371-7 455000, Магнитогорск, пр. Ленина, 38,

МГТУ, кафедра Т и ЭС

Тел.: (3519) 29-84-21; факс: 23-57-60

Борис Кронидович Сеничкин

Галина Николаевна Матвеева

ТЕПЛОВЫЕ РАСЧЕТЫ НАГРЕВАТЕЛЬНЫХ ПЕЧЕЙ

Часть 2

Учебное пособие

Редактор Н.В. Кутекина

Оператор компьютерной верстки Е.А. Назарова

Подписано в печать 22.03.04. Формат 60х84 1/16. Бумага тип.№ 1.

Плоская печать. Усл.печ.л.5,0. Уч.-изд.л.5,25. Тираж 100 экз.

Заказ 231.

Издательский центр МГТУ им. Г.И. Носова

455000, Магнитогорск, пр. Ленина, 38

Полиграфический участок МГТУ

СОДЕРЖАНИЕ

Предисловие

1. Тепловой баланс нагревательных печей

1.1 Тепловой баланс печи непрерывного действия

1.2 Приходные статьи теплового баланса

1.2.1 Химическая теплота горения топлива

1.2.2 Теплота, вносимая подогретым воздухом

1.2.3 Теплота, вносимая подогретым топливом

1.2.4 Теплота, вносимая подогретыми материалами

1.2.5 Теплота экзотермических реакций

1.3 Расходные статьи теплового баланса

1.3.1 Теплота технологического продукта

1.3.2 Теплота, уносимая уходящими газами

1.3.3 Потери теплоты с охлаждающей жидкостью

1.3.4 Потери теплоты с технологическими отходами

1.3.5 Потери теплоты в окружающую среду

1.3.5.1 Потери теплоты через кладку печи

1.3.5.2 Потери теплоты через окна и щели

1.3.5.3 Потери теплоты, затраченной на нагрев тары

1.3.5.4 Потери теплоты, затраченной на нагрев оборудования

1.3.6 Потери теплоты от химической неполноты сгорания топлива

1.3.7 Потери теплоты от механической неполноты сгорания

1.3.8 Неучтённые потери в рабочем пространстве

1.4 Тепловой баланс печи периодического действия

1.5 Зональный тепловой баланс

Библиографический список к п.1

2. Теплоиспользующие устройства

2.1 Основные положения и уравнения теплового расчета

2.2 Средний температурный напор

2.3 Коэффициент теплопередачи

2.4 Расчет конечных температур теплоносителей

2.5 Расчет температур поверхности теплообмена

Библиографический список к п.2

3. Топливосжигающие устройства

3.1 Газовые горелки

3.1.1 Горелки без предварительного смешения газа и воздуха (пламенные)

3.1.2 Горелки с частичным предварительным смешением газа и воздуха

3.1.3 Горелки с полным предварительным смешением газа и воздуха (беспламенные)

3.1.4 Горелки с неполным предварительным смешением газа и воздуха

3.2 Расчет газовых горелок

3.2.1 Выбор горелок типа "труба в трубе"

3.2.2 Выбор турбулентных горелок

3.2.3 Выбор плоскопламенных горелок

3.2.4 Выбор инжекционных горелок

Библиографический список к п.3

4. Газодинамические расчеты газовоздушных трактов

4.1 Уравнение Бернулли и его сущность

4.2 Потери давления при движении жидкости в каналах и трубах

4.2.1 Общие методические указания о расчете потерь давления

4.2.2 Потери давления на трение

4.2.3 Потери давления на местных сопротивлениях

4.2.4 Потери давления на преодоление геометрического давления

4.3 Выбор оптимальных скоростей потоков

4.4 Учет подсосов и снижения температуры отходящих газов по дымовому тракту

4.5 Методические указания и расчет дымовой трубы

Библиографический список к п.4

ПРЕДИСЛОВИЕ

Тепловые агрегаты широко применяют в различных отраслях науки и техники. Металлургия, машиностроение, производство строительных материалов немыслимы без использования печных установок. Теплотехнические и технологические процессы, протекающие в металлургических печах, сложны и многообразны. Поэтому настоящее пособие предназначено для студентов технических специальностей, изучающих теплофизику (тепло- и массоперенос) и металлургическую теплотехнику.

Учитывая большую потребность в методических материалах при выполнении расчетно-графических работ и курсовых заданий, пособие включает не только теоретический материал, но и содержит достаточный объем справочных данных, что позволит широко применять его для курсового и дипломного проектирования.

Данное пособие, с использованием ранее изданной первой части, обеспечивает возможность выполнения полного объема курсового проектирования нагревательных печей.

1. ТЕПЛОВОЙ БАЛАНС НАГРЕВАТЕЛЬНЫХ ПЕЧЕЙ

Тепловой баланс печи строится на материальных балансах процесса горения топлива и технологического процесса. Баланс процесса горения дает основу для определения выхода и состава продуктов горения.

Материальный баланс технологического процесса через тепловые эффекты технологических реакций позволяет определить затраты теплоты на реализацию самого процесса. Для действующих печей, в силу невозможности получить идеально точные данные по замеру параметров работы печей, величины приходных и расходных статей различаются. Это различие называют невязкой. Допустимая ее величина 3-5%.

В проектируемых нагревательных печах в качестве неизвестной величины принимается расход топлива. Тепловой баланс проектируемой печи сводится к определению расхода топлива (В). Составленное балансовое уравнение с одним неизвестным позволяет получить топливные затраты на нагрев металла.

В действующей печи тепловой баланс, как результат испытания печи, служит для определения причин отклонений в тепловой работе печи, аэродинамике дымового тракта

1.1 Тепловой баланс печи непрерывного действия

В основе теплового баланса металлургической печи лежит общий закон сохранения энергии и материи. Анализ теплового баланса позволяет дать обоснованную оценку степени совершенства работы действующего агрегата, установить основные показатели работы печи (коэффициент полезного действия, коэффициент использования топлива и другие тепловые характеристики), определить направление реконструкции печи или пути улучшения ее теплового режима.

Уравнение теплового баланса состоит из приходной и расходной частей. Первая часть учитывает все источники тепловой энергии, вторая -- все виды потерь теплоты теплового агрегата. Поэтому прежде, чем приступить к составлению теплового баланса, необходимо изучить особенности конструкции печи, технологического процесса. Затем путем расчета или по экспериментальным данным составляют материальный баланс технологического процесса.

Тепловой баланс может быть составлен:

- для рабочего пространства;

- для рабочего пространства совместно с теплообменными аппаратами (рекуператорами или регенераторами);

- для всей печи с утилизирующими установками, включая котел-утилизатор.

Поэтому всегда указывается, для какого типа печи или каких ее элементов произведен расчет теплового баланса.

Для непрерывно действующих печей тепловой баланс составляется на единицу времени, размерность каждого слагаемого в этом случае Ватт. Для печей периодического действия баланс учитывает работу печи за период (цикл), при этом размерность слагаемых -- Дж/период. Часто тепловой баланс составляют на единицу выпускаемой продукции (Дж/т чугуна, Дж/т стали), на единицу сжигаемого топлива (Дж/м³ для газообразных топлив, Дж/кг для жидких и твердых топлив). Перевод составляющих баланса с одной размерности на другой осуществляется просто: для этого надо располагать сведениями о производительности печи или данными о расходе топлива. Для большей наглядности при сопоставлении и анализе составляющие теплового баланса вычисляются также в процентах. Независимо от размерности составляющих уравнение теплового баланса можно записать в следующем виде:

, (1.1)

Где

; (1.2)

. (1.3)

Для электрических печей уравнение теплового баланса имеет вид

. (1.4)

1.2 Приходные статьи теплового баланса

Рассмотрим физическую сущность каждой статьи приходной части теплового баланса, представленной слагаемыми записанных уравнений.

1.2.1 Химическая теплота горения топлива

Эта статья соответствует основному источнику тепловой энергии (кВт), обеспечивающему технологическую обработку материалов.

. (1.5)

1.2.2 Теплота, вносимая подогретым воздухом

В приходной части теплового баланса эта статья занимает второе место по значимости. Подогретый воздух в топливных печах может удовлетворить до 40 % потребности в теплоте, расходуемой на процесс, и тем самым уменьшить количество теплоты, получаемой за счет сгорания топлива. В конечном итоге благодаря подогреву воздуха удается снизить как общий, так и удельный расходы топлива. Подогрев воздуха осуществляется в теплообменниках-рекуператорах или регенераторах за счет теплоты уходящих из печи газов. Нагретый воздух, используемый для горения топлива, обеспечивает также повышение рабочих температур в печи и интенсификацию процессов теплообмена. Количество теплоты (кВт), определяемое этой статьей баланса, зависит от расхода воздуха на единицу сжигаемого топлива L_n, теплоемкости воздуха с_р, температуры его подогрева t_в:

, (1.6)

где В - расход топлива, м³/с;

L_n - фактический расход воздуха, м³/м³;

i_в - энтальпия воздуха, кДж/м³.

Величина L_n подсчитывается при расчете горения топлива.

Энтальпия воздуха i_в определяется по формуле

(1.7)

где - объемная доля водяных паров, содержащихся в одном кубическом метре влажного воздуха;

t_в - температура подогрева воздуха, °С.

(1.8)

где d_B - влагосодержание, отнесенное к сухому воздуху, г/м³.

1.2.3 Теплота, вносимая подогретым топливом

Определение этой статьи баланса аналогично предыдущей. Теплота топлива -- обычно газообразного -- позволяет снизить расходы топлива на процесс, поднять температуры в печи. Необходимо заметить, что значимость этой статьи больше для относительно бедных горючих газов и увеличивается с ростом температуры подогрева топлива t_т и его теплоемкости с_т. Численное определение этой статьи производится по формуле

, (1.9)

При нагреве газа до 500 С расчет энтальпии топлива i_т проводится по интерполяционной формуле

(1.10)

где t_т - температура подогрева топлива, С;

CH₄, C₂H₄… - содержание компонентов во влажном газе, %.

Теплота, вносимая в зону горения твердым и жидким топливом, весьма мала, и ею можно пренебречь.

1.2.4 Теплота, вносимая подогретыми материалами

Учет этой статьи необходим, когда в печь загружаются подогретые или неостывшие материалы. Например, в прокатных цехах при нагреве заготовок последовательно в двух печах. В первой печи материал нагревается до 700-900 °С, а во второй до 1200 °С. При такой схеме металл во вторую печь будет поступать уже нагретым, имея запас теплоты . То же самое наблюдается при прокатке металла с промежуточным подогревом для поддержания температуры металла на необходимом уровне.

Количество теплоты (кВт), которое вносят нагретые материалы в печь, будет определяться их количеством, теплоемкостью и температурой, с которой загружаются материалы.

, (1.11)

где Р - производительность печи, кг/с;

-теплоемкость технологического материала при начальной температуре, кДж/кг*К;

- начальная температура материала, °С;

- энтальпия материала в начале нагрева, определяемая по его средней по массе температуре, кДж/кг.

1.2.5 Теплота экзотермических реакций

Эту теплоту необходимо учитывать, когда в металле или материале развиваются химические реакции, идущие с выделением теплоты, -- экзотермические. К ним относятся, например, реакции окисления железа при его нагреве перед прокаткой, ковкой. Реакция окисления металла протекает с положительным тепловым эффектом 5650 кДж/кг

, кВт, (1.12)

где 5650 - тепловой эффект экзотермической реакции, кДж/кг;

- угар металла, доли;

Р - производительность печи, кг/с.

1.3 Расходные статьи теплового баланса

Расходная часть теплового баланса топливных печей, описываемая уравнением (1.3), включает статьи, определяемые затратами теплоты как на полезный технологический процесс, так и на сопутствующие непроизводительные потери.

1.3.1 Теплота технологического продукта

Данная статья расходной части баланса характеризует количество теплоты (кВт), которое заключено в материале в конце тепловой обработки при выдаче его из печи

, (1.13)

где Р - производительность печи, кг/с;

- угар металла, %;

-теплоемкость технологического продукта при конечной температуре продукта, кДж/кг*К;

- конечная температура продукта, °С.

- энтальпия технологического продукта в конце нагрева, определяемая по средней по массе температуре продукта, кДж/кг.

1.3.2 Теплота, уносимая уходящими газами

Данная статья потерь вторая по величине в расходной части теплового баланса. Величина потерь (кВт) определяется расходом топлива В, выходом продуктов сгорания на единицу сжигаемого топлива V_n, теплоемкостью продуктов сгорания , температурой покидающих печь газов t_ух (продуктов сгорания) и рассчитывается по формуле

. (1.14)

Для печей, работающих по методическому режиму и имеющих относительно низкую (700…900°С) температуру уходящих газов, потери составляют 30 - 40 % от общего прихода теплоты.

Наибольшие тепловые потери этого вида приходятся на печи, работающие по камерному режиму. В этом случае их величина может достигать 70 - 80 % от теплоты, поступающей в рабочее пространство печи. Значительного снижения потерь с уходящими газами можно добиться, если в комплексе печи предусмотреть использование теплоты (рекуперацию) этих газов путем установки между рабочим пространством печи и дымовой трубой теплообменного аппарата. Таким способом осуществляют подогрев не только воздуха, идущего на горение, но и газообразного топлива (иногда и того, и другого). Благодаря такой схеме теплоиспользования удается вернуть в рабочее пространство печи значительное количество теплоты и, как следствие, за счет уменьшения потерь существенно снизить удельные расходы топлива.

При проектировании методических печей должна определяться из условий рационального использования топлива. Данная величина, с точки зрения экономичного расхода топлива, составляет . Такой уровень температуры уходящих газов рекомендовался в сороковых годах прошлого столетия. Однако в настоящее время в практике проектирования и эксплуатации методических печей наблюдается рост величины t_ух до 1000…1100°С и даже 1200°С. Повышение объясняется стремлением интенсифицировать работу печей, чтобы обеспечить растущую производительность прокатных станов.

1.3.3 Потери теплоты с охлаждающей жидкостью

Потери теплоты с охлаждающей водой связаны с необходимостью принудительного охлаждения некоторых элементов печи, эксплуатирующихся при высоких температурах. Значительные потери теплоты наблюдаются в методических толкательных печах при охлаждении глиссажных труб. В металлургических печах охлаждению подвергаются отбойники, балки окон загрузки и выгрузки металла, пятовые балки и др.

, (1.15)

где F_в - площадь поверхности водоохлаждаемой детали, м²;

- плотность теплового потока на поверхность водоохлаждаемых деталей, кВт/м².

Значения можно выбрать по табл. 1.1.

1.3.4 Потери теплоты с технологическими отходами

Кроме целевого продукта, любая печь выдает из рабочего пространства целый ряд твердых или жидких веществ, которые рассматриваются или как побочные продукты (если они используются в тех или иных целях), или как отходы (если они выбрасываются в отвалы или уничтожаются). Так, в нагревательных печах с окислительной атмосферой в окалину переходит от 0,8 до 2% металла. Масса окалины стали (если считать ее низшим окислом железа) в 1,38 раз превосходит массу угара металла, средняя теплоемкость окалины составляет 0,8 кДж/кг*К. Температуру окалины можно принять равной температуре поверхности металла при выдаче из печи. Тогда потери теплоты с окалиной (кВт) определятся как

. (1.16)

1.3.5 Потери теплоты в окружающую среду

Эта статья теплового баланса учитывает потери теплоты теплопроводностью через кладку, излучением через окна и щели, потери теплоты с выбивающимися газами, на нагрев подсасываемого из окружающий среды в рабочее пространство печи холодно го воздуха. Сюда же должны быть включены затраты теплоты на нагрев тары, используемой иногда для размещения обрабатываемых в печи изделий, на нагрев элементов загрузочного и разгрузочного оборудования и т. п.

. (1.17)

Таблица 1.1 Значения плотности теплового потока q_B (кВт/м²) на поверхность водоохлаждаемых деталей

Деталь	Температура печи, °С	Плотность теплового потока на поверхность детали
		Без изоляции	С изоляцией
Балка загрузки методической печи	--	23,3	11,63
Балка выдачи методической печи	--	163,0	11,63
Продольная подовая труба	900	58,1	17,45
	1250	69,8	23,3
	1350	139,6	34,9
Поперечная подовая труба	900	69,8	23,3
	1250	81,5	34,9
	1350	139,6	58,1
Опорная труба в камере нижнего нагрева сварочной зоны	1350	139,6	23,3
Рама загрузочного окна печи с роликовым подом	--	175,0	--
Заслонка загрузочного окна печи с роликовым подом	--	145,0	--
Рама смотрового окна	--	250,0
Заслонка смотрового окна	--	125,0	--
Водоохлаждаемый ролик печи с роликовым подом	--	16,3	--
Кислородная продувочная фурма конвертера	--	348,9	--

1.3.5.1 Потери теплоты через кладку печи

При установившемся режиме работы между газами в рабочем пространстве печи, футеровкой и окружающей средой (воздухом) устанавливается стационарный теплообмен при граничных условиях третьего рода. При известной температуре газов в печи плотность теплового потока (кВт) через многослойную стенку кладки можно определить по формуле

. (1.18)

При известной температуре внутренней поверхности кладки потери теплоты (кВт) через многослойную стенку определяются по формуле

, (1.19)

где - температура газов в печи, °С;

- температура внутренней поверхности кладки, °С;

- температура воздуха, °С;

- сумма тепловых сопротивлений слоев кладки, (м²·К)/Вт;

S_i - толщина соответствующего слоя, м;

л_i - коэффициент теплопроводности слоя, Вт/(м*К);

б_г - коэффициент теплоотдачи от газов к внутренней поверхности кладки, Вт/м²·К;

б_в - коэффициент теплоотдачи от наружной поверхности кладки в окружающую среду, Вт/(м²*К);

F_нар - наружная поверхность кладки, м².

По практическим данным б_в ? 20 Вт/(м²*К) и в пределах сезонного и суточного изменения температуры воздуха в производственных помещениях изменяется незначительно. Тогда величину теплового сопротивления 1/б_в можно принять равной 0,05…0,06 (м²*К)/Вт.

1.3.5.2 Потери теплоты через окна и щели

В общем случае отверстия в футеровке могут быть открыты (долю времени нахождения отверстий открытыми обозначают) и закрыты экранами или заслонками. Потери теплоты находят раздельно для открытого и закрытого состояния и складывают.

. (1.20)

Лучистый поток теплоты (кВт) через открытое отверстие обычно подсчитывается по закону Стефана-Больцмана

, (1.21)

где - коэффициент диафрагмирования, является функцией от отношения размеров отверстия , ширины отверстия и определяется по графику, представленному на рис. 1.1;

- живое сечение окна, м²;

n_ок - количество окон печи одинакового размера;

- доля времени, когда окно открыто,

;

- температуры соответственно печи и цеха, где "печь" и "цех" (окружающая среда) считаются абсолютно черными телами.



Рис. 1.1 Коэффициент диафрагмирования:

1 - узкие щели; 2 - прямоугольники: а : b=0,2; 3 - то же: а : b=0,5; 4 - квадратное отверстие: а : b=1; 5 - круглое отверстие

тепловой печь нагревательный

Если площадь отверстия мала по сравнению с размерами рабочего пространства печи, то такое допущение практически не вносит погрешности.

Потери теплоты с выбивающимися газами через открытые окна и щели (кВт) определяются количеством газов (м³/ч), фильтрующихся через неплотности и окна (в том числе продуктов горения). можно оценить по известному полю давления газов на ограждения рабочего пространства и геометрическим характеристикам щелей, воспользовавшись формулами гидравлики.

; (1.22)

; (1.23)

; (1.24)

(1.25)

где ,- объемы выбивающихся газов, м³/с;

и с_г - соответственно температура и теплоемкость выбивающихся газов, ⁰С;

- высота и ширина отверстия, м;

- коэффициент расхода.

Для окон, закрытых заслонками, расчет проводится аналогично расчету потерь теплоты через футеровку печи. При этом следует учесть, что доля времени, когда окно закрыто, составляет (). Тогда потери теплоты через крышки (кВт) можно рассчитать по формуле

, (1.26)

где s_фк - толщина слоя футеровки крышки окна, м;

л_фк - коэффициент теплопроводности материала футеровки крышки, ;

n - количество однотипных окон.

1.3.5.3 Потери теплоты, затраченной на нагрев тары

Детали сложной формы при их термообработке в печи нагревают уложенными (и пересыпанными порошком или песком) в контейнеры. Контейнер и песок нагреваются практически до конечной температуры термообработки металла. Масса "тары" сопоставима с массой самих деталей и рассматриваемая статья расхода окажется существенной для теплового баланса печи

. (1.27)

1.3.5.4 Потери теплоты, затраченной на нагрев оборудования

Для транспортировки деталей через низкотемпературные проходные печи используются конвейеры (ленточные и пластинчатые). Несущие (рабочие) элементы конвейера прогреваются до одной температуры с деталями. Возвратная ветвь конвейера выносится из рабочего пространства для охлаждения рабочих элементов и лучшего сохранения ими механической прочности и жесткости.

, кВт (1.28)

где - общая масса конвейера, кг;

ф_об - время оборота конвейера, мин;

- энтальпия материала конвейера соответственно на входе и на выходе из печи, кДж/кг.

Для некоторых конструкций печей часть из перечисленных статей баланса может не рассматриваться. Так, на некоторых печах отсутствуют детали, охлаждаемые водой, для многих печей загрузка металла осуществляется без ввода элементов машин в рабочее пространство печи.

1.3.6 Потери теплоты от химической неполноты сгорания топлива

При проектировании печей расчет горения проводится с допущением окисления топлива до конечных продуктов горения. Однако при высоких температурах горения топлива (более 1500° С) получают заметное развитие процессы диссоциации продуктов сгорания. Кроме этого, на величине потерь сказывается и неудовлетворительное смешение топлива с воздухом, подаваемым для горения. Внешне влияние этих процессов проявляется в том, что в уходящих газах при пламенном сжигании газа содержатся оксид углерода и водород в небольших количествах (0,5--3,0%). Принимается, что на каждую единицу объема СО в продуктах сгорания содержится 0,5 объема Н₂. Низшая теплота сгорания такой смеси равна 12140 кДж/м³.Тогда

, кВт, (1.29)

где - объемная доля СО в продуктах сгорания;

- выход продуктов сгорания, м³/ м³.

1.3.7 Потери теплоты от механической неполноты сгорания

Под механической неполнотой сгорания понимают вывод из процесса горения части топлива, происходящий, например, для твердого топлива за счет уноса мелких его частиц с газами и золой. В этой статье расходной части баланса целесообразно учитывать потери теплоты, связанные с утечкой жидкого и газообразного топлив через неплотности трубопроводов и топливосжигающих устройств. Обычно эти потери находятся экспериментально. Если тепловой баланс рассчитывается, то величина этих потерь определяется по литературным (справочным) данным. Для нагревательных печей, отапливаемых газовым и жидким топливом, их величина весьма незначительна, и их можно отнести к неучтенным потерям.

, (1.30)

где- коэффициент потерь с механическим недожогом.

Коэффициент потерь в основном зависит от вида топлива и может быть принят в соответствии со следующими рекомендациями:

- для твердого топлива 0,03…0,05;

- для жидкого топлива 0,01;

- для газообразного топлива 0,002…0,003.

1.3.8 Неучтённые потери в рабочем пространстве

При проектировании печи ряд мелких потерь теплоты (тепловые потоки “короткого замыкания” через металлические штыри для электрических нагревателей, потери с измерительными приборами, с фильтрацией газов через пористые огнеупоры и т.п.) часто не подсчитывается. Эти потери называют неучтёнными.

=(0,1…0,15)Q_ос. (1.31)

Для электрических печей, как следует из сопоставления уравнений тепловых балансов (1.2), (1.3) и (1.4), число слагаемых меньше. Из-за отсутствия горючих газов не представлены статьи , . Иногда исключается и статья , если технологический режим в электропечи не связан с удалением образующихся газов. Статья заменяется затраченной электрической мощностью . В остальном физический смысл статей теплового баланса для обоих типов печей одинаков, за исключением некоторых специфических видов потерь, таких как нагрев циркулирующей в рабочем пространстве печи атмосферы, утечки теплоты через выводы нагревателей и некоторые другие.

Приведенные структуры теплового баланса широко используются при проектировании металлургических печей. С помощью уравнений теплового баланса можно определить расход топлива (или энергии), удельный расход топлива (или энергии), если известны остальные составляющие приходных и расходных частей. К составлению балансовых уравнений прибегают при исследовании тепловой работы печей для изучения источников и доли потерь теплоты в реальных условиях функционирования печи. Анализ и сопоставление этих показателей с показателями хорошо работающих печей позволяют наметить пути улучшения теплового режима и совершенствования конструкции печи. Иногда на основе этих данных решается вопрос о замене данной печи печью другого типа. Тепловой баланс металлургической печи обычно представляется в табличной форме (табл. 1.2).

Таблица 1.2 Тепловой баланс металлургической печи

№ п/п	Статьи теплового баланса	Обозначение	кВт	%
1.1	Химическая теплота горения топлива
1.2	Теплота, вносимая подогретым воздухом
1.3	Теплота, вносимая подогретым топливом
1.4	Теплота экзотермических реакций
1.5	Теплота, вносимая подогретыми материалами
	ИТОГО ПРИХОД ТЕПЛОТЫ			100
2.1.	Теплота технологического продукта
2.2.	Теплота, уносимая уходящими газами
2.3.	Потери теплоты с охлаждающей жидкостью
2.4	Потери теплоты с технологическими отходами
2.5	Потери теплоты в окружающую среду
2.6	Потери теплоты от химической неполноты сгорания
2.7	Потери теплоты от механической неполноты сгорания
2.8	Неучтенные потери
	ИТОГО РАСХОД ТЕПЛОТЫ			100

1.4 Тепловой баланс печи периодического действия

Работа печей периодического действия характеризуется переменным во времени температурным режимом. В связи с этим уравнение теплового баланса относят к длительности нагрева металла. За единицу измерения статей теплового баланса целесообразно принимать количество теплоты, измеряемое в джоулях. При вычислении статей прихода теплоты расход топлива и воздуха относят ко времени нагрева, а производительность печи заменяется массой обрабатываемого материала.

При вычислении статей расхода теплоты аналогичные изменения вносятся во все формулы, в которых количество теплоты является функцией времени (табл. 1.3).

В расходную часть теплового баланса могут включаться потери теплоты на аккумуляцию ее кладкой (). Этот вид потерь присущ только печам периодического (циклического) действия. Он обусловлен тем, что при выгрузке горячего металла и загрузке нового футеровка печи остывает, и для того, чтобы восстановить тепловое состояние кладки, ее следует нагреть. Затраты на этот процесс и составляют потери теплоты на аккумуляцию. Количественное их определение осуществляется специальными методами.

Важной характеристикой тепловой работы печей периодического действия является переменный во времени тепловой режим. В связи с этим для таких агрегатов тепловой режим характеризуется тремя видами тепловой нагрузки (Q_тн) - максимальной, средней и мощностью холостого хода. Первая из них представляет максимальную тепловую мощность, определяемую максимальным расходом топлива

.

Средняя тепловая нагрузка представляет среднеинтегральную ее величину за весь цикл нагрева от = 0 до = ₁:

. (1.32)

Таблица 1.3 Тепловой баланс печи периодического действия

Статьи теплового баланса	Формулы
1. ПРИХОД ТЕПЛОТЫ
1.1. Химическая теплота горения топлива
1.2. Теплота, вносимая подогретым воздухом
1.3. Теплота, вносимая подогретым топливом
1.4. Теплота экзотермических реакций
1.5. Теплота, вносимая подогретыми материалами
2. РАСХОД ТЕПЛОТЫ
2.1. Теплота технологического продукта
2.2. Теплота, уносимая уходящими газами
2.3. Потери теплоты с охлаждающей жидкостью
2.4. Потери теплоты с технологическими отходами
2.5. Потери теплоты в окружающую среду
2.5.1. Потери теплоты через кладку печи
2.5.2. Потери теплоты через окна и щели
2.5.2.1. Потери теплоты излучением через открытые окна и щели
2.5.2.2. Потери теплоты с выбивающимися газами через открытые окна и щели
Статьи теплового баланса	Формулы
2.5.2.3. Потери теплоты через закрытые окна и щели
2.5.3. Потери теплоты, затраченной на нагрев тары
2.6. Потери теплоты на аккумуляцию ее кладкой
2.7. Потери теплоты от химической неполноты сгорания
2.8. Потери теплоты от механической неполноты сгорания
2.9. Неучтенные потери	=(0,1…0,15)Qос

1.5 Зональный тепловой баланс

При проектировании проходных печей непрерывного действия, работающих по многоступенчатым графикам, возникает необходимость определения соотношения между приходом и расходом теплоты по зонам печи, а также расхода топлива в каждой конкретной ее зоне. Общее увеличение энтальпии металла в печи составит

, (1.33)

где - энтальпия металла в конце нагрева, кДж/кг;

- приращение энтальпии металла соответственно в методической, сварочной и томильной зонах, кДж/кг.

В связи с этим тепловой баланс сначала составляют для каждой зоны в отдельности с учетом приращений энтальпии металла в этих зонах . На основе составленных уравнений теплового баланса определяют расход топлива, обеспечивающий покрытие всех затрат теплоты в зонах.

Порядок заполнения таблицы теплового баланса для печи со сводовым отоплением, требующей определения позонного расхода топлива, приведен в табл. 1.4.

Таблица 1.4 Зональный тепловой баланс нагревательной печи со сводовым отоплением

Статьи теплового баланса	Для зоны	Для печи
	томильной	сварочной	методической	кВт	%
Химическая теплота горения топлива
Теплота, вносимая подогретым воздухом
Теплота, вносимая подогретым топливом
Теплота, вносимая продуктами горения	--			--
Теплота, вносимая нагретыми материалами		--	--
Теплота экзотермических реакций			--
ПРИХОД ТЕПЛОТЫ					100
Теплота технологического продукта
Теплота, уносимая уходящими газами
Потери теплоты в окружающую среду
Потери теплоты с технологическими отходами
Потери теплоты от химической неполноты сгорания
Потери теплоты от механической неполноты сгорания
Неучтенные потери
РАСХОД ТЕПЛОТЫ					100

Необходимо отметить, что в приход теплоты сварочной зоны следует включать теплоту, внесенную с продуктами горения топлива из томильной зоны, а в приход теплоты методической зоны - теплоту продуктов горения, поступающих из сварочной зоны. Однако в приход теплоты рабочего пространства печи эта статья не входит. Необходимо обратить внимание и на учет потерь теплоты с уходящими газами. Как видно из табл. 1.4, эти потери определяются величиной теплоты, теряемой с газами, покидающими методическую зону, а, следовательно, и печь.

Библиографический список к п.1

1. Теплотехнические расчеты металлургических печей: Учебник для студентов вузов / Гордон Я. М., Зобнин Б.Ф., Казяев М.Д. и др. 3-е изд-е. М.: Металлургия, 1993. 368 с.

2. Казанцев Е.И. Промышленные печи. М.: Металлургия, 1975.

3. Металлургическая теплотехника / Под pед. В.А. Кpивандина. М.: Металлургия, 1986. Т.1, 2.

4. Расчеты нагревательных печей / Под ред. Тайца Н.Ю. Киев: Техника, 1969.

5. Бровкин Л.А. О тепловом балансе печи // Вопросы тепломассообмена в промышленных установках. Иваново: Верхне-Волжское изд-во, 1971. 88 с.

6. Мастрюков Б.С. Расчеты металлургических печей. М.: Металлургия, 1986. 376 с.

2. ТЕПЛОИСПОЛЬЗУЮЩИЕ УСТРОЙСТВА

При работе нагревательных печей с уходящими продуктами горения, имеющими высокую температуру, уносится до 25 - 60 % поступающей в рабочее пространство теплоты. Поэтому вопрос утилизации теплоты дымовых газов приобретает большое значение. С целью возвращения части теплоты в рабочее пространство печи устанавливают рекуператоры. Использование рекуператоров способствует повышению коэффициента полезного действия печи и снижению расхода топлива на технологический процесс.

Рекуператор представляет собой теплообменный аппарат, в котором передача теплоты происходит через стенку, по одну сторону которой движется греющий теплоноситель (отходящие продукты горения), а по другую - нагреваемый (воздух или газ). Характерной особенностью теплообменников рекуперативного типа является стационарный режим их работы.

2.1 Основные положения и уравнения теплового расчета

Тепловые расчеты рекуператоров могут быть проектными и поверочными.

Проектные (конструктивные) расчеты выполняют при проектировании новых рекуператоров; целью расчета является определение поверхности теплообмена.

При выполнении поверочного расчета известны конструкция теплообменника и поверхность теплообмена; необходимо определить количество переданной теплоты и конечные температуры теплоносителей.

Основными расчетными уравнениями являются уравнение теплового баланса и уравнение теплопередачи. Поскольку тепловой поток, получаемый при охлаждении горячего теплоносителя, затрачивается на нагревание холодного теплоносителя, то уравнение теплового баланса без учета потерь имеет вид

, (2.1)

где h'_г , h"_г - энтальпии горячего теплоносителя на входе и выходе теплообменника, кДж/кг;

h'_х , h"_х - то же холодного теплоносителя;

G_г, G_х - массовые расходы горячего и холодного теплоносителей, кг/с.

Так как

dh = с_Р dt,

уравнение (2.1) можно переписать в виде

, (2.2)

где с_Рг - средняя изобарная теплоемкость горячего теплоносителя, кДж/кг*К;

с_Рх - средняя изобарная теплоемкость холодного теплоносителя, кДж/кг*К;

t'_г, t"_г - температуры горячего теплоносителя на входе в теплообменник и на выходе из него, °С;

t'_х, t"_х - температуры холодного теплоносителя на входе в теплообменник и на выходе из него, єС.

В реальном случае при составлении теплового баланса рекуператора необходимо учитывать потери теплоты в окружающую среду (обычно принимаемые равными 10% от количества теплоты, передаваемой от дымовых газов). Уравнение теплового баланса может быть представлено в виде

, (2.3)

где V_г, V_в - объемные расходы дымовых газов и воздуха, м³/с;

с'_г, с"_г - теплоемкости дымовых газов при их начальной и конечной температуре, кДж/м³*К;

с'_в, с"_в - теплоемкости воздуха при его начальной и конечной температуре, кДж/м³*К.

Уравнение теплопередачи может быть представлено в виде

, (2.4)

где k - коэффициент теплопередачи, Вт /м²*К;

F - поверхность теплообмена, м²;

- средний температурный напор, град.

Используя уравнение теплопередачи (2.4), определяют величину поверхности теплообмена в случае проектного расчета рекуператора

. (2.5)

Значение ?t зависит от взаимного направления движения теплоносителей. В теплообменных аппаратах движение теплоносителей осуществляется по трем основным схемам, показанным на рис. 2.1. Если греющий и нагреваемый теплоносители перемещаются параллельно вдоль поверхности нагрева в одном направлении, то движение называется прямоточным (а); встречное параллельное движение теплоносителей называется противоточным (б). Если теплоносители перемещаются во взаимно перпендикулярных направлениях, то такое движение называется перекрестным (в). Могут быть теплообменники со сложным направлением движения теплоносителей.

Рис. 2.1 Схемы движения теплоносителей в теплообменниках:

1 - горячий теплоноситель; 2 - холодный теплоноситель

С теплотехнической точки зрения противоток имеет ряд преимуществ по сравнению с прямотоком. Основное преимущество - возможность нагрева холодного теплоносителя до более высоких температур: воздух может быть нагрет до температуры, превышающей конечную температуру уходящих продуктов горения. При прямотоке конечная температура нагреваемого теплоносителя всегда ниже конечной температуры греющего теплоносителя (рис.2.2).

Рис. 2.2 Характер изменения температур теплоносителей вдоль поверхности теплообмена

2.2 Средний температурный напор

Так как температуры теплоносителей и разность температур между горячим и холодным теплоносителем изменяются по длине теплообменника, то определяется среднелогарифмический температурный напор

, (2.6)

где - большая разность температур между теплоносителями, град;

- меньшая разность температур между теплоносителями, град.

Значения больших и меньших температурных напоров рассчитываются в зависимости от схемы движения теплоносителей следующим образом:

- температурный напор для перекрестного движения;

температурный напор для противоточного движения;

_t = f (P, R)

- поправочный коэффициент, зависит от величин Р и R.

Значения вспомогательных величин Р и R рассчитываются по формулам:

; (2.10)

. (2.11)

Поправочный коэффициент определяется по графику, приведенному на рис. 2.3, в зависимости от величин Р и R.

Рис. 2.3 Значения поправки _t = f (P, R)

2.3 Коэффициент теплопередачи

Коэффициент теплопередачи является основной характеристикой тепловой работы рекуператора. Чем выше коэффициент, тем большее количество теплоты будет передано через одну и ту же поверхность теплообмена. При заданном тепловом потоке рекуператор с большим коэффициентом теплопередачи компактнее.

В большинстве теплообменников рекуперативного типа разделительная поверхность имеет цилиндрическую форму. Для цилиндрической стенки коэффициент теплопередачи можно отнести:

а) к 1 м длины трубы (линейный коэффициент теплопередачи), Вт/м*К

; (2.12)

б) к 1 м² внутренней поверхности труб теплообменника, Вт/м²*К

; (2.13)

в) к 1 м² наружной поверхности труб теплообменника, Вт/м²*К

(2.14)

где d₁ и d₂ - внутренний и наружный диаметры цилиндрической стенки (трубы), м;

- коэффициент теплоотдачи на внутренней стороне трубы, Вт/м²*К;

_нар - то же на наружной стороне трубы;

л - коэффициент теплопроводности материала, из которого выполнена стенка, Вт/м*К.

В металлических рекуператорах толщина разделительной стенки мала, а коэффициент теплопроводности металла весьма высок, поэтому можно использовать упрощенную зависимость

. (2.15)

Если стенка омывается высокотемпературным потоком газа, содержащим трех- и многоатомные компоненты (например, дымовыми газами), то одновременно протекают процессы теплообмена излучением и конвекцией. Для учета обоих способов переноса теплоты введено понятие о суммарном коэффициенте теплоотдачи

, (2.16)

где _изл - коэффициент теплоотдачи от теплоносителя к стенке (или наоборот) излучением, Вт/м²*К;

_к - коэффициент теплоотдачи от теплоносителя к стенке (или наоборот) конвекцией, Вт/м²*К.

Если теплоносителем является воздух (практически лучепрозрачная среда), то б _изл можно пренебречь. Величина коэффициента теплоотдачи излучением (Вт/мІ*К) определяется следующим образом:

. (2.17)

Плотность результирующего теплового потока q_изл (Вт/мІ), переданного от излучающего газа к стенкам (или наоборот), может быть определена по уравнению

, (2.18)

где с_о = 5,67 - коэффициент излучения абсолютно черного тела;

- эффективная степень черноты поверхности

; (2.19)

- степень черноты газа;

А_Г - поглощательная способность газа при температуре стенки;

- степень черноты поверхности;

Т_г и Т_с - соответственно температуры газа и стенки, К.

Для расчета степени черноты и поглощательной способности газа необходимо определить эффективную длину луча. При движении газа в межтрубном пространстве рекуператора она может быть рассчитана по формуле

, (2.20)

при движении газа внутри труб

, (2.21)

где S₁ - шаг труб по ширине рекуператора, м;

S₂ - шаг труб по глубине рекуператора, м;

d₁ и d₂ - внутренний и внешний диаметры труб, м.

Далее необходимо найти произведение средней длины луча на парциальные давления диоксида углерода и водяных паров (трехатомные компоненты продуктов сгорания), м^.бар

и ,

Где

; ;

и - мольные (объемные) доли диоксида углерода и водяных паров соответственно;

Р_см - абсолютное давление дымовых газов, примерно равное барометрическому (В = 1 бар).

Степень черноты диоксида углерода и водяных паров при средней температуре газов определяют по графикам на рис.2.4 и 2.5.

Суммарная степень черноты дымовых газов

, (2.22)

где в - поправка, учитывающая влияние парциального давления водяных паров на их степень черноты (находится по графику на рис. 2.6).

Для расчета поглощательной способности газов при температуре поверхности труб принимаем

.

При этой температуре с помощью тех же графиков на рис. 2.4 - 2.6 определяется поглощательная способность газа

. (2.23)

Величина коэффициента теплоотдачи при вынужденной конвекции определяется по уравнению подобия, имеющему вид:

. (2.24)

Здесь

, (2.25)

где Nu - число Нуссельта, являющееся безразмерным коэффициентом теплоотдачи;

л - коэффициент теплопроводности теплоносителя, Вт/м^. К;

d - характерный линейный размер, м.

Из формулы (2.25) можно определить коэффициент конвективной теплоотдачи

.

Число Рейнольдса рассчитывается по формуле

, (2.26)

где w - скорость движения теплоносителя, м/с;

н - коэффициент кинематической вязкости, м²/с.



Рис. 2.4 Степень черноты в зависимости от температуры для CO₂



Рис. 2.5 Степень черноты в зависимости от температуры для Н₂О

Размещено на http://www.allbest.ru/

Рис. 2.6 Значения поправки в, учитывающей влияние парциального давления Н₂О на степень черноты

Число Рейнольдса характеризует режим движения теплоносителя (ламинарный или турбулентный). Существуют определенные критические значения числа Рейнольдса, соответствующие переходу от одного режима течения к другому. Эти критические значения могут быть различными в зависимости от формы поверхности, с которой происходит теплообмен.

Число Прандтля

, (2.27)

где - коэффициент температуропроводности, м²/с.

Число Прандтля характеризует физические свойства теплоносителя; его значение выбирается из таблиц физических свойств.

Отношение характеризует влияние на коэффициент теплоотдачи направления теплового потока (нагревание или охлаждение). Это отношение учитывают при расчете теплоотдачи капельных жидкостей; для газов его можно опустить.

Коэффициент “c” и показатели “n” и “m” выбирают в зависимости от режима движения теплоносителя и формы канала (или поверхности теплообмена).

При движении теплоносителей в трубах принято два критических значения числа Рейнольдса: Re_кр1 = 2300 и Re_кр2 = 10000.

Если Rе < 2300 - режим движения ламинарный;

2300 < Re < 10000 - переходный режим движения;

Rе > 10000 - режим движения турбулентный.

При Rе < 2300 (ламинарный режим) возможны два вида течения: вязкостное и вязкостно-гравитационное.

При вязкостном течении (Gr^.Pr < 5^.10⁵), когда свободная конвекция не оказывает существенного влияния на теплоотдачу, число Нуссельта можно рассчитать по уравнению

. (2.28)

В тех случаях ламинарного режима движения, когда произведение Gr^.Pr > 5^.10⁵, может возникать свободная конвекция; такой режим течения называется вязкостно-гравитационным, и коэффициент теплоотдачи находится из зависимости

, (2.29)

где Gr - число Грасгофа, учитывающее влияние подъемных сил,

; (2.30)

= 9.81 - ускорение силы тяжести, м/с²;

- температурный коэффициент объемного расширения, 1/К, для газов

;

для капельных жидкостей берется из таблиц физических свойств;

- температуры поверхности и теплоносителя, °С.

Индексы "с" и "г" означают, что соответствующие физические параметры выбираются при температуре стенки t_с и средней температуре пограничного слоя

t_г = 0,5(t_ж + t_с).

Значения постоянных “c”, “n” и “m” приведены в табл. 2.1.

При турбулентном режиме течения теплоносителя внутри круглой трубы (Re >10000) при условиях, близких к изотермическим, расчет числа Нуссельта ведется по уравнению

. (2.31)

Таблица 2.1 Значения постоянных в формуле (2.29) и границы их применения

...

Взаимное направление вынужденной и естественной конвекции	Постоянные	Границы применения
	с	n	m	ReгPrг(d /l)	Grг.Prг	l /d
Совпадение направлений; течение в вертикальных трубах сверху вниз при охлаждении и снизу вверх при нагревании	0,35	0,3	0,18	< 1100	8.105 - 4.108	20 -130

Подобные документы

• Электрические печи

  Исследование особенностей электрического нагрева, печей с теплогенерацией в газообразном рабочем теле при приложении к нему разности потенциалов. Описания печей с теплогенерацией при ударе ускоренного потока электронов о поверхность нагреваемого тела.
  
  реферат [18,8 K], добавлен 17.10.2011
  

• Тепловой и аэродинамический расчёт печи с шагающим подом, со сводовым отоплением

  Состав влажного газа. Определение теоретической и действительной температур горения. Неучтённые потери в рабочем пространстве. Выбор плоскопламенных горелок. Определение основных размеров печи. Зональный тепловой баланс. Расчет высоты дымовой трубы.
  
  курсовая работа [1,5 M], добавлен 08.06.2014
  

• Основы теплотехники и температурный режим коксовых батарей

  Виды передачи тепла в коксовых печах. Определение коэффициента избытка воздуха. Регенерация тепла продуктов горения. Средства измерения температуры на коксовой батарее. Оборудование и механизмы для отопления коксовых печей. Тепловой баланс коксования.
  
  презентация [8,0 M], добавлен 12.07.2015
  

• Расчет основных размеров восстановительной и рафинировочной печей

  Определение основных параметров восстановительных и рафинировочных электропечей, служащих для получения различных ферросплавов, применяемых при производстве стали для улучшения ее свойств. Расчет мощности трансформатора и геометрических размеров печей.
  
  контрольная работа [206,9 K], добавлен 19.05.2011
  

• Проектирование электроснабжения участка, состоящего из 5 шахтных печей Ц105 и установки эндогаза ЭН-60М01

  Технологические процессы при электротермии. Параметры установок печей. Составление группового графика нагрузки. Выбор комплектной трансформаторной подстанции. Расчет тока короткого замыкания на шинах. Разработка схемы управления, защиты и сигнализации.
  
  курсовая работа [1,1 M], добавлен 13.01.2011
  

• Расчёт секционной печи для нагрева труб

  Характеристика секционных печей. Особенности теплопередачи, нагрева металла. Теплообмен в рабочем пространстве печи. Нагрев труб в секции. Расчет горения топлива, тепловой баланс печи. Результаты расчета теплового баланса. Размеры и параметры печи.
  
  курсовая работа [377,3 K], добавлен 07.08.2013
  

• Вынужденная конвекция в трубах и каналах

  Гидродинамическая и тепловая стабилизация потока жидкости в трубе. Уравнение подобия для конвективной теплоотдачи. Теплоотдача к жидкости в кольцевом канале. Критические значения чисел Рейнольдса для изогнутых труб. Поправка на шероховатость трубы.
  
  презентация [162,4 K], добавлен 18.10.2013
  

• КП ТЭЦ для г.Абакана

  Описание тепловой схемы, ее элементы и структура. Расчет установки по подогреву сетевой воды. Построение процесса расширения пара. Баланс пара и конденсата. Проектирование топливного хозяйства, водоснабжение. Расчет выбросов и выбор дымовой трубы.
  
  курсовая работа [1,2 M], добавлен 13.12.2013
  

• Тепловой расчет методической печи

  Конструкции методических печей. Сухая очистка газов. Применение батарейных циклонов. Определение времени нагрева металла в сварочной зоне. Расчет горения топлива. Приход тепла в рабочее пространство печи. Технико-экономические показатели работы печи.
  
  курсовая работа [1,4 M], добавлен 18.04.2014
  

• Технологический расчёт трубчатой печи

  Основные характеристики трубчатых печей. Тепловой баланс трубчатой печи. Расчет коэффициента полезного действия и расхода топлива. Выбор типоразмера трубчатой печи. Упрощенный расчет камеры радиации. Гидравлический расчет змеевика трубчатой печи.
  
  реферат [6,7 M], добавлен 24.11.2012
  

• Тепловые трубы: устройство и принцип действия

  Понятие и функции тепловой трубы как устройства, обладающего свойством сверхтеплопроводности, работающее в высоком температурном диапазоне, в любом положении, независимо от наличия гравитационного поля. Ее внутреннее устройство и элементы, принцип работы.
  
  презентация [600,2 K], добавлен 08.03.2015
  

• Тепловые сети и потери тепловой энергии

  Тепловые сети, их характеристика. Потери тепловой энергии при транспортировке к потребителю. Источники потерь, сложность их выявления. Существующие трубопроводы теплосетей. Теплоизоляционные материалы.
  
  реферат [35,3 K], добавлен 24.07.2007
  

• Поверхностное натяжение газов

  Исследование зависимости поверхностного натяжения жидкости от температуры, природы граничащей среды и растворенных в жидкости примесей. Повышение давления газов над жидкими углеводородами и топливом. Расчет поверхностного натяжения системы "жидкость-пар".
  
  реферат [17,6 K], добавлен 31.03.2015
  

• Паровой котел ДЕ 6,5-14 ГМ

  Принципиальное устройство парового котла ДЕ, предназначеного для выработки насыщенного пара. Расчет процесса горения. Тепловой баланс котла. Расчет топочной камеры, конвективных пучков, экономайзера. Расчет и выбор тягодутьевых устройств и дымовой трубы.
  
  курсовая работа [1,1 M], добавлен 11.06.2010
  

• Розрахунок камерної газової печі та розробка технічних засобів з енергозбереження

  Матеріальний баланс горіння газів, типи температур: жаропродуктивності, калориметрична, теоретична та дійсна. Методика формування теплового балансу промислових печей. Визначення годинного приходу та витрат теплоти в піч, коефіцієнту корисної дії.
  
  курсовая работа [493,1 K], добавлен 22.11.2013
  

• Сопротивление потоку

  Потери напора на трение в горизонтальных трубопроводах. Полная потеря напора как сумма сопротивления на трение и местные сопротивления. Потери давления при движении жидкости в аппаратах. Сила сопротивления среды при движении шарообразной частицы.
  
  презентация [54,9 K], добавлен 29.09.2013
  

• Электрический расчет и автоматизация электротермической установки

  Расчеты нагревательных элементов для: электрокалорифера, бытового тепловентилятора, проточного электроводонагревателя приближенным методом по рабочему току. Обзор материалов, используемых при изготовлении нагревателей и их конструктивных особенностей.
  
  дипломная работа [151,7 K], добавлен 26.04.2010
  

• Чарующие тайны жидкости

  Постоянство потока массы, вязкость жидкости и закон трения. Изменение давления жидкости в зависимости от скорости. Сопротивление, испытываемое телом при движении в жидкой среде. Падение давления в вязкой жидкости. Эффект Магнуса: вращение тела.
  
  реферат [37,9 K], добавлен 03.05.2011
  

• Параметры насосной подачи жидкости

  Определение веса находящейся в баке жидкости. Расход жидкости, нагнетаемой гидравлическим насосом в бак. Вязкость жидкости, при которой начнется открытие клапана. Зависимость расхода жидкости и избыточного давления в начальном сечении трубы от напора.
  
  контрольная работа [489,5 K], добавлен 01.12.2013
  

• Расчет электрокалориферной установки

  Тепловой расчёт нагревательных элементов. Определение температуры воздушного потока. Расчет площади теплоотдающей поверхности всех ТЭНов. Выбор вентилятора и определение мощности электродвигателя для привода. Управление электрокалориферной установкой.
  
  курсовая работа [328,9 K], добавлен 17.01.2013
  

• главная
• рубрики
• по алфавиту
• вернуться в начало страницы
• вернуться к началу текста
• вернуться к подобным работам