Анализ системы электроснабжения предприятия

21,8

31,5

32

0,601

0,882

22

2ШР-22ЩР

73,76

100

100

1,245

2,106

23

3ШР-23ЩР

120,33

200

200

1,601

2,232

24

3ШР-24ЩР

59,46

80

80

0,75

0,919

25

3ШР-25ЩР

7,85

12,5

12

0,361

0,526

26

3ШР-26ЩР

73,12

100

100

1,245

2,106

27

3ШР-27ЩР

41,05

63

63

0,75

0,919

28

3ШР-28ЩР

74,68

100

100

1,245

2,106

29

3ШР-29ЩР

128,79

200

200

1,601

2,232

30

3ШР-30ЩР

55,75

80

80

0,75

0,919

31

3ШР-31ЩР

78,41

100

100

1,245

2,106

32

3ШР-32ЩР

12,21

20

20

0,549

0,807

33

4ШР-33ЩР

1,73

2,5

2

0,361

0,526

34

4ШР-34ЩР

91,55

125

125

1,245

2,106

35

4ШР-35ЩР

87,35

125

125

1,245

2,106

36

4ШР-36ЩР

38,23

63

63

0,75

0,919

37

4ШР-37ЩР

308,64

400

400

2,890

3,789

38

4ШР-38ЩР

103,84

160

160

1,245

2,106

39

4ШР-39ЩР

49,14

63

63

0,75

0,919

40

4ШР-40ЩР

62,79

100

100

1,245

2,106

41

4ШР-41ЩР

142,04

200

200

1,601

2,232

42

4ШР-42ЩР

124,22

200

200

1,601

2,232

43

4ШР-43ЩР

67,63

100

100

1,245

2,106

Вывод: все выбранные автоматы способны надежно отключить токи короткого замыкания.

Проектирование электрохазяйства механического цеха

Определение расчетных нагрузок

Так как есть потребители 1 категории ЭСН, то ТП - двухтрансформаторная, а между секциями НН устанавливается устройство АВР (автоматическое включение резерва).

Так как трансформаторы должны быть одинаковые, нагрузка распределяется по секциям примерно одинаково, поэтому принимаем следующие РУ: РП8 (для 3-фазного ПКР), РП7 (для 1-фазного ПКР), ЩО, ШМА1 и ШМА 2 (для 3-фазного ДР).

Такой выбор позволит уравнять нагрузки на секциях и сформировать схему ЭСН (рис.1.)

Рис.1.Схема ЭСН цеха.

1.Нагрузка 3-фазного ПКР приводится к длительному режиму:



Рис.2. Распределение 1-фазной нагрузки по фазам.

2.Нагрузка 1-фазного ПКР, включенная на линейное напряжение, приводится к длительному режиму и к условной 3-фазной мощности:

тогда

3.Определяется методом удельной мощности нагрузка ОУ:

4.Распределяется нагрузка по секциям:

Таблица 1. Распределение нагрузок по секциям.

Секция 1	Нагрузка приведенная, кВт	Секция 2
1	2	3	4
РП8			РП7
Кран мостовой 30Ч1	23,3	10,191	Станок заточный, станок наждачный
ЩО
15,36	15,36
ШМА 2			ШМА 1
Продольно-строгальный станок 1Ч63,8	63,8	33	11Ч3 Карусельный фрезерный станок
Продольно-фрезерный станок 3Ч24,5	73,5	30	30Ч1 Вентилятор приточный
Полуавтомат фрезерный 4Ч11,5	46	28	28Ч1 Вентилятор вытяжной
Полуавтомат зубофрезернный 4Ч9,5	38	46	11,5Ч4 Полуавтомат фрезерный
		76	38Ч2 Зубофрезерный станок
		76	38Ч2 Плоскошлифрвальный станок
		30	10Ч3 Резьбонарезной станок
ИТОГО	259,96	329,191	ИТОГО

5.Согласно распределению нагрузки по РУ заполняется «Сводная ведомость нагрузок по цеху» табл.2. Колонки 1, 2, 3, 5, 6, 7 заполняются ранее рассчитанными значениями.

Колонка 4: кроме РП 7 с 1-фазными электроприемниками и ЩО.

Для ШМА 1 и РП 8 расчет проводится по аналогии.

Так как РП 7, РП 8, ЩО электроприемники одного наименования, итоговых расчетов не требуется. Расчет производится для ШМА 1 и ШМА 2.

6.Определяется m:

результат заносится в колонку 8.

=>m_{ШМА 1} > 3.

=>m_{ШМА 2} > 3.

7.Определяется средняя нагрузка за смену:

-активная нагрузка за смену:

;

Для остальных РУ расчет проводится по аналогии. Результат заносится в колонку 9.

-реактивная нагрузка за смену:

;

.

Для остальных РУ расчет проводится по аналогии. Результат заносится в колонку 10.

-полная нагрузка за смену:

;

Для остальных РУ расчет проводится по аналогии. Результат заносится в колонку 11.

8.Определяется К_и.ср, cosц _ср, tgц _ср.

-определение К_и.ср:

;

-определяется cosц _ср:

-определяется tgц _ср:

9.Определяется n_э:

по табл.1.5.2.[1], результат заносится в колонку 12.

n_{эШМА 1} = F(16, >3, >0,2, переменная) => n_{эШМА 1} = n = 16.

n_{эШМА 2} = F(12, >3, <0,2, переменная):

Применяются относительные единицы:

n = 12, число электроприемников в группе;

n₁ = 1, число электроприемников с наибольшей мощностью;

Р_n1 = 63,8кВт, мощность наибольшего электроприемника;

Р_н.п. = 221,3кВт, мощность электроприемников в группе.

относительное число наибольших по мощности электроприемников.

относительная мощность наибольших по мощности электроприемников.

относительное число эффективных электроприемников определяется по табл.1.5.4.[1].

10.Определяется К_м:

определяется по табл.1.5.3. [1], результат заносится в колонку 13.

В соответствии с практикой проектирования принимается К_м^/ = 1,1 при n_э ? 10; К_м^/ = 1 при n_э ? 10.

Принимаем:

К_{м ШМА1}^/ = 1 при n_э = 16;

К_{м ШМА2}^/ = 1,1 при n_э = 7;

11.Определяется максимальная нагрузка:

-активная максимальная нагрузка:

;

Для остальных РУ расчет проводится по аналогии. Результат заносится в колонку 15.

-реактивная максимальная нагрузка:

;

.

Для остальных РУ расчет проводится по аналогии. Результат заносится в колонку 16.

-полная максимальная нагрузка:

;

Для остальных РУ расчет проводится по аналогии. Результат заносится в колонку 17.

12.Определяется ток на РУ, результат заносится в колонку 18.

13.Определяются потери в трансформаторе, результаты заносятся в колонку 15, 16, 17.

14.Определяется расчетная мощность трансформатора с учетом потерь, но без компенсации реактивной мощности.

По табл.6.стр.11. [2], принимаем КТП 2Ч250 - 10/0,4:

Тип - 2КТП250/10(6)/0,4;

Мощность трансформатора - 2Ч250кВА;

Тип трансформатора - ТМФ - 250/10.

По табл.2.106.стр.214.[3], принимаем трансформатор:

Тип - ТМФ - 250/10;

Номинальная мощность - 250кВА;

Сочетание напряжений:

ВН - 6,10кВ;

НН - 0,4кВ;

Схема и группа соединений обмоток - Д/Ун - 11;

Потери ХХ - 740Вт;

Потери КЗ - 4200Вт;

Напяжение КЗ - 4,5%;

Ток ХХ - 2,3%.

Габариты и масса трансформатора:

- Длина - 1310(1550)мм;

- Ширина - 1050мм;

- Высота:

Полная - 1760мм;

До крышки 1290мм;

- Полная масса - 1425кг.

Расчетные данные:

Активное сопротивление трехфазного двухобмоточного трансформатора:

Реактивное(индуктивное) сопротивление двухобмоточного трансформатора, отнесенное к номинальному напряжению:

Полное сопротивление двухобмоточного трансформатора:

Расчет и выбор компенсирующих устройств.

Исходные данные:

Параметр	cosц	tgц	Рм, кВт	Qм, квар	Sм, кВА
ШМА 1	0,737	0,917	129,989	119,203	176,37
ШМА 2	0,82	0,69	82,324	56,488	99,841

1.Определение расчетной мощности КУ.

Принимаем cosц_к = 0,95, тогда tgц_к = 0,33. б - коэффициент, учитывающий повышение cosц естественным способом, принимаем б = 0,9.

2.Выбор КУ.

Принимаем:

- для ШМА1 - УК4 - 0,38 - 100У3 (комплектная конденсаторная установка) со ступенчатым регулированием по 25квар;

- для ШМА2 - КС1 - 0,38 - 36У3 (силовой конденсатор).

3.Определяем фактическое значение tgц_ф, cosц_ф после компенсации реактивной мощности.

4.Расчет реактивных нагрузок на силовых пунктах без учета КУ.

Для силовых пунктов: СП1, СП2, СП6, СП5 присоединенных к ШМА1 К_и.ШМА1 = 0,289, tgц_ШМА1 = 1,293.

Для остальных силовых пунктов расчет производится аналогично. Результаты расчета приведены в таблице 1.

Таблица №1. Реактивные нагрузки на силовых пунктах без учета КУ.

№ СП	1	2	3	4	5	6
Qсп, квар	12,3	21,7	31,8	19,5	45,6	56,8

5.Составление расчетной схемы.

Расчетная схема с установленными КУ приведена на рис.1.

Рис.1. Расчетная схема.

6.Проверка выполнения условия в точках подключения нагрузок.

Для ШМА 1:

- точка 1: 136,4 ? 50 ? 124,1 - условие не выполняется;

- точка 2: 124,1 ? 50 ? 102,4 - условие не выполняется;

- точка 6: 102,4 ? 50 ? 45,6 - условие выполняется.

Следовательно, на ШМА 1 подключается КУ мощностью 100квар в точке 6.

Для ШМА 2:

- точка 3: 51,3 ? 18 ? 19,5 - условие не выполняется;

- точка 4: 19,5 ? 50 ? 0 - условие выполняется.

Следовательно, на ШМА 2 подключается СК мощностью 36квар в точке 4.

7.Заполнение сводной ведомости для ШМА1 и ШМА 2 с учетом установленных на них КУ.

Реактивная энергия с учетом КУ:

Полная энергия с учетом КУ:

;

Ток на ШМА с учетом КУ:

Сводная ведомость для ШМА1 и ШМА 2 с учетом установленных на них КУ.

Параметр	cosц	tgц	Рм, кВт	Qм, квар	Sм, кВА	Iм, А
ШМА 1	0,737	0,917	129,989	119,203	176,37	267,966
ШМА 2	0,82	0,69	82,324	56,488	99,841	151,693
КУШМА 1				100
КУШМА 2				36
Всего на ШМА 1	0,99	0,062	129,989	19,203	131,4	199,6
Всего на ШМА 2	0,98	0,2	82,324	20,488	84,8	128,8
Всего на НН	0,98	0,17	212,313	39,691	216,2

8.Заполнение сводной ведомости нагрузок.

Определение расчетной мощности трансформатора с учетом потерь:

Сводная ведомость нагрузок.

Параметр	Рм, кВт	Qм, квар	Sм, кВА
Всего на ШНН	243,106	53,807	250
Потери	5	25	25,5
Всего на ВН	248,106	78,807	275,5

9.Выбор трансформатора с учетом потерь и компенсации реактивной мощности.

По табл.6.стр.11. [2], принимаем КТП 2Ч250 - 10/0,4:

Тип - 2КТП250/10(6)/0,4;

Мощность трансформатора - 2Ч250кВА;

Тип трансформатора - ТМФ - 250/10.

По табл.2.106.стр.214.[3], принимаем трансформатор:

Тип - ТМФ - 250/10;

Номинальная мощность - 250кВА;

Сочетание напряжений:

ВН - 6,10кВ;

НН - 0,4кВ;

Схема и группа соединений обмоток - Д/Ун - 11;

Потери ХХ - 740Вт;

Потери КЗ - 4200Вт;

Напяжение КЗ - 4,5%;

Ток ХХ - 2,3%.

Габариты и масса трансформатора:

- Длина - 1310(1550)мм;

- Ширина - 1050мм;

- Высота:

Полная - 1760мм;

До крышки 1290мм;

- Полная масса - 1425кг.

Расчетные данные:

Активное сопротивление трехфазного двухобмоточного трансформатора:

Реактивное(индуктивное) сопротивление двухобмоточного трансформатора, отнесенное к номинальному напряжению:

Полное сопротивление двухобмоточного трансформатора:

Расчет токов короткого замыкания.

Расчетная схема ЭСН цеха до двигателя М1 с пронумерованными точками КЗ представлена на рис 1.



Рис.1. Расчетная схема ЭСН цеха до двигателя М1.

1.Составляем схему замещения (Рис.2.) и нумеруем точки КЗ в соответствии с расчетной схемой.

Рис.2. Схема замещения.

2.Вычисляем сопротивления элементов.

2.1.Для системы.

Принимаем для наружной ВЛ АС - 3Ч10/1,8; I_доп = 84А.

Сопротивления системы приводятся к НН:

2.2.Для трансформатора.

Принимаем значения сопротивлений по таблице 1.9.1.[1].

Для трансформатора мощностью - 250кВА, 10/0,4кВ:

2.3.Для автоматов.

Принимаем значения сопротивлений по таблице 1.9.3.[1].

2.4.Для кабельной линии.

Принимаем значения сопротивлений по таблице 1.9.5.[1].

КЛ10:

2.5.Для шинопровода ШРА 250.

Принимаем значения сопротивлений по таблице 1.9.7.[1].

2.6.Для ступеней распределения.

Принимаем значения сопротивлений по таблице 1.9.4.[1].

- первичный распределительный силовой пункт.

3.Упрощаем схему замещения, вычисляя эквивалентные сопротивления на участках между КЗ и наносим на схему(рис.3.).



Рис.3. Схема замещения упрощенная.

4.Вычисляем сопротивление до каждой точки КЗ.

5.Определяем коэффициент К_у по рис.1.9.2. [1] и q.

6.Определяем 3-фазные и 2-фазные токи КЗ.

7.Составляем схему замещения для расчета 1-фазных токов КЗ(рис.4.) и определяем сопротивления.

7.1.Для шинопровода ШРА 250.

7.2.Для ступеней распределения.

- первичный распределительный силовой пункт.

7.3.Для кабельной линии.

Рис.4.Схема замещения для расчета 1-фазных токов КЗ.

8.Вычисляем сопротивление до каждой точки 1-фазного КЗ.

9. Определение 1-фазных токов КЗ.

Для остальных точек короткого замыкания расчеты проводятся аналогично. На рис.5 и рис.6 представлены схема ЭСН расчетная для первой секции и для второй секции. Результаты расчета приведены в «Сводной ведомости токов КЗ» (табл.1).

Таблица №1. Сводная ведомость токов КЗ.

Точка КЗ	Rк, мОм	Xк, мОм	Zк, мОм	Rк/Xк	Ку	q	IК(3), кА	iу, кА	I?(3), кА	IК(2), кА	Zп, мОм	IК(1), кА
К1	16,35	28,17	32,57	0,58	1,15	1,02	7,1	11,5	7,1	6,2	0	2,2
К2	17,75	28,87	34	0,62	1,14	1,02	6,8	10,9	6,8	5,9	0	2,1
К3	40,83	31,25	51,4	1,3	1	1	4,5	6,34	4,5	3,9	23,6	1,7
К4	49,73	32,5	59,4	1,53	1	1	3,4	4,5	3,4	3	38,6	1,5
К5	56,71	33,65	65,94	1,68	1	1	3,33	4,7	3,33	2,9	48,48	1,44
К6	69,19	34,04	77,11	2,03	1	1	2,85	4	2,85	2,5	73,45	1,24
К7	81,67	34,45	88,64	2,37	1	1	2,48	3,5	2,48	2,15	98,37	1,09
К8	49,76	39,48	63,5	1,26	1	1	3,64	5,1	3,64	3,2	41	1,5
К9	87,2	40,68	96,2	2,14	1	1	2,3	3,2	2,3	2	75	1,23
К10	71,6	40,18	82,1	1,78	1	1	2,7	2,8	2,7	2,4	43,7	1,5
К11	71,6	40,18	82,1	1,78	1	1	2,7	2,8	2,7	2,4	43,7	1,5
К12	87,2	40,68	96,2	2,14	1	1	2,3	3,2	2,3	2	75	1,23
К13	87,2	40,68	96,2	2,14	1	1	2,3	3,2	2,3	2	75	1,23
К14	62,24	39,82	73,9	1,56	1	1	3	4,23	3	2,6	25	1,7
К15	62,24	39,82	73,9	1,56	1	1	3	4,23	3	2,6	25	1,7
К16	87,2	40,68	96,2	2,14	1	1	2,3	3,2	2,3	2	75	1,23
К17	38,15	32,67	50,2	1,17	1	1	4,37	6,16	4,37	3,8	15	1,85
К18	63,67	37,67	74	1,7	1	1	2,97	4,19	2,97	2,6	37,5	1,55
К19	38,15	32,67	50,2	1,17	1	1	4,37	6,16	4,37	3,8	15	1,85
К20	16,35	28,17	32,57	0,58	1,14	1,02	7,1	11,5	7,1	6,2	0	2,2
К21	38,15	32,67	50,2	1,17	1	1	4,4	6,2	4,4	3,8	20	1,77
К22	17,35	28,67	33,5	0,6	1,15	1,02	6,6	10,7	6,6	5,7	0	2,2
К23	48,35	37,37	61,1	1,3	1	1	3,6	5,1	3,6	3,1	29,6	1,65
К24	47,17	36,64	60	1,3	1	1	3,7	5,2	3,7	3,2	38,8	1,54
К25	50,74	41,22	65,4	1,23	1	1	3,4	4,8	3,4	3	48,3	1,44
К26	52,21	42,68	67,4	1,2	1	1	3,3	4,6	3,3	2,9	52,3	1,41

Расчет искусственного освещения

Основная часть цеха имеет размеры: l = 48, a = 26, h = 8. В которой выполняется зрительная работа средней точности, наименьший эквивалентный размер объекта - св.0,5мм до 1мм. Контраст объекта с фоном средний, характеристика фона средняя.

1.Расчет общего равномерного освещения.

Расчет общего равномерного искусственного освещения горизонтальной рабочей поверхности выполняется методом коэффициента использования светового потока.

а). б).

Рис.1. Схема размещения светильников в основной части цеха.

Световой поток одной лампы или группы люминисцентных ламп одного светильника:

где:

Е_н - нормируемая минимальная освещенность, определяется по табл.1 СНиП 23-05-95(при общем освещении, характер зрительной работы средней точности, наименьший объект различения: св. 0,5мм до 1мм, контраст объекта с фоном средний, характер фона средний). Е_н = 200лк.

S = 1248м² - площадь освещаемого помещения.

z = 1 - коэффициент неравномерности освещения, определяется по табл.4.(Производственное освещение: Новиков С.И., Казьмина Г.В.), зависит от соотношения .

к_з = 1,3 - коэффициент запаса, определяется по табл.6.(для ламп накаливания).

n = 276шт - число светильников в помещении.

i = 5,62 - индекс помещения.

a, b - длина и ширина помещения в плане, м.

Н_р - 3м - высота подвеса светильников над рабочей поверхностью.

з_и = 0,73 - коэффициент использования светового потока, зависит от индекса помещения.

По полученному световому потоку, пользуясь табл.2.( Производственное освещение: Новиков С.И., Казьмина Г.В.) выбираем лампу. Ближайший по световому потоку источник имеет мощность 150Вт, его световой поток Ф_л = 1650лм. Лампы накаливания Б - 220 - 235 - 150.

Определяем фактическую освещенность:

Общая установленная мощность:

Удельная мощность осветительной установки:

Для остальных подсобных помещений расчет проводится по анологии.

2.Расчет сечений подходящего кабеля, шин и проводов для освещения.

Рис.2. Расчетная схема ЩО2.

2.1.Расчет момента нагрузки до ЩО.

2.2.Расчет момента нагрузки до конечной точки ветви.

2.3.определение сечения кабеля головного участка сети.

Где:

К_с = 44 - коэффициент, зависящий от схемы питания (380/220 трехфазная с нулем для алюминиевых проводников).

Дu_д = 5,2% - допустимые потери напряжения (для трансформатора мощностью 250кВА).

Принимаем кабель марки АСБУ: оболочка кабеля свинцовая, броня из стальных и оцинкованных стальных лент, 4 - х жильный с алюминиевыми жилами. Количество и сечение жил: 4Ч10; внешний диаметр: 25,7мм.

2.4.Действительные потери напряжения в кабеле.

2.5.Определяем расчетные потери напряжения на каждом участке.

2.6.Определяем сечение проводов этих участков.

Принимаем провод марки АПРФ - ГОСТ 1843-69. Провод с алюминиевой жилой в резиновой изоляции в фальцованной оболочке из сплава марки АМЦ. Предназначен для применения в осветительных сетях в сухих помещениях при наличии легких механических воздействий на провод. Сечение жилы принимаем 3мм².

2.7.Выбор осветительного щитка.

Принимаем осветительный щиток типа ЩО-21:

-Аппараты защиты и управления:

На вводе - А3114;

На отходящих линиях:

Тип - АЕ-1031-11;

Количество - 6;

-Размеры:

Высота - 564мм;

Ширина - 540мм;

Глубина - 155мм;

-Масса - 18,5кг.

Для остальных щитов освещения расчет производится по аналогии. Результаты расчета приведены в табл.1.

Таблица №1. Сводная ведомость освещения.

№п/п	Помещение	Кол-во ламп, шт	Марка ламп	Робщ, кВт	lк, м	Рв, кВт
1	2	3	4	5	6	7
ЩО1	Основная часть цеха	138	Б-220-235-150	20,7	19	3,45
ЩО2	Основная часть цеха	138	Б-220-235-150	20,7	12	3,45
ЩО3	Кабинет.нач.цеха Склад	2 9	Г-220-235-500 Г-220-200	2,8	5	1 0,6
ЩО4	Фрезерная Заточная	6 2	Г-220-235-300 Г-220-235-500	2,8	20	1,8 1
ЩО5	Бытовка Бытовка Вентиляторная	2 3 2	Г-220-235-500 Г-220-300 Б-220-235-100	2,1	8	1 0,9 0,2

№п/п	Помещение	lв, м	М, кВт·м	mветви, кВт·м
1	2	8	9	10
ЩО1	Основная часть цеха	48	248,4	6 · 82,8
ЩО2	Основная часть цеха	48	248,4	6 · 82,8
ЩО3	Кабинет.нач.цеха Склад	7 11,13,15	14	3,5 3,3;3,9;4,5
ЩО4	Фрезерная Заточная	12,10 8	70	5,4;4,5 4
ЩО5	Бытовка Бытовка Вентиляторная	8 8 12	69,3	4 3,6 1,2

№п/п	Помещение	SКабеля, мм2	SВетви, мм2
1	2	11	12
ЩО1	Основная часть цеха	10	3
ЩО2	Основная часть цеха	10	3
ЩО3	Кабинет.нач.цеха Склад	10	2
ЩО4	Фрезерная Заточная
ЩО5	Бытовка Бытовка Вентиляторная



Выбор шинопроводов, кабелей и силовых пунктов.

1.Выбор шинопроводов.

Для ШМА1 и ШМА2 принимаем - ШРА73У3:

-Номинальный ток - 250А;

-Электродинамическая стойкость - 15кА;

-Термическая стойкость - 7кА;

-Сопротивление на фазу:

Активное - 0,21Ом/км;

Индуктивное - 0,21Ом/км;

-Поперечное сечение - 260Ч80;

2.Выбор силовых пунктов.

Принимаем силовой пунк №1:

-Тип - СПМ-75-1;

-Номинальный ток рубильника - 250А;

-Количество групп предохранителей:

НПН2-60 - 5шт;

-Габариты, мм:

Высота - 1600;

Ширина - 500;

Глубина - 350;

-Масса - 70кг.

Принимаем силовой пунк №2:

-Тип - СПА-77-2;

-Номинальный ток рубильника - 250А;

-Количество автоматических выключателей типа:

АЕ2040(63А) - 2шт;

-Габариты, мм:

Высота - 1600;

Ширина - 700;

Глубина - 350;

-Масса - 100кг.

Принимаем силовой пунк №6:

-Тип - СПМ-75-9;

-Номинальный ток рубильника - 400А;

-Количество групп предохранителей:

НПН2-60 - 2шт;

ПН2-100 - 4шт;

ПН2-250 - 2шт;

-Габариты, мм:

Высота - 1600;

Ширина - 500;

Глубина - 350;

-Масса - 90кг.

Принимаем силовой пунк №5:

-Тип - СПМ-76-6;

-Номинальный ток рубильника - 400А;

-Количество групп предохранителей:

НПН2-60 - 4шт;

ПН2-100 - 4шт;

-Габариты, мм:

Высота - 1600;

Ширина - 500;

Глубина - 350;

-Масса - 90кг.

Принимаем силовой пунк №3:

-Тип - СПА-77-9;

-Номинальный ток рубильника - 400А;

-Количество автоматических выключателей типа:

АЕ3710(160А) - 5шт;

АЕ3710(250А) - 2шт

-Габариты, мм:

Высота - 1800;

Ширина - 700;

Глубина - 350;

-Масса - 150кг.

Принимаем силовой пунк №4:

-Тип - СПМ-75-4;

-Номинальный ток рубильника - 400А;

-Количество групп предохранителей:

НПН2-60 - 8шт;

-Габариты, мм:

Высота - 1600;

Ширина - 500;

Глубина - 350;

-Масса - 70кг.

Принимаем силовой пунк №8:

-Тип - СПА-77-2;

-Номинальный ток рубильника - 250А;

-Количество автоматических выключателей типа:

АЕ2040(63А) - 2шт;

-Габариты, мм:

Высота - 1600;

Ширина - 700;

Глубина - 350;

-Масса - 100кг.

Принимаем силовой пунк №7:

-Тип - СПМ-75-1;

-Номинальный ток рубильника - 250А;

-Количество групп предохранителей:

НПН2-60 - 5шт;

-Габариты, мм:

Высота - 1600;

Ширина - 500;

Глубина - 350;

-Масса - 70кг.

3.Выбор сечения кабелей.

Для всех электроприемников принимаем кабель марки АСБУ: оболочка кабеля свинцовая, броня из стальных или оцинкованных стальных лент, 4 -х жильный силовой кабель с алюминиевыми жилами одинакового сечения на напряжение 1кВ.

Для электроприемников №11 и №12 принимаем сечение кабеля равное 16мм².

Для электроприемника №10 принимаем сечение кабеля равное 25мм².

Для всех остальных электроприемников сечение кабеля принимаем 10мм².

Данные по кабелям приведены в табл.№1.

Таблица №1. Данные по кабелям.

Количество и сечение жил	Внешний диаметр, мм	Масса, кг/км	Активное сопротивление, мОм/м	Индуктивное сопротивление, мОм/м
4Ч10	25,7	1470	3,12	0,099
4Ч16	28,1	1771	1,95	0,095
4Ч25	28,8	1956	1,25	0,091

Размещено на http://www.allbest.ru/

...