Расчет котельной установки

Размещено на http://www.allbest.ru

Размещено на http://www.allbest.ru

Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение

высшего профессионального образования

«Кузбасский государственный технический университет

имени Т.Ф.Горбачева»

Кафедра теплоэнергетики

Пояснительная записка к курсовому проекту

по дисциплине «Котельные установки и парогенераторы»

Тема: Расчет котельной установки

Выполнил: ст.гр. ТЭб-121

Фирман О.И.

Принял:ст. пр. : Шевырев С.А.

Кемерово 2015



Выбор типа котла

котел топка нагрев экономайзер энтальпия

Паровой котел КЕ-25-14С, с естественной циркуляцией со слоевыми механическими топками предназначен для выработки насыщенного или перегретого пара, используемого на технологические нужды промышленных предприятий, в системах отопления, вентиляции и горячего водоснабжения.

Топочная камера котлов серии КЕ образована боковыми экранами, фронтовой и задней стенками. Топочная камера котлов КЕ паропроизводительностью от 2,5 до 25 т/ч разделена кирпичной стенкой на топку глубиной 1605ч2105 мм и камеру догорания глубиной 360ч745 мм, которая позволяет повысить КПД котла снижением механического недожога. Вход газов из топки в камеру догорания и выход газов из котла асимметричные. Под камеры догорания наклонен таким образом, чтобы основная масса падающих в камеру кусков топлива скатывалась на решетку.

В котле КЕ-25-14С применена схема одноступенчатого испарения. Вода циркулирует следующим образом: питательная вода из экономайзера подается в верхний барабан под уровень воды по перфорированной трубе. В нижний барабан вода сливается по задним обогреваемым трубам кипятильного пучка. Передняя часть пучка (от фронта котла) является подъемной. Из нижнего барабана вода по перепускным трубам поступает в камеры левого и правого экранов. Питание экранов осуществляется также из верхнего барабана по опускным стоякам, расположенным на фронте котла.

Блок котла КЕ-25-14С, опирается камерами боковых экранов на продольные швеллеры. Камеры приварены к швеллерам по всей длине. В области конвективного пучка блок котла опирается на задние и передние поперечные балки. Поперечные балки крепятся к продольным швеллерам. Передняя балка крепится неподвижно, задняя - подвижно.

Обвязочный каркас котла КЕ-25-14С устанавливается на уголках, приваренных вдоль камер боковых экранов по всей длине.

Для возможности перемещения элементов блоков котла КЕ-25-14С в заданном направлении часть опор выполнена подвижными. Они имеют овальные отверстия для болтов, которыми крепятся к раме.

Котлы КЕ с решеткой и экономайзером поставляются заказчику одним транспортабельным блоком. Он оборудуются системой возврата уноса и острым дутьем. Унос, оседающий в четырех зольниках котла, возвращается в топку при помощи эжекторов и вводится в топочную камеру на высоте 400 мм от решетки. Смесительные трубы возврата уноса выполнены прямыми, без поворотов, что обеспечивает надежную работу систем. Доступ к эжекторам возврата уноса для осмотра и ремонта возможен через люки, расположенные на боковых стенках. В местах установки люков трубы крайнего ряда пучка вводятся не в коллектор, а в нижний барабан.

Паровой котел КЕ-25-14С оборудован стационарным устройством очистки поверхностей нагрева согласно проекту завода.

Паровой котёл КЕ-25-14С комплектуется топкой типа ЗП-РПК с пневмомеханическими забрасывателями и решеткой с поворотными колосниками.

За котельными агрегатами в случае сжигания каменных и бурых углей с приведенной влажностью W < 8 устанавливаются водяные экономайзеры.

Площадки котлов типа КЕ расположены в местах, необходимых для обслуживания арматуры котлов. Основные площадки котлов: боковая площадка для обслуживания водоуказательных приборов; боковая площадка для обслуживания предохранительных клапанов и запорной арматуры на барабане котла; площадка на задней стенке котла для обслуживания продувочной линии из верхнего барабана и для доступа в верхний барабан при ремонте котла.

На боковые площадки ведут лестницы, на заднюю площадку - спуск (короткая лестница) с верхней боковой площадки.

Котел КЕ-25-14 С оборудован двумя предохранительными клапанами, один из которых контрольный. У котлов с пароперегревателями контрольный предохранительный клапан устанавливается на выходном коллекторе пароперегревателя. На верхнем барабане каждого котла установлен манометр; при наличии пароперегревателя манометр устанавливается и на выходном коллекторе пароперегревателя.

На верхнем барабане устанавливается следующая арматура: главный паровой вентиль или задвижка (у котлов без пароперегревателя), вентили для отбора проб пара, отбора пара на собственные нужды. На колене для спуска воды установлен запорный вентиль с условным проходом 50 мм.

У котла КЕ-25-14С, через патрубок для продувки осуществляются периодическая и непрерывная продувки. На линиях периодической продувки из всех нижних камер экранов установлены запорные вентили. На паропроводе обдувки установлены дренажные вентили для отвода конденсата при прогреве линии и запорные вентили для подачи пара к обдувочному прибору. Вместо паровой обдувки может быть поставлена газоимпульсная или генератор ударных волн (ГУВ).

На питательных трубопроводах перед экономайзером устанавливаются обратные клапаны и запорные вентили; перед обратным клапаном установлен регулирующий клапан питания, который соединяется с исполнительным механизмом автоматики котла.

Паровой котел КЕ-25-14С обеспечивают устойчивую работу в диапазоне от 25 до 100% номинальнойпаропроизводительности. Испытания и опыт эксплуатации большого числа котлов типа КЕ подтвердили их надежную работу на пониженном, по сравнению с номинальным, давлении. С уменьшением рабочего давления КПД котлоагрегата не уменьшается, что подтверждено сравнительными тепловыми расчетами котлов на номинальном и пониженном давлении. В котельных, предназначенных для производства насыщенного пара, котлы типа КЕ при пониженном до 0,7 МПа давлении обеспечивают такую же производительность, как и при давлении 1,4 МПа.

Для котлов типа КЕ пропускная способность предохранительных клапанов соответствует номинальной паропроизводительности при абсолютном давлении 1,0 МПа.

При работе на пониженном давлении предохранительные клапаны на котле и дополнительные предохранительные клапаны, устанавливаемые на оборудовании, должны регулироваться на фактическое рабочее давление.

С понижением давления в котлах до 0,7 МПа комплектация котлов экономайзерами не изменяется, так как в этом случае недогрев воды в питательных экономайзерах до температуры насыщения пара в котле составляет 20°С, что удовлетворяет требованиям правил Госгортехнадзора.

Техническая характеристика котла КЕ-25-14С

ПаропроизводительностьD = 25 т/ч.

Давление Р = 24 кгс/см2.

Температура пара t = (194ч225) єС.

Радиационная (лучевоспринимающая) поверхность нагрева Нл = 92,1 м2.

Конвективная поверхность нагрева Нк = 418 м2.

Тип топочного устройства ТЧЗ-2700/5600.

Площадь зеркала горения 13,4 м2.

Габаритные размеры котла (с площадками и лестницами):

длина 13,6 м;

ширина 6,0 м;

высота 6,0 м.

Масса котла 39212 кг.



Топливо

В качестве топлива в котельной применяется бурый уголь марки «Б1» Канско-Ачинского угольного бассейна (открытый способ добычи) Итатского месторождения. На котельную топливо поступает железнодорожными транспортом.

Топливо, бурый уголь «Б1», имеет состав, представленный в таблице 1. [Кузнецов Норм метод]

Таблица 1

Состав топлива марки«Б1»

Бассейн	Марка	Рабочая масса топлива, %
Итатский	Б1
		13	28,7	0,6	46,6	3,4	1,8	5,9

Баланс топлива по рабочей массе:

=100%.

13+28,7+0,6+46,6+3,4+1,8+5,9=100%.

Низшая теплота сгорания заданного топлива, определяется по формуле Д.И. Менделеева:

где:-содержание влаги в рабочей массе топлива, %.

- содержание серы в рабочей массе топлива, %.

- содержание углерода в рабочей массе топлива, %.

- содержание водорода в рабочей массе топлива, %.

- содержание кислорода в рабочей массе топлива, %.

.

Принимаем расчётную теплоту сгорания топлива:

= кДж/кг.

Количества воздуха, необходимого для полного сгорания топлива:

V0 = 0,089·(46,6+ 0,375·0,6) + 0,265·3,4- 0,0333·5,9 = 4,87, м3/кг.

Таблица 2

Присосы воздуха

Наименование поверхности нагрева	Присосы воздуха в газоходе	Избыток воздуха за газоходом
Топка (Т)	Дбт = 1,5	бт = 1,2
Кипятильные трубы (КТ1)	Дбкт1 = 0,0	бкт1 = 1,2
Кипятильные трубы (КТ2)	Дбкт2 = 0,0	бкт2 = 1,2
Воздухоподогреватель (ВП)	Дбвп = 0,05	бвп = 1,25
Экономайзер (ВЭ)	Дбвэ = 0,1	бвэ = 1,33

Объем продуктов сгорания

В качестве примера приведем расчет объемов продуктов сгорания за топкой.

Теоретический объем трехатомных газов:

=

=0,01866?(46,6+0,375?0,6) = 0,87нм3/кг.



Теоретический объем водяных паров:

0,111?3,4+0,0124?13+0,0161?4,87= 0,616 нм3/кг.

Теоретический объем азота:

= 0,79?4,87+0,008?1,8=3,854нм3/кг.

Объем избыточного воздуха:

Объем водяных паров вносимый в избытке воздуха:

Действительный объем продуктов сгорания:

Результаты расчетов заносим в таблицу 3

Объем продуктов сгоранияТаблица 3

Наименование газов, Расчетные формулы	Обозна- чение	Ед. изм.	Наименование газохода
			бт = 1,5	бкт = 1,5	бвп= 1,6	бвэ= 1,7
Теоретический объем трехатомных газов			0,0,87
Теоретический объем азота VoN2 = 0,79Vо + 0,008Nр			3,854
Теоретический объем водяных паров			0,616
Объем избыточного воздуха			2,435	2,435	2,922	3,409
Объем водяных паров, вносимых в избытке воздуха			0,039	0,039	0,047	0,054
Действительный объем продуктов сгорания			7,213	7,213	8,309	8,803

Энтальпия продуктов сгорания и воздуха

Теоретическая энтальпия дымовых газов:

где: - изобарные массовые теплоемкости газов, кДж/(м3·?С).

t - теоретическая температура (100…2400°С).

Теоретическая энтальпия воздуха:

где - изобарная массовая теплоемкость воздуха, кДж/(м3·?С).

Энтальпия реальных дымовых газов:

Результаты вычислений занесены в таблицу 4, на основании которой построена J-t диаграмма.

В качестве примера приведем расчет теоретической энтальпии дымовых газов при 100°С, после топки:

Теоретическая энтальпия дымовых газов:

Теоретическая энтальпия воздуха:

Энтальпия реальных дымовых газов в топке:

Таблица 4

Исходные данные для построения J - t диаграммы

Температура, °С	V0(RO2)=1,266 нм3/кг	V0(N2)=5,4006 нм3/кг	V0(H2O)=0,6334 нм3/кг	(3+5+7)	Jr=(8Ч1)	V0в=6,82 нм3/кг	Jв=(11Ч1)	Энтальпия дымовых газов
								бт	бпп	бвэ2	бвп2	бвэ1	бвп1
	Cp ro2	Cp ro2Vro2	Cp n2	Cp n2Vn2	Cp h2o	Cp h2oVh2o			Cpв	CpвVo		1,2	0,05	0,05	0,05	0,05	0,05
1	2	3	4	5	6	7	8	9	10	11	12	13	14	15	16	17	18
100	1.5998	2.0253	1.2946	6.9916	1.4930	0.9457	9.9626		1.2971	8.8462	0.00
200	1.7003	2.1526	1.2958	6.9981	1.5020	0.9514	10.1020	1010.20	1.3004	8.8687	886.87	1187.58	1231.92	1276.27	1320.61	1364.95	1409.3
300	1.7873	2.2627	1.2996	7.0186	1.5223	0.9642	10.2456	2049.11	1.3071	8.9144	1782.88	2405.69	2494.83	2583.98	2673.12	2762.27	2851.41
400	1.8627	2.3582	1.3067	7.0570	1.5424	0.9770	10.3921	3117.63	1.3172	8.9833	2694.99	3656.63	3791.38	3926.13	4060.88	4195.63	4330.38
500	1.9297	2.4430	1.3163	7.1088	1.5654	0.9915	10.5433	4217.33	1.3289	9.0631	3625.24	4942.38	5123.64	5304.91	5486.17	5667.43	5848.69
600	1.9887	2.5177	1.3276	7.1698	1.5897	1.0069	10.6944	5347.22	1.3427	9.1572	4578.61	6262.94	6491.88	6720.81	6949.74	7178.67	7407.6
700	2.0411	2.5840	1.3402	7.2379	1.6148	1.0228	10.8447	6506.84	1.3565	9.2513	5550.80	7617	7894.54	8172.08	8449.62	8727.16	9004.7
800	2.0884	2.6439	1.3536	7.3103	1.6412	1.0395	10.9937	7695.59	1.3708	9.3489	6544.20	9004.43	9331.64	9658.85	9986.06	10313.3	10640.5
900	2.1311	2.6980	1.3670	7.3826	1.6680	1.0565	11.1371	8909.68	1.3842	9.4402	7552.20	10420.1	10797.7	11175.3	11553	11930.6	12308.2
1000	2.1692	2.7462	1.3796	7.4507	1.6957	1.0741	11.2709	10143.84	1.3976	9.5316	8578.47	11859.5	12288.5	12717.4	13146.3	13575.2	14004.1
1100	2.2035	2.7896	1.3917	7.5160	1.7229	1.0913	11.3969	11396.93	1.4097	9.6142	9614.15	13319.8	13800.5	14281.2	14761.9	15242.6	15723.3
1200	2.2349	2.8294	1.4034	7.5792	1.7501	1.1085	11.5171	12668.81	1.4214	9.6939	10663.34	14801.5	15334.6	15867.8	16401	16934.1	17467.3
1300	2.2638	2.8660	1.4143	7.6381	1.7769	1.1255	11.6295	13955.43	1.4327	9.7710	11725.22	16300.5	16886.7	17473	18059.3	18645.5	19231.8
1400	2.2898	2.8989	1.4252	7.6969	1.8028	1.1419	11.7377	15259.03	1.4432	9.8426	12795.41	17818.1	18457.9	19097.7	19737.4	20377.2	21017
1500	2.3136	2.9290	1.4348	7.7488	1.8280	1.1579	11.8357	16569.92	1.4528	9.9081	13871.33	19344.2	20037.7	20731.3	21424.9	22118.4	22812
1600	2.3354	2.9566	1.4440	7.7985	1.8527	1.1735	11.9286	17892.87	1.4620	9.9708	14956.26	20884.1	21631.9	22379.8	23127.6	23875.4	24623.2
1700	2.3555	2.9821	1.4528	7.8460	1.8761	1.1883	12.0164	19226.20	1.4708	10.0309	16049.37	22436.1	23238.5	24041	24843.5	25646	26448.4
1800	2.3743	3.0059	1.4612	7.8914	1.8996	1.2032	12.1004	20570.73	1.4867	10.1393	17236.80	24018.1	24879.9	25741.8	26603.6	27465.4	28327.3
1900	2.3915	3.0276	1.4687	7.9319	1.9213	1.2170	12.1765	21917.61	1.4867	10.1393	18250.73	25567.8	26480.3	27392.8	28305.4	29217.9	30130.4
2000	2.4074	3.0478	1.4758	7.9702	1.9423	1.2303	12.2482	23271.63	1.4939	10.1884	19357.96	27143.2	28111.1	29079	30046.9	31014.8	31982.7
2100	2.4221	3.0664	1.4825	8.0064	1.9628	1.2432	12.3160	24632.01	1.5010	10.2368	20473.64	28726.7	29750.4	30774.1	31797.8	32821.5	33845.1
2200	2.4357	3.0836	1.4880	8.0361	1.9828	1.2559	12.3756	25988.75	1.5084	10.2873	21603.30	30309.4	31389.6	32469.7	33549.9	34630.1	35710.2
2300	2.4433	3.0932	1.4990	8.0955	2.0023	1.2683	12.4570	27405.34	1.5158	10.3378	22743.06	31954	33091.1	34228.3	35365.4	36502.6	37639.7
2400	2.4663	3.1223	1.5002	8.1020	2.0213	1.2803	12.5046	28760.60	1.5232	10.3882	23892.92	33539.2	34733.8	35928.5	37123.1	38317.8	39512.4

Рис. 2. J-t диаграмма

Тепловой баланс котла

Тепловой баланс составляют на 1 кг твердого (жидкого) топлива при условии установившегося режима работы котельной установки, в кДж/кг (кДж/м3):

Qрp = Q1 + Q2 + Q3 + Q4 + Q5 + Q6 ,

где: - располагаемая теплота; - теплота, полезно использованная в котлоагрегате; Q2- потери теплоты с уходящими газами; Q3- потери теплоты от химической неполноты сгорания; Q4- потери теплоты от механической неполноты сгорания;Q5- потери теплоты от охлаждения элементов котельного агрегата в окружающую среду;Q6 - потери теплоты с физической теплотой шлака.

Или в процентах: q1+q2+q3+q4+q5+q6=100% ,

где q1- процентная доля полезно использованного тепла, характеризующая коэффициент полезного действия котельного агрегата;

q2, q3, q4, q5, q6 - процентные доли потерь теплоты по указанным видам.

Располагаемая теплота:

= + Qтл + Qв + Qф-Qк,

где:Qнр - низшая теплота сгорания рабочей массы твердоготоплива, кДж/кг;

Qтл -физическая теплота топлива, кДж/кг;

Qв -теплота, вносимая в топку с воздухом, кДж/кг;

Qф- теплота, вносимая в топку с паровым дутьем, кДж/кг;

Qк- теплота, затраченная на разложение карбонатов при сжигании сланцев, кДж/кг.

Так как подогрев воздуха осуществляется только за счет тепла уходящих газов, т.е. тепла самого сжигаемого топлива и ввиду отсутствия карбонатов, примем:

кДж/кг.

Потери теплоты с уходящими газами:

Q2 = = = 1293,6кДж/кг,

где:Jух - энтальпия уходящих газов определяется по графику J-t по температуре уходящих газов tyx=1900С и по линии, характеризующей последнюю поверхность нагрева , Jyx=1687 кДж/кг;

бух - избыток воздуха в уходящих газах, численно равен избытку воздуха в продуктах сгорания в последнем газоходе, бух=1,53;

Jхв-энтальпия холодного воздуха, кДж/кг:

q4 = 6,5 % - доля потерь теплоты от механического недожога [НОРМАТИВНЫЙ МЕТОД];

Потери теплоты от механической неполноты сгорания топлива:

Энтальпия холодного воздуха:

Jхв = V0 ·Cрхвtхв.

Jхв =4,87·1,298·30 = 189,63кДж/кг,

где:Vo - количество воздуха, необходимое для полного сгорания топлива,

Vo = 4,87 м3/кг;

tхв=30 0С - температура холодного воздуха;

CРхв- изобарная теплоемкость холодного воздуха, при tхв=30 0С;

CРхв =1,298 кДж/(м3К);

Доля потерь теплоты с уходящими газами:

q2 = = 7,01%.

Потери теплоты с физической теплотой шлака:

Q6 = бшлCшлtшл= 0,915? 0,96?550? = 138,6 кДж/кг,

где бшл - доля золы топлива в шлаке бшл = 1- бун = 1 -0,085 = 0,915% [Эстеркин];

Cшл - теплоемкость шлака;

tшл - температура шлака, принимаем;

Доля потерь теплоты с физической теплотой шлака:

q6 = = 0,75 %.

Процентная доля полезно использованной теплоты:

= 100 - (q2 + q3 + q4 + q5 + q6 ) =

= 100 - (7,01 + 0,5 + 6,5 + 1,25+ 0,75) = 83,99%,

где:q3 = 0,5 % - доля потерь теплоты от химической неполноты сгорания топлива [Эстеркин];

q5 = 1,25 % - доля потерь теплоты от наружного охлаждения котла [Эстеркин].

Потери теплоты от химической неполноты сгорания:

Потери теплоты в окружающую среду:

Теплота, полезно использованная в котлоагрегате:

.

Тепловой баланс на 1 кг твердого (жидкого) топлива при условии установившегося режима работы котельной установки, в кДж/кг (кДж/м3):

Q= + 1293,6+ + + + 138,6 кДж/кг.

Или в процентах: = 83,99 + 7,01+ 0,5 + 6,5 + 1,25+ 0,75100% .

Коэффициент полезного действия котла:



зк = =83,99.

Тепловой расчет топки и традиационных поверхностей нагрева

Расчет топки сводится к определению расхода топлива на один котел, определению основных размеров котла, расчету теплообмена в топке.

Расход топлива на один котел

Расход топлива на один котел можно определить из выражения:

где:Qк - полное количество тепла полезно используемое в топке, полезно используемое в топке, кВт;- расчетная мощность котла, кВт;Q= Q= 12857,39 кДж/кг;зк = 0,83 - коэффициент полезного действия котла.

Учитывая, что часть топлива не сможет сгореть в топке котла и покинет топочную камеру в виде уноса и в составе шлака, то весь последующий тепловой расчет топки произведен на расчетный расход топлива ВP , кг/с, который учитывает механический недожог топлива:

кг/с

Геометрические размеры топки

Размеры топки характеризуются величиной активного топочного объема.Необходимая величина активного топочного объема определяется по формуле:

= = 46,5 м3,

qV-видимое тепловое напряжение топочного объёма, определяемое из таблиц [Родатис Полторатский справочник]. qV= 392 кВт/м3.

По паспорту котла КЕ 25/14 расчетный объем камеры топки48,6м3, поэтому принимаем паспортную величину топочного объёма.

Находим площадь характерного сечения топки:

где:- тепловое напряжение зеркала горения,определяемое из таблиц [РодатисПолторатский справочник].кВт/м2.

Высота топочной камеры должна быть не менее 3 м и определяется из выражения:

6,075м.

Примем ширину топки по паспорту:

Рассчитаем глубину топки:

где: b - глубина топки, м;R -характерного сечения топки, м2.

Расчет теплообмена в топке

Полезное тепловыделение в топке или теоретическое теплосодержание продуктов сгорания определяются по формуле:

Jтеор = + + =

= ? + 1294,34+ 13,77= 19769,39 кДж/кг

где:- располагаемая теплота топлива ? = кДж/кг; - количество теплоты, вносимое горячим воздухом в топку:

= (бт-Дбт)Vо Ср гвtгв= (1,5-0,1)?3,537? 1,3?200 = 1294,34кДж/кг,

где: - температура горячего воздуха;CРгв- изобарная теплоемкость горячего воздуха, при tгв=240 0С,CРгв =1,31 кДж/(м3К);

- количество теплоты, вносимое холодным воздухом присосов:

= 0,1?3,537? 1,298? 30 = 13,77 кДж/кг,

где: CРхв- изобарная теплоемкость холодного воздуха, при tхв=30 0С

CРхв =1,298 кДж/(м3К);

Зная Jтеор, по диаграмме J - t определяем теоретическую температуру в топке tтеор = 15930C.

Температуру газов на выходе из топки принимаем по паспорту котла:

= 8900C.

Зная , определяем по диаграмме энтальпию газов на выходе из топки J''т= 10381,02кДж/кг.

Определяем количество теплоты, передаваемое в топке от газов поверхностям нагрева радиацией Qл:

Qл= Jтеор - J''т - Qт5 =19769,39-10381,02 - 115,1 = 9273,18 кДж/кг,

где:Qт5 - потеря тепла от наружного охлаждения топки, кДж/кг:

= 0,5? = 115,1 кДж/кг

Находим радиационную поверхность топки, воспринявшую количество теплоты Qл:

=

= = 76,86 м2

где Tтеор - теоретическая температура горения в топке находим по графику, Tтеор = 1866 К;

- абсолютная температура газов на выходе из топки,

= + 273 = 890+273=1163 К;

, Вт/(м2К4) - коэффициент излучения абсолютно черного тела;

- коэффициент, учитывающий относительное положение ядра факела по высоте топочной камеры. При слоевом сжигании топлива М =0,45[Нормативный метод];

- степень черноты топки, (=0,65 по заданию);

- коэффициент сохранения теплоты; . - коэффициент загрязнения поверхностей нагрева, (принимаем=1, считая, что тепло воспринимает чистая поверхность, а реальная поверхность бывает частично загрязненная, что необходимо учитывать при расстановке экранных труб).

Расчет радиационной поверхности нагрева (экрана)

Величина найденной эффективной радиационной поверхности в топке равна сумме величин радиационных поверхностей фронтового, заднего и боковых экранов.

Принимаю к расчету трубы с шагом установки и длиной труб по высоте топки

Расчет действительной поверхности экрана сводится к определению количества труб устанавливаемых в топочном блоке:

где - диаметр экранной трубы 0,051 м;- высота топки 3,23 м;- коэффициент, учитывающий степень освещенности экранных труб. Принимаем = 0,59;- коэффициент, учитывающий загрязненность поверхности нагрева, = 0,6. [Эстеркин]

Количество труб установленных на фронтовой стене:

т.к. в данном котле трубы не устанавливаются вдоль фронтальной стенки.

Определим количество труб установленных на одной боковой стене топки:

где - шаг установки труб вдоль боковой стены, м;- длина боковой стены топки, м,d-диаметр труб установленных в топочном блоке, м.

Т.К. количества труб, устанавливаемого вдоль боковых стенок будет недостаточно, то дополнительно установим трубы вдоль задней стенки топки.

Учитывая, что часть верхнего барабана заходит в топку, то высота не всех труб будет равна высоте топки, следовательно:

где: -количество труб, с длинной равной высоте топки,м;

- длина задней стены, вдоль которой устанавливаются трубы, с длинной равной высоте топки, м.

где:-ширина топки, м; -диаметр барабана, м.

где: -количество труб, расположенных под барабаном,м;

- длина задней стены, вдоль которой ставятся трубы, устанавливаемыми под барабаном, м.

Рассчитаем общее количество труб, с длинной равной высоте топки, установленных в топочном блоке котла:

где: общее количество труб,с длинной равной высоте топки, установленных в топочном блоке, шт.;

шт.

Рассчитаем площадь радиационной поверхности котла для труб с длинной равной высоте топки:

где - диаметр экранной трубы;- длинна труб, равная высоте топки8,28 м;- коэффициент, учитывающий степень освещенности экранных труб. Принимаем;- коэффициент, учитывающий загрязненность поверхности нагрева. [Эстеркин]

Рассчитаем площадь радиационной поверхности котла для труб,устанавливаемыхпод барабаном:

Где: - длинна труб,установленныхпод барабаном, м.

Рассчитаем площадь радиационной поверхности:

Проверяем отклонение величины найденной эффективной радиационной поверхности от расчётной:

Погрешность составила менее 2% следовательно принимаем к установке экранные трубы диаметром 0,051 м, с шагом установки 0,055 м вдоль боковых стен топки.

Расчет конвективных поверхностей нагрева котла

Целью расчета конвективных поверхностей нагрева котельного агрегата является определение температуры продуктов сгорания топлива за каждым элементом агрегата графоаналитическим методом, поJ - t диаграмме, и установление величины площади поверхностей нагрева.

Конвективные поверхности нагрева котельного агрегата КЕ 25-14 включают: 2 кипятильных пучка, 1 ступень воздухоподогревателя и1 ступень водяного экономайзера.

Расчет 1-го кипятильного пучка

Из уравнения теплового баланса кипятильного пучка определяется теплосодержание газов за первым пучком кипятильных труб, а по ней - температура газов после первого пучка кипятильных труб:

,

=

кДж/кг

где =10391 кДж/кг - энтальпия газов перед первым пучком кипятильных труб, при температу регазов= 890оС;

- расход воды через первый пучок кипятильных труб, кг/с.

- количество теплоты, внесенное воздухом присосов кипятильных труб, кДж/кг:

кДж/кг,

Количество теплоты, внесенное холодным воздухом присосов равно 0, Т.К. мы пренебрегаем присосами воздуха в кипятильных трубах из-за их незначительности.

- потеря тепла от наружного охлаждения первого пучка кипятильных труб, кДж/кг:

38,39 кДж/кг,

Зная , по диаграмме определяем температуру газов после первого пучка кипятильных труб, = 476?С.

Необходимая поверхность нагрева экономайзера:

= 124,6 м2,

где ККТ1= 22 Вт/(м2·К) - коэффициент теплопередачи кипятильных труб (по заданию);

- средний температурный напор между греющим и нагреваемым теплоносителями в кипятильных трубах:

= 623 ?С,

где = 194оС - температура воды на выходе из первого пучка кипятильных труб;

= 100оС - температура воды на входе в первый пучок кипятильных труб;

= 476оС - температура газов за первым пучком кипятильных труб (зная , определяем по диаграмме);

= 890оС - температура газов перед первым пучком кипятильных труб.

Необходимое количество труб в первом пучке кипятильных труб:

шт,

где - длина, 2830 мм в свету (по чертежу);

dн- наружный диаметр труб кипятильного пучка, (принимаем по паспорту равной dн = 0,051 м);

Рассчитаем возможное количество труб по ширине газохода:

шт,

где а = 1,605 м - ширина газохода, (по чертежу); S1 =0,55 м - шаг установки труб по ширине газохода;S2=-шаг установки труб по глубине газохода;

Рис.3. Схема установки кипятильных труб в горизонтальном газоходе.

Количество рядов труб по глубине газохода:

ряда.

Рассчитаем общее количество труб, устанавливаемое в первом пучке кипятильных труб:

n= n1 · n2=27·11= 297 шт,

где: - количество труб, устанавливаемое по ширине газохода, шт;- количество труб, устанавливаемое по глубине газохода, шт.

Рассчитаем площадь набранной поверхности нагрева:

Проверяем отклонение величины найденной эффективной поверхности нагрева от расчётной:

< 2 % - следовательно, требование выполняется.

Скорость движения газов в первом пучке кипятильных труб определяется по формуле:

м/с ,

где F- живое сечение поверхности нагрева, через которое проходят газы:

м2,

где: h1 =16м - высота газохода, в месте прохода газов (по чертежу);a - ширина газохода, в месте прохода газов (по чертежу);= 5,03м3/кг - объем дымовых газов;

- средняя температура газового потока в экономайзере:

Скорость газового потока находится в промежутке 6 - 14 м/с, что предотвратит возможность золовых отложений на трубах кипятильного пучка, ведущих к пережогу труб и повышению их износа золовыми частицами, а относительная погрешность находится в допустимых пределах отклонения.В связи с этим приняты к установке в первый кипятильный пучок трубы наружным диаметром 0,051 м с шагом установки по ширине газохода 0,11 м в коридорном порядке.

Расчет 2-го кипятильного пучка

Из уравнения теплового баланса кипятильного пучка определяется теплосодержание газов за первым пучком кипятильных труб, а по ней - температура газов после первого пучка кипятильных труб:

,

=

кДж/кг

где 7607,53кДж/кг - энтальпия газов перед вторым пучком кипятильных труб, при температуре газов= 634оС;

- расход воды через второй пучок кипятильных труб, кг/с.

- количество теплоты, внесенное воздухом присосов кипятильных труб, кДж/кг:

кДж/кг,

Количество теплоты, внесенное холодным воздухом присосов равно 0, Т.К. мы пренебрегаем присосами воздуха в кипятильных трубах из-за их незначительности.

- потеря тепла от наружного охлаждения второго пучка кипятильных труб, кДж/кг:

38,39, кДж/кг,

Зная , по диаграмме определяем температуру газов после первого пучка кипятильных труб, = 420?С.

Необходимая поверхность нагрева второго пучка кипятильных труб:

= 205,4 м2,

где = 22 Вт/(м2·К) - коэффициент теплопередачи кипятильных труб (по заданию);

- средний температурный напор между греющим и нагреваемым теплоносителями в кипятильных трубах:

= 377?С,

где = 194оС - температура воды на выходе из второго пучка кипятильных труб;

= 100оС - температура воды на входе во второй пучок кипятильных труб;

= 493оС - температура газов за вторым пучком кипятильных труб (зная , определяем по диаграмме);

= 634оС - температура газов перед вторым пучком кипятильных труб.

Необходимое количество труб в первом пучке кипятильных труб:

шт,

где - длина, 2830 мм в свету (по чертежу);

dн- наружный диаметр труб кипятильного пучка, (принимаем по паспорту равной dн = 0,051 м);

Рассчитаем возможное количество труб по ширине газохода:

шт,

где а = 1,6 м - ширина газохода, (по чертежу); S1 =0,055 м - шаг установки труб по ширине газохода; S2=-шаг установки труб по глубине газохода;

Рис.3. Схема установки кипятильных труб в горизонтальном газоходе.

Количество рядов труб по глубине газохода:

ряда.

примем равным 27 с целью уменьшений относительной погрешности между требуемой и набранной поверхностями нагрева.

Рассчитаем общее количество труб, устанавливаемое в первом пучке кипятильных труб:

n= n1 · n2=27·17= 459шт,

где: - количество труб, устанавливаемое по ширине газохода, шт;- количество труб, устанавливаемое по глубине газохода, шт.

Рассчитаем площадь набранной поверхности нагрева:

Проверяем отклонение величины найденной эффективной поверхности нагрева от расчётной:

< 2 % - следовательно, требование выполняется.

Скорость движения газов во втором пучке кипятильных труб определяется по формуле:

м/с ,

где F- живое сечение поверхности нагрева, через которое проходят газы:

м2,

где: h1 =1,75 м - высота газохода, в месте прохода газов (по чертежу);a - ширина газохода, в месте прохода газов (по чертежу);= 5,769 м3/кг - объем дымовых газов.

- средняя температура газового потока во 2-ом кипятильном пучке:

Скорость газового потока находится в промежутке 6 - 14 м/с, что предотвратит возможность золовых отложений на трубах кипятильного пучка, ведущих к пережогу труб и повышению их износа золовыми частицами, а относительная погрешность находится в допустимых пределах отклонения.В связи с этим приняты к установке во второй кипятильный пучок трубы наружным диаметром 0,051 м с шагом установки по ширине газохода 0,11 м в коридорном порядке.

Расчет воздухоподогревателя

Из уравнения теплового баланса определяем температуру газа после воздухоподогревателя:

=

2953кДж/кг,

где - энтальпия газов после воздухоподогревателя, кДж/кг;

= 4824,14 кДж/кг - энтальпия газов перед воздухоподогревателем , при температуре = 420 ?С;

- температура воздуха на выходе из воздухоподогревателя. (Принимаем =240?С);

- температура воздуха на входе в воздухоподогреватель. (Принимаем = 30 ?С);

CРхв- теплоемкость воздуха, при температуре tхв=30 ?С

CРхв =1,31 кДж/(м3К);

- потери тепла в окружающую среду воздухоподогревателем, кДж/кг:

38,39кДж/кг,

- количество теплоты, внесенное воздухом присосов воздухоподогревателя:

кДж/кг

Зная , по J - t диаграмме определяем температуру газов за воздухоподогревателем, = 251?С.

Из уравнения теплового баланса определяем тепловосприятие воздухоподогревателя, кВт:

Из уравнения теплопередачи определяется необходимая площадь поверхности нагрева воздухоподогревателя:

м2,

где = 22 Вт/(м2·К) - коэффициент теплопередачи воздухоподогревателя (по заданию);

- средний температурный напор для противоточной схемы нагрева воздухоподогревателя:

= 212 ?С,

где ==30?С - температура воздуха на входе в воздухоподогреватель;

==210?С - температура воздуха на выходе из воздухоподогревателя;

= 420?С - температура газов перед воздухоподогревателем;

= 276?С - температура газов на выходе из воздухоподогревателя.

Поверхность нагрева воздухоподогревателя набирается из гладких труб диаметром d= 40 1,5 мм, с шагом S1= 60 мм, расположение труб - шахматное. Газы двигаются внутри труб, а воздух по межтрубному пространству.

Количество труб воздухоподогревателя:

1082 шт,

где l - длина, равна 1,605 м (принимаем из расчета высоты газохода);

dср - средний диаметр трубы воздухоподогревателя:

0,0385 м.

=40 мм - наружный диаметр трубы воздухоподогревателя (по паспорту);

=40-(1,5·2)=37мм - внутренний диаметр трубы воздухоподогревателя;

Рис.3.6. Упрощенная схема воздухоподогревателя

a - ширина газохода воздухоподогревателя,(по паспорту а 2,310) м;

l -длина труб равная высоте воздухоподогревателя,(2,920 м- по паспорту);

c - глубина газохода воздухоподогревателя, (с =2,355м - по паспорту);S1 - шаг установки труб по ширине газохода, (принимаем S1=0,06м);

S2- шаг установки труб по глубине газохода,(принимаем S2=0,084м).

Количество труб по ширине газохода:

шт.

Количество рядов труб по глубине газохода:

ряда.

Проверяем допустимое количество рядов труб по глубине газохода:

Рассчитаем общее количество труб, устанавливаемое в воздухоподогревателе:

Рассчитаем площадь набранной поверхности нагрева:

Проверяем отклонение величины найденной эффективной поверхности нагрева от расчётной:

< 2 % - следовательно, требование выполняется.

Скорость движения газов в воздухоподогревателе:

16,4 м/с,

где - средняя температура газового потока в воздухоподогревателе:

348оС

где F- живое сечение поверхности нагрева, через которое проходят газы:

1,14 м2,

где dвн - внутренний диаметр трубы воздухоподогревателя;

n - количество труб;

= 8,309 м3/кг - объем дымовых газов.

Скорость газового потока находится в промежутке 6 - 20 м/с, что предотвратит возможность золовых отложений на трубах воздухоподогревателя, ведущих к пережогу труб и повышению их износа золовыми частицами, а относительная погрешность находится в допустимых пределах отклонения.В связи с этим приняты к установке в воздухоподогревателе трубы наружным диаметром 0,04 м с шагом установки по ширине газохода 0,084 м в шахматном порядке.

Расчет водяного экономайзера

Из уравнения теплового баланса определяется , а по ней - температура газов после экономайзера:

=

кДж/кг

где =3189 кДж/кг - энтальпия газов перед экономайзером,

при температуре газов перед экономайзером = 276оС;

,кг/с,

где:- расход воды через экономайзер;p - величина непрерывной продувки (принимаем равной 5 %);D-расход оды в котле, кг/c.

- количество теплоты, внесенное воздухом присосов экономайзера, кДж/кг:

= 0,1?7,213?1,298?30 = 14,04 кДж/кг

- потери тепла в окружающую среду экономайзером, кДж/кг:

38,45 кДж/кг,

Из уравнения теплопередачи определяется необходимая площадь поверхности нагрева экономайзера:

= 595,4 м2,

где:= 22 Вт/(м2·К) - коэффициент теплопередачи экономайзера (по заданию)- средний температурный напор между греющим и нагреваемым теплоносителями в экономайзере:

= 94 ?С

где = 147оС - температура воды на выходе из экономайзера;

= 100оС - температура воды на входе в экономайзер;

= 165оС - температура газов за экономайзером;

= 276оС - температура газов перед экономайзером.

Поверхность нагрева экономайзера набирается из гладких труб диаметром d = 28…38 мм расположение труб - паспортное (по паспорту).

Количество труб в экономайзере:

шт,

где = 3 м - длина обогреваемых труб экономайзера (по чертежу);

- наружный диаметр труб экономайзера (принимаем dн = 0,032 м).

Количество труб по ширине газохода:



19шт,

S1 - шаг установки труб по ширине газохода (принимаемS1 =0,08 м).

S2 - шаг установки труб по высоте газохода (принимаем S2=0,05м).

Количество рядов по высоте газохода:

ряда.

Принимаем коридорную расстановку труб в водяном экономайзере:

Рассчитаем площадь набранной поверхности нагрева:

Проверяем отклонение величины найденной эффективной поверхности нагрева от расчётной:

< 2 % - следовательно, требование выполняется

Скорость движения газов в экономайзере определяется по формуле:

м/с ,



где F- живое сечение экономайзера, предназначенное для прохода газов:

м2,

Vг= 6,236 м3/кг - объем дымовых газов;

- средняя температура газового потока в экономайзере:

Скорость газового потока находится в промежутке 6 - 14 м/с, что предотвратит возможность золовых отложений на трубах водяного экономайзера, ведущих к пережогу труб и повышению их износа золовыми частицами, а относительная погрешность - в допустимых пределах отклонения.В связи с этим приняты к установке в водяном экономайзере первой ступени трубы наружным диаметром 0,032 м с шагом установки по ширине газохода 0,08м в коридорном порядке.

Расчет тягодутьевой установки

При расчете тяговой установки определены:

- требуемая высота дымовой трубы для организации естественной тяги при удалении дымовых газов из котлоагрегата;

- требуемые параметры дымососов для организации искусственой тяги, если расчетная высота трубы оказалась более 60 м (для промышленных и отопительных котельных).

Определяем плотность газов при нормальных условиях:

Дляпервого пучка кипятильных труб:

1,407 кг/м3,

Для второго пучка кипятильных труб:

1,546 кг/м3

для первого и второго пучка кипятильных труб равны, Т.К. и равны 0. Следовательно в этих формулах не изменяются коэффициент избытка воздуха в продуктах сгорания и объем продуктов сгорания, образующийся при сжигании 1 кг топлива

Для воздухоподогревателя:

1,298кг/м3,

Для водяного экономайзера:

1,297 кг/м3,

Плотность воздуха окружающей среды определяем по выражению:

1,27 кг/м3,



где: - плотность воздуха при нормальных условиях, кг/м3;оС - температура окружающего воздуха.

Плотность газов определяется следующим образом:

Для первого пучка кипятильных труб:

0,330кг/м3,

Для второго пучка кипятильных труб:

кг/м3,

Для воздухоподогревателя:

0,511 кг/м3,

Для водяного экономайзера:

0,644 кг/м3,

Определим аэродинамическое сопротивление при движении дымовых газов в межтрубном пространстве поверхностей нагрева:

,

- коэффициент сопротивления одного ряда труб (для гладкотрубных труб 0,1 - при установке их в коридорном порядке, 0,2 - при установке в шахматном порядке);

n - число рядов труб, шт;

- скорость движения газового потока, м/с;

Для кипитильных труб:

Для первого пучка кипятильных труб:

19,6 Па.

Для второго пучка кипятильных труб:

35,2 Па.

Для воздухоподогревателя:

320,88Па,

Для экономайзера:

139,7Па,

Суммарное сопротивление газового тракта:

773,07 Па,

где:k - коэффициент, учитывающий аэродинамические сопротивления газового тракта, k = 1,5.

Необходимая высота трубы определяется по формуле, м:

151 м,

где g =9,81 - ускорение свободного падения, м/с2;

- плотность воздуха окружающей среды, кг/м3;

- плотность уходящих газов, кг/м3;

- коэффициент запаса по тяге, = 1,2;

- суммарное сопротивление газового тракта, Па.

Принимаем для установки 1 трубу длиной 60 м. Для удаления дымовых газов рассчитываем дымосос.

Расчётная производительность дымососа определяется по формуле:

19,5 м3/с или 70213 м3/ч,

где - коэффициент запаса по производительности, = 1,1;

- коэффициент избытка воздуха в продуктах сгорания перед дымососом.

Установим 2 дымососа, 1 в работе 1 в резерве:

Дымосос выбирают так, чтобы развиваемое им давление с учётом тяги, создаваемое трубой, обеспечивало с некоторым запасом необходимый перепад полного давления (Па) по газовому тракту:

877,87 Па,

где = 1,1 - коэффициент запаса по давлению;

= 20…30 Па - разряжение в верхней части топки.

Мощность привода дымососа:

19,61 кВт,

где = 1,1 - коэффициент запаса по мощности электродвигателя;

- эксплуатационный КПД двигателя дымососа (по паспорту).

Выбор типа дымососа:

По требуемой производительности и давлению принимаем дымосос и электродвигатель:

- марка дымососа: ДН-17Х-1000

Q =74290 м3/ч; H =324 Па; з = 96 %; кВт

Производитель «Бийский котельный завод».

- электродвигатель:

тип двигателя: 5А315МВ6е

Nэл дв=250, кВт;з =96, %;n=1000, об/мин;

К установке принимаем два дымососа ДН-17Х-1000на один котел (один рабочий, один резервный).



Расчет дутьевого вентилятора

Расчётная производительность дутьевого вентилятора определяется тем количеством воздуха, которое необходимо подать в топку для полного сгорания потребляемого количества топлива:

6,45 м3/с или 23239 м3/ч

где - коэффициент запаса по производительности, = 1,05;

- коэффициент избытка воздуха в конце топки;

- температура воздуха, поступающего в вентилятор, оС.

Мощность привода дутьевого вентилятора:

12,09 кВт,

где = 1000…1500 Па - требуемое полное давление вентилятора (для котлов с воздухоподогревателем = 1500 Па).

Выбор типа вентилятора:

По требуемой производительности выбираем дутьевой вентилятор и электродвигатель:

марка дутьевого вентилятора: ВДН -12,5 - 1000

Q =26600, м3/ч; Н =243, кПа; =83, %;

Производитель «Бийский котельный завод»,

- электродвигатель:

тип двигателя: А200L6;

Nэл дв=30, кВт;з =93, %;n=970, об/мин

К установке принимаю два дутьевых вентилятора ВДН -11,2 - 1500 на один котел (один рабочий, один резервный).

Топливное хозяйство

Определяем часовой расход топлива на один котел:

т/ч,

Определяем общий расход топлива для всей котельной:

т/ч,

где - количество работающих котлов в котельной, шт.

Определяем объем угольного склада Vскл, м3:

м3,

где:- масса угля на складе, т. Принимаем равной,при доставки железнодорожным транспортом, не более 14-суточного расхода:[ СНиП II-35-76]

т,

с - насыпная плотность угля, т/м3, [Грегорьев].

Определяем площадь угольного склада :



м2 ,

где =10м - высота штабеля.:[Приказ Минжилкомхоза РСФСР от 14.02.1974 N 65]

Определяем длину штабеля, м:

м,

где -ширина штабеля; ширина штабеля для каменных углей составляет ; принимаемм.

В курсовом проекте применена железнодорожная схема доставки топлива (бурый уголь марки «Б1») на котельную, так как доставлять уголь рентабельней железнодорожным способом.

Каждая котельная имеет топливное хозяйство, в задачу которого входит бесперебойное обеспечение топливом работающих котлов.

Топливное хозяйство включает в себя систему механизмов и различных устройств, служащих для подачи, приема, а также требуемой предварительной обработки поступающего топлива.

Топливо на территорию котельной доставляется саморазгружающимися железнодорожными вагонами по железной дороге. Грузоподъемность вагонов составляет от 60 до 125т. В зимний период времени влажные твердые топлива смерзаются в вагонах за время их транспортировки, что затрудняет разгрузку вагонов. Для этого возникает необходимость в применении специальных устройств, таким устройством называется тепляк. Перед разгрузкой топливо взвешивают вагонными весами марки ВЖ-С-50-4 (4х осные вагоны с пределом взвешивания 50т. ).

Для разгрузки топлива на территории котельной устанавливаем вагоноопрокидыватель. После опорожнения вагона, топливо падается в бункер угля, оставшиеся непросыпы продавливаютя дробильно-фрезерной машиной.

Далее, помощью пластинчатого питателя угля топливо поступает на узел раздела топлива. Часть сырья поступает в дробильное помещение, а остальная часть уходит на склад и укладывается в штабели длинной .[теплог уст]. Штабель укладывается на специально подготовленной площадке с дренажными канавами для отвода осадков с территории склада. Его ширина не должна превышать 20 м., а высота 2,5 м. Штабелированиепроизводится бульдозерами (ДТ-200 -3 шт).

Из приемного бункера топливо по ленточномуконвейеру поступает на узел пересыпки и затем на ленточный конвейер первого подъема 8040-60 (ширина ленты b = 3•200+200 = 800 мм). С него сбрасывается в верхнюю часть дробильного устройства. Из слоя угля, движущегося по ленте, с помощью электромагнитного подвесного железооотделителя (П100) извлекается металл,а с помощью щепоуловителя улавливаются деревянные включения. Очищенное от металла топливо поступает на грохот марки ГИТ-31, где проходит разделение мелких фракций от крупных. Мелкие фракции, минуя дробилку, поступают на ленточный конвейер второго подъема. Крупные фракции поступают в двухвалковую зубчатую дробилку марки ДДЗ-4(производительность 20 т/ч) , а после нее - на тот же ленточный конвейер.

Ленточный конвейер второго подъема 8040-60 (ширина ленты - 800 мм, с установленными автоматическими весами (ЛТМ-1М) для регистрации количества поступившего топлива) направляет топливо в бункера котельных агрегатов. Затем по ленточному конвейеру топливо поступает в бункер котла, где из бункера топливо подается в топку котла пневмомеханическим забрасывателем ПМЗ-600.

Удаление из котельной золы осуществляется батарейным циклоном. Уловленная зола ссыпается в нижнюю часть циклона, а затем через подтрубок удаляется из золоуловителя. Удаление шлака осуществляется скрепером. Под топками котла вдоль всей котельной делают щлаковую канаву в которую ссыпается шлак из шлаковых бункеров котлов. Из них шлак скрепером выдается в сборный шлаковый бункер из которого он через шибер ссыпается в самоотвал для удаления на отвал.

Специальная часть

Дымовые трубы являются важным элементом котельных установок, предназначенным для отведения и рассеивания во внешней среде продуктов сгорания топлива. Современные котельные могут работать на газообразном, жидком и твердом топливе. В результате его сгорания образуются химически активные твердые и газообразные продукты (сажа, пепел, углекислый газ, окислы азота и многие другие). Дымовая труба должна обеспечивать хорошее рассеивание токсичных продуктов горения, т.е. соблюдение ПДК в окружающем воздухе. Кроме того, она должна создавать естественную тягу для эффективной работы котел...