Расчет схем паротурбинных и парогазовых установок их элементов

Размещено на http://www.allbest.ru/

Размещено на http://www.allbest.ru/

Федеральное агентство по образованию

Государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования

«Санкт-Петербургский государственный технологический университет растительных полимеров»

Кафедра промышленной теплоэнергетики

Курсовой проект

По дисциплине: «Тепломассообмен»

На тему: «Расчёт схем паротурбинных и парогазовых установок их элементов»

Выполнил: студент 436 группы

Бушуев Е.М.

Проверил: Суслов В.А.

Санкт-Петербург, 2015



Содержание

1. Расчет схем паротурбинных и парогазовых установок

1.1 Расчет схемы паротурбинной ТЭС

1.2 Расчет схемы парогазовой ТЭС со сбросом отработавших газов в котел-утилизатор

1.3 Расчет схемы парогазовой ТЭС с высоконапорным парогенератором

Заключение раздела технической термодинамики

2. Расчет тепловой изоляции паро- и трубопроводов

2.1 Расчет тепловой изоляции паро- и трубопроводов паротурбинной ТЭС

2.2 Расчет тепловой изоляции паропровода для парогазовой ТЭС со сбросом отработавших газов в котёл-утилизатор

2.3 Расчет тепловой изоляции паропровода ТЭС с высоконапорным парогенератором



1. Расчет схем паротурбинных и парогазовых установок

В настоящее время широкое распространение получили теплофикационные теплоэнергетические установки, задачей которых является не только выработка электрической энергии, но и отпуск теплоты.

Для проведения термодинамического анализа с целью выявления наиболее эффективной теплофикационной установки предлагается сравнить три тепловые схемы:

· паротурбинная ТЭС (рис.1);

· парогазовой ТЭС со сбросом отработавших газов в котел-утилизатор (рис.2);

· парогазовой ТЭС с высоконапорным парогенератором (рис.3)

Как видно из схемы паротурбинной ТЭЦ, острый пар из парогенератора с параметрами направляется в паровую турбину, где совершает полезную работу, вращаю ротор электрогенератора. Отработавший в турбине пар поступает в конденсатор, в котором конденсируется за счет его охлаждения потоком циркуляционной воды. Образовавшийся конденсат питательным насосом возвращается в парогенератор.

Во всех рассматриваемых схемах имеется два теплопотребителя - потребитель пара и потребитель горячей воды. Отпуск пара паропотребителю осуществляется непосредственно из отбора паровой турбины (производственный отбор). Пар, направляемый паровому потребителю, не возвращается в цикл паросиловых установок. Поэтому, восполнение расхода питательной воды осуществляется химически очищенной водой, подводимой в конденсатор паровых турбин.

Подогрев воды до необходимой теплопотребителю температуры происходит в подогревателе сетевой воды (ПСВ). В качестве греющей среды используется пар, так же отбираемый из паровой турбины (теплофикационный отбор). Сконденсировавшийся пар из ПСВ отводится в конденсатор паровой турбины.

Рис.1. Паротурбинная установка

В цикле парогазовой установки со сбросом отработавшего газа в котел-утилизатор участвуют два рабочих тела - газообразные продукты сгорания топлива и водяной пар. В цикле газотурбинной установки (ГТУ) атмосферный воздух сжимается до необходимого давления в компрессоре и затем поступает в камеру сгорания, в которую так же поступает и топливо. Оттуда продукты сгорания направляются в газовую турбину, где совершают работу расширения. Отработавшие в турбине газы подаются в топку парового котла. При к работе рассматриваемой установки сделано допущение, заключаются в том, что дополнительного подвода теплоты за счет сжигания топлива в паровом котле, не происходит, т.е. паросиловая установка работает полностью на теплоте, отводимой из цикла ГТУ.



Рис.2. Парогазовая ТЭС со сбросом отработавших газов в котел-утилизатор

В цикле парогазовой установки с высоконапорным парогенератором (ПГУ с ВПГ) атмосферный воздух, сжатый в компрессоре, поступает в высоконапорный парогенератор, в котором процесс сжигания топлива происходит под давлением. Продукты сгорания после расширения в газовой турбине сбрасываются в газовый подогреватель, в котором отдав теплоту питательной воде паросиловой установки, затем выбрасываются в атмосферу. Газовый подогреватель в такой схеме является элементом, связующим цикл газотурбинной установки с паросиловой установкой. Применение такого подогревателя позволяет вытеснить паровую регенерацию паросиловой части и тем самым повысить эффективность использования затраченной теплоты во всей установке.



Рис.3. Схема парогазовой ТЭС с высоконапорным парогенератором

Исходные данные:

Температура холодной воды на входе из подогревателя

Параметры пара на входе в паровую турбину:

Давление в конденсаторе

Внутренний относительный КПД паровой турбины

Внутренний относительный КПД газовой турбины

Внутренний относительный КПД компрессора

Температура газа перед газовой турбиной

Расход горячей воды

Температура горячей воды

Расход пара, отпущенного паровому потребителю

Давление пара, отпущенного паровому потребителю

Электрическая мощность, вырабатываемая турбиной



1.1 Расчет схемы паротурбинной ТЭС

Схема паротурбинной ТЭС

1.Энтальпия острого пара на входе в паровую турбину

По параметрам пара перед турбиной по hs-диаграмме находим ()

h_o = 3284 кДж/кг (S₀=6,8736 кДж/кг⁰С)

2.Энтальпия конденсата при давлении в конденсаторе P_к = 0,01Мпа (S₀=6,8736 кДж/кг⁰С)

h_к = 2177 кДж/кг

3.Действительная энтальпия конденсата (з_{oi пт} = 0,83)

H_o= h_o - h_к =3284 - 2177 = 1107 кДж/кг.

h_кд = h_o - H_oз_{oi пт}.= 3284 - 11070,83 = 2365.2 кДж/кг

4.Энтальпия отбора пара на потребителя

по давлению в отборе P_п =1 МПа по hs-диаграмме находим h_п = 2916 кДж/кг

5.Температура пара в отборе



t_отб = t_w + (5-7) = 92+6 =98 ⁰С.

6. Энтальпия конденсата на выходе из ПСВ (находим по H-S диаграмме, зная температуру и давление перед ПСВ, и давление в конденсаторе)

По температуре в отборе находим h_w'=385,407 кДж/кг (x=0, P_w=0.0755 Мпа)

P_w=0,0755 МПа (S₀=6,8736 кДж/кг⁰С и t_w=92 ⁰С)

h_w=2451 (S₀=6,8736 кДж/кг⁰С и t_w=92 ⁰С)

h_wд=h₀ - (h₀ - h_w)з_{oi пт}=3284 - (3284 - 2451) 0,83=2592,6 кДж/кг.

7. Расход пара для подогрева горячей воды

D_w = = =0,86 кг/с

8. Расход пара на паровую турбину

N_пт =( D_о- D_пy_п - D_wy_w) H_oз_{oi пт}

где = =0,6

= =0.09

D_о= кг/с.



9.Суммарный расход топлива

кг/с

где - энтальпия питательной воды на входе в котел (Р_к=0,01 МПа, х=0) , так как наше топливо - природный газ

- КПД котла, принимаем

10. Теплота, отпущенная паровому потребителю

МВт

11.Теплота, отпущенная потребителю горячей воды

МВт.

12.Общяя теплота потребителям

МВт

13. Расход топлива на выработку отпускаемой теплоты потребителям

кг/с

14.Расход топлива на выработку электроэнергии

кг/с

15. Удельный расход топлива на выработку электроэнергии

кг/кВтч

Процесс расширения пара в паровой турбине



1.2 Расчет схемы парогазой ТЭС со сбросом отработавших газов в котел-утилизатор

Парогазовая ТЭС со сбросом отработавших газов в котел-утилизатор

1.Температура газа перед турбиной

принимаем Т₃ = 1273 К

2.Температура воздуха на входе в компрессор

принимаем Т₁ = 25 ⁰С=298 К

3.Оптимальная степень сжатия

Р_к = (з_oiгтз_oiк/ф)^{1/2 m}

где m = k-1/k = (1.4-1)/1.4 = 0.286, где k = 1,4 - показатель адиабаты

ф = T₁/T₃ =298/1273 = 0.234

Р_к = (0.850.8/0.234)^{1/2 0.286} = 6,47

4.Теоретическая температура на выходе из компрессора

Т₂ =(Р_к)^mT₁ = (6,47)^0.286 298 = 508 K

5. Теоретическая температура на выходе из газовой турбины

Т₄ = Т₃ /( Р_к)^m =1273/6,47^0.286 = 746,7 K

6.Действительная температура на выходе из компрессора

Т_2д = (Т₂ - Т₁ + Т₁ з_oiк)/ з_oiк = (508-298+2980,8)/0,8 = 560,5 К

7. Действительная температура на выходе из газовой турбины

Т_4д = Т₃ - з_oiгт (Т₃ - Т₄) = 1273-0,85 (1273-746,7)=825,6 К

8.Определение расходов рабочих тел

Составим систему из двух уравнений

D_о=

где h₀ = 3284 кДж/кг - энтальпия острого пара на входе в паровую турбину

h_пв = 191 кДж/кг - энтальпия питательной воды (Р_к=0,01 МПа, х=0)

Ср_г = 1,005 кДж/кг⁰С - теплоемкость сухого воздуха

Т_4д = 825,6 K - действительная температура на выходе из газовой турбины



G_г = 149.37 кг/с

D₀ = 20.91 кг/с

9. Расход топлива

кг/с

где - КПД камеры сгорания

10. Расход топлива на выработку электроэнергии

В_э = В - В_т = 3,60 - 1,29=2,31 кг/с

11. Удельный расход топлива на выработку электроэнергии

кг/кВтч



1.3 Расчет схемы парогазовой ТЭС с высоконапорным парогенератором

Схема парогазовой ТЭС с высоконапорным парогенератором

1.Температура газа перед турбиной

принимаем Т₃ = 1273 К

2.Температура воздуха на входе в компрессор

принимаем Т₁ = 298 К

3.Оптимальная степень сжатия

Р_к = (з_oiгтз_oiк/ф)^{1/2 m}

где m = k-1/k = (1.4-1)/1.4 = 0.286, где k = 1,4 - показатель адиабаты

ф = T₁/T₃ =298/1273 = 0.234

Р_к = (0.850.8/0.234)^{1/2 0.286} =6,47

4.Теоретическая температура на выходе из компрессора

Т₂ =(Р_к)^mT₁ = (6,47)^0.286 298 = 508 K



5. Теоретическая температура на выходе из газовой турбины

Т₄ = Т₃ /( Р_к)^m =1273/6,47^0.286 = 746,7 K

6.Действительная температура на выходе из компрессора

Т_2д = (Т₂ - Т₁ + Т₁ з_oiк)/ з_oiк = (508-298+2980,8)/0,8 = 560,5 К

7. Действительная температура на выходе из газовой турбины

Т_4д = Т₃ - з_oiгт (Т₃ - Т₄) = 1273-0,85 (1273-746,7)=825,6 К

8.Определение расходов рабочих тел

Составим систему из двух уравнений

D_о=

где кДж/кг - энтальпия питательной воды принимается равной энтальпии кипящей

воды при давлении острого пара (h_кд =2365.2 кДж/кг)

191,8 кДж/кг - энтальпия конденсата на выходе из конденсатора паровой турбины

(x=0, P_к=0,01 МПа)

Ср_г = 1,005 кДж/кг⁰С - теплоемкость сухого воздуха

Т_4д = 825,6 K - действительная температура на выходе из газовой турбины

G_г = 127,1 кг/с

D₀ = 25.42 кг/с

9. Суммарные затраты теплоты

кВт

кВт

кВт

10. Расход топлива

кг/с

где: - КПД высоконапорного парогенератора

10. Расход топлива на выработку электроэнергии

В_э = В - В_т = 3,85 - 1,29=2,56 кг/с



11. Удельный расход топлива на выработку электроэнергии

кг/кВтч



Заключение раздела технической термодинамики

Для проведения термодинамического анализа с целью выявления наиболее эффективной теплофикационной установки мы сравнивали три схемы:

1.Паротурбинная ТЭС.

2. Парогазовая ТЭС со сбросом отработавших газов в котел-утилизатор (ПГУКУ).

3. Парогазовая ТЭС с высоконапорным парогенератором (ПГУВПГ).

Критерием термодинамической эффективности рассматриваемых теплофикационных циклов может служить величина удельного расхода топлива на выработку электроэнергии на тепловом потреблении в_э.

В результате расчетов мы получили следующие значения удельного расхода топлива:

1. в_э = 363 г/кВтч

2. в_э = 208 г/кВтч

3. в_э = 231 г/кВтч

По этим результатам видно, что наиболее эффективной является схема парогазовой ТЭС со сбросом отработавших газов в котел-утилизатор.

паротурбинный электростанция утилизатор изоляция



2. Расчет тепловой изоляции паро- и трубопроводов

Вариант №212

Определить и подобрать по сортаменту диаметр заданного на схеме участка паро- и трубопровода, произвести выбор материала и выполнить расчет толщины тепловой изоляции, рассчитать распределение температуры по толщине слоя изоляции.

Тепловая изоляция на действующих энергетических установках выполняет весьма важную роль. Качественная изоляция основного и вспомогательного оборудования позволяет обеспечить наиболее экономичный режим эксплуатации установок, предотвратить или уменьшить тепловые потери в теплоэнергетических процессах, повысить полезного действия установок.

Важную роль играет тепловая изоляция для паро- и трубопроводов как непосредственно в схемах теплопроизводящих и теплоиспользующих установок, так и в магистральных паро- и трубопроводах, обеспечивающих транспортировку теплоносителей к потребителям тепловой энергии, сохраняя тепловой потенциал теплоносителей.

Кроме того, тепловая изоляция предназначена для предотвращения ожогового травматизма обслуживающего персонала. По условиям техники безопасности недопустимы значения температуры любой нагретой поверхности выше 50 Все виды тепловой и во всех случаях рассчитываются, исходя из обеспечения этих условий.

Теплопроизводящие материалы разнообразны по своей структуре, форме, виду основного исходного сырья, теплофизическим свойствам и т.п.

По структуре теплоизоляционные материалы можно классифицировать на следующие группы: сыпучие материалы и смеси, пористо-зернистые изделия, пористо-волокнистые материалы и изделия. К первой группе можно отнести такие материалы, как перлитовый песок, щебень, вермикулит, диатомит, асбест, совелитовый порошок, асбозурит и т.п.

Вторую группу составляют изделия, получаемые в процессе обжига, формования и сушки. Например, перлитоцементные блоки, перлитокерамические, перлитобитумные, известко-кремнеземистые, пенодиатомитовые изделия и т.п.

К третьей группе относят минеральную вату и изделия из неё в виде матов, полуцилиндров и цилиндров, плит, а также изделий из базальтового волокна, стекловолокна, стекловаты и т.п.

Теплоизоляционные материалы сильно различаются по теплофизическим свойствам и предельной температуре использования. Коэффициент теплопроводности имеет широкий диапазон численных значений от 0,05 до 2,5 Вт/м. Предельная температура использования для различных материалов составляет от 300 до 1000.

2.1 Расчет тепловой изоляции паро- и трубопроводов паротурбинной ТЭС

Исходные данные:

D_w = 0,86 кг/с

t_cт = 98°С

t_из = 50°С

t_oкр=30°С



1.Определение средней температуры слоя изоляции

t_ср = 0.5•(t_ст + t_из) = 0.5•(98+ 50) = 74 °С

2.Определение теплопроводности изоляционных материалов

1) Асбест пушёный: 0.13 + 0.00019•t =0.13 + 0.00019•74 = 0,14406 Вт/(м•°С)

2) Асбозурит: 0.162 + 0.00019•t =0.162 + 0.00019•74 = 0.17606 Вт/(м•°С)

3) Минеральная вата: 0.05 + 0.00012•t = 0.05 + 0.00012•74 = 0.05888 Вт/(м•°С)

4) Шлаковая вата: 0.06+0.000145•t = 0.06+0.000145•74 = 0.07073 Вт/(м•°С)

3.Внутренний диаметр трубопровода



м

где = 0,55976 кг/м³ - плотность среды при t_cт = 98°С

= 40 м/с - скорость движения среды в паропроводе

по сортаменту выбираем стандартный патрубок диаметром 230 мм, c толщиной стенки 5 мм

4.Коэффициент теплоотдачи от наружной поверхности изоляции к окружающему воздуху

б_в = 10.3 + 0.052•(t_из - t_окр) = 10.3 + 0.052•(50 - 30) = 11.34 Вт/(м•°С)

5.Критический диаметр изоляции

1) Асбест пушёный = 0.025 м

2) Асбозурит = 0.031 м

3) Минеральная вата = 0.01 м

4) Шлаковая вата = 0.012 м

6. Рассмотрим в качестве изоляционного материала:

(Подбор диаметра изоляции графо-аналитическим методом последовательных приближений)

1) Асбест пушеный

а) принимаем d_из = 0.270 м

б) принимаем d_из = 0.300 м

в) принимаем d_из = 0.280 м

Диаграмма асбеста пушеного

Решением задачи при рассмотрении в качестве изоляционного материала асбеста пушенного будет d_из = 0.286 м

2) Асбозурит

а) принимаем d_из = 0.280 м

б) принимаем d_из = 0.310 м

в) принимаем d_из = 0,290 м

Диаграмма асбозурита

Решением задачи при рассмотрении в качестве изоляционного материала асбозурита будет d_из = 0.296 м

3) Минеральная вата

а) принимаем d_из = 0.260 м

б) принимаем d_из = 0.248 м

в) принимаем d_из = 0.256 м

Диаграмма минеральной ваты

Решением задачи при рассмотрении в качестве изоляционного материала минеральной ваты будет d_из = 0.254 м

4) Шлаковая вата

а) принимаем d_из = 0.270 м



б) принимаем d_из = 0.250 м

в) принимаем d_из = 0.260 м

Диаграмма шлаковой ваты

Решением задачи при рассмотрении в качестве изоляционного материала шлаковой ваты будет d_из = 0.258 м

7.Толщина слоя изоляции:

1) Асбест пушёный

д = 0.5•(d_из - d_н) = 0.5•(0.286 - 0.230) = 0.028 м



2) Асбозурит

д = 0.5•(d_из - d_н) = 0.5•(0.296 - 0.230) = 0.033 м

3) Минеральная вата

д = 0.5•(d_из - d_н) = 0.5•(0.254 - 0.230) = 0.012 м

4) Шлаковая вата

д = 0.5•(d_из - d_н) = 0.5•(0.258 - 0.230) = 0.014 м

8.Расчет температурного поля по толщине слоя изоляции

Выбираем изоляционный материал с наименьшей толщиной изоляции - минеральная вата

Вт/м

1) Асбест пушёный

d_из1 = 0.248 м

2) Асбозурит

d_из2 = 0.250 м

3) Минеральная вата

d_из3 = 0.254 м

4) Шлаковая вата

d_из3 = 0.258 м

Зависимость распределения температуры по толщине слоя изоляции



2.2 Расчет тепловой изоляции паропровода для парогазовой ТЭС со сбросом отработавших газов в котёл-утилизатор

Исходные данные:

D₀ = 20,91 кг/с

t_cт = 430 °С

t_из = 50 °С

t_oкр=30 °С

1.Определение средней температуры слоя изоляции

t_ср = 0.5•(t_ст + t_из) = 0.5•(430+ 50) = 240 °С

2.Определение теплопроводности изоляционных материалов

1) Асбест пушёный: 0.13 + 0.00019•t =0.13 + 0.00019•240 = 0,1756 Вт/(м•°С)

2) Асбозурит: 0.162 + 0.00019•t =0.162 + 0.00019•240 = 0.2076 Вт/(м•°С)

3) Минеральная вата: 0.05 + 0.00012•t = 0.05 + 0.00012•240 = 0.0788 Вт/(м•°С)

4) Шлаковая вата: 0.06+0.000145•t = 0.06+0.000145•240 = 0.0948 Вт/(м•°С)

3.Внутренний диаметр трубопровода

м

где = 12,915 кг/м³ - плотность среды при t_cт = 430 °С

= 40 м/с - скорость движения среды в паропроводе

по сортаменту выбираем стандартный патрубок диаметром 250 мм, c толщиной стенки 10 мм

4.Коэффициент теплоотдачи от наружной поверхности изоляции к окружающему воздуху

б_в = 10.3 + 0.052•(t_из - t_окр) = 10.3 + 0.052•(50 - 30) = 11.34 Вт/(м•°С)

5.Критический диаметр изоляции

1) Асбест пушёный = 0.031 м

2) Асбозурит = 0.037 м

3) Минеральная вата = 0.014 м

4) Шлаковая вата = 0.017 м

6. Рассмотрим в качестве изоляционного материала:

(подбор диаметра изоляции графо-аналитическим методом последовательных приближений)

1) Асбест пушеный

а) принимаем d_из = 0.550 м

б) принимаем d_из = 0.680 м

в) принимаем d_из = 0.650 м



Диаграмма асбеста пушеного

Решением задачи при рассмотрении в качестве изоляционного материала асбеста пушенного будет d_из = 0.636 м

2) Асбозурит

а) принимаем d_из = 0.600 м

б) принимаем d_из = 0.750 м

в) принимаем d_из = 0,700 м



Диаграмма асбозурита

Решением задачи при рассмотрении в качестве изоляционного материала асбозурита будет d_из = 0.690 м

3) Минеральная вата

а) принимаем d_из = 0.400 м

б) принимаем d_из = 0.500 м

в) принимаем d_из = 0.470 м



Диаграмма минеральной ваты

Решением задачи при рассмотрении в качестве изоляционного материала минеральной ваты будет d_из = 0.450 м

4) Шлаковая вата

а) принимаем d_из = 0.450 м

б) принимаем d_из = 0.560 м

в) принимаем d_из = 0.500 м



Диаграмма шлаковой ваты

Решением задачи при рассмотрении в качестве изоляционного материала шлаковой ваты будет d_из = 0.484 м

7.Толщина слоя изоляции:

1) Асбест пушёный

д = 0.5•(d_из - d_н) = 0.5•(0.636 - 0.250) = 0.193 м

2) Асбозурит

д = 0.5•(d_из - d_н) = 0.5•(0.690 - 0.250) = 0.220 м

3) Минеральная вата

д = 0.5•(d_из - d_н) = 0.5•(0.450 - 0.250) = 0.100 м

4) Шлаковая вата

д = 0.5•(d_из - d_н) = 0.5•(0.484 - 0.250) = 0.117 м

8.Расчет температурного поля по толщине слоя изоляции

Выбираем изоляционный материал с наименьшей толщиной изоляции - минеральная вата

Вт/м

1) Асбест пушёный

d_из1 = 0.420 м

2) Асбозурит

d_из2 = 0.430 м

3) Минеральная вата

d_из3 = 0.450 м

4) Шлаковая вата

d_из3 = 0.484 м



Зависимость распределения температуры по толщине слоя изоляции

2.3 Расчет тепловой изоляции паропровода ТЭС с высоконапорным парогенератором

Исходные данные:

D_п = 12,5 кг/с

t_cт = 98 °С

t_из = 50 °С

t_oкр=30 °С

1.Определение средней температуры слоя изоляции

t_ср = 0.5•(t_ст + t_из) = 0.5•(98+ 50) = 74 °С

2.Определение теплопроводности изоляционных материалов

1) Асбест пушёный: 0.13 + 0.00019•t =0.13 + 0.00019•74 = 0,14406 Вт/(м•°С)

2) Асбозурит: 0.162 + 0.00019•t =0.162 + 0.00019•74 = 0.17606 Вт/(м•°С)

3) Минеральная вата: 0.05 + 0.00012•t = 0.05 + 0.00012•74 = 0.05888 Вт/(м•°С)

4) Шлаковая вата: 0.06+0.000145•t = 0.06+0.000145•74 = 0.07073 Вт/(м•°С)

3.Внутренний диаметр трубопровода

м

где = 0,55976 кг/м³ - плотность среды при t_cт = 98 °С

= 40 м/с - скорость движения среды в паропроводе

по сортаменту выбираем стандартный патрубок диаметром 860 мм, c толщиной стенки 10 мм

4.Коэффициент теплоотдачи от наружной поверхности изоляции к окружающему воздуху

б_в = 10.3 + 0.052•(t_из - t_окр) = 10.3 + 0.052•(50 - 30) = 11.34 Вт/(м•°С)

5.Критический диаметр изоляции

1) Асбест пушёный = 0.025 м

2) Асбозурит = 0.031 м

3) Минеральная вата = 0.01 м

4) Шлаковая вата = 0.012 м

6. Рассмотрим в качестве изоляционного материала:

(Подбор диаметра изоляции графо-аналитическим методом последовательных приближений)

1) Асбест пушеный

а) принимаем d_из = 0.900 м

б) принимаем d_из = 0.910 м

в) принимаем d_из = 0.95 м

Диаграмма асбеста пушеного

Решением задачи при рассмотрении в качестве изоляционного материала асбеста пушенного будет d_из = 0.922 м

2) Асбозурит

а) принимаем d_из = 0.920 м

б) принимаем d_из = 0.950 м



в) принимаем d_из = 0,930 м

Диаграмма асбозурита

Решением задачи при рассмотрении в качестве изоляционного материала асбозурита будет d_из = 0.932 м

3) Минеральная вата

а) принимаем d_из = 0.900 м

б) принимаем d_из = 0.880 м



в) принимаем d_из = 0.886 м

Диаграмма минеральной ваты

Решением задачи при рассмотрении в качестве изоляционного материала минеральной ваты будет d_из = 0.884 м

4) Шлаковая вата

а) принимаем d_из = 0.884 м

б) принимаем d_из = 0.900 м



в) принимаем d_из = 0.890 м

Диаграмма шлаковой ваты

Решением задачи при рассмотрении в качестве изоляционного материала шлаковой ваты будет d_из = 0.889 м

7.Толщина слоя изоляции:

1) Асбест пушёный

д = 0.5•(d_из - d_н) = 0.5•(0.922 - 0.860) = 0.031 м

2) Асбозурит

д = 0.5•(d_из - d_н) = 0.5•(0.932 - 0.860) = 0.036 м

3) Минеральная вата

д = 0.5•(d_из - d_н) = 0.5•(0.884 - 0.860) = 0.012 м

4) Шлаковая вата

д = 0.5•(d_из - d_н) = 0.5•(0.889 - 0.860) = 0.0145 м

8.Расчет температурного поля по толщине слоя изоляции

Выбираем изоляционный материал с наименьшей толщиной изоляции - минеральная вата

Вт/м

1) Асбест пушёный

d_из1 = 0.870 м

2) Асбозурит

d_из2 = 0.880 м

3) Минеральная вата

d_из3 = 0.884 м

4) Шлаковая вата

d_из3 = 0.889 м

Зависимость распределения температуры по толщине слоя изоляции

Размещено на Allbest.ru

...