Компенсация реактивной мощности

Размещено на http://www.allbest.ru/

Содержание

Введение

1. Поперечная компенсация реактивной мощности

1.1 Синхронные компенсаторы

1.2 Статические компенсаторы на основе насыщающихся реакторов

1.3 Статические компенсаторы реактивной мощности

1.4 Преобразователи напряжения

2. Продольная компенсация реактивной мощности

2.1 Фиксированные последовательные конденсаторы

2.2 Последовательные конденсаторы с тиристорным управлением

2.3 Преобразователи напряжения

Заключение

Список использованной литературы



Введение

Передача электрической энергии с использованием переменного тока началась еще в конце 19 века, заменяя существовавшие небольшие локальные системы постоянного тока. При расширении локальных систем энергоснабжения и обеспечении передачи на дальние расстояния возникали различные проблемы с управлением напряжением и стабильностью, связанные в первую очередь с небалансом реактивной мощности в системах. Для управления напряжениями стационарной системы в основном использовалась коммутируемая компенсация реактивной мощности (шунтирующие конденсаторы и шунтирующие реакторы). Динамическая компенсация реактивной мощности основывалась на вращающихся машинах, например синхронных компенсаторах.

В середине 60-х годов 20 века появились первые статические компенсационные устройства, то есть реакторы, управляемые постоянным током (ртутные вентили) и устройства, управляемые тиристорами (конденсаторы с тиристорным управлением, реакторы с тиристорным управлением). Малое время отклика, низкие потери и меньшие требования к техническому обслуживанию сняли многие ограничения, присущие вращающимся машинам и устройствам, управляемым постоянным током. Оценка рабочих потерь имеет своим результатом всё большее увеличение использования статических конденсаторных установок реактивной мощности, состоящих из комбинаций ветвей конденсаторов и реакторов с тиристорным управлением. Эти шунтирующие устройства совместно с последовательными конденсаторами с тиристорным управлением составили основу гибких систем передачи переменного тока (FACTS). FACTS позволяет более эффективно использовать системы передачи благодаря улучшенному динамическому управлению напряжением системы с одной стороны и более высокой пропускной способностью с другой стороны. В системах передачи переменного тока в настоящее время установлены статические конденсаторные установки реактивной мощности общей мощностью более 100 000 МВА.

В устройствах FACTS стали использоваться новые силовые электронные приборы (GTO, IGCT, IGBT), которые позволяют использовать преобразователи тока и напряжения для обеспечения быстродействующей компенсации реактивной мощности. На основе дальнейшего развития систем управления, совершенствования полупроводниковых приборов и новых технологий преобразователей напряжения в настоящее время компенсация реактивной мощности является ключевым фактором для надёжной передачи энергии переменного тока. В данной статье вашему вниманию предлагается обзор положений в области систем передачи от начала применения компенсации реактивной мощности до существующего в настоящее время положения. Также сравниваются ранние решения и современные устройства, приводятся основные факторы и этапы совершенствования установок и обсуждаются преимущества современных устройств.

Передача энергии переменного тока началась в конце 19 века. Развитие шло от низких уровней напряжения и ограниченных районов до больших расстояний, высоких мощностей и всё более возрастающего напряжения передачи. На рис. 1 приводится примерная картина возрастания напряжения систем передачи от года к году.



Генерация электрической энергии и её потребители обычно не находятся близко друг от друга. Большие города и большие промышленные регионы часто получают электроэнергию от источников, находящихся на большом расстоянии. Составляющие системы и нагрузка включают в себя источники реактивной мощности (конденсаторы и катушки индуктивности), которые оказывают влияние на профиль напряжения сети и стабильность системы. Линии передачи высоковольтных систем (735 кВ) могут иметь до 200 Мвар емкостной мощности на длину 100 км. Кабельные соединения могут давать даже большую реактивную мощность. Большие нагрузки, содержащие электрические дуговые печи или мощные приводы, могут иметь до 100 Мвар индуктивной реактивной мощности. Без соответствующей компенсации реактивной мощности в длинных линиях передачи могут наступить критические условия работы системы из-за сильных колебаний напряжения и проблем со стабильностью. Эти проблемы могут быть решены с помощью схем параллельной и последовательной компенсации.

компенсатор тиристорный реактор конденсатор



1. Поперечная компенсация реактивной мощности

В настоящее время используются коммутируемые конденсаторные установки для компенсации реактивной мощности и конденсаторные установки с непрерывным управлением. Емкостная мощность линий передачи или кабельной сети частично компенсируется параллельным шунтом из подключенных к линии реакторов, индуктивные нагрузки компенсируются шунтирующими конденсаторами. Линейные реакторы постоянно подключены к линиям передачи, чтобы обеспечить постоянную компенсацию в широком рабочем диапазоне. Шунтирующие конденсаторы обычно разделены на ступени для компенсации промежуточных нагрузок. Непрерывное управление реактивной мощностью ранее было возможно только с помощью регулирования возбуждения генераторов или специальных синхронных конденсаторных установок. Первые устройства статической компенсации строились на основе насыщенных реакторов, следующими были тиристорные установки. Основой последних устройств компенсации реактивной мощности стали преобразователи напряжения, использующие сначала запираемые тиристоры (GTO), а сейчас биполярные транзисторы с изолированным затвором (IGBT).

1.1 Синхронные компенсаторы



Поведение синхронного компенсатора определяется влиянием МДС возбуждения на реактивную мощность. В некоторых случаях с целью экономии средств для управления реактивной мощностью используются старые генераторы, демонтированные с турбин. Вновь изготовленные синхронные компенсаторы использовались в конкретных местах системы для улучшения профиля напряжения и увеличения мощности короткого замыкания особенно в точке подключения высоковольтных вставок постоянного тока. Время отклика машин было улучшено с внедрением систем возбуждения с управлением с помощью тиристоров. На рис. 2 показана схема подключения синхронного компенсатора к системе высокого напряжения.

На рис. 3 показана вольт-амперная рабочая характеристика. Наклон характеристики зависит от реактивного сопротивления двигателя и его сетевого трансформатора. Изменение опорного напряжения приводит к работе синхронного компенсатора в перевозбуждённом или недовозбуждённом режиме, то есть он отдаёт (как ёмкость) или поглощает (как индуктивность) реактивную мощность. Он реагирует сам, то есть без управляющего воздействия, и обеспечивает поддержание напряжения вне рабочей характеристики в установившемся режиме в условиях переходного процесса.



1.2 Статические компенсаторы на основе насыщающихся реакторов

Эти первые статические компенсаторы строились из статических (неподвижных) компонентов, то есть конденсаторов и реакторов. Реакторы работали в области насыщения, ограничивая при этом изменения напряжения. На рис. 4 показано устройство такого компенсатора и его рабочие характеристики.

Насыщающийся реактор (SR) обычно выполняется на 9-стержневом стальном магнитопроводе для нейтрализации гармоники третьего порядка. Наклон характеристики SR уменьшается благодаря конденсатору Cs, подключенному последовательно. Параллельно им подключен шунтирующий конденсатор Cp, который обеспечивает емкостной характер устройства. В правой части рис. 4 показана характеристика каждого компонента (SR, Cs и Cp), суммарная характеристика SR и Cs (SR+Cs) и окончательная характеристика SR+Cs+Cp после параллельного подключения Cp. Насыщающиеся статические компенсаторы по существу реагируют на изменения напряжения системы. Регулировка опорного напряжения производится при помощи переключателя ответвлений сетевого трансформатора. Демпфирующие фильтры подключаются параллельно конденсатору Cs для устранения возможности феррорезонанса совместно с защитой от перенапряжения конденсатора. Общий рабочий диапазон может быть установлен ступенчатым переключением шунтирующих конденсаторов. Статический компенсатор нормально работает в условиях симметричного напряжения системы.

1.3 Статические компенсаторы реактивной мощности

Статические конденсаторные установки реактивной мощности составлены из статических компонентов (индуктивностей и емкостей), с быстродействующим управлением с помощью полупроводниковых устройств (тиристоров). Преимуществами статических компенсаторов по сравнению с синхронными компенсаторами являются более низкие требования к техническому обслуживанию (нет движущихся частей),простое трёхфазное или однофазное управление, другие опциональные возможности управления, а также меньшая стоимость при тех же номинальных параметрах. На рис. 5 показано типовое устройство статического компенсатора.

Необходимая емкостная мощность для системы может быть установлена в емкостных ветвях, которые могут быть фиксировано подключенными к шине низкого напряжения или коммутируемыми с помощью тиристорных вентилей (конденсаторы с тиристорной коммутацией). Фиксированные ветви обычно настраиваются с помощью последовательных реакторов для фильтрации гармоник. Индуктивная мощность устанавливается в одной фазе или комбинациях трёхфазных реакторов, которые плавно регулируются с помощью тиристорных вентилей. Ветви подключены к высоковольтной системе через специальный трансформатор. Трансформатор изменяет напряжение системы до уровня, оптимального для работы тиристора.

Ветви реакторов с тиристорным управлением (TCR)

Ветви реакторов с тиристорным управлением содержат реакторы, которые управляются по углу с помощью тиристорных ключей. Три однофазные ветви соединяются в треугольник для уменьшения генерации гармоник, кратных трём, при симметричной работе.

Ветви конденсаторов с тиристорной коммутацией (TSC)

Ветви конденсаторов с тиристорной коммутацией содержат конденсаторы и токоограничивающие реакторы и коммутируются с помощью тиристорных ключей. Ветви могут соединяться треугольником или звездой. При соединении звездой один ключ становится лишним и может не приниматься во внимание в одной из трёх фаз. При использовании тиристоров с таким же номинальным током, как для TCR, номинал ветви будет соответственно ниже.

Тиристоры

Развитие технологий тиристоров большой мощности создало основу использования электронных устройств большой мощности в энергосистемах.

Процесс совершенствования тиристоров (см. рис. 6) начался в 70-х годах. Токопроводящая способность мощных тиристоров ступенчато возрастала от 800 А (эфф.) до 4000 А (эфф.) при использовании кремниевых подложек с диаметром от 40 до 125 мм. При этом величина максимально допустимого обратного напряжения увеличилась с 1,6 до 8 (10) кВ. Следующий этап дальнейшего увеличения номинальных токов тиристоров ожидается с 2009 г.

Конфигурации статической конденсаторной установки

Вначале в статических конденсаторных установках для соответствия условиям работы различных цепей, управляемых тиристорами, они устанавливались параллельно. Последовательное подключение тиристоров обуславливалось напряжением шины низкого напряжения (обычно до 36 кВ). 12-пульсное подключение использовалось для разделения ветвей, управляемых тиристорами, и уменьшения тока короткого замыкания цепи каждого вентиля, а также чтобы избежать 6-пульсных гармонических искажений в системе. На рис. 7 показан типовой статический компенсатор реактивной мощности в 12-пульсном соединении, использующий только одну ветвь TCR и фиксированную емкостную ветвь (FC).

Конфигурации TCR/TSC



Конфигурации статических компенсаторов изменялись со временем по мере повышения номинальных токов и в связи с обсуждающимися далее факторами, связанными с потерями, занимаемой площадью и мобильностью.

Потери

Величины потерь в статических компенсаторах с конфигурацией TCR/FC показаны на рис.8. Значение потерь не включает в себя нагрузку, потери трансформатора, потери реактора с тиристорным управлением и реактора фильтра, диэлектрические потери конденсаторов, потери в ключах, как в стационарном режиме, так и при переключении, потери в оборудовании охлаждения (трансформатор и вентили) и во вспомогательном оборудовании.



Средняя величина рабочих потерь в статических компенсаторах с конфигурацией TCR/FC составляет около 0,5 - 0,7% номинальной емкостной мощности. На рис. 9 показан график рабочих потерь установки с конфигурацией TCR/TSC/FC.

Средняя величина рабочих потерь в статических компенсаторах конфигурации TCR/TSC/FC составляет около 0,5 - 0,7% номинальной емкостной мощности компенсатора. Стоимость конфигурации компенсатора TCR/TSC/FC выше, чем конфигурации TCR/FC за счёт дополнительной стоимости конденсаторов с тиристорной коммутацией. Из-за того, что статический компенсатор должен работать основную часть времени при нуле на выходе, чтобы быть готовым к быстрому поддержанию напряжения при нештатных ситуациях в системе, стоимость потерь должна определяться в рабочей области.

Возможна следующая методика оценки:

Pveval = Pv1 x t1 + Pv2 x t2 + … + Pvn x tn, где

Pveval - значение общих рабочих потерь,

Pv1, 2, n - средние потери в рабочем диапазоне 1, 2, n для периодов работы t1, t2, tn.

Суммарное время работы - до 8760 часов за год. Стоимость потерь определяется умножением Pveval на конкретную стоимость потерь ($/кВт) у потребителя, величина которой зависит от поставщика электроэнергии от 1500 до 8000 $/кВт.

Общая стоимость компенсации реактивной мощности состоит из стоимости инвестиций (составные части, установка) и стоимости потерь. Решение статического компенсатора конфигурации TCR/TSC/FC может оказаться более экономичным, чем более простое - TCR/FC. Последние установки статических компенсаторов реактивной мощности в основном имели конфигурации TCR/TSC/FC.

Занимаемая площадь

Несмотря на то, что конфигурации TCR/TSC/FC требуют больше места, так как имеют больше ветвей, требования по площади размещения могут быть уменьшены более чем на 50% (в настоящее время - до 8 м2/Мвар) по сравнению с ранними конструкциями. Требования по занимаемой площади также могут использоваться в качестве критерия оценки.

Мобильность

Процессы либерализации и приватизации могут приводить к изменениям потоков в некоторых высоковольтных системах в течение короткого времени. Некоторые ранее установленные конденсаторные установки реактивной мощности могут оказаться больше не эффективными в данном месте, и может потребоваться их установка в другой точке системы.

Возможность перемещения установки также может быть использована в качестве критерия при оценке общей стоимости.

Переход от аналогового управления к цифровому

Со временем происходил переход от чисто аналоговых систем управления и защиты к цифровым системам. Преимуществами цифровых систем являются отсутствие дрейфа параметризации и сигнализации, программное управление функциональностью, графическое конфигурирование, самодиагностика и модульное построение. Современные системы управления конденсаторных установок имеют многообразные функции и позволяют полностью интегрироваться в систему. На рис. 10 показана схема блока управления, включающего в себя различные функции управления и замкнутую петлю обратной связи.

Выделенная на рисунке часть схемы показывает прохождение сигнала управления напряжением. Сигнал управления напряжением может быть модулирован быстродействующим сигналом управления для подавления качаний мощности (POD) в случае серьёзных проблем со стабильностью после аварии системы. Замедленное действие тракта управления реактивной мощностью помогает статической конденсаторной установке оперировать из заданной оптимальной рабочей точки, например 0 Мвар. Из этой оптимальной рабочей точки конденсаторная установка сможет быстро отдавать или поглощать реактивную мощность в критических условиях работы системы.



1.4 Преобразователи напряжения

Идея применить самокоммутирующиеся преобразователи для статической компенсации реактивной мощности долго обсуждалась перед созданием в 70-е годы 20 века первой конструкции на тиристорах со специальной схемой для ускорения коммутации. В принципе, могут быть использованы преобразователи с фиксированным постоянным напряжением или током. Тем не менее, при поддержке других отраслей, например, систем электроприводов, стал доступен широкий ряд полупроводниковых приборов с управляемым запиранием и полным максимальным обратным напряжением. В первых экспериментальных образцах статических компенсаторов STATCOM на базе преобразователей напряжения были использованы запираемые тиристоры (GTO).

На векторной диаграмме, на рис. 11, показан емкостной характер работы. Фаза и амплитуда тока могут регулироваться изменением VVSC. Для данного напряжения системы VN регулируется напряжение преобразователя VVSC, чтобы получить ток IN, который может находиться внутри зоны, обозначенной «максимальный ток преобразователя». Если пренебречь потерями, можно считать, что ток опережает напряжение или отстаёт от напряжения на 90°. Значение максимального тока симметрично при опережении или отставании по фазе. В широком диапазоне изменения напряжения системы ток может оставаться неизменным. Эта функция графически представлена на рис. 12, где сравниваются вольт-амперные характеристики STATCOM и статические конденсаторные установки. В условиях низкого напряжения STATCOM может обеспечить большую мощность, чем СКРМ, а при перенапряжении максимальная выходная мощность STATCOM меньше.

Развитие технологий преобразователей напряжения для компенсации реактивной мощности было нацелено на следующие задачи: улучшение поддержания работы системы в случае понижения напряжения, повышение скорости отклика при компенсации фликеров, создание более компактных и мобильных конструкций, уменьшение взаимного влияния гармоник с системой энергоснабжения. В настоящее время предлагается много технических решений, которые сводятся к концепции мультипреобразования, высоковольтным ШИМ-преобразователям или многоуровневым преобразователям. Причины сложившейся ситуации и перспективы можно увидеть из истории развития. В первых преобразователях напряжения количество последовательно соединённых запираемых тиристоров было ограничено в основном тем, что нельзя было обеспечить равномерное распределение напряжений между отдельными тиристорами. Это приводило к тому, что выходная мощность одиночного преобразователя была мала. Также высокие потери при коммутации препятствовали эффективному использованию широтно-импульсной модуляции (ШИМ) для получения синусоидальной формы тока. Эти ограничения были впервые преодолены сочетанием нескольких преобразователей при использовании подавления гармоник с помощью магнитных цепей.

Позднее появились полупроводниковые приборы с улучшенной коммутационной способностью. С внедрением коммутируемых по затвору запираемых тиристоров (IGCT) были созданы мощные преобразователи с номинальными мощностями до 10 МВА. С использованием высоковольтных биполярных транзисторов постоянного тока с изолированным затвором (IGBT) были созданы вентили на 300 кВ, что дало возможность реализации одиночных преобразователей диапазона 100 МВА.

В преобразователях на IGBT выходной синусоидальный ток формируется с помощью ШИМ с высокой частотой коммутации (в килогерцовом диапазоне). Кроме того факта, что высокая частота коммутации ведёт к значительным потерям преобразователя, наличие крутых фронтов высокого напряжения dv/dt требует применения специального оборудования для предотвращения воздействия высокой частоты и принятия мер по ограничению электромагнитных помех.

Дальнейшее увеличение предложения полупроводников высокой мощности и эффективных систем управления позволяют сегодня преодолевать проблемы, связанные с высокой частотой коммутации высоковольтных вентилей. Системы преобразования, появившиеся в последнее время, имеют модульное построение и генерируют выходное напряжение переменного тока, близкое к синусоидальному с большим количество уровней напряжения (многоуровневые преобразователи).

На рис. 13 показана конфигурация однофазного преобразователя, используемого для компенсации реактивной мощности. Три таких устройства могут быть соединены в треугольник. Напряжения и токи многоуровневых преобразователей аналогичны напряжениям и токам синхронных компенсаторов, но многоуровневые преобразователи имеют намного меньшие времена отклика. Благодаря сниженному взаимному влиянию гармоник с подключенной системой многоуровневые преобразователи на преобразователях напряжения по сравнению с другими типами статических компенсаторов имеют меньше компонентов и проще встраиваются в системы энергоснабжения. Потери энергии многоуровневого преобразователя значительно меньше по сравнению с преобразователями других типов, но всё-таки несколько больше, чем у компенсаторов на тиристорах.

На сегодняшний день общая мощность установленных статических компенсаторов составляет около 110 000 Мвар, из них мощность преобразователей напряжения, применяемых для систем передачи, достигает около 4000 Мвар.



2. Продольная компенсация реактивной мощности

Электростанции по экономическим причинам не строятся близко к нагрузкам, то есть выработанная энергия должна транспортироваться на большие расстояния. На рис. 14 показана зависимость напряжения на конце линии 345 кВ от передаваемой активной мощности для трёх величин длины линии (100, 200 и 300 км). Натуральная мощность этой линии - 410 МВт.

Чем длиннее линия, тем меньше максимальная передаваемая мощность. Электрическая длина линии может быть увеличена при установке последовательных конденсаторов. Этот принцип раньше использовался для компенсации импеданса трансформаторов, чтобы улучшить параметры напряжения при больших изменениях нагрузки, подключенной на стороне низкого напряжения.

2.1 Фиксированные последовательные конденсаторы

Последовательные конденсаторы могут быть установлены на обоих концах линии или в средней точке. Основное внимание уделяется профилю напряжения вдоль линии при передаче электроэнергии. Степень компенсации обычно не превышает 70% импеданса линии. Фиксированные последовательные конденсаторы могут быть установлены как один основной блок или в субблоках, чтобы обеспечить возможность ступенчатой адаптации степени компенсации для различных условий работы системы.

2.2 Последовательные конденсаторы с тиристорным управлением

В некоторых приложениях часть фиксированных последовательных конденсаторов может быть дополнена параллельными реакторами с тиристорным управлением, которые допускают плавное регулирование в пределах определённого диапазона угла управления. На рис. 15 показана установка с такими последовательными конденсаторами с тиристорным управлением и её возможная характеристика управления импедансом.

Последовательные конденсаторы с тиристорным управлением имеют ограниченный рабочий диапазон угла управления от около 150° до 180°. Продолжительность работы в индуктивном диапазоне невозможна из-за слишком больших токов тиристоров. Допустима только работа в режиме полной проводимости реактора, управляемого тиристором.

2.3 Преобразователи напряжения

Установки STATCOM с преобразователями напряжения, установленные последовательно в линию, формируют унифицированный контроллер потока мощности. В других станциях такие последовательно подключенные конфигурации преобразователей напряжения устанавливаются для целей распределения потоков мощности или нагрузки между параллельными линиями (трансформируемый статический компенсатор). Преимуществом последовательной установки с преобразователем напряжения является возможность управления в индуктивной области.

Технические характеристики конденсаторных установок с фильтрами гармоник КРМФ-0,4 кВ (УКМФ, АФКУ, ДФКУ)

Типы конденсаторных установок	КРМФ(УКМФ, АФКУ, ДФКУ)
Номинальное напряжение, кВ	0, 4; 0,44
Номинальная мощность, квар	10…1300 квар и выше
Шаг регулирования, квар	1…50 квар
Разновидность регулирования	автоматическое
Регулятор реактивной мощности	DCRK "LOVATO Electric"
Быстродействие	контакторное
Контакторы/тиристоры	контакторы BF, BF K "LOVATO Electric"
Конденсатор	трехфазные сухие косинусные конденсаторы "RTR Energia"
Защита конденсаторов от токов высших гармоник	фильтры гармоник с частотой расстройки: на 134 Гц (14%, подавление с 3-й гармоники) на 189 Гц ( 7%, подавление с 5-й гармоники)
Климатическое исполнение	У3, У1
Степень защиты	IP 20,IP 54
Температурный рабочий режим	+5 °С…+ 45 °С / - 45 °С…+ 45 °С

Универсальные цифровые приборы серии DMK для контроля параметров электрической сети итальянской марки LOVATO Electric позволяют измерять от 47 до 250 параметров с отображением информации на 4 или 5 трехразрядных шкалах. Приборы этой группы одновременно индицируют показания по трем фазам, а также суммарные или осредненные значения величин. В зависимости от исполнения приборы этой группы могут иметь релейные выходы как твердотельные, так и контактные; иметь возможность связи с компьютером, как по интерфейсу RS 485, так и по RS 232; иметь внутреннюю память. Универсальные приборы могут выпускаться для монтажа на дверь и для установки на din-рейку. В зависимости от типа приборы этой группы могут питаться от сети переменного тока частотой 50/60 Гц напряжением 110…240 В, 208…240В или напряжением постоянного тока 9…32 В, 110…250 В.

Приборы серии DMK можно разделить на две основные группы: приборы с универсальным набором измеряемых параметров и более упрощенные, простые приборы, которые измеряют от 3 до 39 параметров.

Отличительной особенностью более простых приборов является наличие одной четырехразрядной шкалы. Приборы этой группы могут измерять от 3 до 39 параметров и выпускаются эти приборы для установки на дверь и на din-рейку. Приборы этой группы имеют меньшие габариты, что позволяет экономить место на монтажной поверхности. Измеряемые параметры могут поочередно вызываться на индикатор. Приборы могут питаться от сети переменного тока частотой 50/60 Гц напряжением 24 … 48 В, 110…127 В, 220…240 В, 380…415 В.

Цифровые приборы серии DMK измеряют:

фазное и линейное напряжения, как раздельно по фазам, так и среднее по 3-м фазам;

фазный ток, как раздельно по фазам, так и средний по 3-м фазам;

активную, реактивную и полную мощность, как раздельно по фазам, так и суммарную по трем фазам, потребляемую и генерируемую;

cos фи коэффициент мощности раздельно по фазам, так и среднее значение по 3-м фазам;

коэффициенты нелинейных искажений, а также гармоники тока и напряжения до 22 гармоники;

активную и реактивную энергию.

Цифровые мультиметры DMK со светодиодным дисплеем для установки на дверь



Одно, двух и трехфазные с нейтралью и без	DMK 20	DMK 21	DMK 22	DMK 25	DMK 26	DMK 30	DMK 31	DMK32	DMK 40
Монтаж на дверь	*	*	*	*	*	*	*	*	*
47 электрических параметров	*	*	*	*	*
251 электрических параметров						*	*	*	*
Базовые версии исполнения	*					*
Счетчик энергии		*	*			*	*	*	*
Порт RS232-оптоизоляция									*
Порт RS 485 - оптоизоляция			*					*	*
Для групп электроагрегатов				*	*
С программируемыми выходами							*	*

Цифровые мультиметрыDMK со светодиодным дисплеем для монтажа на din-рейку

Одно, двух и трехфазные с нейтралью и без	DMK 50	DMK 51	DMK 52	DMK 60	DMK 61	DMK 62
Монтаж на din-рейку	*	*	*	*	*	*
47 электрических градаций	*	*	*
251 электрических градация				*	*	*
Базовые версии исполнения	*			*
Счетчик энергии		*	*	*	*	*
Анализ гармоник				*	*	*
Порт RS 485 - оптоизоляция			*			*
Для групп электроагрегатов				*	*
С программируемыми выходами					*	*



Измерительные приборы DMK cо светодиодным дисплеем для монтажа на дверь шкафа и на din-рейку

Измерительный прибор	Однофазный/ Трехфазный	Монтаж на din-рейку/ на дверь	Основные параметры измерения	Вес за 1 шт. (кг)
Вольтметр
DMK 00	однофазный	на дверь	1 напряжение 1 напряжение max 1 напряжение min	0,290
DMK 00 R1*				0,323
DMK 80		на din-рейку		0,237
DMK 80 R1				0,268
DMK 10	трехфазный	на дверь	3 фазные напряжения 3 связанные напряжения 3 max фазных напряжения 3 max связанных напряжения 3 min фазных напряжения 3 min связанных напряжения	0,297
DMK 10 R1				0,330
DMK 70		на din-рейку		0,233
DMK 70 R1				0,264
Амперметр
DMK 01	однофазный	на дверь	1 ток 1 ток max 1 ток min	0,290
DMK 01 R1				0,323
DMK 81		на din-рейку		0,237
DMK 81 R1				0,268
DMK 71	трехфазный		3 фазных тока 3 max фазных тока 3 min фазных тока	0,241
DMK 71 R1				0,272
DMK 11		на дверь		0,292
DMK 11 R1				0,336
Вольтметр или амперметр
DMK 02	однофазный	на дверь	1 напряжение или ток 1 напряжение или ток max 1 напряжение или ток min	0,290
DMK 82		на din-рейку		0,241
Комбинация вольтметра, амперметра и ваттметра
DMK 15	трехфазный	на дверь	3 фазных напряжения 3 фазовых тока 4 активные мощности 3 max фазных напряжения 3 max связанных напряжения 3 max фазных тока 4 max мощности 3 min фазных напряжения 3 min связанных напряжения 3 min фазных тока 4 min акт. мощности	0,332
DMK 15 R1				0,350
DMK 75		на din-рейку		0,271
DMK 75 R1				0,280
Вольтметр, амперметр, ваттметр и частотомер
DMK 16	трехфазный	на дверь	3 фазных напряжения 3 напряжения связных 3 фазных тока 4 активные и реактивные мощности (фазы полной) 1 частота 1 max и 1 min частота 1 акт. и реактивная энергия 3 max напряжения фазы 3 max напряжения связанных 3 max и 3 min тока фазы 4 max мощности (фазы полной) 4 max активной и реактивной мощности (фазы полной) 3 напряжения 3 min напряжения фазы 3 min напряжения связанных 4 min мощности (фазы полной) 4 min активной и реактивной мощности (фазы полной)	0,350
DMK 16 R1				0,353
Частотомер
DMK 03	однофазный	на дверь	1 частота 1 частота max 1 частота min	0,290
DMK 03 R1				0,323
DMK 83		на din-рейку		0,237
DMK 83 R1				0,268
Коэффициент мощности
DMK 04	однофазный	на дверь	1 cos ц 1 коэф. мощности	0,290
DMK 04 R1				0,323
DMK 84		на din-рейку		0,241
DMK 84 R1				0,272



Заключение

Динамическая компенсация реактивной мощности с управлением при помощи силовой электроники обеспечивает улучшение работы систем передачи и теперь является признанным средством среди других устройств компенсации.

Большое разнообразие технологий FACTS обеспечивает надёжные решения для большинства имеющихся и возникающих вновь требований при передаче электроэнергии.

Комбинация динамичной и обычной коммутируемой компенсации реактивной мощности часто приводит к экономичным решениям для работы в установившемся режиме и при переходных процессах в электрической системе. FACTS на основе преобразователей напряжения будут использоваться более широко, особенно в диапазоне малых и средних мощностей.

В ближайшем будущем, вероятно, для преодоления имеющихся ограничений при работе систем передачи потребуется большее количество конденсаторных установок компенсации реактивной мощности, которые рассматриваются как важное средство для повышения стабильности системы и защиты от перебоев энергоснабжения.



Список используемой литературы

1. Правила технической эксплуатации электрических станций и сетей Российской Федерации / Минэнерго России. - М.: СПО ОРГРЭС, 2003. - 320 с.

2. Овчаренко Н.И. Автоматика электрических станций и электроэнергетических систем: Учебник для вузов / Под ред. А.Ф. Дьякова. - М.: Изд-во НЦ ЭНАС, 2000. 504 с.

3. Микропроцессорная релейная защита и автоматика электроэнергетических систем. Учебное пособие для вузов / А.Ф. Дьяков, Н.И. Овчаренко. - М.: Издательский дом МЭИ, 2008.

4. Справочник по электроснабжению и электрооборудованию: В 2 т. Т.1 Электроснабжение / Под общей ред. А.А. Федорова. - М.: Энергоатомиздат, 1986. - 568 с.

5. Справочник по проектированию электроснабжения / Под ред. Ю.Г. Барыбина и др. - М.: Энергоатомиздат,1990. - 576 с.

6. Технические правила организации в ЕЭС России автоматического ограничения снижения частоты при аварийном дефиците активной мощности (автоматическая частотная разгрузка) / Стандарт ОАО "СО-ЦДУ ЕЭС", 2004.

7. Зиновьев Г.С. Основы силовой электроники: Учеб. пособие. - Изд. 3-е испр. и доп.- Новосибирск: Изд-во НГТУ, 2004. - 672 с.

8. Электрооборудование и автоматизация электротермических установок: Справочник / Под ред. А.П. Альтгаузена, М.Д. Бершицкого, М.Я. Смелянского и В.М. Эдемского. - М.: Энергия, 1978.

9. Каталог Итальянской фирмы «LOVATO Electric».

10. Андреев В.А. Релейная защита и автоматика систем электроснабжения: Учебник для вузов. 4-е изд. перераб. и доп. - М.: Высшая школа, 2006. -639 с.

Размещено на Allbest.ru

...