Переходные процессы в электроэнергетических системах

Размещено на http://www.allbest.ru/

Министерство образования и науки Российской Федерации

Национальный минерально-сырьевой университет "Горный"

Кафедра электроснабжения

ПЕРЕХОДНЫЕ ПРОЦЕССЫ В ЭЛЕКТРОЭНЕРГЕТИЧЕСКИХ СИСТЕМАХ

Курсовая работа

Санкт-Петербург 2014

Содержание

Введение

1. Схема замещения и ее параметры

2. Проверка пуска асинхронного двигателя Э1

3. Определение необходимости и сопротивления реактора для пуска электродвигателя Э2

4. Проверка правильности выбора сдвоенного реактора по условию разгона асинхронного электродвигателя Э3

5. Определение возможности группового самозапуска всех электродвигателей секции 1

6. Определение возможности выпадения из синхронизма и вхождения в синхронизм синхронного электродвигателя

7. Определение возможности группового самозапуска всех электродвигателей секции 2

Выводы

Список литературы

Введение

Задание на курсовую работу

Выполнить расчеты по пуску и самозапуску электродвигателей и снижению напряжения на шинах цеха промышленного предприятия.

Постановка задачи. Цех промышленного предприятия снабжается электроэнергией от энергосистемы в соответствия с принципиальной схемой (рис. 1) через два трансформатора Т1 и Т2. От секций 1 я 2 распределительного устройства б кВ получают питание асинхронные электродвигатели Э1, Э2, Э3.

Рисунок 1. Принципиальная схема электроснабжения цеха

Э5 и Э6 центробежных насосов, синхронный электродвигатель Э4 турбокомпрессора. другие потребители Н1 и Н2.

Предусматривается. что электродвигатели Э2 , Э5 имеют реакторный пуск. Электродвигатели ЭЗ , Э4 присоединяются к шинам секции через одну ветвь сдвоенного реактора; через другую ветвь этого реактора получают питание потребители Н1, Н2.Н2.

Основные параметры электрооборудования приведены в табл. 1 и 2.

Таблица 1.

Таблица 2.

Предпоследняя цифра шифра	0
Мощность энергосистемы, Sc, МВА	600

Графики расчетных зависимостей даны на рис.2.

Рисунок 2. Графики расчетных зависимостей

На графиках обозначены: -- соответственно ток, вращающий момент и момент сопротивления синхронного электродвигателя Э4 ; соответственно токи, вращающие моменты и моменты сопротивления асинхронных электродвигателей Э1,Э2, Э3,Э5.Э6.

Секционный выключатель ВС разомкнут и включается от АВР.

Требуется:

1. Проверять пуск асинхронного электродвигателя Э1 но условию: остаточное напряжение на шинах секции должно быть не менее 85 % номинального значения и пусковой момент двигателя должен быть больше момента сопротивления на 10 %. Рассчитать и построить график разгона электродвигателя.

2. Определять необходимость в установке реактора Р1 и его сопротивление для пуска электродвигателя Э2 по следующим условиям:

а) остаточное напряжение на шинах должно быть не менее 85 % номинального значения;

б) остаточное напряжение на зажимах двигателя должно быть достаточным для обеспечения пуска.

3. Проверять правильность выбора сдвоенного реактора РС по пуску асинхронного электродвигателя Э3.

При расчетах по п. 1, 2, 3 считать, что остальные электродвигатели и нагрузка включены и работают в нормальном режиме.

4, Определять возможность группового самозапуска всех электродвигателей секции 1 при отключении ее от трансформатора Т1 и включении секционного выключателя ВС через время = 1,5 с от устройства АВР.

При этом следует считать:

а) синхронный электродвигатель является источником ЗДС с параметрами Е'= 1,05=const; =15%;

б) нагрузка второй ветви реактора РС1 при самозапуске электродвигателя Э3 автоматически отключается.

5. Оценить возможность выпадения из синхронизма и вхождения в синхронизм синхронного электродвигателя Э4 при времени перерыва питания = 1,5 с. Выпадение из синхронизма оценить по угловой характеристике нормального режима двигателя, т. е. считать, что влияние форсировки магнитного поля двигателя компенсирует снижение напряжения на его зажимах при восстановлении питания от резервного источника (от трансформатора Т1). Считать, что нагрузка второй ветви реактора РС2 при перерыве питания автоматически отключается.

6. Определять то же, что и в пункте 4, но для секции 2.

Нагрузка второй ветви реактора РС2 при самозапуске синхронного электродвигателя также автоматически отключается.

При расчетах дополнительно к данным табл. 1 (для всех вариантов) принимать во внимание

- номинальное напряжение на вторичной стороне трансформаторов 6,3 кВ;

- номинальное напряжение всех электродвигателей нагрузки, сдвоенных реакторов и реакторов 6 кВ;

- номинальные значения коэффициента мощности и КПД для асинхронных электродвигателей = 0,9, = 0,96; для синхронных двигателей=0,9; =0,97;

- сдвоенные реакторы РС1, РС2 рассчитаны на длительный ток в ветвях 2х0,6 кА при реактивности х0,5 =4 % л коэффициенте связи Кс= 0,5;

коэффициент мощности нагрузки второй ветви реакторов РС1 и РС2 = 0,8.

- номинальная частота синхронного вращения электродвигателей = 3000 об/мин;

- маховый момент приводного механизма составляет 80 % от махового момента электродвигателя;

- максимальный момент синхронного электродвигателя при синхронной частоте вращения =2, а кратность форсировки возбуждения =1,5

1. Схема замещения и ее параметры

Для проведения расчетов необходимо составить схему замещения. Следует учесть, что при расчетах переходных процессов в схемах напряжением выше 1 кВ активными сопротивлениями элементов можно пренебречь. Тогда схема замещения примет вид, изображенный на рис. 1.1.

Рисунок 1.1 Схема замещения

Расчет производится в относительных единицах. Если за базисные значения принять (например, 100 МВ А) и (например, б кВ) то сопротивления схемы замещения в относительных базисных единицах составят:

- для системы

=0,1667 о.е.

- для трансформаторов

=0,7235 о.е.

- для каждой ветви сдвоенных реакторов

=0,6415 о.е.

где = 9622,2 А

- для асинхронных электродвигателей при пуске

=9,0 о.е.

=4,5 о.е.

где

=1,8519 МВ А

=3,7037 МВ А

- для синхронного электродвигателя при пуске

=4,0092 МВ А

=4,2 о.е.

- для асинхронных двигателей при номинальном режиме

=125 о.е.

где 0,48

=62,5 о.е.

- для синхронного двигателя при номинальном режиме

=57,7 о.е.

где 0,48

- для нагрузки вторых ветвей реакторов

=38,1 о.е.

где 0,75

2. Проверка пуска асинхронного двигателя Э1

Чтобы определить остаточное напряжение на шинах первой секции при пуске асинхронного электродвигателя Э1, следует обратиться к схеме замещения, изображенной на рис.2.1, составленной для нормального режима остальной нагрузки.

Рисунок 2.1 Схема замещения

Сопротивления ветвей сдвоенного реактора в нормальном режиме равны, так как нагрузка их практически одинакова. Поэтому

0,32 о.е.

Тогда общее сопротивление сдвоенного реактора

= 23,84 о.е.

Эквивалентное реактивное сопротивление нагрузки, подключенной к трансформатору

= 17,26 о.е.

При пуске электродвигателя общее сопротивление, включенное на трансформатор, равно

= 5,92 о.е.

Остаточное напряжение на шинах при пуске электродвигателя

=== 0,9115 о.е.

где = 1,05

Коэффициент трансформации трансформатора

0,0548

где , - напряжения на вторичной и первичной обмотках трансформатора соответственно.

При пуске электродвигателя должно быть 0,85

В нашем случае условие (2.8) выполняется.

Величина пускового момента электродвигателя

=0,7*(0,9115)2=0,58

и по условиям пуска (трогания и разгона) его должно быть

где , =0,1 - соответственно моменты на валу электродвигателя и насоса для п=0 ( см. графики рис.2).

Следовательно, разгон двигателя считается обеспеченным, если его пусковой момент будет превышать на 10% момент сопротивления.

В данном случае , следовательно, условие (2.10) выполняется, разгон обеспечивается.

При выполнении условия (2.10) электродвигатель начнет разгон и через определенный промежуток времени достигнет своей нормальной частоты вращения.

Быстрота разгона его будет зависеть от механической постоянной времени

= 4,44

где 0,288 т*м2

- суммарный маховый момент двигателя и приводного механизма.

- номинальные мощность и частота вращения электродвигателя, МВт, об/мин.

Расчет движения ротора методом последовательных интервалов начинается с выбора интервала времени . В данном случае можно принимать =1…2 с. Выберем=2 с.

Тогда приращение скорости электродвигателя в первом и последующих интервалах времени с момента включения его на шины

и частота вращения

где (2.15) - избыточный момент на валу электродвигателя при снижении напряжения на шинах при его пуске.

Для определения избыточного момента в каждом расчетном интервале времени целесообразно на рис.2 нанести график ( см. пунктирный график) для найденного значения остаточного напряжения, рассчитанный по формуле

=

Тогда для первого интервала времени приращение частоты вращения определяется по формуле

=0,23 ,

где = =0,6-0,1=0,5 находится по графикам рис.2 для п=0 (s=1).

Частота вращения электродвигателя по формуле

где , так как электродвигатель в момент включения не вращался.

Для второго интервала времени для значения по графикам рис.2 определяется и , вычисляется .

Затем аналогично вычисляется и частота вращения во втором интервале и т.д.

Расчеты, произведенные по формулам ( 2.13 ) - (2.17) сведем в таблицу 2.1, а на рис.2.2 строим график, по которому определяем время разгона электродвигателя Э1 до скорости, близкой к номинальной.

Таблица 2.1 Расчет параметров разгона электродвигателя Э1

Номер интервала q	Интервал ?tq	Время t, c.	Момент двигателя mэq	Момент сопротивления mнq	Момент избыточный ?mq=mэq-mнq	Приращение частоты вращения ?nq=?mq?tq/Tэ	Частота вращения nq=nq-1+?nq
1	2	2	0,6	0,1	0,5	0,23	0,23
2	2	4	0,62	0,17	0,45	0,20	0,43
3	2	6	0,7	0,3	0,4	0,18	0,61
4	2	8	0,83	0,42	0,41	0,18	0,79
5	2	10	0,91	0,61	0,3	0,14	0,93
6	2	12	0,98	0,87	0,11	0,05	0,98

Рисунок 2.2 График разгона электродвигателя Э1

Из графика рис.2.2 определяем время его разгона до скорости, близкой к номинальной. Оно составляет примерно 11 с.

3. Определение необходимости и сопротивления реактора для пуска электродвигателя Э2

Для этого расчета схема замещения с реактором примет вид, изображенный на рис.3.1.

Рисунок 3.1 Схема замещения

Реактивное сопротивление электродвигателя Э1 в нормальном режиме совместно с общим сопротивлением сдвоенного реактора, т.е. эквивалентное сопротивление нагрузки, подключенной к трансформатору, равно

= 20,02 о.е.

где рассчитывается по формуле

При прямом пуске электродвигателя Э2 общее сопротивление, включенное на трансформатор, равно

= 3,67 о.е.

Остаточное напряжение на шинах

=== 0,845 о.е.

Поскольку величина <0,85, то нужно устанавливать реактор.

Сопротивление реактора рассчитывается по формулам:

= 4,4349

= 1,1969

и в Омах

=0,43 Ом

По каталогу выбираем реактор РБГ10-630-0,56 =630А, =0,56

Напряжение на зажимах электродвигателя

=0,7559

Величина пускового момента электродвигателя

=0,7*(0,7559)2=0,4

и по условиям пуска (трогания и разгона) его должно быть

где , =0,1 - соответственно моменты на валу электродвигателя и насоса для п=0 ( см. графики рис.2).

Следовательно, разгон двигателя считается обеспеченным, если его пусковой момент будет превышать на 10% момент сопротивления.

В данном случае , следовательно, условие (2.10) выполняется, разгон обеспечивается.

4. Проверка правильности выбора сдвоенного реактора по условию разгона асинхронного электродвигателя Э3

Схема замещения для этого расчета изображена на рис.4.1.



Рисунок 4.1 Схема замещения

При пуске асинхронного электродвигателя токи, протекающие по ветвям сдвоенного реактора, будут иметь различную величину и, следовательно, реактивные сопротивления ветвей реактора, имеющих электрическую и индуктивную связи, будут различны.

Токораспределение в ветвях реактора можно найти из схемы замещения сдвоенного реактора «звезда» ( рис.4.2, а), для которой справедливо:

Рисунок 4.2 Схемы замещения сдвоенного реактора

=-0,5*0,6415=-0,3207

=(1+0,5)*0,6415=0,9622

Отношения токов в ветвях реактора при пуске электродвигателя можно найти из равенства, составленного для этой схемы:



а именно

= 2,89

=0,35

Тогда реактивные сопротивления ветвей реактора при включении электродвигателя согласно принятой в расчете схемы замещения сдвоенного реактора ( рис.4.2, б) определяются по формулам

= (1-0.5*0.35)*0.6415= 0,53

= (1-0.5*2.89)*0.6415= -0,29

Следовательно, эквивалентное реактивное сопротивление нагрузки, включенной на трансформатор, по схеме замещения, изображенной на рис.4.1, может быть определено так:

= = 20 о.е.

где = 0.008+0.016+0.026= 0.05о.е.

- суммарная реактивная проводимость эквивалентной нагрузки и

=0,008 о.е.

=0,016 о.е.

=0,026 о.е.

При прямом пуске электродвигателя Э3 общее сопротивление, включенное на трансформатор, равно

= 4,02 о.е.

Остаточное напряжение на шинах секции при пуске электродвигателя

=== 0,8596 о.е.

Напряжение на зажимах электродвигателя при его пуске будет равно

=0,769

Величина пускового момента электродвигателя

=0,7*(0,769)2=0,414

и по условиям пуска (трогания и разгона) его должно быть

где ,=0,1 - соответственно моменты на валу электродвигателя и насоса для п=0 ( см. графики рис.2).

Следовательно, разгон двигателя считается обеспеченным, если его пусковой момент будет превышать на 10% момент сопротивления.

В данном случае , следовательно, условие (2.10) выполняется, разгон обеспечивается.

Если разгон электродвигателя обеспечивается, то следует решить вопрос о допустимости на шинах секции напряжения , которое не должно быть по заданным условиям меньше 85% от . В данном случае это условие выполняется. асинхронный реактор электродвигатель самозапуск

Подобным же образом производятся расчеты применительно к синхронному электродвигателю Э4 при его асинхронном пуске. В курсовом проекте эти расчеты не выполняются.

5. Определение возможности группового самозапуска всех электродвигателей секции 1

При отключении секции шин от трансформатора устройство АВР через 1,5 секунды включает секционный выключатель ВС и тем самым обеспечивает питание этой секции от второго трансформатора. С момента отключения питания группа электроприводов Э1, Э2, Э3 начинает останавливаться.

Выбег электродвигателей будет зависеть от механических постоянных времени, которые рассчитываются по формуле:

=4,44 с.

где - маховый момент вращающихся частей приводного механизма, т*м2

Рэ1 - номинальная мощность электродвигателя, МВт.

= 8,88 с.

= 8,88 с.

Эквивалентная постоянная времени группы электропривода равна

= 7,992 с.

Эквивалентный момент электроприводов

=1,0

где Кзi = 1 - коэффициент загрузки электродвигателей, определяемый по графикам рис.2 для значения п=пном.

При этих эквивалентной постоянной времени и моменте сопротивления в процессе группового выбега за время перерыва питания tАВР=1,5 секунды электродвигатели достигнут скольжения

=0,19

Для этой величины скольжения сопротивления электродвигателей Э1 - Э3 могут быть рассчитаны при помощи графика Iэ(s) ( рис.2).

Предварительно по графику Iэ(s) для значения определяется =4.5 о.е., а затем реактивные сопротивления электродвигателей Э1, Э2, Э3 рассчитываются по формуле



= 12,0 о.е.

=6,0 о.е.

=6,0 о.е.

Схема замещения в этом случае с учетом условий а и б п.4 задания на курсовую работу принимает вид, изображенный на рис.5.1.

Рисунок 5.1 Схема замещения

Общее сопротивление группы электродвигателей секции 1 при самозапуске в момент включения секционного выключателя равно

= 2,5 о.е.

где = =0,4 о.е.

=0.6415+6.0=6.6415 о.е.

При самозапуске электродвигателей секции 1 синхронный электродвигатель Э4 будет являться источником ЭДС с внутренним сопротивлением

=3,74 о.е.

При включении секции 1 на шины секции 2 через промежуток времени напряжение на шинах резко снизится, так как при самозапуске рассматриваемой группы электродвигателей большой пусковой ток обусловит падение напряжения на сопротивлениях системы и трансформатора . По этой причине синхронный электродвигатель превращается в источник ЭДС, посылающий ток к шинам подстанции.

Токораспределение в ветвях сдвоенного реактора секции 2 определяется по формулам, аналогичным (4.4- 4.7), но с учетом согласного направления токов в ветвях реактора (см.рис.5.1) вследствие изменения направления тока синхронного электродвигателя при резком снижении напряжения на шинах.

Коэффициенты токораспределения

= 3,07

=0,33

Тогда сопротивления ветвей

= (1-0.5*0.33)*0.6415= 0,54

= (1-0.5*3.07)*0.6415= -0,34

Общее сопротивление группы электродвигателей секции 2 и сопротивление нагрузки Н2 в соответствии со схемами замещения ( рис.5.1, 5.2, а)

= 19,61 о.е.

где = =0,051 о.е.

= -0.34+38.1= 37,76 о.е.

Полное сопротивление электродвигателей и нагрузки, включенное на шины секции 2 с момента срабатывания выключателя ВС ( рис.5.2, б) определяется так:

= 2,22 о.е.

Рисунок 5.2 Схемы замещения

Так как величины =1,5 и Е' =1,05 постоянны и равны между собой, то сопротивление от этих источников энергии до шин равно ( рис.5.2, в.)

=0,55 о.е.

где = 0.1667+0.4631= 0.6298 о.е.

= 3.74+0.54= 4.28 о.е.

Напряжение на шинах при групповом самозапуске электродвигателей секции 1 вычисляется так:

=== 0,8415 о.е.

Напряжение на зажимах асинхронного электродвигателя Э3, включенного через реактор, будет равно

=0,76

Вращающие моменты на валах электродвигателей Э1, Э2, Э3 секции 1 определяются по формулам:

=1.4*(0,8415)2=0,99

=1.4*(0,8415)2=0,99

=1.4*(0,76)2=0,81

где =1.4, =1.4, =1.4 - величины вращающего момента на валах электродвигателя ( рис.2) при номинальном напряжении для скольжения =0,19.

Тогда возможность группового самозапуска этих электродвигателей определяется неравенствами



где =0,6 - моменты сопротивления на валах электродвигателей, определяемые по графикам рис.2 при номинальном напряжении для скольжения =0,19.

В выражениях (5.24) - (5.26) учитывается, что самозапуск считается надежным тогда, когда вращающий момент электродвигателя будет превышать на 10% момент сопротивления.

В данном случае , а следовательно, условия (5.24) - (5.26) для двигателей Э1, Э2 и Э3 выполняются, и надежный одновременный самозапуск обеспечивается.

6. Определение возможности выпадения из синхронизма и вхождения в синхронизм синхронного электродвигателя

Время перерыва питания, в течение которого синхронный электродвигатель не выпадает из синхронизма, рассчитывается по формуле

где

- угол вылета ротора двигателя по условию динамической устойчивости, гр.эл.

= 0.8*0.035=0,028 о.е

- номинальная мощность двигателя,

где

=0,035

- номинальная мощность двигателя, о.е.

0,2029 о.е

- амплитуда угловой характеристики двигателя в номинальном режиме,

где = 3.74+0.6415+0.7235+0.1667= 5,27 о.е.

гр.эл

- угол вылета ротора двигателя при нагрузке.

По выражению (6.2) получим:

128 гр.эл.

Механическая постоянная времени электродвигателя Э4.

=6,34 с.

где - маховый момент вращающихся частей приводного механизма, т*м2

По выражению (6.1) получим:

==0,31 с.

Для оценки сохранения синхронизма электродвигателя следует сопоставить полученное значение времени с временем перерыва питания . Должно выполняться условие

< .

В данном случае условие (6.10) не выполняется, так как заданное значение =1,5 c.> =0,31 c., поэтому можно сделать вывод о том, что синхронизм электродвигателя Э4 после аварийного перерыва в подаче питания не сохраняется.

Величина критического скольжения, при котором будет обеспечено вхождение в синхронизм электродвигателя под действием входного момента после подачи возбуждения ( форсировки), определяется так:

=0,041

Ресинхронизация электродвигателя будет обеспечена, если

где =0,01 - скольжение, определяемое точкой пересечения характеристики момента сопротивления (рис.2) и асинхронного момента синхронного электродвигателя при известном напряжении на его зажимах ( точка «а» для ).

В данном случае =0,041=0,01, следовательно, неравенство (6.12) выполняется и можно сделать вывод о том, что ресинхронизация двигателя Э4 будет обеспечена.

7. Определение возможности группового самозапуска всех электродвигателей секции 2

Порядок расчета аналогичен порядку расчета , приведенному в п.5. Отличие заключается в том, что на секции 1 нет синхронного электродвигателя, и поэтому в схеме замещения ( рис.7.1) не будет дополнительного источника ЭДС.

Рисунок 7.1 Схема замещения

Так как здесь рассматривается групповой самозапуск электродвигателей, в числе которых имеется синхронный двигатель, то для определения его реактивного сопротивления в асинхронном режиме следует использовать графики зависимости и , приведенные на рис.2. (Предполагается, что синхронный двигатель выпадает из синхронизма).

При отключении секции шин от трансформатора устройство АВР через 1,5 секунды включает секционный выключатель ВС и тем самым обеспечивает питание этой секции от второго трансформатора. С момента отключения питания группа электроприводов Э1, Э2, Э3 начинает останавливаться.

Выбег электродвигателей будет зависеть от механических постоянных времени, которые рассчитываются по формуле:

=6,34 с..

где - маховый момент вращающихся частей приводного механизма, т*м2

Рэ1 - номинальная мощность электродвигателя, МВт.

= 8,88 с.

=4,44 с.

Эквивалентная постоянная времени группы электропривода равна

= 6,95 с.

Эквивалентный момент электроприводов

=0,92

где Кзi - коэффициент загрузки электродвигателей, определяемый по графикам рис.2 для значения п=пном.

При этих эквивалентной постоянной времени и моменте сопротивления в процессе группового выбега за время перерыва питания tАВР=1,5 секунды электродвигатели достигнут скольжения

=0,2

Для этой величины скольжения сопротивления электродвигателей Э1 - Э3 могут быть рассчитаны при помощи графика Iэ(s) ( рис.2).

Предварительно по графику Iэ(s) для значения определяется , а затем реактивные сопротивления электродвигателей Э4, Э5, Э6 рассчитываются по формуле

=5,94 о.е.

=6,28 о.е.

= 12,56 о.е.

Общее сопротивление группы электродвигателей секции 2 при самозапуске в момент включения секционного выключателя равно

= 2,56 о.е.

где = =0,39 о.е.

= 0.6415+5.94 =6,58 о.е.

Коэффициенты токораспределения

= 0,62

=1,61

Тогда сопротивления ветвей

= (1-0.5*1.61)*0.6415=0.13

= (1-0.5*0.62)*0.6415= 0.44

Общее сопротивление группы электродвигателей секции 2 и сопротивление нагрузки Н1 равно

= 15,15 о.е.

= = 0,066 о.е.

Полное сопротивление электродвигателей и нагрузки, включенное на шины секции 2 с момента срабатывания выключателя ВС определяется так:

= 2,19 о.е.

Напряжение на шинах при групповом самозапуске электродвигателей секции 2 вычисляется так:

=== 0,7465 о.е.

Напряжение на зажимах асинхронного электродвигателя Э4 будет равно

=0,6737

Вращающие моменты на валах электродвигателей Э4, Э5, Э6 секции 2 определяются по формулам:

=1,5*(0,7465)2=0,84

=1,5*(0,7465)2=0,84

=2,5*(0,6737)2=1,13

где =2,5, =1,5, =1,5 - величины вращающего момента на валах электродвигателя ( рис.2) при номинальном напряжении для скольжения =0,21.

Тогда возможность группового самозапуска этих электродвигателей определяется неравенствами

где =0,7 и =0,6 - моменты сопротивления на валах электродвигателей, определяемые по графикам рис.2 при номинальном напряжении для скольжения =0,2.

В выражениях (7.23) - (7.25) учитывается, что самозапуск считается надежным тогда, когда вращающий момент электродвигателя будет превышать на 10% момент сопротивления.

В данном случае , и следовательно, условия выполняются, и надежный одновременный самозапуск двигателей секции 2 обеспечивается.

Вращающий момент синхронного электродвигателя в асинхронном режиме для и при =0,6737 равен =0,64.

Эта величина оказывается меньше момента сопротивления =0,77 для , поэтому ресинхронизация двигателя может произойти по мере восстановления напряжения на шинах после самозапуска электродвигателей Э5 и Э6.

Выводы

Таблица 3. Результаты расчетов переходных процессов в системах электроснабжения

Величина

Исходные данные

Расчетные данные

Система

Трансформатор

Двигатели

При пуске двигателя Э1

Необходимость в реакторе Р1 для пуска двигателя Э2

Оценка реактора РС1 для пуска двигателя Э3

При групповом самозапуске двигателей секции 1

Оценка ресинхронизации двигателя Э4

При групповом самозапуске двигателей секции 2

№1,6

№2,3,5

№ 4

Мощность S, МВ А

600

2 х 16

1,6

3,2

3,5

Мощность Р, МВт

Напряжение Uшо, о.е. U эо, о.е.

0,9115

0,845

0,8596 0,769

0,8415 0,76

0,7465 0,6737

Момент пусковой т пуск, о.е.

0,58

0,4>0,11

0,414>0,11

Для Э1, Э2 0,99>0,66 для Э3 0,81>0,66

Для Э5, Э6 0,84>0,77 Для Э4 1,13>0,66

Время пуска, с.

11

Скольжение skp, о.е.

0,041

Момент вхождения в синхронизм тэ4, о.е.

0,64

Вывод

Разгон обеспечивается

Реактор нужен РБ10-630-0,56

Выбор правилен

Само запуск одновременный

После самозапуска Э5, Э6

Само запуск одновременный

Список литературы

1. Переходные процессы в электроэнергетических системах: учебно-методический комплекс/ сост.: В.Н.Косин, А.А.Юрганов.- СПб.: Изд-во СЗТУ, 2009 - 246 с.

2. Мелешкин Г.А. Переходные процессы в системах электроснабжения: метод. Указ. к выполнению курсовой работы.- Л.: СЗПИ, 1994

3. Переходные процессы в системах электроснабжения: Учебник/ под ред. В.Н.Винославского.- К.: Высшая школа, 1989

Размещено на Allbest.ru

...