Модернизация релейной защиты и автоматики газотурбинной электростанции

Россия располагает значительными запасами энергетических ресурсов и мощным топливно-энергетическим комплексом, который является базой развития экономики, инструментом проведения внутренней и внешней политики. Роль страны на мировых энергетических рынках во многом определяет ее геополитическое влияние.

Электроэнергетика - базовая отрасль экономики России, обеспечивающая потребности экономики и населения страны в электрической и тепловой энергии, во многом определяющая устойчивое развитие всех отраслей экономики страны. Эффективное использование потенциала электроэнергетической отрасли, установление приоритетов и параметров ее развития создадут необходимые предпосылки для роста экономики и повышения качества жизни населения страны. Процесс опережающего развития электроэнергетической отрасли является необходимым фактором успешного экономического развития России.

Энергетической стратегией России на период до 2020 года определены следующие основные целевые ориентиры долгосрочной политики государства в электроэнергетике:

- надежное снабжение экономики и населения страны электрической и тепловой энергией;

- сохранение целостности и развитие Единой энергетической системы России, ее интеграция с другими энергообъединениями на Евразийском континенте;

- повышение эффективности функционирования и обеспечение устойчивого развития электроэнергетики на базе современных технологий;

- снижение вредного воздействия на окружающую среду.

Электроэнергетическая отрасль России - это развивающийся в масштабах всей страны высокоавтоматизированный комплекс электростанций, электрических сетей и объектов электросетевого хозяйства, объединенных единым технологическим циклом и централизованным оперативно-диспетчерским управлением.

Установленная мощность электростанций зоны централизованного электроснабжения по состоянию на 31 декабря 2006 г. составила 210,8 млн. кВт, из них мощность тепловых электростанций составляет 142,4 млн. кВт (68 процентов суммарной установленной мощности), гидроэлектростанций и гидроаккумулирующих электростанций -44,9 млн. кВт (21 процент суммарной установленной мощности) и атомных электростанций - 23,5 млн. кВт (11 процентов суммарной установленной мощности).

Суммарная мощность устаревшего оборудования на электростанциях России составляет 82,1 млн. кВт, или 39 процентов установленной мощности всех электростанций, в том числе на тепловых электростанциях - 57,4 млн. кВт, или 40 процентов их установленной мощности, а на гидравлических - 24,7 млн. кВт, или более 50 процентов их установленной мощности.

Введено в эксплуатацию с 1990 по 2007 год преимущественно на тепловых электростанциях 24,6 млн. кВт новых мощностей.

К 2020 году уже 57 процентов мощностей действующих тепловых электростанций отработают свой ресурс. К этому периоду с учетом работ по техническому перевооружению предполагается вывести из эксплуатации устаревшее оборудование на 51,7 млн. кВт установленной в настоящее время мощности, в том числе на тепловых электростанциях -47,7 млн. кВт и на атомных - 4 млн. кВт.

В топливном балансе электростанций доминирует газ. Удельный вес газа в период с 2001 по 2006 год в топливном балансе отрасли увеличился с 65,9 процента до 68,1 процента, а доля угля снизилась с 26,7 процента до 25,3 процента.

Электрические сети России делятся на системообразующие (магистральные) сети, обеспечивающие целостность функционирования Единой энергетической системы России, и распределительные сети, с помощью которых осуществляется электроснабжение потребителей. Высоковольтная сеть в европейской части Единой энергетической системы России в основном сформирована на основе линий электропередачи напряжением 330 - 750 кВ, в то время как в остальной части Единой энергетической системы России одновременно с развитием сетей напряжением 500 кВ промышленно осваивались сети напряжением 1150 кВ.

Протяженность электрических сетей напряжением 110 - 1150 кВ всех объединенных энергетических систем по состоянию на 31 декабря 2006 г. составила (в одноцепном исчислении) более 442,2 тыс. км. Суммарная установленная мощность трансформаторов разных классов напряжения на понизительных подстанциях по состоянию на 31 декабря 2006 г. составила около 696,9 млн. кВА.

Износ основных фондов электросетевого хозяйства в настоящее время составляет в среднем 40,5 процента, в том числе оборудования подстанций - 63,4 процента.

Задачей данного проекта является проектирование электрической части ГТЭС-20 МВт на базе существующей подстанции 110/35/6 Т-1.

Выпуская квалификационная работа состоит из двух разделов. В первом разделе необходимо, спроектировать главную электрическую схему. Во втором разделе нужно разработать технические мероприятия по эксплуатации силовых трансформаторов ТДТН.

газотурбинный электростанция ток трансформатор

1. Реконструкция ГТЭС

1.1 Общая характеристика проектируемой станции и обоснование реконструкции силового оборудования

ГТЭС-20 МВт предполагается строить на базе существующей подстанции 110/35/6 кВ. Схема подстанции приведена на Рисунке 1.1.

На подстанции имеются следующие схемы распределительные устройства

- ОРУ-110кВ- с двумя рабочими системами шин;

- ОРУ-35кВ- с одной секционируемой системой шин;

- ЗРУ-6кВ- с двумя рабочими системами шин;

На подстанции установлено следующее электротехническое оборудование и аппараты:

- два силовых трансформатора связи типа ТДТН-20000/110,

ТДТН-40000/110 ;

- два трансформатора собственных нужд типа ТМ-180/6.

- выключатели типов: МКП-110М; ВГЭБ-35-12,5-630 УХЛ1; VD4 121-40.

- разъединители типов: РЛНД-1-110/600; РНДЗ-2-110/600; РГ.2.-35/1100УХЛ1; РГ.1б.-35/1100УХЛ1; РКВЗ.2-10/2000; РКВЗ.1а-10/2000;

- трансформаторы напряжения типов: НКФ-110кВ; НАМИ-35УХЛ1; НАМИТ-6кВ;

- трансформаторы тока типов: ТВДМ-110М; ТВ-35кВ; TPU-40.23;

- ОПН типов: РВС-110; ОПН/TEL-35/40.5-550УХЛ1; ОПН-РТ/TEL-6/6.9 УХЛ

Рисунок 1.1 - Cхема действующей подстанции.1.1.2 Выбор схемы реконструируемой ГТЭС

В соответствии с заданием на дипломное проектирование в состав основного оборудования введены два блока ГТУ общей мощностью 20 МВт.

Схема реконструируемой ГТЭС 20 МВт с установленными ГТУ приведена на рисунке 1.2.

В состав каждого модуля ГТЭС входит:

- газотурбинную установку типа ГТЭ-009М,

- турбогенератор типа ТФЭ-10-2(3х2)/6000УЗ,

- регенератор типа РВП-2200-02,

- котел-утилизатор типа КУВ-23,2(20)-170М

- водогрейный котел КВ-Г-23.3-170.

Назначенный ресурс ГТЭ-009М (150000 часов) обеспечивается относительно низкой тепловой и механической напряженностью основных узлов и деталей и, в компрессорной части, использованием проверенного в длительной эксплуатации прототипа компрессора (ГТН-9). Основные характеристики установки ГТЭ-009М представлены в таблице 1.1

Таблица 1.1 - Характеристики установки ГТЭ-009М

Рисунок 1.2 - Принципиальная схема ГТЭС 20 МВт

Ресурс элементов горячего тракта - пламенных труб камер сгорания и облопачивания турбины при использовании современных материалов и технологий - оценивается величиной не менее 50000 часов и может быть увеличен по техническому состоянию при эксплуатации.

Конструкция ГТУ позволяет выполнить контроль радиальных зазоров и подбалансровку ротора без вскрытия турбогруппы.

Рисунок 1.3 - Турбогенераторы типа ТФЭ-10-2(Зх2)/6000УЗ

Газотурбинная установка сопрягается с турбогенератором мощностью 10МВт типа ТФЭ-10-2(3х2)/6000УЗ с замкнутым воздушным охлаждением, имеющим две статорные обмотки. Турбогенераторы типа ТФЭ-10-2(Зх2)/6000УЗ трехфазные, синхронные со статической системой возбуждения, с воздушным охлаждением, общего назначения предназначены для выработки электроэнергии при сопряжении с газовой турбиной установкой в закрытом помещении. Основные характеристики турбогенератора приведены в таблице 1.2.

Таблица 1.2 - Характеристики турбогенератора

При снижении температуры охлаждающего воздуха до 15⁰С турбогенератор допускает повышение активной мощности до 11700 кВт. Для охлаждения воздухоохладителей электрогенераторов предусматривается замкнутая система с установкой модульных агрегатов воздушного охлаждения(градирен).

Рекуперативный воздухоподогреватель РВП-2200-02 предназначен для повышения тепловой экономичности установки ГТЭ-009М.

Заложенные в конструкцию РВП оригинальные технические решения позволяют получить существенную экономию в масса и габаритах РВП и его обвязки по сравнению с аналогичными изделиями других производителей при сохранении высокой степени регенерации. Организация выхода газов из РВП вверх без применения дополнительного поворотного участка выхлопного газохода позволяет сократить габариты главного корпуса. Основные характеристики РВП приведены в таблице 1.3

Котел-утилизатор КУВ-23,2(20)-170М предназначен для утилизации тепла газов после газотурбинного агрегата ГТЭ-009М. Номинальная мощность КУ при отключенном по воздуху рекуператоре составляет 23,2 МВт.

Таблица 1.3 - Характеристики РВП

Рисунок 1.4 - Рекуперативный воздухоподогреватель

Котел-утилизатор на входе газов подсоединен к выходному фланцу рекуперетора. На выходе за КУ установлена дымовая труба с дождевой заслонкой. Используется многоствольная дымовая труба. Водогрейный котел-утилизатор имеет следующие особенности:

Применены эффективные поверхности нагрева из труб с оптимальным ленточным спиральным оребрением минимального шага;

Для регулирования теплопроизводительности КУ снабжен встроенным байпасом с регулирующим клапаном, позволяющим регулировать расход газов, проходящих мимо поверхностей нагрева КУ, в диапазоне от 0 до 100%;

Котел-утилизатор рассчитан на пропуск воды в диапазоне от 220 до 530 т/ч, что позволяет использовать его при различных температурных графиках регулирования отпуска тепла(от 115/70 ⁰С до 170/80 ⁰С). Внешний вид котла представлен на рисунке 1.5

Рисунок 1.5 - Котел-утилизатор

Водогрейный котел КВ-Г-23,3-170 обеспечивает покрытие пиковых нагрузок и резервирование отпуска тепла при использовании подаваемого отпуска тепла при использовании подаваемого на площадку газа при давлении 1,2 МПа и от второго ввода газа от городского газопровода низкого или среднего давления. Котел может работать на пропан-бутане.

Котел КВ-Г-23,3-170 предназначен для установки в здании ГТ ТЭЦ-М в качестве дополнительного источника тепла. Котел имеет номинальную теплопроизводительность 23,0 МВт(20 Гкал/ч), обеспечивает подогрев воды от 80 до 170⁰С, работает с постоянным расходом воды 220 т/ч на всех нагрузках. На котле устанавливается автоматизированная горелка. Диапазон регулирования нагрузки котла 30-100% от номинальной теплопроизводительности. На ГТ ТЭЦ-М устанавливается два таких котла между котлами-утилизаторами.

Рисунок 1.6 - Котел КВ-Г-23,3-170

1.2 Выбор электрооборудования проектируемой ГТЭС-20мВт

По рисунку 1.7, отбросив элементы, не обтекаемые током короткого замыкания, составляем схему. Преобразовав схему на рисунке 1.7 к точке КЗ получим радиальную схему представленную на рисунке 1.8.

Значения сопротивлений ветвей радиальной схемы следующие:

Рисунок 1.8 - Промежуточная схема преобразования.

Поскольку определён состав ветвей и для каждой из них найдены индуктивное x_*б и активное r_*б сопротивления, можно приступить к заполнению левой части таблицы 1.7, используя формулы:

где i - ветви;

- сверхпереходной ток КЗ ветви;

- расчетное сопротивлении ветви;

- сумма номинальных мощностей всех генераторов ветви;

- ударный коэффициент;

- ударный ток ветви.

1.3.3 Расчет трёхфазного короткого замыкания в точке К4

По рисунку 1.9, отбросив элементы, не обтекаемые током короткого замыкания, составляем схему (рисунок. 1.10), для которой определим значения сопротивлений:

Рисунок 1.9 - Сворачивание схемы замещения прямой последовательности относительно точки К4

Рисунок 1.10 - Промежуточная схема преобразования .

Таблица 1.7 - Расчёт трёхфазного КЗ в точке К1

Таблица 1.8 - Расчёт трёхфазного КЗ в точке К4.

1.3.4 Расчет однофазного короткого замыкания в точке К1

Этот расчёт выполняется при условии , т.к. ток однофазного КЗ в этом случае больше трёхфазного и является расчётным при проверке выключателей на коммутационную способность. Здесь и - эквивалентные сопротивления прямой и нулевой последовательности, полученные путём преобразования соответствующих схем замещения по отношению к точке КЗ.

Расчёт параметров СЗНП.

Сопротивления в основном такие же, как и на рисунке 1.7. Исключение составляют сопротивление линий и систем.

Значения сопротивлений указанных элементов следующие:

- системы

Сопротивления нулевой последовательности остальных элементов примем равными сопротивлениям прямой последовательности.

Алгоритм преобразования СЗНП следующий:

Рис. 1.11 - Схема замещения нулевой последовательности.

Сворачиваем СЗПП (рисунок 1.8.)

Составим комплексную схему замещения (КСЗ), рисунок.1.12, путем добавления к соответствующей результирующей СЗПП, полученной при расчете токов трехфазного КЗ:

т.к. принято равным

т.к. принято равным .

Рисунок 1.12 - Комплексная схема замещения.

Значения сопротивлений ветвей радиальной схемы следующие:

- ветви С1

- ветви G1-2

Для упрощения комплексной схемы замещения многолучевая звезда (рисунок. 1.12) преобразуется в многоугольник и получается радиальная схема замещения, представленная на рисунке. 1.13.

Рис. 1.13 - Радиальная схема замещения.

Далее вычисляем

; ;

; ;

Результаты расчёта представлены в левой части таблицы 1.8. Правую часть таблицы заполняем аналогично правой части таблицы 1.7.

Таблица 1.9 - Расчёт однофазного КЗ в точке К1

Продолжение таблицы 1.9 - Расчёт однофазного КЗ в точке К1.

1.3.5 Расчет однофазного короткого замыкания в точке К4

Рисунок. 1.15 - Схема замещения нулевой последовательности.

Так как сети напряжением 6,10,35кВ выполнены с изорванной нейтралью, то в точке К4 значение тока однофазного КЗ не должно превышать 10А согласно ПУЭ. Такой малый ток КЗ практически не влияет на загрузку генераторов. При однофазных замыканиях на землю в сетях с изолированной нейтралью треугольник линейных напряжений не искажается, поэтому потребители, включенные на междуфазные напряжения, продолжают работать нормально.

1.3.6 Расчет токов короткого замыкания с помощью программного комплекса TKZ-3000

Схема замещения прямой последовательности для точек К1, К3, К4 представлена на рисунке 1.16

Рисунок 1.16 - схема замещения прямой последовательности

Схема замещения нулевой последовательности для точек К1, К3, К4 представлена на рисунке 1.17

Рисунок 1.17 - Схема замещения нулевой последовательности

Рисунок 1.18 - Схема замещения прямой последовательности для точки К2.

При любом режиме КЗ и превышении тока на выходе ТПЧ не более 2-х кратного номинального тиристорные ключи выпрямителя принудительно и одновременно открываются, что приводит к возникновению КЗ на входе и выходе ТПЧ. Поэтому схема замещения прямой последовательности для точки К2, будет отличной. Данные СЗПП и СЗНП вносятся в программу ТКЗ в виде таблиц, составленных на основании выше приведенных схем замещения. Результаты расчетов приведены в приложениях. Сопоставление результатов ручного и машинного расчетов приведено в таблице 1.10.

Таблица 1.10 - Результаты ТКЗ

1.4 Выбор электрических аппаратов

Выбор выключателей выполняется по следующим параметрам:

- номинальное напряжение аппарата должно быть больше или равно напряжению установки

;

- номинальный ток аппарата должен быть больше или равен току максимальному нагрузки;

;

- ток отключения должен быть больше или равен току расчётному

;

- ток электродинамической стойкости аппарата должен быть больше или равен ударному току

;

- термическая стойкость аппарата должна быть выше или равна термической стойкости, рассчитанной для точки короткого замыкания

,

где - тепловой импульс тока короткого замыкания по расчёту; - среднеквадратичное значение тока за время его протекания (ток термической стойкости) по каталогу; -длительность протекания тока термической стойкости по каталогу, с.

Выбор разъединителей выполняется:

- по напряжению установки: ;

- по току: ;

- по конструкции;

- по электродинамической стойкости:;

- по термической стойкости:.

Так как разъединитель стоит в одной цепи с выключателем, то расчётные величины для него те же, что и для выключателя.

Трансформатор тока выбирают:

- по напряжению установки ;

- по току , ;

Номинальный ток должен быть как можно ближе к рабочему току установки, так как недогрузка первичной обмотки приводит к увеличению погрешностей;

- по конструкции и классу точности;

- по электродинамической стойкости:

;

где - ударный ток КЗ по расчёту;- кратность электродинамической стойкости по каталогу; - номинальный первичный ток трансформатора тока; - ток электродинамической стойкости.

- по термической стойкости

;

где - тепловой импульс по расчёту; - кратность термической стойкости по каталогу; - время термической стойкости по каталогу;- ток термической стойкости;

- по вторичной нагрузке

,

где -вторичная нагрузка трансформатора; - номинальная допустимая нагрузка трансформатора тока в выбранном классе точности.

Трансформаторы напряжения выбираются:

- по напряжению установки ;

-по конструкции и схеме соединения обмоток;

- по классу точности;

- по вторичной нагрузке

,

где - номинальная мощность в выбранном классе точности. При этом следует иметь в виду, что для однофазных трансформаторов, соединённых в звезду, принимается суммарная мощность всех трёх фаз, а для соединённых по схеме открытого треугольника - удвоенная мощность одного трансформатора; - нагрузка всех измерительных приборов и реле, присоединённых к трансформатору напряжения, ВА.

1.4.1 Выбор и проверка выключателей ОРУ-110кВ

К установке в цепях всех присоединениях ОРУ-110кВ применяем элегазовые выключатели типа ВЭБ-110-40/2500 УХЛ1. Параметры выключателей приведены в таблице 1.11.

Таблица 1.11 - Параметры выключателя ВЭБ-110кВ

Проверка выключателя на отключающую способность. В качестве расчётного для этой проверки примем ток однофазного КЗ, т.к. он больше трёхфазного. Для этого вида КЗ необходимо знать периодическую I_пф? и апериодическую i_aф? составляющие тока КЗ в момент расхождения контактов выключателя:

 с.

Согласно таблице 1.9, 25,017 кА, 36,981 кА.

Сравним эти токи с соответствующими параметрами выключателя:

где - нормированное процентное содержание составляющей в токе отключения

95,46 > 72,36

т.е. выполняется условие проверки по полному току КЗ.

Проверка выключателя на термическую стойкость. В качестве расчётного для этой проверки принимают трёхфазное КЗ (таблица 1.7). Необходимо проверить выполнение условия . Допустимый тепловой импульс, определяемый по параметрам выключателя,

.

Тепловой импульс периодической составляющей тока КЗ

где - суммарные токи (таблица 1.7),

с,

t_{рз мах}=0,1 с - время действия резервных релейных защит.

Тепловой импульс апериодической составляющей тока КЗ

где - эквивалентная апериодическая составляющая всех ветвей, питающих точку КЗ.

Учитывая, что выполним проверку на термическую стойкость:

т. о. условие проверки на термическую стойкость выполнено.

Проверка выключателя на динамическую стойкость. Расчет производится при трехфазном КЗ (таблица 1.7):

кА

кА т. е. условия проверки выполнены.

Проверка на включающую способность. В данном случае расчет производится по трехфазному КЗ, т. к. ток при нем больше (таблица 1.7):

где

128 кА >66,168 кА,

т.е. условия проверки выполнены.

Параметры выключателя и соответствующие расчетные величины сведем в таблицу 1.12.

Таблица 1.12 - Параметры выключателя и расчётные величины.

1.4.2 Выбор и проверка разъединителей ОРУ-110кВ

К установке принимается разъединитель наружной установки типа SGF 123q-4000. Его номинальные параметры, расчётные величины в его цепи и соотношения между ними приведены в таблице 1.13.

Таблица 1.13 - Параметры разъединителя и расчётные величины.

Соотношения табличных и расчётных параметров показывают, что выбранный разъединитель удовлетворяет всем условиям выбора и проверки.

1.4.3 Выбор и проверка выключателей ОРУ-35кВ

К установке в цепях всех присоединений ОРУ-35кВ применяем элегазовые выключатели типа ВГТ-35II-50/3150УХЛ1. Параметры выключателей приведены в таблице 1.14.

Таблица 1.14 - Параметры выключателя ВГТ-35II-50/3150УХЛ1

Проверка выключателя на отключающую способность. В качестве расчетного для этой проверки примем ток трёхфазного КЗ. Для этого вида КЗ необходимо знать периодическую I_пф? и апериодическую i_aф? составляющие тока КЗ в момент расхождения контактов выключателя:

с.

Согласно таблице 1.8 7,834 кА, 13,650 кА.

Сравним эти токи с соответствующими параметрами выключателя:

где - нормированное процентное содержание составляющей в токе отключения

98,995> 24,76

т.е. выполняется условие проверки по полному току КЗ.

Проверка выключателя на термическую стойкость. В качестве расчетного для этой проверки принимают трехфазное КЗ (таблица 1.8). Необходимо проверить выполнение условия . Допустимый тепловой импульс, определяемый по параметрам выключателя,

.

Тепловой импульс периодической составляющей тока КЗ

где - суммарные токи (таблица 1.8),

с,

t_{рз мах}=0,1 с - время действия резервных релейных защит.

Тепловой импульс апериодической составляющей тока КЗ

где - эквивалентная апериодическая составляющая всех ветвей, питающих точку КЗ.

Учитывая, что выполним проверку на термическую стойкость:

т. о. условие проверки на термическую стойкость выполнено.

Проверка выключателя на динамическую стойкость. Расчет производится при трехфазном КЗ (таблица 1.8):

т. е. условия проверки выполнены.

Проверка на включающую способность:

т.е. условия проверки выполнены.

Параметры выключателя и соответствующие расчетные величины сведем в таблицу 1.15.

1.4.4 Выбор и проверка разъединителей ОРУ-35кВ

К установке принимается разъединитель наружной установки типа РДЗ-СЭЩ 35 кВ. Его номинальные параметры, расчетные величины в его цепи и соотношения между ними приведены в таблице 1.16.

Таблица 1.15 - Параметры выключателя и расчетные величины.

Таблица 1.16 - Параметры разъединителя и расчетные величины.

Соотношения табличных и расчетных параметров показывают, что выбранный разъединитель удовлетворяет всем условиям выбора и проверки.

1.4.5 Выбор и проверка выключателей ЗРУ-6кВ

К установке в цепях всех присоединений ЗРУ-6кВ применяем вакумные выключатели типа VD4 1231-40. Параметры выключателей приведены в таблице 1.17.

Таблица 1.17 - Параметры выключателя VD4 1231-40

Проверка выключателя на отключающую способность. В качестве расчетного для этой проверки примем ток трёхфазного КЗ. Для этого вида КЗ необходимо знать периодическую I_пф? и апериодическую i_aф? составляющие тока КЗ в момент расхождения контактов выключателя:

с.

Согласно таблице 1.8 29,325 кА, 7,375 кА.

Сравним эти токи с соответствующими параметрами выключателя:

где - нормированное процентное содержание составляющей в токе отключения

79,196> 48,847

т.е. выполняется условие проверки по полному току КЗ.

Проверка выключателя на термическую стойкость. В качестве расчетного для этой проверки принимают трехфазное КЗ (таблица 1.8). Необходимо проверить выполнение условия . Допустимый тепловой импульс, определяемый по параметрам выключателя,

.

Тепловой импульс периодической составляющей тока КЗ

где - суммарные токи,

с,

t_{рз мах}=0,1 с - время действия резервных релейных защит.

Тепловой импульс апериодической составляющей тока КЗ

где - эквивалентная апериодическая составляющая всех ветвей, питающих точку КЗ.

Учитывая, что выполним проверку на термическую стойкость:

т. о. условие проверки на термическую стойкость выполнено.

Проверка выключателя на динамическую стойкость. Расчет производится при трехфазном КЗ (таблица 1.8):

т. е. условия проверки выполнены.

Проверка на включающую способность:

т.е. условия проверки выполнены.

Параметры выключателя и соответствующие расчетные величины сведем в таблицу 1.18.

Таблица 1.18 - Параметры выключателя и расчетные величины

1.4.6 Выбор и проверка разъединителей ЗРУ-6кВ

К установке принимается разъединитель типа РВРЗ.2-10/4000. Его номинальные параметры, расчетные величины в его цепи и соотношения между ними приведены в таблице 1.19.

Таблица 1.19 - Параметры разъединителя и расчетные величины.

Соотношения табличных и расчетных параметров показывают, что выбранный разъединитель удовлетворяет всем условиям выбора и проверки.

1.4.7 Проверка трансформаторов тока присоединений ОРУ-110 кВ в цепи линии

Т.к. элегазовые выключатели ВЭБ-110 имеют встроенные трансформаторы тока типа ТВГ-110-5Р-600/5 и ТВГ-110-0,2-600/5, с классами точности 5Р и 0,2S. Соответствующие расчётные величины для них такие же, как и для выключателей.

Номинальные параметры трансформаторов тока, расчётные величины в его цепи и соотношения между ними приведены в таблице 1.17.

Таким образом, выбранный трансформатор тока удовлетворяет условиям выбора и проверки.

Таблица 1.17- Параметры трансформаторов тока и расчетные величины.

Рассмотрим подробнее выбор трансформатора тока по классу точности для наиболее загруженного трансформатора тока: . Выполнение этого условия сводится к выбору сечения контрольного кабеля, соединяющего трансформатор тока с подключенными к нему приборами.

Допустимое сечение кабеля определим по формуле

,

где - номинальная вторичная нагрузка (1,2 Ом);

- сопротивление приборов, подключенных к трансформатору;

S_пр - мощность всех приборов в наиболее нагруженной фазе;

r_к - сопротивление контактных соединений (при числе приборов более трех r_к = 0,1 Ом);

l_расч - расчетная длина контрольного кабеля, зависящая не только от реальной его длины, но и от схемы соединения трансформаторов;

- удельное сопротивление жил контрольного кабеля (для меди = 0,0175 Оммм²/м).

Для определения мощности, потребляемой приборами в цепи трансформаторов тока, необходимо определить потребляемую каждым прибором мощность. Перечень и параметры приборов, линейного присоединения, в цепи трансформаторов тока приведено в таблице 1.18.

Таблица 1.18- Перечень и параметры приборов, линейного присоединения, в цепи трансформаторов тока

Подобные документы

• Расчет электрической части атомной электростанции мощностью 4000 мВт

  Выбор и обоснование двух вариантов схем проектируемой атомной электростанции по технико-экономическим показателям. Выбор силовых трансформаторов, обоснование упрощенных схем РУ разных напряжений. Расчет токов короткого замыкания, релейной защиты.
  
  дипломная работа [3,6 M], добавлен 04.08.2012
  

• Проектирование электрической части ТЭЦ при расширении ее парогазовой установкой

  Обоснование необходимости расширения электростанции, выбора площадки строительства. Разработка вариантов схем выдачи мощности и выбор основного электрооборудования станции. Выбор токов короткого замыкания, релейной защиты, автоматики и КИП электростанции.
  
  дипломная работа [4,6 M], добавлен 12.05.2015
  

• Электрическая часть конденсационной электростанции мощностью 900 МВт

  Характеристика электрической части конденсационной электростанции, мощность которой 900 МВт. Анализ основного электрооборудования, выбор схемы электроснабжения. Особенности релейной защиты, выбор генераторов, расчет токов короткого замыкания и напряжения.
  
  дипломная работа [1,9 M], добавлен 22.06.2012
  

• Проектирование релейной защиты электроустановок

  Выбор и расчет устройства релейной защиты и автоматики. Расчёт токов короткого замыкания. Типы защит, схема защиты кабельной линии от замыканий. Защита силовых трансформаторов. Расчетная проверка трансформаторов тока. Оперативный ток в цепях автоматики.
  
  курсовая работа [1,3 M], добавлен 08.01.2012
  

• Проектирование электростанции КЭС-1000

  Выбор генераторов и трансформаторов на проектируемой электростанции. Обоснование упрощенных схем распределительных устройств разных напряжений. Расчет токов короткого замыкания. Выбор электрических аппаратов и токоведущих частей для заданных цепей.
  
  курсовая работа [547,1 K], добавлен 21.12.2014
  

• Проектирование и расчет электростанции

  Выбор главной электрической схемы проектируемой электростанции. Расчет числа линий и выбор схем распределительных устройств. Технико-экономический расчет объекта. Выбор измерительных трансформаторов и токоведущих частей. Расчет токов короткого замыкания.
  
  дипломная работа [1,4 M], добавлен 02.12.2014
  

• Проектирование электростанции типа ГРЭС

  Порядок и основные этапы проектирования электростанции типа ГРЭС. Критерии и обоснование выбора генераторов. Выбор схем и трансформаторов на проектируемой электростанции. Технико-экономическое сравнение вариантов схем. Расчёт токов короткого замыкания.
  
  курсовая работа [764,4 K], добавлен 09.04.2011
  

• Электрическая часть ГРЭС-1220 МВт

  Выбор генераторов исходя из установленной мощности гидроэлектростанции. Два варианта схем проектируемой электростанции. Выбор трансформаторов. Технико-экономические параметры электростанции. Расчет токов короткого замыкания. Выбор схемы собственных нужд.
  
  курсовая работа [339,3 K], добавлен 09.04.2011
  

• Проектирование атомной электростанции

  Электрическая часть атомной электростанции мощностью 3000 МВт. Выбор генераторов. Обоснование двух вариантов схем проектируемой электростанции. Потери электрической энергии в трансформаторах. Расчет токов трехфазного короткого замыкания на шине 330 кВ.
  
  курсовая работа [1,4 M], добавлен 10.03.2013
  

• Расчет электрической части ТЭЦ с установленной мощностью 180 МВт

  Выбор генераторов и трансформаторов для теплоэлектроцентрали. Расчет токов короткого замыкания, определение параметров выключателей и разъединителей. Обеспечение релейной защиты оборудования электростанции. Установка контрольно-измерительных приборов.
  
  курсовая работа [295,6 K], добавлен 09.03.2012
  

• Электрическая часть ГЭС-6400 МВт

  Проектирование электростанции, обоснование выбора схемы объекта и трансформаторов. Выбор схемы блока генератор – трансформатор, трансформаторов собственных нужд, способа синхронизации. Расчет токов короткого замыкания и релейной защиты трансформатора.
  
  дипломная работа [2,2 M], добавлен 04.08.2012
  

• Технический проект теплофикационной электростанции – теплоэлектроцентрали

  Выбор основного оборудования и разработка вариантов схем выдачи энергии. Расчет токов короткого замыкания для выбора аппаратов и токоведущих частей. Выбор типов релейной защиты, токоведущих частей, измерительных приборов и измерительных трансформаторов.
  
  курсовая работа [4,0 M], добавлен 23.03.2013
  

• Проектирование электрической части электростанции

  Разработка проекта и расчет электрической части тепловой пылеугольной электростанции. Выбор схемы ТЭЦ, коммутационных аппаратов, измерительных и силовых и трансформаторов. Определение целесообразного способа ограничения токов короткого замыкания.
  
  курсовая работа [2,1 M], добавлен 18.06.2012
  

• Проектирование тепловой электростанции мощностью 300 МВ

  Выбор оборудования и разработка вариантов схем выдачи энергии. Выбор и обоснование главной схемы электрических соединений. Расчет токов короткого замыкания для выбора аппаратов и токоведущих частей. Выбор токоведущих частей и типов релейной защиты.
  
  курсовая работа [370,0 K], добавлен 18.04.2012
  

• Расчет электрической части КЭС-400

  Выбор основного оборудования: генераторов и трансформаторов. Технико-экономический расчет схемы проектируемой электростанции. Расчет токов короткого замыкания. Выбор электрических аппаратов, токоведущих частей. Описание необходимой аппаратуры управления.
  
  курсовая работа [293,5 K], добавлен 05.05.2014
  

• Проектирование цехового электроснабжения

  Расчет токов короткого замыкания для выбора и проверки параметров электрооборудования, уставок релейной защиты. Характеристика потребителей электроэнергии. Выбор числа и мощности силовых трансформаторов. Расчет силовой и осветительной нагрузок цеха.
  
  контрольная работа [274,1 K], добавлен 23.11.2014
  

• Расчёт токов короткого замыкания, релейной защиты и автоматики для кабельной линии

  Проектирование кабельной линии. Расчет токов короткого замыкания, определение сопротивлений элементов сети. Выбор комплектных трансформаторных подстанций и распределительных устройств. Расчет параметров релейной защиты, селективности ее действия.
  
  курсовая работа [677,2 K], добавлен 01.05.2010
  

• Проектирование электростанции

  Проектирование схемы электрической станции типа ТЭЦ с одним высшим напряжением. Выбор структурной схемы проектируемой станции, нужного оборудования. Определение токов короткого замыкания. Разработка схемы электрических соединений электростанции.
  
  курсовая работа [1,3 M], добавлен 22.07.2014
  

• Разработка полных принципиальных схем релейной защиты ЛЭП 110 кВ и понизительного трансформатора 110 кВ

  Расчёт токов короткого замыкания в объеме, необходимом для выбора защит. Выбор коэффициентов трансформации трансформаторов тока и напряжения, необходимых для выполнения релейной защиты и автоматики. Разработка полных принципиальных схем релейной защиты.
  
  курсовая работа [1,4 M], добавлен 14.12.2017
  

• Реконструкция электрооборудования подстанции 35/10 кВ "Нюксеница"

  Электрические нагрузки подстанции. Расчет токов нормальных режимов и короткого замыкания, релейной защиты и автоматики. Выбор трансформаторов, коммутационной и защитной аппаратуры, шинопроводов. Оценка затрат на проведение электромонтажных работ.
  
  дипломная работа [223,6 K], добавлен 10.04.2017
  

• главная
• рубрики
• по алфавиту
• вернуться в начало страницы
• вернуться к началу текста
• вернуться к подобным работам