Замыкания на землю в линиях электропередачи

Размещено на http://www.allbest.ru/

Введение

Наиболее частым видом повреждений в сетях 6-35 кВ являются однофазные замыкания на землю - ОЗЗ (75-90% от общего числа электрических повреждений). Они нередко приводят к следующим неприятным последствиям.

В сети появляются перенапряжения порядка 2,4 - 3,5 кратных по сравнению с фазным, что может привести к пробою изоляции неповреждённых фаз и переходу ОЗЗ в «двухместное» или двойное замыканий на землю по своим характеристикам близкое к двухфазным коротким замыканиям (КЗ). Риск возникновения таких двойных замыканий заметно вырос в последнее время в связи со старением изоляции электрических машин и аппаратов многих энергетических объектов и отсутствием средств на их модернизацию и замену.

Возможны явления феррорезонанса, от которых в рассматриваемых сетях чаще всего выходят из строя трансформаторы напряжения. Напряжение на этой фазе повышено, и сталь магнитопровода близка к насыщению. Напряжение остальных фаз понижено. В результате создается ложное впечатление о замыкании одной из фаз на землю. Так как в феррорезонанс может войти любая из трех фаз, «ложная земля» может «переходить» с одной фазы на другую.На воздушных ЛЭП ОЗЗ часто происходит при обрыве провода и падению его на землю. При этом возникает опасность поражения людей и животных электрическим током. Особенно велика такая опасность, если ЛЭП проходит по густонаселённым районам.

замыкание однофазный феррорезонанс защита

1. Общие сведения. Принцип действия

Замыкания на землю в линиях электропередачи 6-35 кВ

Особенности возникновения и приборы защиты. Как известно, характер процессов, протекающих в сети при однофазных замыканиях на землю (ОЗЗ), в большой степени зависит от режима заземления нейтрали. В настоящее время в России используются четыре способа заземления нейтрали в рассматриваемых сетях: изолированная, компенсированная, эффективно заземленная и глухозаземленная нейтрали.

В [1] показано, что эксплуатируемые в российских сетях с изолированной компенсированной нейтралью защиты далеки от совершенства. Требуется разработка новых, более совершенных защит от ОЗЗ.

Опыт работы показывает, что при сохранении традиционных способов заземления нейтрали существенного «прорыва» в этой области едва ли можно ожидать. Принципиально новые возможности появляются при заземлении нейтрали через резистор. При этом в некоторых случаях (при больших, порядка десятков ампер, емкостных токах сети) компенсированное заземление совмещают с включением в нейтраль дугогасящего реактора L_N (рисунок 1.1). Вид защиты от ОЗЗ безусловно должен выбираться с учетом режима заземления нейтрали. Желательно в процессе проектирования выбрать такую защиту, которую не придется заменять при дальнейшем развитии сети.

Рисунок 1.1 Схема сети с включением в нейтраль дугогасящего реактора L_N

Устойчивым признаком поврежденного присоединения в соответствии с рисунком 1.1 является протекание по нему активного тока заземляющего резистора R_N.

Виды повреждений при ОЗЗ:

При ОЗЗ в резистивно-заземленных сетях возможны повреждения, которые с точки зрения защиты можно разделить на несколько основных категорий:

· кратковременные пробои;

· «металлические», бездуговые ОЗЗ;

· ОЗЗ через большие переходные сопротивления;

· дуговые ОЗЗ;

· обрывы воздушных ЛЭП, не сопровождающиеся длительными ОЗЗ.

Кратковременные пробои:

Подробные исследования процессов в сетях 6-35 кВ при ОЗЗ описаны, например, в [2, 3]. В [4] показано, что большинству «устойчивых» ОЗЗ предшествуют кратковременные неустойчивые пробои изоляции длительностью от 1 до 10 мс, сопровождающиеся значительными по продолжительности бестоковыми паузами (от 1 до 17 минут). Время от первого кратковременного пробоя до возникновения устойчивого ОЗЗ составляет от 1 минуты до 10 суток и более.

Бездуговое ОЗЗ

Такое замыкание появляется при возникновении надежной гальванической связи поврежденной фазы с землей (например, с заземленным корпусом электроустановки). При этом напряжения и токи нулевой последовательности можно считать синусоидальными и максимальными по величине. С точки зрения зашиты бездуговое ОЗЗ - самый простой режим функционирования сети при КЗ.

ОЗЗ через большие переходные сопротивления

Связь фазы с землей через неметаллические предметы (например, через деревянные части конструкции, при падении провода на сухой грунт и т.д.) иногда приводит к ОЗЗ с весьма большим переходным сопротивлением. Так, в эксперименте, проведенном с участием автора, при падении провода ЛЭП 35 кВ на песок отмечалось переходное сопротивление, которое в течение нескольких секунд изменялось примерно от 7 до 5 кОм. В [4] указано, что в Польше нормируемая величина такого сопротивления составляет 13,5 кОм, в Канаде - 7,5 кОм. Такие большие величины переходных сопротивлений могут существенно усложнить требования к защитам воздушных ЛЭП от ОЗЗ, поскольку с ростом переходного сопротивления уменьшаются как напряжения U₀, так и токи нулевой последовательности I₀.

Дуговое замыкание

Наблюдается при пробоях и перекрытиях фазной изоляции. При этом весьма часто наблюдается «прерывистая» форма кривой тока в дуге. Такая дуга, как известно, называется перемежающейся. На рис. 1.2 приведены осциллограммы тока в месте ОЗЗ и тока в реле защиты поврежденной линии при замыкании на землю через дугу и наличии заземляющего резистора, заимствованные из [6]. Видно, что ток в реле защиты при ОЗЗ может на какое-то время прерываться и содержит большое количество высокочастотных составляющих.

Рисунок 1.2 Дуговое замыкание при наличии заземляющих резисторов

В некоторых случаях в токе и напряжении нулевой последовательности могут возникать также субгармонические составляющие.

В [2, 3] отмечено, что дуга, возникающая при ОЗЗ, может иногда прерываться на значительное, превышающее несколько периодов промышленной частоты, время. В [7, 8] приведен анализ зависимости продолжительности бестоковой паузы, связанной с медленным зарядом емкости поврежденной фазы после погасания дуги, от параметров сети. Показано, что введение заземляющего резистора существенно уменьшает продолжительность такой паузы, что положительно сказывается на поведении защиты от замыканий на землю.

Значительное содержание высокочастотных составляющих в токах нулевой последовательности как поврежденной, так и неповрежденных ЛЭП может привести к неселективной работе защиты. Во время некоторых проведенных экспериментов токи нулевой последовательности, например, неповрежденных ЛЭП в несколько раз превышали собственные емкостные токи при металлических ОЗЗ. Это объясняется тем, что высокочастотные составляющие в напряжении нулевой последовательности, которые, в частности, генерируются дугой, в значительной степени «усиливаются» в емкостных токах линий, так как емкостное сопротивление уменьшается пропорционально росту частоты. В результате токи в неповрежденных линиях могут существенно превысить емкостные токи, определенные при металлическом ОЗЗ, по которым ведется расчет установок защиты.

Обрывы воздушных ЛЭП, не сопровождающиеся длительными ОЗЗ
Иногда в сетях 6-35 кВ возникают повреждения, не приводящие к длительному протеканию тока нулевой последовательности, но как бы «смежные» с ОЗЗ, - например, обрыв шлейфа на воздушной ЛЭП. Если шлейф висит, не прикасаясь к опоре, то ток нулевой последовательности отсутствует и обычная защита от ОЗЗ не действует. При раскачивании ветром шлейф может кратковременно замыкаться на опору, что приведет к «клевкам» защиты, но её срабатывание обычно не происходит из-за кратковременности такого замыкания.

Защиты от ОЗЗ

Современные защиты на микропроцессорной базе далеко не всегда удается отнести к какому-то конкретному классу, поскольку в них обычно используется несколько алгоритмов. При рассмотрении таких защит уместно говорить о двух и более классах, к которым они принадлежат. Защиты на электромеханической базе или выполненные с использованием микросхем среднего уровня интеграции, как правило, поддаются такой классификации, хотя отсутствие в печати, а иногда и в инструкциях по эксплуатации подробной и достоверной информации затрудняет этот процесс.



2. Выбор установок срабатывания

Защиты от замыканий на землю в сетях 6-35 кВ. Расчет установок направленных защит.

На рис. 1 приведена схема радиальной сети, на примере которой рассмотрим некоторые особенности расчета установок направленных токовых защит в сетях с резистивным заземлением нейтрали. В сети установлен один заземляющий резистор - в нейтрали питающего трансформатора. На рис. 2.1 показано токораспределение при ОЗЗ в рассматриваемой сети. Силовой питающий трансформатор на схеме не указан.

Рисунок 2.1 Распределение токов в сети с резистивным заземлением нейтрали где C₁, C₂, C₃ - суммарные емкости относительно земли трех фаз линий Л-1, Л-2, Л-3 соответственно; R - сопротивление заземляющего резистора; R_П - переходное сопротивление в месте ОЗЗ; E_A - фазная ЭДС в месте ОЗЗ

В рассматриваемой схеме следует установить как минимум два вида защит от ОЗЗ:

· на отходящих фидерах;

· на вводе.

Защита отходящего фидера

В настоящее время на отечественном рынке представлено значительное количество устройств направленной защиты от ОЗЗ, которые могут быть использованы в резистивно-заземленных сетях по рисунку 1.1 Наибольшее распространение получили направленные токовые защиты, реагирующие на составляющую промышленной частоты тока нулевой последовательности, с фазовыми характеристиками двух типов, изображенных на рисунке 2.2. Фазовой характеристикой первого типа (рис. 2.2, а) обладает, например, защита типа УЗЛ производства НГТУ (Новосибирского государственного технического университета) [1] (похожую характеристику имеет также защита типа ЗЗН отечественного производства и ряд микропроцессорных импортных защит). Такие защиты реагируют как на активную, так и на емкостную составляющие токов ОЗЗ.

Фазовой характеристикой второго типа (рис. 2.2, б) обладают защиты, реагирующие только на активную (или только на емкостную) составляющую тока нулевой последовательности. Эти защиты также содержатся в некоторых импортных микропроцессорных терминалах.

При выборе типа защиты следует иметь в виду, что характеристика первого типа обеспечивает работоспособность защиты не только в нормальном режиме - при наличии в сети заземляющего резистора, но и при выходе последнего из строя и работе сети в режиме с изолированной нейтралью. Защита при этом будет работать хуже, но в принципе останется работоспособной.

Характеристика второго типа в большей степени соответствует самой идее использования заземляющего резистора - защита срабатывает только в том присоединении, по которому протекает активный ток этого резистора, т.е. идеально выявляет поврежденное присоединение. Однако при выходе заземляющего резистора из строя сеть остается без защиты от ОЗЗ. При применении таких защит целесообразно использовать надежные заземляющие резисторы, способные длительное время находиться под напряжением без опасности перегреться и выйти из строя. Не следует подключать резисторы через длинные кабели, которые могут часто повреждаться. Кроме того, как будет показано ниже, защиты такого рода следует применять с кабельными трансформаторами тока нулевой последовательности, не дающими значительных угловых погрешностей.

Применительно к микропроцессорным терминалам возможно одновременное использование обеих характеристик, например, переключаясь (автоматически или дистанционно по команде диспетчера) с одной характеристики на другую при изменении режима работы силовой системы.

Следует отметить, что при использовании любой из характеристик (рис. 2.2) в процессе монтажа и наладки защиты необходимо провести весьма ответственную операцию: фазировку цепей тока и напряжения. Следует убедиться в том, что полярность цепей тока и напряжения для каждого устройства защиты выдержана правильно и соответствующее устройство будет работать при ОЗЗ на защищаемом присоединении и не станет срабатывать при внешних ОЗЗ. Опыт работы показывает, что без такой проверки, сопровождающейся опытами искусственного ОЗЗ, невозможно быть полностью уверенным, что схема защиты собрана верно.

Рисунок 2.2 Фазовые характеристики направленных токовых защит от ОЗЗ, применяемых в резистивно-заземленных сетях: а - характеристика первого типа; б - характеристика второго типа

Прежде чем приступить к выбору параметров защит от ОЗЗ, рассмотрим некоторые основные положения. В разных источниках по-разному представлены векторные диаграммы токов и напряжений нулевой последовательности при ОЗЗ. На рисунке 2.3 показана векторная диаграмма, встречающаяся в некоторых источниках. Здесь полярность напряжения нулевой последовательности 3U_O на выводах вторичной обмотки трансформатора напряжения, собранной по схеме «разомкнутого треугольника», представлена обратной относительно соответствующего первичного напряжения. Вектор тока 3I_Oповр в поврежденной линии состоит из емкостной составляющей 3 U_С и активной 3 U_R и опережает вектор напряжения 3 U_O на угол _П, зависящий от отношения тока заземляющего резистора и суммарного емкостного тока сети, а также от значения емкостного тока поврежденного присоединения (подробнее см. в [9]).

Вектор тока нулевой последовательности в неповрежденной линии 3 I_Oнепотстает от напряжения 3 U_O на угол, несколько превышающий 90 электрических градусов (из-за учета тока активной утечки через изоляцию).

На рисунке 2.4 представлена характеристика реле защиты, соответствующая изображенной на рис. 2.2, а (в предположении, что вектор вторичного напряжения повернут относительно аналогичного вектора первичного напряжения в противоположную сторону). В международной практике принято говорить, что такая характеристика соответствует коду ANSI 67N/67NS.

Расчет параметров защиты начнем с выбора характеристического угла ц₀, соответствующего середине зоны срабатывания. В [9] показано, что угол ц _П тока 3 I_Oповр в поврежденной линии при I_R = I_C (где I_R - ток заземляющего резистора,

I_C - суммарный емкостный ток сети) может лежать в пределах от -45 до 0 электрических градусов. Очевидно, что значение характеристического угла ₀ желательно установить в тех же пределах. Если I_R I_C, пределы изменения угла ц _П изменяются, тогда может быть выбрано другое значение угла ц ₀.

Рисунок 2.3 Векторная диаграмма токов и напряжений нулевой последовательности при ОЗЗ в сети

Выбор установки по току срабатывания защиты I_СЗmin

Это является следующим важным этапом расчета установок. Как известно, минимальный ток срабатывания направленных токовых защит не требуется отстраивать от емкостного тока защищаемого присоединения при внешнем ОЗЗ (см. рис. 2). Его надо отстраивать от суммарного максимального тока небаланса I_нб, который может протекать по рассматриваемому устройству защиты при внешнем ОЗЗ и вектор которого может располагаться в пределах зоны срабатывания защиты:

I_СЗmin = k_нI_нб

где k_н- коэффициент запаса, значение которого можно принять равным 1,2 (для микропроцессорных терминалов иногда допускается k_н = 1,1-1,15).

Строго говоря, значение I_нб необходимо рассчитать с учетом рекомендаций, приведенных в [11]. Отстроиться от экстремальных небалансов, возникающих, например, при явлениях феррорезонанса, как правило, не удается, но от «рядовых» небалансов отстроиться необходимо. Сложность в том, что в процессе проектирования защиты обычно нет достаточной информации для вычисления некоторых составляющих суммарного небаланса и пользоваться рекомендациями [10] чаще приходится уже в процессе эксплуатации, когда необходимая информация доступна.

В процессе проектирования защиты можно исходить из обратного: обеспечения необходимой чувствительности. Например, при расчете установок защиты кабельной линии, при ОЗЗ на которой не бывает больших переходных сопротивлений, можно определить значение I_СЗmin следующим образом:

IСЗmin = IR / kч.норм,

где k_ч.норм = 1,5-2 - нормируемый коэффициент чувствительности.

Выбранное по (2) значение I_СЗmin обеспечивает необходимую чувствительность защиты с запасом в режиме, когда заземляющий резистор исправен и нормально работает. Для обеспечения необходимой чувствительности защиты при выходе из строя заземляющего резистора следует дополнительно к (2) обеспечить справедливость условия (3):

IСЗmin = I'СS / kч.норм,

где I^'_СS - суммарный минимальный емкостный ток сети за вычетом емкостного тока защищаемого присоединения в реальном «минимальном» режиме сети.

Из двух полученных по (2), (3) значений I_СЗmin, необходимо принять меньшее.

В процессе эксплуатации придется убедиться в том, что выбранное по условиям (2), (3) значение I_СЗmin соответствует также условию (1), т.е. защита не сработает излишне при внешних ОЗЗ от реально существующих в сети небалансов.

Рисунок 2.4 Зависимая характеристика выдержки времени защиты от ОЗЗ

При расчете установок защиты воздушной линии, кроме условий (2), (3), необходимо в соответствии с рекомендациями [11] рассчитать максимальное переходное сопротивление R_ПЕР, при котором защита будет способна отключить ОЗЗ и проверить, соответствуют ли они условиям эксплуатации. Желательно, чтобы защита была способна «чувствовать» ОЗЗ через переходное сопротивление порядка 3-5 кОм.

Выбор установок защиты от ОЗЗ

Установки защиты должны быть выбраны так, чтобы:

· защита не срабатывала от небалансов, которые могут появиться в сети при отсутствии в ней ОЗЗ;

· защита срабатывала при ОЗЗ на воздушной ЛЭП при падении провода на грунт и возникновении большого переходного сопротивления.

Анализ показал, что удовлетворить сразу обоим указанным требованиям весьма непросто.

Ниже рассмотрены основные положения по выбору установок и проверке чувствительности таких защит.

Пример расчета установок токовых защит нулевой последовательности от к.з. на землю одиночных линий 110 кВ.

Рассчитываются рабочие установки максимальной токовой защиты нулевой последовательности на одиночной тупиковой ВЛ 110 кВ (рисунок 2.5,а)

1. Для расчета токов при кз на землю составляются схемы замещения прямой и обратной последовательностей (в распределительных сетях они одинаковы) и нулевой последовательности (рисунок 2.5,б и в). Сопротивления питающей системы до шин подстанции А, исключая рассматриваемую ВЛ в максимальном режиме Х_{1,С МАКС} = 20 Ом, Х_{0,С МАКС} = 28 Ом; в минимальном режиме Х_{1,С МИН} = 26 Ом, Х_{0,С МИН} = 45 Ом. Сопротивления ВЛ 110 кВ при расчетах токов к. з. на землю вычисляются обычно без учета активной составляющей :

Х ₁ = Х _1УДL= 0.4*30=12 Ом, для одноцепной ВЛ 110 кB со стальным грозозащитным тросом Х₀3 Х ₁=3*12=36 Ом.

Рисунок 2.5 Расчетная схема(а), схемы замещения прямой (б) и нулевой (в) последовательностей и токораспределение в схеме нулевой последовательности при КЗ в точке К1(г)

(4)

(5)

(6)

Для трансформатора с изолированной нейтралью подстанции Б в выполняемом расчете требуется знать лишь минимальное сопротивление прямой последовательности: Х_{1,ТР МИН} = 89Ом при S_{ном ТР}=10 МВА, u_К,МИН=9,5%,

рпн =±16 %, согласно выражению (4). Для тpaнcформатора с заземленной нейтралью 110 кВ (подстанция В) со стандартной схемой соединения обмоток Y/Д-11 принимается Х_0,ТР Х₁, если в паспорте трансформатора особо не указано значение Х_0,ТР , которое может быть на 10-20% меньше чем Х_1,ТР.

В зависимости от назначения расчета токов к. з. на землю принимается Х_{0,ТР МАКС} и Х_{0,ТР МИН.}

Для трансформатора подстанции В при S_НОМ=10 MBA., u_К,МИН=9,5%, u_К,МАКС=11,5%, рпн =±16 % по формулам (4) и (5) Х_{0,ТР МИН} Х_{1,ТР МИН}=89 Ом, Х_{0,ТР МАКС} Х_{1,ТР МАКС}=182 Ом.

Все перечисленные сопротивления приведены к напряжению 110 кВ.

2. Ток срабатывания отсечки без выдержки времени (так же как и ускоряемых после АПВ ступеней защиты) с реле РТ-40, отстраивается от броска токов намагничивания трансформаторов. работающих с заземленными нейтралями и включаемых под напряжение при включении защищаемой линии, по условию (6), в котором- сумма номинальных токов только тех трансформаторов (питающихся по линии), у которых заземлены нейтрали 110 кВ. Но при выполнении небольшого замедления действия отсечки, превышающего возможную разновременность включения фаз линейного выключателя, допустимо вообще не отстраивать ее ток срабатывания от броска токов намагничивания трансформаторов.

3. Определяется возможность выполнения отсечки без элемента направления мощности нулевой последовательности (что всегда желательно для повышения надежности се работы) Для этого необходимо вычислить максимальное значение утроенного тока нулевой последовлтельности 3I_0МАКС, проходящего через отсечку при к.з. на землю на шинах питающей подстанции А (КЗ «за спиной» в точке К1), обусловленного заземленной нейтралью трансформатора на защищаемой линии. Вначале вычисляется ток 3 в точке К1 при максимальном режиме энергосистемы:

3,



где ===20 Ом (рисунок 2.5,б);

Ом, (рисунок 2.5,в).

Если же принять значение сопротивления питающей энергосистемы максимально возможным, соответствующим минимальному режимы ее работы (26 и 45 Ом), то значение тока КЗ в точке K1 уменьшается (2240 А), но составляющая этого тока со стороны ВЛ может быть больше, чем в максимальном режиме энергосистемы.

Составляющие тока 3 обратно пропорциональны соответствующим сопротивлениям в схеме замещения нулевой последовательности, приведенным к точке к. з. (К1 рисунок 2.5, г):

со стороны системы:

3 ;

со стороны ВЛ:

3;

Для проверки:

3= 2490 + 560 = 3050 А.

Составляющие тока в минимальном режиме работы энергосистемы: от системы 1647 А,. со стороны ВЛ 593 А. т. е, больше чем 560 А..

Ток срабатывания ненаправленной отсечки без выдержки времени отстраивается от наибольшего значения тока при к. з. «за спиной» (точка К1, рисунок 2.5):

,

где -коэффициент надежности (отстройки), равный 1,3 для отсечки без выдержки времени с реле РТ 40.

При двухфазном КЗ на землю значения токов 3I₀ будут меньше, чем при рассмотренном однофазном КЗ, поскольку в этом примере.

4. Коэффициент чувствительности отсечки определяется при КЗ на землю в конце защищаемой тупиковой линии (точка К2). Сопротивления до точки К2:

Ом (рис.3-15,б); Ом

Поскольку , меньшее значение 3будет при двухфазном КЗ на землю:

3,

в том числе со стороны энергосистемы 3 со стороны трансформатора подстанции В 740 А (для проверки 813 + 740 =1553 А). Коэффициент чувствительности ,

что указывает на эффективность огсечки, защищающей всю линию, но не позволяет считать ее основной зашитой линии, так как необходимо иметь для основной защити 1,5. При КЗ в начале линии что требуется для дополнительной защиты. Надо отметить, что допускается не считаться с двухфазным КЗ на землю, если защита от между фаз них КЗ достаточно чувствительна при этом виде КЗ. Но в данном примере и при однофазном КЗ . Поэтому выполняется вторая ступень -максимальная токовая зашита нулевой последовательности с элементом направления мощности. Последнее позволяет не отстраивать ее по току срабатывания от КЗ «за спиной» и обеспечить необходимую чувствительность при КЗ в конце линии.

5. Ток срабатывания этой защиты должен быть отстроен от тока небаланса в нулевом проводе схемы соединения обмоток трансформаторов тока в звезду при внешних замыканиях между фазами, в данном случае при трехфазном КЗ за трансформатором подстанции Б (ближайшей и с наиболее мощным трансформатором), и выбирается по выражению (4):

где - коэффициент надежности (отстройки), учитывающий погрешность реле, ошибки расчета н необходимый запас, принимается равным 1,25;

- коэффициент, учитывающий увеличение тока небаланса в переходном режиме, принимается равным: 2--при выдержке времени рассматриваемой ступени до 0.1 с; 1.5--при выдержке времени до 0,3 с; 1 -- при выдержке времени выше 0.5-- 0.6 с;

- коэффициент небаланса, принимается равным 0.05 при небольших кратностях расчетного тока (тока срабатывания) < 3 и равным 0.1 при кратностях тока не более 0.8при фактической расчетной нагрузке (рис. 1-13,б),

при более высоких кратностях расчет производится по указаниям;

- максимальное значение тока при внешней трехфазном КЗ

Для условий этого примера рассчитывается ток трехфазного КЗ за трансформатором подстанции Б, подключенном к защищаемой линии на расстоянии 10 км от подстанции А (= 4 Ом). По выражению (2-9):

Выбирая время срабатывания зашиты 0,5 с, принимается =1.

Предварительно принимается =0.1. Ток срабатывания по выражению:

(7)

.



Коэффициент чувствительности зашиты при однофазном КЗ в конце защищаемой линии 844/70 = 12 > 1,5, при двухфазном КЗ на землю 813/70 =11,6.

Для проверки допустимости принятого значения = 0.1 принимаем, что сопротивление нагрузки на трансформаторы тока =0.4 Ом.

По кривой предельных кратностей трансформаторов тока типа ТФНД-110М (новое название ТФЗМ110Б) для классов Р₁Р₂ этому значению сопротивления соответствует допустимая кратность =10, при которой =10 %. Фактическая предельная кратность по выражению:

(8)

при n_t= 150/5. Следовательно, можно было бы принять в выражении (7) = 0.05 и уменьшить ток срабатывания защиты. Но учитывая достаточно большие значения коэффициентов чувствительности при выбранном =70 А. оставляем эту уставку.

При необходимости снизить выбранное выше время срабатывания длинны (по условиям выбора установок аналогичных защит в питающей сети) можно выбрать больший ток срабатывания этой защиты: 105 А (время от 0,1 до 0,3 с) или 110 А (время до 0,1 с); значения коэффициентов чувствительности останутся достаточно большими.

3. Преимущества и недостатки защиты

Достоинства и недостатки различных защит, экспертное мнение:

Сергей Титенков, к.т.н., ОАО «ПО Элтехника»

Тема, рассмотренная в статье А.И. Шалина, крайне актуальна для эксплуатирующих и проектных организаций. К сожалению, до последнего времени в России использовался режим изолированной нейтрали и неселективная сигнализация замыканий на землю. Сейчас ситуация меняется, и в некоторых сетях переходят к действию защит от однофазных замыканий на отключение. При этом, конечно же, возникает проблема выбора правильных установок. Автор достаточно подробно разбирает эту проблему. Однако, на мой взгляд, отдельные соображения, изложенные автором в статье, точнее, в разделах, посвященных выбору установок срабатывания релейных защит от однофазных замыканий на землю, нуждаются в небольшом комментарии. Так, автор совершенно верно отмечает расхождения в рекомендациях по определению величины коэффициента броска при выборе установки срабатывания защит от замыканий на землю. Ничего удивительного в этом нет. Данный коэффициент специалисты приводят на основании опыта эксплуатации, а не расчетов.

Что мы называем броском емкостного тока? Это высокочастотный ток нулевой последовательности, возникающий вследствие перезаряда емкости присоединения при однофазном замыкании. Его величина определяется в основном емкостью присоединения и индуктивностью источника, а также токоограничивающих реакторов при их наличии. Присутствие дугогасящего реактора в нейтрали никак не сказывается на величине тока перезаряда. Впрочем, как и наличие резистора, который включается в сетях 6-10 кВ в нейтраль маломощного трансформатора заземления нейтрали.

Каким же образом возникло представление, отраженное в том числе и в данном материале, что возможно уменьшение коэффициента броска при наличии в сети заземления через резистор? Похоже, что это ошибочное, на мой взгляд, мнение сформировалось на основании работы Зильбермана В.А., Эпштейна И.М., Петрищева Л.С. и Рождественского Г.Г. «Влияние способа заземления нейтрали сети собственных нужд блока 500 МВт на перенапряжения и работу релейной защиты», опубликованной в журнале «Электричество» № 2 за 1987 год.

Думается, что проблема выбора установок защит от однофазных замыканий на землю и величины коэффициента броска емкостного тока требует более детального анализа на страницах «Новостей ЭлектроТехники».

Основные типы защит от ОЗЗ

В настоящее время в России и за рубежом применяются следующие основные разновидности защит от ОЗЗ:

1. Защиты, измеряющие напряжение нулевой последовательности.

2. Ненаправленные защиты, регистрирующие составляющую промышленной частоты тока нулевой последовательности.

3. Направленные защиты, реагирующие на составляющие промышленной частоты тока и напряжения нулевой последовательности.

4. Защиты, фиксирующие «наложенный» ток с частотой, отличной от промышленной.

5. Защиты, реагирующие на высокочастотные составляющие в токе нулевой последовательности, возникающие естественным путем.

6. Защиты, реагирующие на составляющие тока и напряжения нулевой последовательности в переходном процессе ОЗЗ.

Рассмотрим достоинства и недостатки этих защит, а также аппаратуру, реализующую соответствующие принципы и имеющуюся на отечественном рынке. Будем при этом учитывать, что современные микропроцессорные терминалы обычно позволяют реализовать сразу несколько алгоритмов, относящихся к различным принципам действия защит. В процессе проектирования и эксплуатации выбираются один или несколько наиболее подходящих к конкретным условиям эксплуатации алгоритмов и уточняются установки.

Следует отметить, что вопрос выбора установок большинства разновидностей защит от ОЗЗ в настоящее время весьма далек от своего окончательного решения и требует отдельного обсуждения.

Защиты, измеряющие напряжение нулевой последовательности

Эти защиты могут действовать на отключение линии с ОЗЗ в том случае, если от сборных шин подстанции отходит только одна линия - такие объекты встречаются. Для одного такого весьма ответственного объекта напряжением 35 кВ автор настоящей статьи выбирал виды защитных устройств, схемы и установки защиты в текущем году.

По сравнению с ненаправленными токовыми и другими защитами рассматриваемый вариант обладает существенными преимуществами - в напряжении нулевой последовательности содержится гораздо меньше высокочастотных составляющих и защита по напряжению нулевой последовательности лучше ведет себя, например, при перемежающихся и прерывистых ОЗЗ. Ей также не мешает наличие в сети дугогасящего реактора.

Одним из недостатков такой защиты при ее подключении к соединенной по схеме «разомкнутого треугольника» обмотке установленного на сборных шинах трехфазного трансформатора напряжения (ТН) или группы однофазных является то, что она может работать неправильно. Например, при сгорании одного из предохранителей, установленных в первичных цепях этих измерительных трансформаторов, защита может отключить неповрежденный защищаемый объект. Обычно для блокирования срабатывания защиты в таком случае предусматривается реле максимального напряжения обратной последовательности, подключенное к вторичной обмотке того же ТН, соединенной в «звезду». Тогда при сгорании предохранителя защита блокируется и защищаемый объект на время восстановления исправности предохранителя остается без защиты от ОЗЗ. Если комплект защиты установлен на подстанции без постоянного обслуживания, то защита может надолго оказаться заблокированной.

Можно использовать несколько выходов из создавшейся ситуации:

· не устанавливать предохранители в первичных цепях ТН;

· использовать дополнительный комплект защиты, подключенный к однофазному ТН, включенному между нейтралью питающего силового трансформатора и землей (у трехобмоточных силовых трансформаторов на стороне 35 кВ нейтраль обычно выведена);

· применить резервный комплект защиты, подключенный еще к одному ТН, установленному на сборных шинах, и т.д.

Выше уже отмечалось, что действовать на отключение рассматриваемая разновидность защиты может только в том случае, если к сборным шинам подключено лишь одно присоединение. При наличии нескольких присоединений такая защита может быть использована только в качестве неселективной сигнализации, т.е. сообщать о появлении в сети ОЗЗ без указания поврежденного присоединения. Именно в таком качестве она и используется в подавляющем большинстве случаев.

При этом поиск поврежденного присоединения обычно производится поочередным отключением присоединений по признаку исчезновения напряжения нулевой последовательности, что может вызвать значительные трудности. Известно о ряде аварий, связанных с такими отключениями и последующими включениями - например, случай отказа во включении одной из фаз воздушного выключателя на 35 кВ с пофазным приводом и повреждением силового трансформатора, вызванного явлением феррорезонанса. Неоднократно при длительном присутствии ОЗЗ в сети наблюдались «вторичные» пробои изоляции в двигателях, что вызывало большие токи в месте повреждения и значительные затраты на ремонт и т.д.

В некоторых случаях снизить остроту ситуации можно «доступными» средствами. Например, если на распределительных устройствах 35 кВ имеются не секции, а системы шин с нормально отключенным шиносоединительным выключателем. В таких случаях поиск поврежденного присоединения целесообразно производить не поочередным отключением и включением присоединений, а временным их переводом на вторую систему шин. При этом задача может быть решена без отключения присоединений.

Следует отметить, что и этот путь имеет большие недостатки. Гораздо более радикальным решением является установка селективной токовой защиты, выявляющей поврежденное присоединение. Такая защита может быть построена на использовании рассмотренных ниже принципов.

Ненаправленные защиты, регистрирующие составляющую промышленной частоты тока нулевой последовательности

Работа защит в сетях с изолированной нейтралью

Далеко не всегда удается реализовать эффективную ненаправленную токовую защиту нулевой последовательности в сетях с изолированной нейтралью (без дугогасящего реактора и резистивного заземления нейтрали).

В первую очередь это относится к сетям с воздушными линиями электропередачи, в частности напряжением 35 кВ, где используются трехтрансформаторные фильтры тока нулевой последовательности, а в месте ОЗЗ могут возникать большие переходные сопротивления. Здесь защиту надо отстраивать не только от собственного емкостного тока защищаемого присоединения, а еще и от тока небаланса нулевой последовательности, появляющегося из-за неодинаковых характеристик трансформаторов тока, из которых собран фильтр тока нулевой последовательности. При возникновении в месте ОЗЗ большого переходного сопротивления, защита, отстроенная от собственного емкостного тока и тока небаланса трехтрансформаторного фильтра, может не сработать. В таких сетях, а также в сетях, в которых эксплуатируются одновременно воздушные и кабельные ЛЭП, целесообразно использовать направленные токовые защиты нулевой последовательности.

Выбор установок срабатывания релейных защит от ОЗЗ в сетях с изолированной нейтралью

Порядок выбора установок и проверки чувствительности ненаправленных токовых защит для сетей с изолированной нейтралью описан, например, в [1, 2, 3]. Следует отметить существенный «разнобой» между рекомендациями по значениям различных величин, которые дают разные авторы.

Ток срабатывания защиты кабельной линии от ОЗЗ в сети с изолированной нейтралью Iсз принято выбирать из следующего условия:

, (1)

где kн - коэффициент надежности; kбр - коэффициент «броска», учитывающий бросок емкостного тока в момент возникновения ОЗЗ, а также способность реле реагировать на него; Ic.фид.макс- максимальный емкостный ток защищаемого фидера.

В соответствии с [2] для мгновенно действующих защит от ОЗЗ в расчетах следует принимать значение произведения kн* kбр= 4-5. Для защит с выдержкой времени при возможности возникновения перемежающейся дуги kн* kбр= 2,5. По-видимому, эти значения рекомендованы автором для традиционных отечественных реле защиты включая РТЗ-51.

В [1] предлагается считать Кн ~ 1,2, kбр= 3-5,(применительно к реле старых типов). Для реле РТЗ-51 рекомендуется принимать kбр= 2-3. При этом предлагается выполнять защиту без выдержки времени. «При использовании для защиты от ОЗЗ современных цифровых реле, например, серии SPACOM, в том числе SPAC-800 … можно принимать значения kбр= 1-1,5 (необходимо уточнить у фирмы-изготовителя)» [1].

Чувствительность проверяется по величине коэффициента kч:

, (2)

где Iзащ - ток в защите поврежденной ЛЭП, равный разности суммарного емкостного тока сети в рассматриваемом расчетном режиме и емкостного тока поврежденной ЛЭП; kч.норм- нормативный коэффициент чувствительности.

В [2] рекомендуется принимать kч.норм = 1,25-1,5, причем нижнее значение величины kч относить к кабельным ЛЭП, а верхнее - к воздушным.

В [1] предлагается считать kч.норм = 1,5-2,0.

Условия (1), (2) могут быть реализованы для мгновенно действующих защит в кабельных сетях в том случае, если суммарный емкостный ток ЗI0лэп защищаемой линии в 5-10 раз меньше, чем емкостный ток оставшихся присоединений в рассматриваемом (минимальном) режиме сети. Для защит с выдержкой времени в тех же сетях (1) и (2) удается реализовать, если ток ЗI_0лэп в 3-5 раз меньше емкостного тока оставшихся присоединений. Такие соотношения выполняются в сетях 6-35 кВ далеко не всегда.

Для кабельных сетей 6-10 кВ отдельных цехов предприятий, в которых имеется большое количество присоединений с малым емкостным током (например, десятки маломощных двигателей) и отсутствуют дугогасящие реакторы, во многих случаях приведенные выше условия выполняются и рассматриваемая защита может работать достаточно эффективно.

Для распределительных подстанций и коммутационных пунктов описанные выше условия часто не выполняются, что приводит к необходимости использовать более совершенные защиты.

Для защит воздушных ЛЭП, в которых используются трехтрансформаторные фильтры тока ЗI0, ток срабатывания следует выбирать следующим образом:

, (3)

где I_нб - ток небаланса фильтра; остальные обозначения те же, что в (1). Поскольку емкостный ток воздушных ЛЭП невелик (примерно в 35 раз меньше, чем в кабелях при одинаковой длине), ток небаланса может оказать существенное влияние на выбор тока срабатывания защиты. О расчете величины I_нб следует говорить отдельно.



Работа защит в эффективно заземленных сетях

В некоторых случаях необходимую эффективность можно обеспечить с помощью ненаправленных токовых защит нулевой последовательности. В первую очередь это относится к эффективно заземленным сетям. Если, например, речь идет о защите кабельной сети собственных нужд электростанции, выполненной в соответствии с [4], в которой в месте ОЗЗ протекает активный ток заземляющего резистора порядка 35-40 А, а емкостные токи отдельных присоединений не превышают нескольких ампер, то здесь успешно могут быть использованы многие из известных токовых реле.

Однако эксплуатация защит, построенных на токовых реле устаревших конструкций, например серий РТ-40/0,2, может привести к неселективной работе из-за резкого увеличения токов нулевой последовательности при дуговых замыканиях за счет высокочастотных составляющих, о чем было сказано в [5].

Более совершенными являются защиты, построенные на отечественных реле типа РТЗ-51, блоках микропроцессорной защиты БМРЗ (например, БМРЗ-КЛ-11, БМРЗ-КЛ-36, БМРЗ-КЛ-42, БМРЗ-КЛ-51) НТЦ «Механотроника», терминалах защиты SEPAM типа S20 (код ANSI 50N/51N или 50G/51G) фирмы Schneider Electric, защиты серии SPACOM, например, SPAC-800 производства «АББ Реле-Чебоксары», устройства типа MiCOM P121, P122 Compact, P123 компании AREVA (бывшая ALSTOM), защита типа SIPROTEC 4 7SJ61 фирмы SIEMENS и т. д.

Меньше всего затрат требует установка реле РТЗ-51, но эти устройства способны обеспечить защиту присоединений только от ОЗЗ. Остальные же перечисленные микропроцессорные терминалы обеспечивают также защиту от междуфазных коротких замыканий и некоторых других ненормальных режимов работы.

При правильном выборе установок все упомянутые защиты, включая отечественные, могут эффективно работать в рассматриваемом случае. Но следует иметь в виду особенность горения дуги в кабелях с бумажной изоляцией, пропитанной масляно-канифольной мастикой, которая была описана в [5] (прерывистая дуга), и либо не использовать выдержку времени, либо пользоваться ею крайне осторожно, принимая соответствующие решения на основании результатов опытной эксплуатации.

Большинство импортных релейных терминалов имеют опции, обеспечивающие их правильное функционирование в режимах с прерывистой дугой. Для этого в них предусматривается возможность использовать задержку времени на возврат токового органа после его кратковременного срабатывания. Выбрав время возврата больше длительности бестоковой паузы в дуге, обеспечивают правильную работу защиты, в частности, на кабелях с бумажно-масляной изоляцией. При этом защита может действовать как мгновенно, так и с выдержкой времени, но при выборе ступени селективности следует учитывать введенную задержку на возврат. При этом ступень селективности увеличивается. Удобно использовать «токозависимые» выдержки времени.

Перечисленные защиты содержат фильтры, выделяющие синусоидальную составляющую промышленной частоты, что позволяет существенно улучшить отстройку от режима внешних дуговых замыканий. Использование таких фильтров вызывает обоснованную тревогу некоторых специалистов, поскольку трудно гарантировать их правильную работу, например, в процессе горения перемежающейся дуги. Однако отказ от использования этих фильтров резко снижает селективность защиты.

Выбор установок срабатывания релейных защит от ОЗЗ при наличии резистивного заземления нейтрали

Установка в сети заземляющего резистора облегчает условия выбора установок и улучшает селективность работы релейных защит от ОЗЗ.

В соответствии с [3] при защите асинхронных двигателей коэффициент броска при установке заземляющего резистора для всех видов используемых реле может быть снижен до значения kбр= 1,2...1,3. В [6] при расчете защиты от ОЗЗ кабельных фидеров 6-10 кВ и наличии заземляющего резистора предлагается принимать kбр= 1,2...1,5. В результате при установке в сети заземляющих резисторов ток срабатывания ненаправленных защит от ОЗЗ может быть несколько снижен.

Проще обеспечить и чувствительность защиты, поскольку через защиту поврежденной линии теперь протекает сумма соответствующих емкостных токов и активного тока заземляющего резистора:

, (4)

причем I'_C - суммарный емкостный ток сети за вычетом емкостного тока защищаемого фидера, IR - ток заземляющего резистора.

Коэффициент чувствительности защиты по-прежнему определяется по (2).

Наибольший эффект установка резистора дает в сетях с малыми токами ЗI0 в минимальном режиме, т.е. когда по каким-то причинам (ремонт, необходимость технологического цикла и т.д.) некоторые присоединения в сети отключаются и ее емкостный ток уменьшается. В следующем номере журнала мы расскажем об особенностях применения более совершенных защит от ОЗЗ.

4. Отечественные и зарубежные образцы данной защиты и их характеристики

Современные защиты на микропроцессорной базе далеко не всегда удается отнести к какому-то конкретному классу, поскольку в них обычно используется несколько алгоритмов. При рассмотрении таких защит уместно говорить о двух и более классах, к которым они принадлежат. Защиты на электромеханической базе или выполненные с использованием микросхем среднего уровня интеграции, как правило, поддаются такой классификации, хотя отсутствие в печати, а иногда и в инструкциях по эксплуатации подробной и достоверной информации затрудняет этот процесс.

В качестве отечественного образца рассмотрим реле тока с повышенной чувствительностью типа РТЗ-51.

Общая информация

Реле тока с повышенной чувствительностью типа РТЗ-51 применяется в качестве органа, реагирующего на ток нулевой последовательности в схемах защит от замыканий на землю генераторов, двигателей и линий с малыми токами замыкания на землю.

Структурное обозначение

РТЗ-51 Х4: Р - реле; Т - тока; З - защиты от замыканий на землю; 51 - порядковый номер > РАЗРАБОТЧИК отки; Х4 - климатическое исполнение (УХЛ, О) и категория размещения (4) по ГОСТ 15150 69 и ГОСТ 15543.1 89.

Условия эксплуатации

Высота над уровнем моря не более 2000 м. Верхнее рабочее и предельное значение температуры окружающего воздуха 55С. Нижнее рабочее и предельное значение температуры окружающего воздуха минус 40С для исполнения УХЛ4 и минус 10С для исполнения О4 без выпадения инея и росы. Верхнее значение относительной влажности воздуха 80% при температуре 25С для исполнения УХЛ4 и 98% при температуре 35С для исполнения О4 без конденсации влаги. Окружающая среда невзрывоопасная, не содержащая токопроводящей пыли, агрессивных газов и паров в концентрациях, разрушающих металлы и изоляцию. Место установки блока должно быть защищено от попадания брызг воды, масел, эмульсий, а также прямого воздействия солнечной радиации. Для климатического исполнения О4 обеспечена стойкость к поражению плесневыми грибами. Рабочее положение реле вертикальное с допустимым отклонением не более 5 в любую сторону. Группа механического исполнения М7 по ГОСТ 17516.1 90, при этом вибрационные нагрузки в месте крепления реле в диапазоне частот от 5 до 15 Гц с максимальным ускорением 3 g и в диапазоне частот от 16 до 100 Гц с максимальным ускорением 1 g. Степень жесткости 10 а. Степень защиты оболочки реле IР40, выводов реле и вынесенных резисторов IР00 по ГОСТ 14255 69. Конструкция реле обеспечивает безопасность обслуживания в соответствии с ГОСТ 12.2.007.6 75. По способу защиты человека от поражения электрическим током реле соответствует классу 0 по ГОСТ 12.2.007.0 75. Реле для поставок внутри страны и на экспорт соответствуют ТУ 16-523.602 81.

Технические характеристики

Номинальное напряжение питания, В: переменного тока 100 постоянного тока 220 Частота тока, Гц 50 или 60 Пределы регулирования тока срабатывания, А от 0,02 до 0,12 Относительная предельная основная погрешность, % Разброс тока срабатывания на любой уставке, % 3 Относительная дополнительная погрешность тока срабатывания при изменении температуры от минус 40 до 55С относительно тока срабатывания, измеренного при температуре (20 ) С, % Относительная дополнительная погрешность тока срабатывания при изменении напряжения питания в диапазоне от 0,9 U до 1,1 U относительно измеренного при U, % Относительная дополнительная погрешность тока срабатывания при изменении частоты на Гц относительно измеренного на номинальной частоте, % Кратность увеличения тока срабатывания на частотах 150 и 400 Гц относительно измеренного на частоте 50 Гц, соответственно 4; 15 Время срабатывания реле при подаче на вход двукратного тока срабатывания, с 0,06 Коммутационная способность при 02 с: при постоянном токе, Вт 30 при переменном токе, В 250 Механическая износостойкость, циклов ВО, не менее 10000 Коммутационная износостойкость, циклов ВО, не менее 1000 Потребляемая мощность в длительном режиме по цепи питания, не более: на переменном токе в длительном режиме, В 6,5 на переменном токе в режиме срабатывания, В 7,5 на постоянном токе, Вт 10 Испытательное напряжение переменного тока частотой 50 Гц, выдерживаемое изоляцией реле в состоянии поставки в течение 1 мин без пробоя и перекрытия, В, приложенное: между электрически независимыми частями реле, а также между ними и металлическими частями корпуса реле 2000 между разомкнутыми контактами реле 500 Масса, кг, не более 1,3 Гарантийный срок - 2,5 года со дня ввода реле в эксплуатацию, но не более 3 лет со дня отгрузки предприятием-изготовителем потребителю или с момента проследования через государственную границу Российской Федерации (при поставке на экспорт).

Устройство

Все элементы схемы реле смонтированы внутри корпуса, состоящего из основания (цоколя) и съемного прозрачного кожуха. На цоколе установлена металлическая скоба, к которой крепятся входной трансформатор тока, выходное реле, лицевая плата, печатная плата с интегральными микросхемами, полупроводниковыми и другими малогабаритными элементами, а также кнопочные выключатели регулировки установки срабатывания реле по току, которые выполнены с фиксацией. На лицевой плате указаны маркировка реле и значения токов срабатывания. Габаритные, установочные и присоединительные размеры реле приведены на рис. 1. Габаритные, установочные и присоединительные размеры (без предельных отклонений -максимальные) реле а -переднее присоединение внешних проводников; б -заднее присоединение внешних проводников В основу работы реле положен принцип определения относительной длительности времени превышения преобразованной величиной, пропорциональной входному току, установленного значения. Регулировка установок тока срабатывания осуществляется изменением сопротивления нагрузки вторичной обмотки трансформатора тока. Для питания операционных усилителей применен параметрический стабилизатор, обеспечивающий напряжение 5 В. Исполнительный орган представляет собой усилительный каскад, в цепь которого включено выходное быстродействующее реле. Схема электрическая подключения реле приведена на рис. 2. Электрическая схема подключения реле I -ток нулевой последовательности

Технические характеристики

В комплект поставки входят: реле; комплект деталей для крепления реле и присоединения внешних проводников; комплект запасных частей для пусконаладочных работ по перечню предприятия-изготовителя при поставке реле на экспорт (необходимость поставки и количество комплектов оговариваются в заказе); техническое описание и инструкция по эксплуатации (если указано в заказе) - на партию, поставляемую в один адрес; документ предприятия-изготовителя, удостоверяющий, что реле прошло приемо-сдаточные испытания и пригодно к эксплуатации.

В качестве зарубежного образца рассмотрим SEPAM 1000+

SEPAM 1000+ -- новая серия микропроцессорных защит компании Schneider Electric В 2000 году компания Schneider Electric начала выпуск новой серии микропроцессорных защит SEPAM 1000+. В технические решения, примененные при разработке этой серии, заложены самые современные принципы - программное формирование защит, модульность конструкции, построение алгоритмов работы с помощью функционально законченных групп. Заложенные принципы позволили предложить потребителю гибкое решение при сохранении высокой степени надежности устройства. В рамках 20-й серии выпускаются устройства для защиты линий (S20), трансформаторов (Т20), двигателей (М20) и защиты присоединений по напряжению и частоте (соответственно B21 и B22). Примененные принципы позволили для одного электронного аппарата иметь все вышеперечисленные применения, получаемые простой загрузкой определенной программы. Таким образом, наладив производство одного электронного аппарата, Schneider Electric получила целую серию надежных, практически безотказных и простых в эксплуатации устройств.

...