Расчет трехфазного силового трансформатора с масляным охлаждением

Размещено на http://www.allbest.ru/

Расчет трехфазного силового трансформатора с масляным охлаждением



Введение

Производство электрической энергии на крупных электростанциях с генераторами большой единичной мощности, размещаемых вблизи расположения топливных и гидравлических энергоресурсов, позволяет получать в этих районах необходимые количества электрической энергии при относительно невысокой ее стоимости. Использование дешевой электрической энергии потребителями, которые находятся на значительном расстоянии, иногда измеряемом сотнями и тысячами километров, и рассредоточены по обширной территории страны, требует создания сложных разветвленных электрических сетей.

Силовой трансформатор является одним из важнейших элементов электрической сети. Передача электрической энергии на большие расстояния от места ее производства до места потребления требует в современных сетях не менее чем шестикратной трансформации в повышающих и понижающих трансформаторах.

Необходимость распределения энергии между многими мелкими потребителями приводит к значительному увеличению числа отдельных трансформаторов по сравнению с числом генераторов. При этом суммарная мощность трансформаторов в сети на каждой последующей ступени с более низким напряжением в целях более свободного маневрирования энергией выбирается обычно большей, чем мощность предыдущей ступени более высокого напряжения. Вследствие этого общая мощность всех трансформаторов, установленных в сети, в настоящее время превышает общую генераторную мощность в 8--10 раз.

Следует отметить, что по мере удаления от электростанции единичные мощности трансформаторов уменьшаются, а удельный расход материалов на изготовление трансформатора и потери, отнесенные к единице мощности, а также цена 1 кВт потерь возрастают. Поэтому значительная часть материалов, расходуемых на все силовые трансформаторы, вкладывается в наиболее отдаленные части сети, т. е. в трансформаторы с высшим напряжением 35 и 10 кВ. В этих же трансформаторах возникает большая часть потерь энергии, оплачиваемых по наиболее дорогой цене.

В настоящее время для силовых трансформаторов установлены две категории качества. К высшей категории относятся трансформаторы, технико-экономические показатели которых находятся на уровне лучших мировых достижений или превосходят их; к первой категории -- трансформаторы, технико-экономические показатели которых находятся на уровне современных требований народного хозяйства и отвечают нормативно-техническим документам. В качестве основных критериев для отнесения трансформаторов к той или иной категории служат: значения потерь холостого хода и короткого замыкания, тока холостого хода, масса трансформатора, отнесенная к единице мощности, и другие показатели.

трансформатор электрический сеть



1. Расчета трансформатора

1.1 Задание на расчет трансформатора

Рассчитать трехфазный силовой трансформатор со следующими данными:

Номинальные напряжения обмоток ВН и НН: Uвн/Uнн = 10/0,69 кВ

Номинальная мощность: S = 1000 кВА

Потери короткого замыкания: Рк =12200 Вт

Ток холостого хода: i0 = 1,4%

Потери холостого хода: Р0 = 2100 Вт

Напряжение короткого замыкания: uк =5,5%:

Материал обмоток: алюминий

Схема и группа соединений: /Y-11

Регулирование напряжения: ПБВ ± 2Ч2,5%

Охлаждение - масляное с естественной циркуляцией масла

Охлаждение - масляное с естественной циркуляцией масла

1.2 Определение основных электрических величин

1.2.1 Расчет фазных токов и напряжений

Мощность на одну фазу и стержень:

кВА,

где c =3 - число активных стержней трансформатора;

S - номинальная мощность трансформатора.

Номинальные линейные токи обмоток ВН и НН:



A;

A.

Фазный ток обмотки НН (соединение в звезду) :

IФ1 = IНН = 837 А.

Фазный ток обмотки ВН (соединение в треугольник) :

А.

Фазные напряжения трансформатора:

- для обмотки НН (соединение в звезду):

кВ;

- для обмотки ВН (соединение в треугольник):

= 10 кВ.

1.2.2 Определение испытательных напряжений обмоток

Испытательные напряжения определяется по табл. 3.1 для каждой обмотки трансформатора по её классу напряжения.

Для обмотки НН (класс напряжения до 1 кВ) испытательное напряжение U1исп = 5 кВ. Для обмотки ВН (класс напряжения 10 кВ) испытательное напряжение U2исп = 35 кВ.



1.2.3 Определение активной и реактивной составляющих напряжения короткого замыкания

Активная составляющая напряжения короткого замыкания:

%.

Реактивная составляющая :

% .

1.3 Расчет основных размеров трансформатора

1.3.1 Выбор схемы и конструкции магнитной системы

Магнитная система трансформатора является основой его конструкции. Выбор основных размеров магнитной системы совместно с основными размерами обмоток определяет главные размеры активной части и всего трансформатора. В данной курсовой работе рассчитывается двухобмоточный трехфазный трансформатор с плоской магнитной системой стержневого типа со стержнями, имеющими сечение в форме симметричной ступенчатой фигуры, вписанной в окружность, и с концентрическим расположением обмоток. Магнитная система выполняется со сборкой в переплет, с прямыми стыками в среднем стержне и косыми стыками в крайних стержнях (рис. 4.2, а). Прессовка стержней - бандажами из стеклоленты, прессовка ярм - стальными балками, стягиваемыми шпильками, вынесенными за пределы ярма.



1.3.2 Выбор марки и толщины листов стали и типа изоляции пластин. Выбор индукции в магнитной системе

Выбираем сталь марки 3405 (холоднокатаная текстурованная рулонная сталь) толщиной 0,3 мм. Изоляция пластин - нагревостойкое покрытие, kз = 0,96 (табл. 4.1). Индукция в стержне Вс = 1,55 Тл (табл. 4.6).

1.3.3 Предварительный выбор конструкции обмоток

Выбор конструкции обмоток производится по табл. 5.4.

Выбираем обмотки высокого и низкого напряжения цилиндрические многослойные из прямоугольного провода. Ее основные достоинства:

- хорошее заполнение окна магнитной системы;

- простая технология изготовления.

1.3.4 Выбор конструкции и определение размеров основных изоляционных промежутков главной изоляции обмоток

Главная изоляция обмоток (изоляция от заземленных частей и других обмоток) определяется в основном электрической прочностью и соответствующими испытательными напряжениями.

Изоляция между обмотками ВН и НН осуществляется жесткими бумажно-бакелитовыми цилиндрами.

По табл. 4.3 и табл. 4.2 принимаем минимально допустимые изоляционные расстояния от обмотки до стержня и ярма и главные размеры изоляционных деталей:

- расстояние от обмотки ВН до ярма l02 = 50 мм;

- обмотками ВН и НН а12 = 30 мм (прим. 1 к табл. 4.3);

- расстояние между фазами обмоток ВН а22 = 18 мм;

- толщина бумажно-бакелитового цилиндра, расположенного между обмотками ВН и НН д12 = 4 мм;

- выступ указанного цилиндра над обмоткой ВН lц2 = 20 мм;

- расстояние от обмотки НН до ярма l01 = l02 = 50 мм;

- расстояние от обмотки НН до стержня а01 = 15 мм;

- толщина бумажно-бакелитового цилиндра, расположенного между обмоткой НН и стержнем д01 = 4 мм;

- выступ указанного цилиндра над обмоткой НН lц1 = 25 мм;

- расстояние от обмотки НН до указанного цилиндра ац1 = 6 мм.

1.3.5 Выбор соотношения основных размеров в и расчет ширины приведенного канала рассеяния

Диаметр окружности, в которую вписано ступенчатое сечение стержня, является одним из основных размеров трансформатора. Вторым основным размером является осевой размер (высота) обмоток l. Третьим основным размером трансформатора является средний диаметр витка обмоток ВН и НН, т.е. диаметр осевого канала между обмотками d12 . Два основных размера l и d12 связаны соотношением основных размеров в. Выбор значения в производим по табл. 4.4:

в = 1,3.

Треть суммы радиальных размеров обмоток :

k м,

где k = 0,5 (табл. 4.5).

Ширина приведенного канала рассеяния трансформатора:

м.



Коэффициент приведения идеального поля рассеяния к реальному полю (коэффициент Роговского) при определении основных размеров можно приближенно принять : kр = 0,95.

Коэффициент заполнения активным сечением стали площади круга, описанного около сечения стержня, зависит от выбора числа ступеней в сечении стержня, способа прессовки стержня и размеров охлаждающих каналов, толщины листов стали, вида междулистовой изоляции:

kc = kз · kкр = 0,96 0,925 = 0,888,

где kкр =0,925 определяется по табл. 4.7.

1.3.6 Определение диаметра стержня и высоты обмотки. Предварительный расчет магнитной системы

Предварительное значение диаметра стержня:

м.

Полученный диаметр округляем до ближайшего стандартного диаметра d = 0,23 м = 230 мм в соответствии с нормализованной шкалой диаметров (примечание 3 к табл. 4.7). В соответствии с новым значением d определяем уточненное значение в

.



Второй основной размер трансформатора d12 предварительно приближенно определяем по формуле

d12 = d + 2a01 + 2a1 + a12 = 0,23 + 2?0,015+2?0,03+0,03 = 0,35 м,

где радиальный размер обмотки НН может быть приближенно подсчитан по формуле:

= 1,40,0214 = 0,03 м,

где коэффициент k1 =1,4 для трансформаторов мощностью 1000…6300 кВА.

Третий основной размер трансформатора (высота обмоток):

l = м.

Для d = 230 мм по табл. 7.2 определяем площади ступенчатых фигур стержня и ярма: Пфс = 388 см2, Пфя = 394 см2.

Активное сечение стержня, т.е. “чистое” сечение стали:

ПС = kз·Пфс= 0,96388=372 см2.

ЭДС витка (предварительно), В:

В.



Число витков обмотки НН (предварительно):

.

Уточняем э.д.с. витка:

В.

Номинальное число витков обмотки ВН

.

Средняя плотность тока в проводах обмоток:

,

где для алюминиевых обмоток КJ = 0,463;

КД =0,9 (табл. 5.5).

Сечение витка (предварительно):

- обмотка НН:



мм2;

- обмотка ВН:

мм2.

1.4. Расчет обмоток

1.4.1 Расчет обмоток низшего напряжения (НН)

Выбираем многослойную цилиндрическую обмотку из прямоугольного провода.

По табл. 5.2 подбираем возможно больший размер провода b и сечение провода Ппр1 так, чтобы количество параллельных проводников в витке было целым числом с точностью 1…3 %.

Выбираем провод АПБ ,

.

Сечение витка обмотки (окончательно):

= 674,1 = 445 мм2.

Плотность тока в обмотке:



А/мм2.

Находим число витков в слое обмотки:

,

где 0,5 мм - двусторонняя толщина изоляции.

Округляем до целого числа щсл1 = 8. Находим число слоев:

.

По табл. 5.8 проверяем условие а < а10%, (5,0 5,6) при выбранном выше значении Nсл1 = 4.

Определяем фактический суммарный радиальный размер проводов с изоляцией:

мм.

Определяем предельно допустимое расстояние между охлаждающими каналами с'пред.

Допустимый по условию нагрева размер с'пред для алюминиевых обмоток:



мм,

где kзк = 0,8 - коэффициент, учитывающий закрытие части поверхности рейками и другими изоляционными деталями;

qдоп = 1200 Вт/м2 - допустимая плотность теплового потока.

Находим число концентрических катушек nкат1, на которое следует разделить обмотку в радиальном направлении:

.

Округляем до ближайшего большего целого числа nкат1=2.

Определяем рабочее напряжение двух слоев:

.

По рабочему напряжению двух слоев по табл. 5.9 выбирается число листов и общая толщина кабельной бумаги дмсл= 0,12х4=0,48 мм в изоляции между двумя слоями обмотки.

Высота обмотки:

Радиальный размер обмотки НН:



где hк1 - радиальный размер канала, который принимается hк1 = 0,01l1 = 0,01837 = 8,37мм. Полученный размер hк1 округляется в большую сторону с точностью до 0,5мм (толщина полосок электрокартона, из которых склеиваются рейки).

hк1 = 8,5 мм.

Внутренний диаметр обмотки:

= 0,23 + 2?0,015 = 0,26 м.

Наружный диаметр обмотки:

м.

Средний диаметр обмотки:

м.

Поверхность охлаждения обмотки:

где kзк = 0,8 - коэффициент, учитывающий закрытие части поверхности рейками и другими изоляционными деталями;

Масса металла обмотки:

где Км = 8,47 - для алюминиевых проводов;

Масса провода обмотки:

,

где ;

Дm=1,5 - увеличение массы провода за счет изоляции, определяется по табл.5.1.

Коэффициент добавочных потерь:

Квx - коэффициент, зависящий от материала обмотки и формы провода:

- для алюминиевого провода Квx = 0,037 (прямоугольный провод).

Под np понимается число проводов в катушке, уложенных в радиальном направлении (перпендикулярно линиям магнитного поля рассеяния): для цилиндрических многослойных обмоток np = Nсл = 4.

Коэффициент заполнения высоты обмотки алюминием взп рассчитывается по формуле



,

kр - коэффициент Роговского. При предварительных расчетах принимают kр = 0,95;

m - число проводов обмотки в осевом направлении:

.

Электрические потери в обмотке:

.

КЭ - коэффициент, зависящий от материала обмотки.

Для алюминиевых обмоток КЭ = 12,75

Тепловая нагрузка:

1.4.2 Расчет обмотки высшего напряжения

В трансформаторах с регулированием напряжения на стороне ВН путем переключения ответвлений без возбуждения (ПБВ) должно предусматриваться изменение числа витков ОВН на +2·2,5 % = +5 % от номинального значения. В этом случае на крышке трансформатора имеется переключатель на 5 положений: номинальное напряжение, две ступени вверх и две ступени вниз от номинального.

Для уменьшения осевых сил, возникающих при коротких замыканиях, в случае применения в качестве ОВН многослойных цилиндрических обмоток регулировочные витки размещают равномерно по высоте в отдельных слоях. В трансформаторах мощностью от 250 кВА и выше применяется схема рис. 5.4, б.

Конструкция многослойной цилиндрической обмотки ВН из прямоугольного провода аналогична конструкции многослойной цилиндрической обмотки НН (рис. 5.2).

Число витков на одной ступени регулирования

щр2 = щ2ном· ДU*ст = 7770,025 = 20,

где - относительное значение напряжения на одной ступени регулирования, ДUст% = 2,5 %.

Число витков на ответвлениях:

5 cтупень U2 max2

щ2 max2= щ2 ном+ 2щр2 =777 + 220 = 817;

4 ступень U2 max1

щ2 max1= щ2 ном+ 2щр2 =777 + 20 = 797;

3 ступень U2 ном

щ2 ном = 777;

2 ступень U2 min 1

щ2 min1 = щ2 ном - 2щр2 = 777-20 = 757;

1 ступень U2 min 2

щ2 min2 = щ2 ном - 2щр2 = 777 - 40 = 737.

Ориентировочная плотность тока

J'2=2Jср - J1 = 21,87 - 1,88 = 1,86 А/мм2.

Ориентировочное сечение витка



мм2.

По табл. 5.2 подбираем возможно больший размер провода b и сечение провода Ппр1 так, чтобы количество параллельных проводников в витке было целым числом с точностью 1…3 %:

.

Сечение витка обмотки (окончательно):

=18,2 мм2 .

Марка провода АПБ

Плотность тока в обмотке:

А/мм2.

Находим число витков в слое обмотки:

,



где 0,5мм - двусторонняя толщина изоляции.

Находим число слоев:

.

По табл. 5.8 проверяем условие а < а10%, (2,54,0) при выбранном выше значении Nсл2 = 8.

Определяем фактический суммарный радиальный размер проводов с изоляцией:

мм.

Определяем предельно допустимое расстояние между охлаждающими каналами с'пред.

Допустимый по условию нагрева размер с'пред определяется для алюминиевых обмоток:

мм,

где kзк = 0,8 - коэффициент, учитывающий закрытие части поверхности рейками и другими изоляционными деталями;

qдоп = 1200 Вт/м2 - допустимая плотность теплового потока.

Находим число концентрических катушек nкат2, на которое следует разделить обмотку в радиальном направлении:



.

Округляем до ближайшего большего целого числа nкат2=2.

Определяем рабочее напряжение двух слоев

В.

По рабочему напряжению двух слоев по табл. 5.9 выбирается число листов и общая толщина кабельной бумаги дмсл = 0,12х4 = 0,48 мм в изоляции между двумя слоями обмотки.

Высота обмотки.

мм.

Радиальный размер обмотки ВН:

где hк1 - радиальный размер канала, который принимается

hк2 = 0,01l2 =0,01840 = 8,4 мм.

hк2 = 8,5мм.

Внутренний диаметр обмотки:

м.



Наружный диаметр обмотки:

м.

Средний диаметр обмотки:

м.

Поверхность охлаждения обмотки:

где kзк = 0,8 - коэффициент, учитывающий закрытие части поверхности рейками и другими изоляционными деталями;

Масса металла обмотки:

где Км = 8,47 - для алюминиевых проводов;

Масса провода обмотки:

кг,



где ,

Дm=3 - увеличение массы провода за счет изоляции, определяется по табл.5.1.

Коэффициент добавочных потерь:

где np = Nсл = 8 - для цилиндрических многослойных обмоток.

Коэффициент заполнения высоты обмотки алюминием взп рассчитывается по формуле

,

где m - число проводов обмотки в осевом направлении:

.

Электрические потери в обмотке:

Вт.

Тепловая нагрузка:



1.5 Расчет параметров короткого замыкания

1.5.1 Расчет потерь короткого замыкания

Электрические потери РЭ1 и РЭ2 обмоток с учетом добавочных потерь от поля рассеяния определены выше при расчете обмоток.

Потери в отводах обмотки НН:

Вт.

Потери в отводах обмотки ВН:

Вт,

где Gотв1, Gотв2 - масса отводов обмоток НН и ВН.

При соединении НН обмотки в «звезду»:

кг.

При соединении ВН обмотки в «треугольник»:

кг,

где г - плотность металла обмотки, для алюминиевых обмоток

г = 2700 кг/м3.

Потери в стенках бака на этапе расчета обмоток, когда размеры бака еще не известны, можно определить по приближенной формуле:

,

где kб =0,025 - коэффициент, определяемый по табл. 6.1.

Полные потери короткого замыкания:

Сравним полученные потери короткого замыкания с заданными Ркзад (табл. 10.2):

%

1.5.2 Определение напряжения короткого замыкания

Активная составляющая напряжения короткого замыкания

%.

Ширина приведенного канала рассеяния:



где м - диаметр осевого канала между обмотками. Соотношение основных размеров в:

,

где м - средняя высота обмоток НН и ВН.

Коэффициент Роговского:

где .

Реактивная составляющая напряжения короткого замыкания:



Полное напряжение короткого замыкания:

Сравним полученное напряжение короткого замыкания с заданным uкзад (табл. 10.2):

1.5.3 Расчет механических сил в обмотках при коротком замыкании

Действующее значение, установившегося тока короткого замыкания:

обмотки НН А,

обмотки ВН А.

Мгновенное максимальное значение тока короткого замыкания обмотки ВН:

А.

где коэффициент, учитывающий апериодическую составляющую тока короткого замыкания.

Радиальная сила, действующая на наружную обмотку ВН и стремящаяся растянуть её:



Такая же радиальная сила, но направленная в противоположенную сторону, действует на внутреннею обмотку, стремясь сжать её.

Напряжение на разрыв, действующее в проводниках обмотки ВН:

ур = мПа.

Напряжение на сжатие, действующее в проводниках обмотки НН:

усж = мПа.

Допускается у ? 25 мПа (для алюминия).

Осевая сила:

Конечная температура обмотки хк, через 4 секунды после возникновения внезапного короткого замыкания:



где J - средняя плотность тока:

хн =90о - начальная температура обмотки.

Время достижения температуры 200 °С:

1.6 Окончательный расчет магнитной системы. Определение параметров холостого хода

1.6.1 Определение размеров пакетов и активных сечений стержней и ярм

Принята конструкция трёхфазной плоской шихтованной магнитной системы, собираемой из пластин холоднокатаной текстурованной стали марки 3405 толщиной 0,3 мм. Стержни магнитной системы прессуются путем расклинивания их с обмоткой. Размеры пакетов (из табл. 7.1, а приведены в табл. 11.1 для стержня диаметром 0,23 м без прессующих пластин. Число ступеней в сечении стержня - 8, в сечении ярма - 6.

По табл. 7.2:

- площадь ступенчатой фигуры сечения стержня: Пф.с = 388 см2 = = 0,0388 м2;

- площадь ступенчатой фигуры ярма: Пф.я = 394 см2 = 0,0394 м2;

- объём угла магнитной системы: Vу = 7482 см3 = 0,07482 м3.

Активное сечение стержня:

Пс = kзПф.с = 0,96388 = 372 см2.

Активное сечение ярма:

Пя = kзПф.я = 0,96394 = 378 см2.

Объём стали угла магнитной системы:

Vу.ст = kз Vу = 0,967482 = 7180 см3.

Длина стержня:

.

Таблица 11.1. Размеры пакетов в сечении стержня и ярма

№ пакета	Размеры пакетов стержня, мм	Размеры пакетов ярма, мм
1	22034	22034
2	20519	20519
3	18516	18516
4	16512	16512
5	1459	1459
6	1305	1305
7	1155	-
8	906	-

мм - расстояние от нижнего края обмотки до ярма,

мм - расстояние от верхнего края обмотки до ярма, определяются по табл. 4.3, прим.2.

Расстояние между осями соседних стержней:

.

1.6.2 Определение массы стали

Масса стали одного угла:

,

где гст =7650 кг/м3 - плотность трансформаторной стали.

Масса стали ярм определяется как сумма двух составляющих:

Полная масса ярм :

масса стали стержней:

где масса стали стержней в пределах окна магнитной системы



Масса стали в местах стыка стержня и ярма:

Полная масса стали плоской магнитной системы :

1.6.3 Определение потерь холостого хода

Для трехфазных шихтованных плоских стержневых магнитных систем (рис. 4.2) потери холостого хода рассчитываются по формуле:

=

Вт,

где коэффициенты:

kпу = 10,64 (табл. 7.3);

kпр = 1,05 для отожженной стали марки 3405;

kпз = 1,02 для отожженной стали марки 3405;

kпп = 1,03 (табл. 7.5);

kпш = 1,04 для трансформатора мощностью 1000 кВА;

- удельные потери в стержне рс=1,074 Вт/кг - определяются по табл. 7.4 для индукции в стержне Вс:

- удельные потери в ярме ря=1,038 Вт/кг - определяются по табл. 7.4 для индукции в ярме Вя:

- число углов с прямыми стыками nпр = 2; с косыми стыками nк = = 4 (по рис. 4.2а);

- площадь прямого стыка Ппр = Пс = 0,0372 м2;

- площадь косого стыка Пк = Пс = ?0,0372 = 0,0526 м2;

- удельные потери в зазоре на прямом стыке рзпр = 615 Вт/м2 определяются по табл. 7.4 для индукции Вс = 1,56 Тл;

- удельные потери в зазоре на косом стыке рзк = 320 Вт/м2 определяются по табл. 7.4 для индукции = 1,10 Тл.

Сравним полученные потери холостого хода с заданными Р0зад

% < 7%



1.6.4 Определение тока холостого хода

Активная составляющая тока холостого хода i0a:

%.

Для определения реактивной составляющей тока холостого хода рассчитаем намагничивающую мощность Q0:

=

8370 ВА,

где коэффициенты:

kту = 49,0 для магнитной системы по рис. 4.2а);

kтр = 1,18 для отожженной стали марки 3405;

kтз = 1,02 для отожженной стали марки 3405;

kтп = 1,05 (табл. 7.7);

kтш = 1,04 для трансформатора мощностью 1000 кВА;

- удельная намагничивающая мощность стержня qс=1,383 ВА/кг определяется по табл. 7.6 для индукции в стержне Вс = 1,56 Тл;

- удельная намагничивающая мощность ярма qя=1,321 ВА/кг - определяется по табл. 7.6 для индукции в ярме Вя = 1,54 Тл;

- удельная намагничивающая мощность зазора на прямом стыке qзпр = 1,680 ВА/см2 = 16800 ВА/м2 определяются по табл. 7.6 для индукции Вс = 1,56 Тл;

- удельная намагничивающая мощность зазора на косом стыке qзк = 0,23 ВА/см2 = 2300 ВА/м2 определяются по табл. 7.6 для индукции 1,10 Тл.

Реактивная составляющая тока холостого хода:

%.

Полный ток холостого хода:

что меньше заданного i0зад = 1,4 %.

КПД трансформатора определяется по формуле:

1.7 Тепловой расчет трансформатора

Определяем размеры бака и поверхность охлаждения бака и крышки:

- ширина бака:



где аоб = 0,06 м - изоляционное расстояние от внешней обмотки до стенки бака (табл. 8.1);

- длина бака:

- глубина бака:

где hяк = 0,16м - расстояние от верхнего ярма до крышки бака (табл. 8.1);

hяд =0,05м - высота прокладки между нижним ярмом и дном бака.

Используем бак овальной формы. В этом случае площадь боковой поверхности бака:

- площадь крышки бака:

Определяем превышение температуры обмоток над температурой масла:

- для цилиндрической обмотки НН:



- для цилиндрической обмотки ВН:

Определяем допустимое среднее превышение температуры масла над воздухом из условия, чтобы температура наиболее нагретой обмотки превышала температуру воздуха не более, чем допускает ГОСТ:

где Иом - наибольшее из значений Иом1 и Иом2.

Определяем превышение температуры масла в верхних слоях расширителя:

< 65 0С

Выбираем унифицированный прямотрубный радиатор (рис. 8.1)

Определим тепловой поток поверхности бака и радиаторов, при котором превышение температуры масла над воздухом будет ограничено полученной величиной Имв:

Определим потери, отводимые с поверхности бака:



Потери, которые должны быть отведены с поверхности радиаторов:

Необходимая поверхность радиаторов:

По табл. 8.2 выбираем выбираем два радиатора Nр = 2 с характеристиками:

- расстояние между осями патрубков Нор = 1100 мм;

- высота радиатора Нр= 1295 мм;

- ширина радиатора Lр = 189 мм;

- число рядов труб nряд = 1;

- поверхность охлаждения Пр= 6,53 м2;

- масса радиатора Gр= 78 кг;

- масса масла в радиаторе Gмр= 40 кг.

Уточняем тепловой поток поверхности бака и радиаторов:



Уточняем среднее превышение температуры масла над воздухом:

Определим превышение температуры наиболее нагретой обмотки над воздухом:

1.8 Расчет массы трансформатора

Определим массу активной части:

,

где кг - масса провода обмоток НН и ВН;

Масса бака с радиаторами:

где гст = 7850 кг/м3 - плотность стали;

- объем стали бака (дст = 0,003 м - толщина стали бака);

Общая масса масла:



где гм = 900 кг/м3 - плотность масла;

- объем бака;

- объем активной части - объем расширителя;

Масса трансформатора:



Заключение

В условиях научно-технической революции темпы развития машиностроительного комплекса и, в частности, электромашиностроения и трансформаторостроения во многом определяют технический прогресс в области энергетики, топливной промышленности, транспорта и связи, металлургии, станкостроения и приборостроения, строительства, агропромышленного комплекса и др., комплексной механизации и автоматизации во всех этих отраслях народного хозяйства.

В настоящем пособии изложены основы теории, особенности конструкции, рассмотрены вопросы проектирования силовых масляных трансформаторов общего назначения.

В целом в настоящее время в развитии отечественного трансформаторостроения наблюдаются следующие тенденции:

улучшение конструкций магнитных систем, обмоток и систем охлаждения с целью снижения стоимости, габаритных размеров трансформаторов, потерь энергии в них;

увеличение единичной мощности трансформаторов;

повышение надежности путем улучшения качества изоляции обмоток, качества трансформаторного масла;

создание линейных электродвигателей и двигателей возврат-но-поступательного движения;

разработка более технологичных конструкций трансформаторов, приспособленных для массового и серийного производства;

усовершенствование методов расчета трансформаторов на основе применения ЭВМ, физического и математического моделирования;



Список использованной литературы

1. Тихомиров, П.М. Расчет трансформаторов/ П.М. Тихомиров. - М.: Энергоатомиздат, 1986. - 528 с.

2. Гончарук, А.И. Расчет и конструирование трансформаторов/ А.И. Гончарук. - М.: Энергоатомиздат, 1990. - 257 с.

3. Васютинский, С.Б. Вопросы теории и расчета трансформаторов/ С.Б. Васютинский.- Л.: Энергия, 1970.

4. Дымков, А.М. Расчет и конструирование трансформаторов/ А.М. Дымков.- М.: Высшая школа, 1971.

5. Сапожников, А.В. Конструирование трансформаторов/ А.В. Сапожников.- М.-Л.: Госэнергоиздат, 1959.

Размещено на Allbest.ru

...