Защита открытого распределительного устройства подстанции
Определение требуемого числа изоляторов в гирляндах линий электропередач, параметров и импульсного сопротивления контура заземления. Расчет ожидаемого числа повреждений изоляции на подстанции от ударов молнии. Методы повышения грозоупорности подстанции.
| Рубрика | Физика и энергетика |
| Вид | контрольная работа |
| Язык | русский |
| Дата добавления | 16.03.2016 |
| Размер файла | 798,9 K |
Отправить свою хорошую работу в базу знаний просто. Используйте форму, расположенную ниже
Студенты, аспиранты, молодые ученые, использующие базу знаний в своей учебе и работе, будут вам очень благодарны.
Размещено на http://www.allbest.ru/
Московский энергетический институт
Кафедра ТЭВН.
Типовой расчет
Защита открытого распределительного устройства (ОРУ) подстанции
Группа: Э - 12- 12
Студент: Позняк Н.А.
Преподаватель: Калугина И.Е.
Москва, 2015г.
Содержание
- Исходные данные
- 1. Определение требуемого числа изоляторов в гирляндах ЛЭП
- 1.1 Выбор числа изоляторов
- 1.1.1 Выбор типа изолятора
- 1.1.2 Расчет для лэп 220 кв
- 1.1.3 Расчет для лэп 150 кв
- 2. Определение параметров контура заземления
- 3. Подсчет импульсного сопротивления контура заземления
- 4. Определение длины защитного подхода к подстанции и ожидаемого числа повреждений изоляции на подстанции от ударов молнии в ЛЭП
- 4.1 Выбор опор ЛЭП
- 4.2 Расчет длины защитного подхода
- 4.3 Определение ожидаемого числа повреждений на подстанции от ударов молнии в лэп на длине защитного подхода
- 5. Размещение на территории ОРУ молниеотводов
- 6. Определение числа повреждений в год изоляции оборудования ОРУ от прямых ударов молнии в молниеотводы и прорывов молниезащиты
- 7. Определение показателя грозоупорности подстанции
- 8. Методы повышения грозоупорности подстанции
- Список литературы
Исходные данные
|
вариант 18: |
||
|
Uном=220 кВ |
- номинальное напряжение ОРУ; |
|
|
a=45 м |
- длина ОРУ; |
|
|
b=45 м |
- ширина ОРУ; |
|
|
lрв=19 м |
- расстояние от разрядника до защищаемого объекта - трансформатора; |
|
|
nвл=1 |
- число воздушных ЛЭП, подходящих к ОРУ |
|
|
с = 300 Ом•м |
- измеренное при средней влажности почвы удельное сопротивление грунта в районе расположения ОРУ; |
|
|
IV |
- степень загрязнения атмосферы; |
|
|
nч=50 ч/год |
- число грозовых часов за год в районе расположения подстанции; |
|
|
150 кН |
- механическая нагрузка на изоляторы; |
|
|
lпр = 250 м |
- длина пролёта линии; |
|
|
Cоб=2000 пФ |
- эквивалентная ёмкость защищаемого объекта. |
1. Определение требуемого числа изоляторов в гирляндах ЛЭП
1.1 Выбор числа изоляторов по рабочему режиму
1.1.1 Выбор типа изолятора
По заданной механической нагрузке 150 кН, действующей на изоляторы, из табл. 31.1. [4] выбираем изолятор типа ПСГ16-А, параметры указаны в табл. 1.1.
Таблица 1.1. Характеристики подвесного изолятора ПСГ16-А
|
Параметр |
Значение |
|
|
Строительная высота H, мм |
160 |
|
|
Диаметр D, мм |
320 |
|
|
Длина пути утечки Lу1, мм |
480 |
|
|
Коэффициент эффективности kэф |
1,1 |
|
|
Расчётная средняя мокроразрядная напряжённость Eмр , кВ/см |
2,0 |
Коэффициент, учитывающий высоту ПС и ВЛ над уровнем моря
(H0 <1000 м)
kH0 = 1,0.
Коэффициент эффективности составной конструкции
kK = 1,0.
Допустимая кратность перенапряжения для 220кВ (табл. 31.3 ст.395 характеристики подвесных линейных изоляторов)
kр = 3.
Эффективная длина пути утечки (табл. 1.9.1 [2])
лэф= 3,1 см/кВ.
1.1.2 Расчет для ЛЭП 220 кВ
Наибольшее рабочее напряжение
Uраб. наиб.(220) = 1.15·Uном = 1.15·220 = 253 кВ.
Число изоляторов
Проверка выбранного числа изоляторов по условию работы гирлянды под дождем при воздействии внутренних перенапряжений:
Следовательно принимаем число изоляторов:
nг(220) = n(220) +1 = 22,
nг(ОРУ 220) = n(ОРУ 220) +2= 23.
Длина гирлянды изоляторов
Lг(220) = H · nг(220) = 0.16 · 22= 3,52 м,
Lг(ОРУ 220) = H · nг(ОРУ 220) = 0.16 · 23= 3,68 м.
1.2.3 Расчет для ЛЭП 150 кВ
Наибольшее рабочее напряжение
Uраб. наиб.(150) = 1.15·Uном = 1.15·150 = 172.5 кВ.
Число изоляторов
.
Проверка выбранного числа изоляторов по условию работы гирлянды под дождем при воздействии внутренних перенапряжений:
Следовательно принимаем число изоляторов:
nг(150) = n(150) +1 = 16,
nг(ОРУ 150) = n(ОРУ 150) +2= 17.
Длина гирлянды изоляторов
Lг(150) = H · nг(150) = 0.16 · 16= 2,4 м,
Lг(ОРУ 150) = H · nг(ОРУ 150) = 0.16 · 17= 2,56 м.
2. Определение параметров контура заземления
Для устройства заземлителей применяются вертикальные и горизонтальные электроды. Выполним заземляющий контур в виде сетки из горизонтальных полос с вертикальными электродами в узлах сетки по её периметру (рис. 2.1.).
Рис. 2.1. Контур заземления подстанции
Принимаем шаг сетки 5 м, длину вертикальных электродов lв=10 м.
Расчетное значение удельного сопротивления
с= kс • сизм= 1,4 • 300 = 420 Ом•м,
где kC= 1,4 - сезонный коэффициент, характеризующий изменение проводимости грунта в зависимости от сезона года.
Сопротивление сетки заземлителя принимается равной сумме сопротивлений горизонтальных полос и вертикальных труб (стержней).
Заземлитель имеет вид сетки с прямоугольными ячейками (из горизонтальных заземляющих электродов) и равномерным размещением вертикальных электродов по контуру (периметру) заземлителя.
Стационарное сопротивление заземлителя ПС в виде сетки, которая состоит из вертикальных электродов, соединенных горизонтальными полосами, рассчитывается по эмпирической формуле:
,
где L - суммарная длина всех горизонтальных заземляющих электродов (полос); n и l - число и длина вертикальных электродов; S - площадь, занятая заземлителем; с - расчётное значение удельного сопротивления грунта с учетом сезонного изменения проводимости грунта.
Количество вертикальных электродов
. число полос а длинной 45 м
число полос b длинной 45 м
Суммарная длина всех горизонтальных заземляющих электродов (полос)
м.
Площадь подстанции
S= a • b = 45 · 45 = 2025 м2.
Расположение электродов в каждом узле секции (чтобы обезопасить персонал путем выравнивания потенциала)
Коэффициент А определяется по значению
;
из табл. стр. 227, [4] с помощью интерполяции получаем
.
Сопротивление заземлителя подстанции
Ом.
3. Подсчет импульсного сопротивления контура заземления
Отношение импульсного и стационарного сопротивлений заземления называется импульсным коэффициентом:
бИ = RИ / R.
Для протяженных заземлителей (> 10 м) импульсный коэффициент можно оценить по приближенной формуле:
,
где S - площадь, м2; с - удельное сопротивление грунта, Ом?м; IМ- ток молнии, кА. изолятор подстанция заземление молния
Выберем IМ ? 60 кА.
.
Импульсное сопротивление заземлителя должно быть не более 0,5 Ом.
Импульсное сопротивление заземлителя:
RИ = Rст ? бИ = 3,352 ?0,93 = 3,11 Ом > 0,5 Ом
Сопротивления заземлителя не удовлетворяет требованиям ПУЭ, можно попробовать достичь нужного Rи?0,5 Ом благодаря увеличению площади заземлителя, т.е. он будет лежать не только на территории подстанции, но и выходить за её пределы. Также следует снижать удельное сопротивление грунта .
4. Определение длины защитного подхода к подстанции и ожидаемого числа повреждений изоляции на подстанции от ударов молнии в ЛЭП
4.1 Выбор опор ЛЭП
Из табл. 8.16 с.395, приведенной в [3], выбираем железобетонную опору для ЛЭП с Uном=220 кВ типа ПСБ220-1 (промежуточная одноцепная свободностоящая портальная), для ЛЭП с Uном=150 кВ - ПСБ150-1 (промежуточная одноцепная свободностоящая портальная).
Провод для ЛЭП 220кВ выбираем: АС 300/39. Трос: С 70.
Провод для ЛЭП 150кВ выбираем: АС 185/29. Трос: С 50.
Площади поперечного сечения провода и троса для ЛЭП 220кВ
SСТ,ПР=39 ,
SСТ,ТР=70 .
Площади поперечного сечения провода и троса для ЛЭП 150кВ
SСТ,ПР=29 ,
SСТ,ТР=50 .
ПСБ220-1 ПСБ150-1
4.2 Расчет длины защитного подхода
Рис. 4.1. Расчетная схема замещения подстанции
Упрощенная расчетная схема замещения подстанции представлена на рис.
Стрелы провеса провода и троса
Для ЛЭП 220 кВ:
;
.
Для ЛЭП 150 кВ:
Высота подвеса фазных проводов
Hподвеса(220)= 17,5 м,
Hподвеса(150)= 17,5 м.
Высоты гирлянд изоляторов
Lг(220) = 3,52 м,
Lг(150) = 2.4 м.
Средние высоты подвеса проводов с учетом провеса
,
.
Средняя высота подвеса троса
,
.
Напряжение U50% выбираем при отрицательном разряде грозовых импульсов, т.к. в большинстве случаев (~90%) молнии бывают отрицательными, т.е. переносят на землю отрицательный заряд.
Импульсное 50% разрядное напряжение гирлянды изоляторов при отрицательных грозовых импульсах
U50%(220) = E50% ? Lг(220) = 5,0 ? 352 1760 кВ,
U50%(ОРУ 220) = E50% ? Lг(ОРУ 220) =5,0 ? 368 1840 кВ,
здесь (из рис. 7.5, с.84 [4], кривая 2)
U50%(150) = E50% ? Lг(150) = 5,0 ? 240 1200 кВ,
U50%(ОРУ 150) = E50% ? Lг(ОРУ 150) = 5,0 ? 256 1280 кВ,
Амплитуды полного импульса
Umax(220)= U50%(220)= 1760 кВ,
Umax(150)= U50%(150) = 1200 кВ.
Удлинение фронта полного импульса (на 1 км) под действием импульсной короны
,
,
здесь K=1,0 - коэффициент зависящий от числа проводов в фазе.
Допустимый уровень грозовых перенапряжений на силовых трансформаторах (табл. 25.1 стр. 289[4]):
Uисп пги = 750 кВ,
Uисп пги = 550 кВ.
UДОП(220) = 1,1(750-0,5220)=705 кВ,
UДОП(150) = 1,1(550-0,5150)=522,5 кВ.
Вычислим остающиеся напряжения, воспользовавшись формулой из указаний к типовому расчёту:
,
где - допустимое напряжение для изоляции силового оборудования;
- координационный интервал;
Для 220 кВ
кВ
Для 150 кВ
кВ
Отношение максимального напряжения к остающемуся
,
.
Для расчёта длины защитного подхода с учетом емкости трансформатора используем схему, изображенную на рис.4.2.
Индуктивность и емкость соединительных проводов на единицу длины при V=300 м/мкс
Рис. 4.2. Эквивалентная схема замещения подстанции
Период колебаний контура
Рис. 4.3. Зависимость для колебательного контура
Из графика на рис. 4.3 следует
.
Фронт волны
.
Критическая крутизна фронта волны
Длины защитного подхода
;
.
4.3 Определение ожидаемого числа повреждений на подстанции от ударов молнии в ЛЭП на длине защитного подхода
- угол защиты образованный вертикалью, проходящей через трос, и прямой соединяющей трос с проводом, и характеризующее экранирующее действие тросов;
Определение защитного угла тросов.
Угол защиты ПСБ220-1
.
Вероятность прорыва молнии через тросовую защиту ПСБ220-1
.
Углы защиты ПСБ150-1
Вероятность прорыва молнии через тросовую защиту ПСБ150-1
.
Общая вероятность прорыва молнии через тросовую защиту
.
Критический ток молнии при ударе молнии в провод
,
,
где Zпр ? 400 Ом - сопротивление провода.
Вероятность перекрытия гирлянды при ударе молнии в провод
,
,
.
Критический ток молнии при ударе молнии в опору
,
,
здесь - для линий с двумя грозозащитными тросами ([4], стр. 264), 0,3 - с одним тросом.
Вероятность перекрытия гирлянды при ударе молнии в опору
,
,
.
Время пробега волны
.
Напряжение между тросом и проводом при ударе молнии в середину троса
,
где - коэффициент магнитной связи между проводами с учётом импульсной короны, - полное сопротивление троса.
Средняя разрядная напряженность воздушного пролета
,
Расстояние между проводом и тросом в середине пролета.
Разрядное напряжение промежутка трос - провод
.
Разряд в промежутке трос - провод возникнет в случае, если , т.е.
,
откуда ,
.
Вероятность пробоя промежутка трос - провод
,
,
.
Ожидаемое число повреждений изоляции на подстанции от ударов молнии в ЛЭП 220 на длине защитного подхода (значения hтр, hоп, l и lзп - усреднены для двух ЛЭП
=
где nг - число грозовых часов; m - число подходящих подстанции воздушных линий; lзп - длина защитного подхода.
5. Размещение на территории ОРУ молниеотводов
Основным защищаемым объектом на подстанции является портал ОРУ.
Для принимаем высоту портала .
Зона защиты одиночного стержневого молниеотвода высотой h?150 м представляет собой круговой конус с вершиной на высоте h0<h (рис. 5.1).
Рис. 5.1. Зона защиты одиночного стержневого молниеотвода
Зона защиты двух стержневых молниеотводов, находящихся вблизи друг от друга (на расстоянии, которое не превышает Lmax), расширяется по сравнению с зонами отдельных молниеотводов. Возникает дополнительный объем зоны защиты, обусловленный совместным действием двух молниеотводов (рис. 5.2).
Рис. 5.2. Зона защиты двойного стержневого молниеотвода
Максимальная высота защищаемого электрооборудования
hX = 17,0 м.
Надежность защиты принимаем
PЗ = 0,99.
Высоту молниеотвода принимаем
Высота конуса зоны защиты
h0 = 0,8•h = 0,8 • 27 = 21,6 м.
Радиус основания конуса зоны защиты
r0 = 0,8·h = 0,8·27 = 21,6 м.
Радиус горизонтального сечения на высоте hX
Рис. 5.3. Схема расположения молниеотводов на территории подстанции
Предельные расстояния для двойного молниеотвода
Lmax = 4,75 • h = 4,75 • 27 = 133 м;
Lс = 2,25 • h = 2,25 • 27 = 60,75 м.
Расставляем молниеотводы по территории подстанции таким образом, чтобы вся площадь подстанции была покрыта зонами защиты молниеотводов: необходимо, чтобы расстояние между осями молниеотводов не превышало Lmax, чтобы молниеотвод считался двойным.
Для защиты ОРУ потребуется установить девять молниеотводов так, как показано на рис.5.3. В результате образуются пары с увеличенной зоной защиты по сравнению с зоной защиты одиночного молниеотвода.
Расстояние между осями молниеотводов пар 1-2, 2-3, 4-5, 5-6, 7-8 и 8-9, как видно из рис.5.3, составляет 22,5 м, пар 1-4, 2-5, 3-6, 4-7, 5-8 и 6-9 - 22,5 м, а пар 1-5, 2-4, 2-6, 3-5, 5-7, 5-9, 4-8 и 6-8 - 32, м. Таким образом, ни одна из рассмотренных границ зон не имеет провеса (hc = hx).
6. Определение числа повреждений в год изоляции оборудования ОРУ от прямых ударов молнии в молниеотводы и прорывов молниезащиты
Среднее число перекрытий изоляции подстанции вследствие прорывов молнии в зону защиты определяется выражением
,
где число ударов молнии за 100 грозовых часов в сооружение
(в подстанцию) длиной a, шириной b, высотой h
nУД=6,7 nУД=6,7•(a+7•h) •(b+7•h) •10-6=6,7•(45 + 7 • 27) •(45 + 7 • 27) • •10-6=0,36;
вероятность прорыва молнии в зону защиты подстанции
PОП = 0,0402,
вероятность перекрытия изоляции при ударе молнии в провод
,
nЧ - число грозовых часов за год в районе расположения подстанции.
Число обратных перекрытий изоляции при ударах в молниеотводы
,
где PОБР - вероятность обратного перекрытия при ударе молнии в молниеотвод.
Для определения вероятности обратного перекрытия при ударе молнии в молниеотвод построим кривую опасных параметров. Перекрытие произойдёт при :
- импульсное сопротивление заземления (Ом);
- ток молнии (кА);
- крутизна фронта тока молнии (кА/мкс);
=0,6 мкГн/м- удельная индуктивность портала
- высота до точки крепления гирлянды изоляторов на портале
Кривая опасных параметров:
Кривая вероятности опасных параметров:
Выполняем расчет площади методом трапеции.
Точность достигнута при делении интервала на 1200 промежутков,
7. Определение показателя грозоупорности подстанции
Показатель грозоупорности подстанции, представляющий собой число лет её безаварийной работы, определяется как:
,
где в1- среднее число перекрытий изоляции подстанции вследствие прорывов молнии в зону защиты; в2- число обратных перекрытий изоляции при ударах в молниеотводы; в3- среднее годовое число перекрытий изоляции подстанции вследствие набегания на неё опасных импульсов грозовых перенапряжений.
Число лет безаварийной работы подстанции оказалось менее 100 лет, это говорит о необходимости защиты подстанции от ударов молнии.
8. Методы повышения грозоупорности подстанции
Небольшое количество лет безаварийной работы подстанции объясняется повышенным значением в3 = по сравнению с в1 = и в2 = .
Для повышения грозоупорности подстанции необходимо, прежде всего, уменьшить среднее годовое число перекрытий изоляции подстанции вследствие набегания на неё опасных импульсов грозовых перенапряжений.
Из формулы для в3 видно, что уменьшения в3 возможно уменьшить Pоп, Pтр, а также lз.п..
Вероятность перекрытия изоляции при ударе молнии в опору Pоп зависит от критического тока перекрытия Iкр, который в свою очередь прямо пропорционален 50% разрядному напряжению гирлянд изоляторов ЛЭП U50% и обратно пропорционален импульсному сопротивлению заземления Rи, коэффициенту д, и высоте опоры hоп.
Эффективно повысить значение критического тока Iкр возможно путём уменьшения импульсного сопротивления заземления Rи. Для этого в местах присоединения молниеотводов к заземляющему контуру подстанции устраиваются дополнительные сосредоточенные заземлители в виде вертикальных электродов. Также на удельное сопротивление грунта влияет его плотность и наличие растворённых проводящих веществ (солей, кислот, оснований), поэтому нужно как можно плотнее утрамбовывать грунт и с помощью добавок добиться уменьшения удельного сопротивления.
На значение Iкр также можно повлиять изменением длины гирлянды изоляторов, что приведёт к изменению U50%, но в этом случае изменятся другие вероятности входящие в формулу для в3, поэтому при изменении длины гирлянды изоляторов требуется проводить повторный расчёт.
Длина защитного подхода lз.п. зависит от следующих величин: U50%, aкр , Дфф. В общем случае незначительное увеличение U50% ведёт к хорошему уменьшению lз.п, так как Дфф также зависит от U50%. Увеличение U50% возможно только через увеличение длины гирлянды изоляторов, а это должно бать экономически оправдано. Также увеличить U50% можно через уменьшение aкр. Критическую крутизну импульса напряжения aкр возможно изменить путём выбора другого ОПН. В нашем случае необходимо выбрать ОПН с меньшим значением остающегося напряжения, тогда aкр увеличится и длина защитного подхода lз.п. уменьшится, что приведёт к повышению грозоупорности подстанции.
Список литературы
1. Лабораторные работы по технике высоких напряжений: Учеб. пособие для вузов / М.А.Аронов, В.В.Базуткин, П.В. Борисоглебский и др. - 2-е изд. перераб. и доп. - М.: Энергоиздат, 1982.
2. Правила устройства электроустановок - 7-ое изд., М.: Главгосэнергонадзор России, 2006.
3. Справочник по электрическим установкам высокого напряжения / Под ред. И.А. Баумштейна, С.А. Бажанова. - 3-е изд. перераб. и доп. - М.: Энергоатомиздат, 1989.
4. Техника высоких напряжений: Изоляция и перенапряжения в электрических системах: Учебник для вузов / В.В. Базуткин, В.П. Ларионов, Ю.С. Пинталь; Под общей редакцией В.П. Ларионова. - 3-е изд., перераб. и доп. - М.: Энергоатомиздат, 1986.
Размещено на Allbest.ru
...Подобные документы
Выбор изоляторов для соответствующих классов напряжений. Параметры контура заземления подстанции, обеспечивающие допустимую величину стационарного заземления. Построение зависимости импульсного сопротивления контура заземления подстанции от тока молнии.
курсовая работа [682,7 K], добавлен 18.04.2016Определение расчетных нагрузок предприятия. Выбор числа и мощности трансформаторов. Схема электроснабжения подстанции и расчет питающих линий. Определение токов короткого замыкания, заземления; выбор защитных средств. Разработка конструкции подстанции.
курсовая работа [1,2 M], добавлен 10.06.2014Назначение и сущность расчета заземляющего устройства подстанции, особенности его монтажа, определение допустимого сопротивления, выбор формы и размеров электродов. Защита подстанции от прямых ударов молнии, характеристика методик и цели раcчета.
контрольная работа [1,0 M], добавлен 30.09.2012Анализ электрических нагрузок. Выбор числа и мощности компенсирующих устройств, схемы электроснабжения, числа и мощности трансформаторов, типа трансформаторной подстанции и распределительного устройства. Расчет экономического сечения питающей линии.
дипломная работа [962,5 K], добавлен 19.06.2015Расчет нагрузки и выбор главной схемы соединений электрической подстанции. Выбор типа, числа и мощности трансформаторов. Расчет токов короткого замыкания. Выбор электрических аппаратов и проводников. Релейная защита, расчет заземления подстанции.
курсовая работа [1,1 M], добавлен 17.12.2014Расчет суммарных электронагрузок на шинах всех напряжений подстанции. Выбор числа и мощности главных понизительных трансформаторов. Составление схемы подстанции с распределением отходящих линий по секциям. Расчет основных параметров релейной защиты.
курсовая работа [1,1 M], добавлен 26.12.2014Расчет электрических нагрузок. Выбор числа мощности и типа трансформатора, выбор местоположения подстанции. Расчет токов короткого замыкания, выбор высоковольтного оборудования. Расчет затрат на реконструкцию подстанции, схема заземления и молниезащиты.
дипломная работа [1,2 M], добавлен 20.10.2014Выбор числа и мощности силовых трансформаторов и сечений проводов питающих высоковольтных линий. Разработка принципиальной электрической схемы подстанции. Расчет токов короткого замыкания. Проверка электрических аппаратов и токоведущих частей подстанции.
курсовая работа [498,0 K], добавлен 24.11.2012Комплексная защита подстанции. Защита подстанции от прямого удара молнии. Принцип работы молниеотвода. Аппараты защиты подстанции от импульсных перенапряжений атмосферного характера или от грозовых перенапряжений. Правила защиты электроустановок.
реферат [536,7 K], добавлен 07.05.2016Проект расширения подстанции 110/35/10 кВ для электроснабжения сельскохозяйственных потребителей. Расчет мощности и выбор главных понижающих трансформаторов. Компоновка распределительного устройства 110 кВ. Расчет устройств заземления и молниезащиты.
дипломная работа [239,2 K], добавлен 29.04.2010Расчет мощности силового трансформатора, капитальных вложений и токов короткого замыкания. Выбор типа распределительного устройства и изоляции. Определение экономической целесообразности схемы. Схема электрических соединений проектируемой подстанции.
курсовая работа [411,6 K], добавлен 12.12.2013Значение освещения в промышленности, устройство осветительного прибора. Определение расчетной высоты осветительной установки, общего количества светильников на подстанции, условной освещенности в контрольной точке. Расчет светового потока источника.
практическая работа [47,5 K], добавлен 29.04.2010Выбор схемы и основного электрооборудования подстанции. Технико-экономическое сравнение двух вариантов схем проектируемой подстанции. Выбор электрических аппаратов, токоведущих частей, изоляторов. Тип и конструкция распределительного устройства.
курсовая работа [1,1 M], добавлен 18.03.2015Проектирование электрической части понизительной подстанции 110/10 кВ. Алгоритм выбора числа, типа и мощности силовых трансформаторов, разработка главной схемы подстанции, расчет параметров и показателей работы электрических аппаратов и проводников.
курсовая работа [713,0 K], добавлен 28.12.2012Производственная мощность проектируемой электрической подстанции. Выбор числа и мощности трансформаторов. Расчет токов короткого замыкания. Максимальная токовая защита от перегрузки автотрансформаторов. Компоновка основного электрооборудования подстанции.
дипломная работа [661,4 K], добавлен 01.07.2015Проектирование электрической части подстанции 220/35. Выбор мощности силовых трансформаторов; марки проводов питающих линий, выключателей и коммутирующих устройств-разъединителей, шин, опорных изоляторов. Принципиальная электрическая схема подстанции.
курсовая работа [1,6 M], добавлен 09.12.2014Тип подстанции и ее нагрузка. Разработка понизительной подстанции. Выбор силовых трансформаторов, расчёт токов короткого замыкания. Составление схем замещения. Выбор электрической схемы распределительного устройства подстанции. Типы релейной защиты.
курсовая работа [3,9 M], добавлен 27.08.2012Электрическая схема подстанции. Расчет токов короткого замыкания. Выбор электрооборудования подстанции. Защита электрооборудования от импульсов грозовых перенапряжений, набегающих с ВЛ. Расчет проходного изолятора на 110 кВ с бумажно-масляной изоляцией.
дипломная работа [950,9 K], добавлен 04.09.2010Построение схем замещения и параметров воздушных линий электропередач. Определение приведенной мощности на понижающей подстанции. Упрощенная схема замещения электрической сети. Расчет установившегося режима электрической сети с применением ЭВМ.
курсовая работа [711,2 K], добавлен 07.06.2021Выбор основного оборудования и токоведущих элементов подстанции. Расчёт максимальных рабочих токов основных присоединений подстанции. Определение мощности трансформаторов подстанции. Расчет заземляющего устройства и определение зоны защиты молниеотводов.
дипломная работа [3,2 M], добавлен 26.05.2023
