Релейная защита и автоматика главной понизительной подстанции предприятия полиграфической промышленности
Выбор необходимого объема релейной защиты и автоматики. Расчет токов короткого замыкания. Автоматическое регулирование напряжения трансформатора. Схемы защиты конденсаторной установки. Расчет защиты от асинхронного режима. Схемы защит кабельной линии.
| Рубрика | Физика и энергетика |
| Вид | курсовая работа |
| Язык | русский |
| Дата добавления | 26.05.2016 |
| Размер файла | 1,1 M |
Отправить свою хорошую работу в базу знаний просто. Используйте форму, расположенную ниже
Студенты, аспиранты, молодые ученые, использующие базу знаний в своей учебе и работе, будут вам очень благодарны.
Размещено на http://www.allbest.ru/
Размещено на http://www.allbest.ru/
МИНИСТЕРСТВО ОБРАЗОВАНИЯ И НАУКИ РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ
ФЕДЕРАЛЬНОЕ ГОСУДАРСТВЕННОЕ БЮДЖЕТНОЕ ОБРАЗОВАТЕЛЬНОЕ УЧРЕЖДЕНИЕ
ВЫСШЕГО ПРОФЕССИОНАЛЬНОГО ОБРАЗОВАНИЯ
«МАГНИТОГОРСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ ТЕХНИЧЕСКИЙ УНИВЕРСИТЕТ ИМ. Г.И. НОСОВА»
ИНСТИТУТ ЭНЕРГЕТИКИ И АВТОМАТИЗИРОВАННЫХ СИСТЕМ
Кафедра электроснабжения промышленных предприятий
КУРСОВАЯ РАБОТА
по дисциплине: «Релейная защита и автоматика»
на тему: «Релейная защита и автоматика главной понизительной подстанции предприятия полиграфической промышленности»
Исполнитель: Ларюшкин Д.С. студент 4 курса, группа ЭСБ-11
Руководитель: Патшин Н.Т., к.т.н., доцент кафедры ЭПП
Магнитогорск, 2015
Введение
При проектировании и эксплуатации систем электроснабжения промышленных предприятий, задачи повышения надежности, экономичности функционирования и качества электроэнергии тесно связаны с вопросами проектирования устройств релейной защиты и автоматики оборудования подстанций питающих и распределительных сетей.
Релейная защита осуществляет автоматическую ликвидацию повреждений и ненормальных режимов в электрической части энергосистем и является важнейшей автоматикой, обеспечивающей их надёжную и устойчивую работу.
Релейная защита должна соответствовать следующим требованиям:
- Быстродействие релейной защиты должно обеспечивать наименьшее возможное время отключения коротких замыканий. Быстрое отключение КЗ ограничивает область и степень повреждения защищаемого элемента и обеспечивает сохранение бесперебойной работы неповрежденной части энергосистемы, электростанции или подстанции. Быстрое отключение КЗ предотвращает нарушение устойчивости параллельной работы синхронных электродвигателей, облегчает самозапуск электродвигателей, повышает вероятность успешных действий устройств АПВ и АВР.
- Селективность - действие защиты, при котором автоматически отключается толь поврежденный элемент электроустановки. Обеспечение селективности устройств защиты - одна из важнейших задач, решаемых при проектировании и обслуживании устройств энергосистемы.
- Надежность функционирования релейной защиты предполагает надежное срабатывание устройства при появлении условий на срабатывание и надежное несрабатывание устройства при их отсутствии. Надежность функционирования релейной защиты должна обеспечиваться устройствами, которые по своим параметрам и исполнению соответствуют назначению и условиям применения.
- Чувствительность релейной защиты - ее способность реагировать на все виды повреждений и аварийных режимов, которые могут возникать в пределах основной защищаемой зоны и зоны резервирования. Оценка чувствительности основных типов релейной защиты производится при помощи коэффициентов чувствительности.
Исходные данные
В качестве исходных данных для курсовой работы используются результаты курсового проекта по курсу «Электрические станции и подстанции».
1. Для всех видов оборудования подстанции выбрать объем и вид устройств релейной защиты и автоматики и разместить их на схеме подстанции в соответствиями с рекомендациями ПУЭ.
2. Выполнить расчет токов КЗ для максимального и минимального режимов работы энергосистемы с учетом действия РПН трансформатора.
3. Выполнить расчет релейной защиты и автоматики и разработать принципиальные схемы для следующего оборудования:
1) Силовой трансформатор ГПП (ТРДН-25000/110);
2) Секционный выключатель 10 кВ (ВВЭ-М-1000-20 У3);
3) Трансформатор собственных нужд (ТМ-100/10/0,4);
4) Отходящая кабельная линия длиной 1200 м;
5) Конденсаторная установка (КУ-10,5-900);
6) Синхронный двигатель (СТД-630-23УХЛ4).
4. Выполнить расчет параметров устройств автоматики АПВ, АВР, АЧР, АРНТ;
5. Согласно проекту «Электрические станции и подстанции» принять род оперативного тока - постоянный;
6. Измерительные трансформаторы тока дополнительно проверить по кривым предельной кратности на 10 % погрешность.
1. ВЫБОР НЕОБХОДИМОГО ОБЪЕМА РЕЛЕЙНОЙ ЗАЩИТЫ И АВТОМАТИКИ
Объём защиты и автоматики на всех присоединениях проектируемой подстанции предусматривается согласно ПУЭ и соответствующим «Руководящим инструкциям». Выбранный объем релейной защиты и автоматики приведен в таблицах (1.1 - 1.6).
Таблица 1.1 - Защита силового трансформатора ТРДН - 25000/110
|
Наименование повреждения |
Наименование РЗиА |
Пункт ПУЭ |
Условные обозначения |
|
|
Повреждения внутри кожуха |
Газовая защита |
3.2.53 |
ГЗТ |
|
|
Повреждения на вводах и внутренние повреждения |
Дифференциальная защита |
3.2.54 |
ДЗТ |
|
|
Защита от токов внешнего многофазного КЗ |
Максимальная токовая защита |
3.2.59 |
МТЗ |
|
|
Защита от перегрузки |
Максимальная токовая защита, действующая на сигнал |
3.2.69 |
МТЗ |
|
|
Обесточивание электроустановок потребителей |
Автоматическое повторное включение |
3.3.26 |
АПВ |
|
|
Большие отклонения активной и реактивной мощности в часы больших и малых нагрузок сети |
Автоматическое регулирование напряжения трансформатора |
3.3.61 |
АРНТ |
Таблица 1.2 - Защита трансформатора собственных нужд ТМ - 100/10/0,4
|
Наименование повреждения |
Наименование РЗиА |
Пункт ПУЭ |
Условные обозначения |
|
|
Повреждения на вводах и внутренние повреждения |
Токовая отсечка |
3.2.54 |
ТО |
|
|
Защита от токов внешнего многофазного КЗ |
Максимальная токовая зашита |
3.2.60 |
МТЗ |
|
|
Защита от токов, обусловленных перегрузкой |
Максимальная токовая защита с действием на сигнал |
3.2.69 |
МТЗ |
|
|
Защита от однофазных замыканий на землю |
Максимальная токовая зашита нулевой последовательности |
3.2.97 |
МТЗ0 |
Таблица 1.3 - Защита отходящей кабельной линии
|
Наименование повреждения |
Наименование РЗиА |
Пункт ПУЭ |
Условные обозначения |
|
|
Многофазные замыкания |
Максимальная токовая защита |
3.2.93 |
МТЗ |
|
|
отсечка |
3.2.93 |
ТО |
||
|
Однофазные замыкания |
Максимальная токовая защита нулевой последовательности |
3.2.97 |
МТЗ0 |
|
|
По требованию селективности для быстродействия |
Продольная дифференциальная токовая защита |
3.2.94 |
ДЗЛ |
Таблица 1.4 - Защита секционного выключателя
|
Наименование повреждения |
Наименование РЗиА |
Пункт ПУЭ |
Условные обозначения |
|
|
Многофазные замыкания |
Токовая отсечка |
3.2.124 |
ТО |
|
|
Максимальная токовая зашита |
3.2.124 |
МТЗ |
||
|
Резервная защита |
Автоматическое включение резерва |
3.3.30 |
АВР |
Таблица 1.5 - Релейная защита и автоматика синхронного двигателя
|
Наименование повреждения |
Наименование РЗиА |
Пункт ПУЭ |
Условные обозначения |
|
|
Защита от токов многофазного КЗ |
Токовая отсечка |
5.3.46 |
ТО |
|
|
Защита от однофазных замыканий на землю |
Максимальная токовая защита нулевой последовательности |
5.3.48 |
МТЗ0 |
|
|
Защита от перегрузки |
Максимальная токовая защита |
5.3.49 |
МТЗ |
|
|
Защита от асинхронного режима |
Максимальная токовая защита |
5.3.50 |
МТЗ |
|
|
Защита от минимального напряжения |
Реле минимального напряжения |
5.3.53 |
Umin |
Таблица 1.6 - Защита конденсаторной установки КУ-10,5-900
|
Наименование повреждения |
Наименование РЗиА |
Пункт ПУЭ |
Условные обозначения |
|
|
Защита от токов КЗ |
Максимальная токовая зашита (без выдержки времени) |
5.6.16 |
МТЗ |
|
|
Защита от повышения напряжения |
Реле максимального напряжения |
5.6.17 |
Umax |
|
|
Защита от перегрузки токами высших гармоник |
Максимальная токовая защита |
5.6.18 |
МТЗ |
Таблица 1.7 - Спецификация для принципиальной схемы
|
Позиционное обозначение |
Название |
Наименование |
|
|
Q1.. Q10 |
Выключатель |
ВГТ-110 |
|
|
QB1 |
Выключатель |
ВГТ-110 |
|
|
Q11..Q24 |
Выключатель |
ВВЭ-М |
|
|
QB2, QB3 |
Выключатель |
ВВЭ-М-1000-20 У3 |
|
|
ТА1.. ТА12 |
Измерительный трансформатор тока |
ТРГ-110-600/5 У1 |
|
|
ТА13.. ТА16 |
Измерительный трансформатор тока |
ТОЛ-СЭЩ-10-1000/5 У2 |
|
|
TA17, 18, 20, 25, 27, 28 |
Измерительный трансформатор тока |
ТОЛ-СЭЩ-10-75/5 У2 |
|
|
ТА19, TA26 |
Измерительный трансформатор тока |
ТОЛ-СЭЩ-10-50/5 У2 |
|
|
TA21, ТА24 |
Измерительный трансформатор тока |
ТОЛ-СЭЩ-10-250/5 У2 |
|
|
TA22, TA23 |
Измерительный трансформатор тока |
ТОЛ-СЭЩ-10-1000/5 У2 |
|
|
Т1, Т2 |
Силовой трансформатор |
ТРДН-25000/110 |
|
|
Т3, Т4 |
ТСН |
ТМ-100/10/0,4 |
2. РАСЧЕТ ТОКОВ КОРОТКОГО ЗАМЫКАНИЯ
трансформатор кабельный ток конденсаторный
2.1 Расчет сопротивлений схемы замещения сети
Расчетная схема для расчетов токов короткого замыкания для двухтрансформаторной подстанции с раздельной работой на стороне низкого напряжения приведена на рисунке 2.1.
Рисунок 2.1 - Расчетная схема для расчетов токов короткого замыкания
Минимальный и максимальный режимы были заданы руководителем проекта. Для этих режимов в курсовом проекте «Электрические станции и подстанции» были подсчитаны и :
- результирующее сопротивление до точки К1 в максимальном режиме, о.е.
- результирующее сопротивление до точки К1 в минимальном режиме, о.е.
Расчёт токов КЗ производится в именованных единицах:
, Ом (2.1)
, Ом (2.2)
Из курсового проекта «Электрические станции и подстанции» МВА:
,
.
Рассчитаем сопротивление трансформатора ТРДН-25000/110 по следующим формулам:
, Ом, (2.3)
где - напряжение КЗ между обмоткой ВН и параллельно соединёнными обмотками НН, = 10,5 %;
- среднее напряжение системы;
- номинальная мощность трансформатора, МВА.
.
, Ом (2.4)
где - напряжение КЗ между обмотками низкого напряжения, = 30%.
.
Коэффициент расщепления:
, (2.5)
,
, (2.6)
,
, (2.7)
.
Для трансформаторов с РПН сопротивление будет зависеть от положения переключателя в максимальном и минимальном режиме. При этом сопротивление трансформатора в максимальном режиме определяется при минимальном напряжении системы , а в минимальном режиме должно соответствовать максимально возможному напряжению системы :
Сопротивление трансформатора в максимальном режиме определится
, Ом (2.8)
.
Сопротивление трансформатора в минимальном режиме
, Ом (2.9)
.
При расчете сопротивления трансформатора в минимальном режиме в формулу подставляем кВ, т.к. =кВ>кВ.
2.2 Расчет токов КЗ на шинах ГПП
2.2.1 Расчет токов КЗ в точке К1
Ток КЗ в максимальном режиме определяется при номинальных напряжениях сети .
(2.10)
кА.
Ток КЗ в минимальном режиме работы определяется при максимальных напряжениях сети
(2.11)
кА.
2.2.2 Расчет токов КЗ в точке К2
Ток КЗ в максимальном и минимальном режимах, приведенные к стороне ВН:
, кА (2.12)
, кА (2.13)
кА;
кА.
Токи КЗ, приведенные к стороне НН:
(2.14)
(2.15)
кА,
кА.
Результирующие сопротивления системы до шин НН подстанции:
(2.16)
(2.17)
Ом,
Ом .
2.2.3 Расчет токов КЗ в точке К3
Марка кабеля - АПвП (3х70/16). Длина кабельной линии составляет 1200 м.
Сопротивление кабельной линии:
(2.18)
где l - длина кабеля;
х0 =0,141 Ом/км - индуктивное сопротивление 1 км кабеля;
п - число параллельно включенных кабелей.
Ом.
Токи КЗ в максимальном и минимальном режимах работы:
(2.19)
(2.20)
кА,
кА.
2.2.4 Расчет токов КЗ в точке К4
Сопротивление трансформатора собственных нужд, приведенное к стороне ВН подстанции:
, Ом (2.21)
Ом.
Ток КЗ в максимальном и минимальном режимах работы, приведенные к стороне ВН подстанции:
(2.22)
кА;
(2.23)
кА.
2.2.5 Расчет токов КЗ от электродвигателей
Мощность синхронного двигателя СТД-630-2УХЛ4:
кВА.
Сверхпереходное ЭДС
;
Сверхпереходное сопротивление
кВ;
Ом.
Отсюда
(2.24)
кА.
3. РАСЧЕТ ЗАЩИТЫ СИЛОВОГО ТРАНСФОРМАТОРА
Рисунок 3.1 - Расчетная схема трансформатора
Выполним расчёт уставок защит для трансформатора ТРДН-25000/110, (115 ± 9Ч1,77%), Y-Д- Д -11-11.
3.1 Расчет максимальной токовой защиты на стороне ВН
Номинальный ток трансформатора на стороне ВН для среднего положения РПН:
, кА (3.1)
кА.
Сопротивление обобщённой нагрузки определяется по следующей формуле:
, Ом. (3.2)
Приближенный расчёт коэффициента самозапуска производится при учёте промышленной нагрузки сопротивлением обобщённой нагрузки :
Ом.
Ток самозапуска определяется:
, кА (3.3)
кА.
Коэффициент самозапуска определяется по формуле:
(3.4)
.
Для двухтрансформаторной подстанции, при раздельной работе трансформаторов на стороне низкого напряжения и АВР на секционном выключателе, максимальный нагрузочный ток определяется по формуле:
, кА (3.5)
кА.
Ток срабатывания защиты определяется по формуле:
, А (3.6)
где - коэффициент надёжности ();
- коэффициент возврата ().
А.
Ток срабатывания реле защиты
, А (3.7)
где - коэффициент трансформации трансформаторов тока.
А.
Принимаем реле РТ-40/10 с уставкой 8,5 А.
Минимальный ток двухфазного КЗ для схемы треугольник () определяется по формуле [2, таб.7.1]:
(3.8)
А.
Чувствительность МТЗ оценивается коэффициентом чувствительности, который определяется:
(3.9)
< 1,5.
Для повышения чувствительности защиты следует принять МТЗ с блокировкой по напряжению.
Определим ток срабатывания защиты
, кА (3.10)
где - ток нагрузки длительно нормального режима (=1,4?).
кА,
А.
Принимаем реле РТ-40/6 с уставкой 4 А.
Коэффициент чувствительности защиты с блокировкой по напряжению
> 1,5.
т.е. защита имеет достаточную чувствительность.
Уставка реле РН-54/160 по напряжению
, В (3.11)
где - минимальное рабочее напряжение, В;
kн = 1,2; kв = 1,15.
В.
3.2 Расчет максимальной токовой защиты на стороне НН
Номинальный ток обмотки НН:
кА.
Сопротивление обобщённой нагрузки для одной обмотки НН:
Ом.
Ток самозапуска двигателей одной секции по (3.3):
кА.
Коэффициент самозапуска:
.
Максимальный нагрузочный ток:
А.
Ток срабатывания защиты
А.
Ток срабатывания реле защиты
А.
Принимаем реле РТ-40/20 с уставкой 18 А.
Минимальный ток двухфазного КЗ:
А.
Коэффициент чувствительности в основной зоне:
< 1,5.
Защита недостаточно чувствительна. Для повышения чувствительности защиты следует принять МТЗ с блокировкой по напряжению.
Определим ток срабатывания защиты (3.10)
кА,
А.
Принимаем реле РТ-40/10 с уставкой 7 А.
Коэффициент чувствительности защиты с блокировкой по напряжению
.
Защита достаточно чувствительна.
3.3 Выбор выдержки времени МТЗ трансформатора
Принимаем:
1) Выдержку времени на отходящих линиях НН с.
2) МТЗ на секционном выключателе вводится только на момент включения при работе АВР и не имеет выдержки времени.
Тогда:
с;
c.
3.4 Расчет токовой отсечки
Отсечка устанавливается на стороне ВН.
Ток срабатывания отсечки:
кА.
Ток срабатывания реле для схемы треугольника:
А.
Принимаем реле тока типа РТ-40/20 с уставкой 16 А.
Минимальный ток в реле при двухфазном КЗ в точке К1:
А.
Коэффициент чувствительности токовой отсечки:
.
Отсечка обладает достаточной чувствительностью к току КЗ на выводах ВН.
3.5 Расчет дифференциальной защиты
Вторичные токи в плечах дифференциальной защиты приведены в таблице 3.1.
Таблица 3.1 - Расчет вторичных токов
|
Наименование величины |
Численные значения для стороны |
||
|
110 кВ |
10 кВ |
||
|
Первичный номинальный ток трансформатора, А |
126 |
687 |
|
|
Коэффициент трансформации трансформаторов тока |
600/5 |
1000/5 |
|
|
Схемы соединения обмоток трансформатора |
Y |
Д |
|
|
Схемы соединения трансформаторов тока |
Д |
Y |
|
|
Вторичный ток в плечах дифференциальной защиты, А |
Расчет дифференциальной токовой отсечки.
Выбор тока срабатывания дифференциальной токовой отсечки по условию отстройки от тока намагничивания силового трансформатора:
(3.12)
По условию отстройки от тока небаланса:
, А (3.13)
где ka = 1,9; kодн = 1; е = 10%.
Определяющим является первое условие.
Ток срабатывания реле защиты:
Определяем ток в реле при двухфазном КЗ в минимальном режиме:
А.
Чувствительность отсечки:
< 2.
Дифференциальная токовая отсечка не обладает достаточной чувствительностью. Следует рассмотреть дифференциальную защиту с реле РНТ.
Расчёт дифференциальной защиты с реле типа РНТ
Ток срабатывания защиты отстраивается от максимального расчетного тока небаланса.
Первичный ток небаланса без учёта составляющей, обусловленной погрешностью выравнивания, определяется по формуле:
, А (3.14)
где ka = 1, kодн = 1, е = 10%.
А.
Предварительное значение тока срабатывания выбирается большим из двух условий:
- по условию отстройки от тока небаланса:
(3.15)
где kн - коэффициент надёжности, учитывающий ошибку реле и необходимый запас, принимаем равным 1,3 для реле РНТ;
А.
- по условию отстройки от броска тока намагничивания:
(3.16)
где - коэффициент отстройки защиты от бросков тока намагничивания, принимаем равным 1,3;
А.
Определяющим является первое условие.
Предварительная проверка чувствительности защиты для двухфазного КЗ:
А.
Ток срабатывания реле защиты:
А.
Коэффициент чувствительности:
< 2.
Чувствительность защиты с РНТ недостаточна. Можно уточнить коэффициент надёжности по формуле (7.23) [2].
Для РНТ kн = 1,72-2,8хк*.
При Ukср = 10,5% сопротивление
%;
.
При Хрезmaxк1 = 9,69 Ом получим
Ом;
.
Отсюда
.
Тогда
А;
А.
.
Защита с реле типа РНТ-565 недостаточно чувствительна, следует рассмотреть дифференциальную защиту с реле типа ДЗТ.
Расчет дифференциальной защиты трансформатора с реле типа ДЗТ
Тормозная обмотка реле ДЗТ при одностороннем питании включается со стороны НН.
Ток срабатывания защиты выбирается только по условию отстройки от бросков тока намагничивания. Определяется значение коэффициента надёжности kн:
при Uк ср =10,5% сопротивление
(3.17)
Ом. (3.18)
При хрез max К1 = 9,69 Ом получим:
Ом; (3.19)
(3.20)
Отсюда:
Ток срабатывания дифференциальной защиты по условию отстройки от броска тока намагничивания
А.
Определяем число витков уравнительных обмоток реле ДЗТ по табл. 3.2.
Таблица 3.2 - Определение числа витков
|
№ п/п |
Обозначение величины и расчётного выражения |
Численное значение |
|
|
1 |
А |
||
|
2 |
вит. |
||
|
3 |
(ближайшее меньшее число) |
42 вит. |
|
|
4 |
|||
|
5 |
вит. |
||
|
6 |
(ближайшее целое число) |
11 вит. |
|
|
7 |
А |
||
|
8 |
с учётом |
213,516 + 8,97 = 222,486 А |
|
|
9 |
Окончательно принятые числа витков: Wосн= Wур1(сторона НН) Wнеосн= Wур2(сторона ВН) |
11 вит. 42 вит. |
|
|
10 |
Проверка |
42·1,819 ? 11·6,87 76,398 ? 75,57 |
Определим число витков тормозной обмотки реле ДЗТ-11:
вит.
где Iнб - первичный ток небаланса, А;
Wp - расчётное число витков рабочей обмотки реле на стороне, где включена тормозная обмотка, НН;
kн =1,5 - коэффициент надёжности;
tgб - 0,75 - 0,8 для реле типа ДЗТ-11.
Принимаем ближайшее большее число витков тормозной обмотки (WТ = 1, 3, 5, 7, 9, 11, 13, 18, 24).
Wт = 7 вит.
Чувствительность защиты:
А;
А (3.21)
Защита удовлетворяет требованиям чувствительности.
3.6 Газовая защита трансформатора
Применяется для защиты трансформатора от внутренних повреждений, связанных с выделением газа и понижение уровня масла в трансформаторе.
Газовое реле типа BF-80/Q устанавливается в трубопроводе между баком трансформатора и расширителем.
При повреждениях в контакторе устройства РПН самих контактов, пружин механизма или изоляции происходит бурное разложение масла, и струя масла вместе с газами пор трубопроводу направляется в расширитель. Такие повреждения требуют отключения трансформатора.
В отсеке РПН устанавливается специальное струйное реле типа URF-25/10.
3.7 Защита от перегрузки
Защита от перегрузки устанавливается на всех трансформаторах, имеющих релейную защиту, если по режиму возможны длительные, опасные перегрузки. Применяется однофазная однорелейная токовая защита, отстраивающаяся от номинального тока трансформатора.
Ток срабатывания защиты на НН:
А.
Ток срабатывания реле защиты на НН:
А.
Принимаем реле типа РТ-40/6 с уставкой 5 А.
Ток срабатывания защиты на ВН:
А.
Ток срабатывания реле защиты на ВН:
А.
Принимаем реле типа РТ-40/6 с уставкой 3 А.
Защита действует на сигнал.
3.8 Расчетная проверка трансформаторов тока по условиям 10% погрешности
На стороне 110 кВ применяются трансформаторы тока типа ТРГ-110/600 У1.
Определяем кратность первичного тока по формуле:
- для МТЗ
А.
, А (3.22)
где б = 0,8 - коэффициент, учитывающий возможность отклонения кривых предельной кратности тока от действительных допустимых на 20%.
I 1ттном - первичный номинальный ток трансформатора тока.
;
- для отсечки
, А (3.23)
где - коэффициент апериодической составляющей тока КЗ.
А.
.
Определяющим является второе условие.
Для схемы треугольника с тремя реле:
(3.24)
Провод алюминиевый сечением 4 мм2, длина 85 м. Сопротивление провода:
(3.25)
где г - удельная проводимость материала провода, м/Ом?мм2 (для алюминия г = 34,5 м/Ом?мм2);
l - длина провода, м
S - поперечное сечение проводника, мм.
Ом.
Для дифференциальной защиты:
Ом.
Сопротивление реле
Ом.
Переходное сопротивление контактов реле Ом.
Ом.
ВА.
По кривым предельной кратности при ВА k10доп = 16 > kрасч = 3,435. Следовательно, трансформатор проходит по условию 10% погрешности.
На стороне 10 кВ применяются трансформаторы тока типа ТОЛ-СЭЩ-10 с коэффициентом трансформации 1000/5.
Определяется кратность первичного тока для дифференциальной защиты
.
Для схемы неполная звезда, к которой подключена дифференциальная защита
.
Провод алюминиевый сечением 4 мм2, длина 40 м:
Ом.
Для дифференциальной защиты:
Ом.
Переходное сопротивление контактов реле Ом.
Ом.
ВА.
По кривым предельной кратности при ВА k10доп = 15 > kрасч = 10,796. Следовательно, трансформатор проходит по условию 10% погрешности.
Выбранные трансформаторы тока на стороне ВН и НН проходят по условиям 10 % погрешности.
3.9 Схемы защиты трансформатора
Рисунок 3.2 - Защита силового трансформатора на постоянном оперативном токе. Поясняющая схема
Рисунок 3.3 - Защита силового трансформатора на постоянном оперативном токе. Токовые цепи и цепи напряжения
Таблица 3.3 - Спецификация основного оборудования
|
Обозначение |
Наименование |
Тип |
|
|
Q1 |
Элегазовый выключатель |
ВГТ-110-40/3150У1 |
|
|
Q2, Q3 |
Вакуумный выключатель |
ВВЭ-М-1000-20 У3 |
|
|
ТА1 |
Трансформатор тока |
ТРГ-110-600/5 |
|
|
ТА2, ТА3 |
Трансформатор тока |
ТОЛ-СЭЩ-10-1000/5 |
|
|
ТV1, TV2, TV3 |
Трансформатор напряжения |
||
|
SA1 |
Переключатель малогабаритный |
Типа ПМОВ |
|
|
SF1, SF2 |
Автоматические выключатели |
АП-50Б |
|
|
KBS |
Реле промежуточное |
РП16-44 |
|
|
KH1…KH20 |
Реле указательное |
Типа РЭУ-11 |
|
|
KQQ1, KQQ2 |
Реле фиксации положения выключателя |
РП-11 |
|
|
KQС1…KQС2 |
Реле контроля включенного положения выключателя |
РП16-14 |
|
|
KQТ1…KQТ2 |
Реле контроля отключенного положения выключателя |
РП16-14 |
|
|
R1, R2 |
Резистор |
ПЭВ-50-1 кОм |
|
|
R3 |
Резистор |
ПЭ-50-1 кОм |
|
|
R4 |
Резистор |
С5-35В-50 510 кОм |
|
|
R7… R13 |
Резистор |
С5-35В-50 1 кОм |
|
|
С1…С7 |
Конденсатор |
МБГП 2 мкФ, 400 В |
|
|
KSV |
Реле промежуточное |
РП18-74 |
|
|
KLP1 |
Реле промежуточное |
РП16-24 |
|
|
KLP2.А,В,С |
Реле контроля давления элегаза |
РП18-74 |
|
|
KLP3.А,В,С |
Реле контроля давления элегаза |
РП18-74 |
|
|
KVZ1, KVZ2 |
Реле напряжения обратной последовательности |
РНФ 1М |
|
|
KV1, KV2 |
Реле минимального напряжения |
РН 54 (РН 154) |
|
|
KSG1 |
Реле газовое |
BF-80/Q |
|
|
KSG2 |
Реле струйное |
URF-25/10 |
|
|
KL1…KL4 |
Реле промежуточное |
||
|
KL5 |
Реле промежуточное |
РП-252 |
|
|
KL6…KL8 |
Реле промежуточное |
4. ЗАЩИТА ТРАНСФОРМАТОРА СОБСТВЕННЫХ НУЖД
Выполним расчет уставок трансформатора собственных нужд типа ТМ-100/10, UK = 4,5 %, группа соединений Y/Y-0.
Результирующие сопротивления системы до т. К2:
Ом,
Ом .
Сопротивление трансформатора, приведенное к U = 10,5 кВ
Ом.
Ток КЗ в максимальном и минимальном режимах работы, приведенные к стороне ВН подстанции:
кА;
кА.
4.1 Расчет максимальной токовой защиты
Номинальный ток трансформатора на стороне 10,5 кВ
кА.
Сопротивление обобщённой нагрузки (3.2), приведенной к НН:
Ом.
Ток самозапуска двигателей (3.3):
А.
Коэффициент самозапуска определяется по формуле (3.4):
.
Максимальный нагрузочный ток определяется по формуле
А.
Ток срабатывания защиты:
А.
Ток срабатывания реле:
А.
Принимаем реле РТ-40/2 с уставкой 2 А.
Минимальный ток двухфазного КЗ для схемы неполная звезда определяется по формуле [1, таб.7.1]:
(4.1)
А.
Коэффициент чувствительности
> 1,5.
Защита имеет достаточную чувствительность при двухфазном КЗ.
В случае однофазного КЗ за трансформатором со схемой Y/Y:
(4.2)
где - фазное напряжение на стороне НН, В;
- сопротивление нулевой последовательности, приводится в справочных данных, для трансформатора ТМ-100/10 с группой соединения обмоток Y/Y-0: Ом.
А
Ток однофазного КЗ, приведённый к стороне 10 кВ:
, кА (4.3)
А.
Ток в реле для трансформаторов с группой соединения обмоток Y/Y-0 для двухрелейной схемы
, А (4.4)
А.
Коэффициент чувствительности на стороне 10 кВ
< 1,5.
Для трёхрелейной схемы
< 1,5.
Защита не удовлетворяет требованиям чувствительности, поэтому дополнительно устанавливаем специальную защиту нулевой последовательности на стороне 0,4 кВ.
Выберем трансформатор тока для нулевой защиты:
;
А.
В нейтрали протекает ток небаланса, равный для группы соединения Y/Y-0:
А.
Устанавливаем в нейтраль трансформатора тока типа ТОП-40/5.
Ток срабатывания защиты:
А.
Ток срабатывания реле:
А.
Выбираем реле РТ-40/10 с уставкой 8,5 А.
Коэффициент чувствительности:
>1,5.
Защита удовлетворяет требованиям чувствительности.
4.2 Расчет токовой отсечки
Ток срабатывания отсечки:
(4.5)
А.
Ток срабатывания реле:
А.
Принимаем реле РТ-40/100 с уставкой 80 А.
Ток в реле при двухфазном КЗ:
(4.6)
А.
Коэффициент чувствительности
> 2.
Отсечка имеет достаточную чувствительность.
4.3 Схемы защит трансформатора собственных нужд
Рисунок 4.1 - Схема защиты трансформатора собственных нужд
Рисунок 4.2 - Схема защиты трансформатора собственных нужд
Рисунок 4.3 - Схема защиты трансформатора собственных нужд
Таблица 4.1 - Спецификация для схем защиты трансформатора собственных нужд
|
Буквенное обозначение |
Количество |
Наименование |
Тип |
Примечание |
|
|
КА1, КА2 |
2 |
Реле тока |
РТ-40/100 |
Iуст=80 А |
|
|
КА3- КА5 |
3 |
Реле тока |
РТ-40/2 |
Iуст=2 А |
|
|
КА6 |
1 |
Реле тока |
РТ-40/10 |
Iуст=8,5 А |
|
|
SA |
1 |
Ключ вторичных цепей |
ПКУЗ-12А |
||
|
KL |
1 |
Промежуточное реле |
РП-23 |
||
|
КТ |
1 |
Реле времени |
ЭВ-124 |
tуст=0,5 c |
|
|
KQQ |
1 |
Реле фиксации команды включения |
РП8 |
||
|
KQC |
2 |
Реле положения выключателя «включено» |
РП-23 |
||
|
КН1… КН4 |
4 |
Указательное реле |
РУ-21 |
||
|
КМ |
1 |
Контактор |
|||
|
YAT |
1 |
Электромагнит отключения |
|||
|
SF1, SF2 |
2 |
Выключатель автоматический |
АП-50 |
||
|
ТА1, ТА2 |
2 |
Трансформатор тока |
ТОЛ-СЭЩ-10 |
||
|
Q1 |
1 |
Выключатель |
ВВЭ-М-630-20 |
||
|
Т1 |
1 |
Трансформатор |
ТМ-100 |
5. ЗАЩИТА КАБЕЛЬНЫХ ЛИНИЙ НАПРЯЖЕНИЕМ 10 КВ
Выполним расчет уставок защит кабельной линии АПвП - 3х70/16 длиной 1200м, напряжением 10 кВ. Максимальная нагрузка в утяжеленном режиме 1,904 МВА.
На отходящих кабельных линиях применим современную микропроцессорную защиту SEPAM 1000+ серии S20.
Результирующее сопротивление системы на шинах 10 кВ:
Ом,
Ом .
Сопротивление кабельной линии по (2.18):
Ом.
Ток КЗ в максимальном и минимальном режимах в точках К3 и К4:
кА,
кА.
кА;
кА.
5.1 Расчет максимальной токовой защиты
Максимальный нагрузочный ток:
кА.
Сопротивление обобщённой нагрузки:
Ом.
Ток самозапуска двигателей:
кА.
Коэффициент самозапуска:
.
Ток срабатывания защиты отстраивается от максимального тока нагрузки в утяжелённом режиме:
(5.1)
где kн = 1,1, kв = 0,935для реле SEPAM S20.
кА.
Ток срабатывания реле:
А.
На микропроцессорном реле выбираем уставку 7 А.
Минимальный ток в реле при двухфазном КЗ за кабелем
(5.2)
А.
Коэффициент чувствительности
>1,5.
Защита обладает достаточной чувствительностью.
5.2 Расчет токовой отсечки
Ток срабатывания отсечки:
(5.3)
где kн = 1,1 для Sepam S20.
А.
Ток срабатывания реле:
А.
Уставка срабатывания SEPAM 1000+ серии S20 155 А.
Минимальный ток в реле:
А.
Коэффициент чувствительности токовой отсечки:
Т.к kч < 1,2 - отсечку ставить не следует.
5.3 Расчет максимальной токовой защиты нулевой последовательности
Емкостный ток замыкания на землю кабельной линии:
(5.4)
А.
Емкостный ток замыкания на землю секций шин:
(5.5)
А.
Ток срабатывания защиты:
А. (5.6)
где =1,5 - коэффициент броска.
Ток срабатывания реле SEPAM с уставкой 2,5 А.
Коэффициент чувствительности
(5.7)
.
Защита обладает достаточной чувствительностью.
5.4 Схемы защит кабельной линии
Рисунок 5.1 - Защита кабельной линии 10 кВ на постоянном токе
Рисунок 5.2 - Защита кабельной линии 10 кВ на постоянном токе
Рисунок 5.3 - Защита кабельной линии 10 кВ на постоянном токе
Таблица 5.1 - Спецификация для схем защиты отходящей кабельной линии
|
Позиционное обозначение |
Наименование |
Тип |
Кол-во |
Примечание |
|
|
SA1 |
Переключатель |
ПК16-12A2001 УЗ |
1 |
||
|
SAC1 |
Переключатель Коммутационный |
ПЕ011, исп.1 |
1 |
||
|
HLW1 |
Лампа полупроводниковая коммутаторная |
СКЛ-11-Ж-4-220 |
1 |
Белая |
|
|
HLR |
Лампа полупроводниковая коммутаторная |
СКЛ-11-К-4-220 |
1 |
Красная |
|
|
HLG |
Лампа полупроводниковая коммутаторная |
СКЛ-11-Л-4-220 |
1 |
Зеленая |
|
|
A1 |
Микропроцессорное устройство SEPAM 1000+ |
SEPAM S20 усоверш. |
|||
|
Модуль входов/выходов |
MES 114F |
||||
|
SF1 |
Выключатель автоматический |
С32H-DC 2P |
|||
|
SF2 |
Выключатель автоматический |
С32H-DC 2P |
|||
|
CSH 1, 2 |
Тор нулевой последовательности |
CSH 120 |
|||
|
R3, R4 |
Резистор постоянный проволочный |
С5-35В-25 |
3900 Ом |
||
|
VD1-VD4 |
Диод выпрямительный |
KD-205 A |
4 |
500 В, 0,5 А |
|
|
Q1 |
Выключатель вакуумный |
ВВЭ-М-630-20 У3 |
1 |
||
|
TA1, TA2 |
Трансформатор тока |
ТОЛ-СЭЩ-10-250/5 |
2 |
6. ЗАЩИТА СЕКЦИОННОГО ВЫКЛЮЧАТЕЛЯ
6.1 Максимальная токовая защита
Применяется максимальная токовая защита с ускорением после АВР.
Ток срабатывания защиты отстраивается от максимального тока одной секции с учётом самозапуска электродвигателей после работы АВР.
Номинальный ток обмотки трансформатора на стороне НН:
кА.
Сопротивление обобщенной нагрузки одной секции шин НН:
Ом.
Ток самозапуска двигателей одной секции
кА.
Коэффициент самозапуска
.
Максимальный нагрузочный ток
кА.
Ток срабатывания защиты
А.
Ток срабатывания реле
А.
Принимаем реле РТ-40/20 с уставкой 12 А.
Минимальный ток двухфазного КЗ
А.
Коэффициент чувствительности:
> 1,5.
Защита обладает достаточной чувствительностью.
6.2 Схемы защиты и автоматики секционного выключателя
Рисунок 6.1 - Релейная защита и автоматика секционного выключателя
Рисунок 6.2 - Релейная защита и автоматика секционного выключателя
Таблица 6.1 - Спецификация для схем защиты секционного выключателя
|
Буквенное обозначение |
Количество |
Наименование |
Тип |
Примечание |
|
|
КА1, КА2 |
2 |
Реле тока |
РТ-40/20 |
Iуст = 12 А |
|
|
SA |
1 |
Ключ вторичных цепей |
МКВ |
||
|
KV1… KV4 |
4 |
Реле напряжения |
РН-54 |
||
|
KL1… KL5 |
5 |
Промежуточное реле |
РП-23 |
||
|
КТ |
1 |
Реле времени |
ЭВ-122 |
tуст=2,05 с |
|
|
KQC |
1 |
Реле положения выключателя «включено» |
РП-23 |
||
|
КН1… КН3 |
3 |
Указательное реле |
РУ-21 |
||
|
КМS |
1 |
Контактор |
|||
|
SF1, SF2 |
2 |
Выключатель автоматический |
АП-50 |
||
|
KQQ |
1 |
Реле фиксации команды включения |
РП8 |
||
|
YATS |
1 |
Электромагнит отключения |
|||
|
KB |
1 |
Реле блокировки |
РП-251 |
||
|
ТА1, ТА2 |
2 |
Трансформатор тока |
ТОЛ-СЭЩ-10-1000/5 |
||
|
TV1,TV2 |
2 |
Трансформатор напряжения |
ЗНОЛ-СЭЩ-10 |
||
|
Q1 |
1 |
Выключатель |
ВВЭ-М-1000-20 |
7. ЗАЩИТА СИНХРОННОГО ДВИГАТЕЛЯ
Расчёт защиты выполняется для синхронного двигателя типа СТД-630-2УХЛ4 мощностью 630 кВт. Uном = 10 кВ, Sном = 700 кВА, . Двигатель связан с КРУ (СЭЩ-63) линией, состоящей из кабеля АПвП - 3х50/16 длиной 300 м.
Номинальный ток двигателя:
А.
7.1 Защита электродвигателя от многофазных замыканий в обмотке статора
Для двигателей мощностью до 5000 кВт основной защитой от КЗ в обмотке статора является токовая отсечка.
Ток срабатывания отсечки отстраивается от пускового тока:
(7.1)
где kпуск - коэффициент пуска;
kн = 1,1-1,2.
А.
Ток срабатывания реле:
А.
Принимаем реле РТ-40/50 уставкой 28 А.
Минимальный ток в реле при двухфазном КЗ:
А.
Коэффициент чувствительности
Защита обладает достаточной чувствительностью.
7.2 Защита двигателя от замыканий на землю в обмотке статора
Емкость фазы статора электродвигателя:
Ф. (7.2)
Емкостный ток двигателя:
А. (7.3)
Собственный емкостной ток линии:
А. (7.4)
где = 0,73 - собственный емкостной ток единицы длины линии, А/км [1];
l = 0,3 - длина линии, км;
- число проводов в фазе линии.
Суммарный емкостной ток защищаемого присоединения:
А. (7.5)
Первичный ток срабатывания защиты:
А (7.6)
где;
- коэффициент, учитывающий бросок собственного ёмкостного тока в момент зажигания дуги (для реле РТЗ-51 ).
А.
Так как полученное значение А оказывается меньшим А, приведенного в [1, табл. П6], для ТТНП типа ТЗЛМ, защиту придется загрубить, приняв А.
Выбираем реле РТЗ-51 с уставкой по первичному току 1,08 А.
Коэффициент чувствительности:
.
Защита обладает достаточной чувствительностью.
7.3 Защита двигателя от перегрузки (МТЗ)
Ток срабатывания защиты:
А.
Ток срабатывания реле:
А.
Принимаем реле РТ-40/10 с уставкой 6 А.
Время срабатывания защиты отстраивается от времени пуска с.
7.4 Расчет защиты от асинхронного режима
На данном двигателе защита от асинхронного режима совмещена с защитой от перегрузки.
Время возврата промежуточного реле, обеспечивающего устойчивое действие защиты при колебаниях тока статора в асинхронном режиме, принимается наибольшим возможным для данного типа реле (РП-252). с.
7.5 Защита двигателя минимального напряжения
Пусковое сопротивление двигателя:
(7.7)
Мощность обобщенной нагрузки секции:
(7.8)
где Sнагр секц - суммарная нагрузка секции шин, к которой подключен двигатель.
МВА.
Сопротивление обобщенной нагрузки:
Ом.
Эквивалентное пусковое сопротивление:
Ом. (7.9)
Ток самозапуска:
А. (7.10)
Коэффициент самозапуска
Остаточное напряжение на зажимах двигателя:
Самозапуск синхронного двигателя обеспечивается, если не ниже 55-70 % от . Защита от минимального напряжения не требуется.
7.6 Схемы защиты двигателя
Рисунок 7.1 - Защита синхронного двигателя 10 кВ
Рисунок 7.2 - Защита синхронного двигателя 10 кВ
Таблица 7.1 - Спецификация для схем защит синхронного двигателя
|
Буквенное обозначение |
Количество |
Наименование |
Тип |
Примечание |
|
|
КА1, КА2, |
2 |
Реле тока |
РТ-40/50 |
Iуст=28 А |
|
|
КА3 |
1 |
Реле тока |
РТ-40/10 |
Iуст=6 А |
|
|
KА4 |
1 |
Реле тока |
РТЗ-51 |
Iуст=1,08 А |
|
|
SA |
1 |
Ключ вторичных цепей |
МКВ |
||
|
KL1, KL2 |
2 |
Промежуточное реле |
РП-23 |
||
|
KL3 |
1 |
Промежуточное реле |
РП-251 |
||
|
КТ |
1 |
Реле времени |
ЭВ-144 |
tуст=10 с |
|
|
KQQ |
1 |
Реле фиксации команды включения |
РП8 |
||
|
KQC |
1 |
Реле положения выключателя «включено» |
РП-23 |
||
|
KQТ |
1 |
Реле положения выключателя «отключено» |
РП-23 |
||
|
КН1… КН4 |
5 |
Указательное реле |
РУ-21 |
||
|
КМ |
1 |
Пускатель |
|||
|
YAT |
1 |
Электромагнит отключения |
|||
|
SF1, SF2 |
2 |
Выключатель автоматический |
АП-50 |
||
|
Q1 |
1 |
Выключатель |
ВВЭ-М-10-630-20 У3 |
||
|
ТА1, ТА2 |
2 |
Трансформатор тока |
ТОЛ-СЭЩ-10-50/5 У2 |
||
|
ТА3 |
1 |
Трансформатор тока нулевой последовательности |
ТЗЛМ-1 |
||
|
СД |
1 |
Синхронный двигатель |
СТД-630-2УХЛ4 |
8. ЗАЩИТА КОНДЕНСАТОРНЫХ УСТАНОВОК
Защита рассчитывается для конденсаторных установок типа КУ-10,5-900 квар.
Номинальный ток конденсаторной установки
А.
8.1 Максимальная токовая защита от междуфазных КЗ без выдержки времени
Ток срабатывания защиты
А (8.1)
где .
А.
Ток срабатывания реле
А.
Принимаем реле РТ-40/10 с уставкой 9 А.
Минимальный ток реле при двухфазном КЗ
А.
Коэффициент чувствительности
>1,5.
Защита обладает достаточной чувствительностью.
8.2 Защита от перегрузок токами высших гармоник
Ток срабатывания защиты
А.
Ток срабатывания реле защиты
А.
Принимаем реле РТ-40/6 с уставкой 4,5 А.
Время срабатывания защиты с.
8.3 Защита от повышения напряжения
Напряжение срабатывания защиты
кВ.
Напряжение срабатывания реле
В.
Выбираем реле РН-53/200 с уставкой срабатывания 116 В; мин.
8.4 Схемы защиты конденсаторной установки
Рисунок 8.1 - Схема управления защиты и автоматики конденсаторной установки
Рисунок 8.2 - Схема управления защиты и автоматики конденсаторной установки
Рисунок 8.3 - Схема управления защиты и автоматики конденсаторной установки
Таблица 8.1 - Спецификация схем защит конденсаторной батареи
|
Буквенное обозначение |
Количество |
Наименование |
Тип |
Примечание |
|
|
КА1, КА2, КА3 |
3 |
Реле тока |
РТ-40/10 |
Iуст = 9 А |
|
|
KVА |
1 |
Подобные документы
Выбор необходимого объёма релейной защиты и автоматики. Расчет токов короткого замыкания. Расчет параметров схемы замещения сети. Проверка трансформатора тока. Газовая защита трансформатора. Расчет релейной защиты трансформатора собственных нужд.
курсовая работа [1,2 M], добавлен 13.02.2014Проект релейной защиты и автоматики однолинейной понизительной подстанции в режиме диалога. Расчёт токов короткого замыкания, защиты двигателя, кабельных линий, секционного выключателя, конденсаторной установки; регулирование напряжения трансформатора.
курсовая работа [1,2 M], добавлен 12.11.2011Проектирование кабельной линии. Расчет токов короткого замыкания, определение сопротивлений элементов сети. Выбор комплектных трансформаторных подстанций и распределительных устройств. Расчет параметров релейной защиты, селективности ее действия.
курсовая работа [677,2 K], добавлен 01.05.2010Устройства релейной защиты и автоматики. Расчет токов короткого замыкания. Защита питающей линии электропередач. Защиты трансформаторов и электродвигателей. Самозапуск электродвигателей и защита минимального напряжения. Автоматическое включение резерва.
курсовая работа [259,2 K], добавлен 23.08.2012Релейная защита и автоматика систем электроснабжения. Расчёт токов короткого замыкания для целей релейной защиты. Функции защиты от асинхронного режима. Защита электродвигателей от многофазных коротких замыканий. Схема защиты синхронного электродвигателя.
курсовая работа [101,6 K], добавлен 08.11.2012Выбор и расчет устройства релейной защиты и автоматики. Расчёт токов короткого замыкания. Типы защит, схема защиты кабельной линии от замыканий. Защита силовых трансформаторов. Расчетная проверка трансформаторов тока. Оперативный ток в цепях автоматики.
курсовая работа [1,3 M], добавлен 08.01.2012Расчет сопротивлений элементов схемы и величин токов. Расчет защиты высоковольтного двигателя, кабельной линии, сборных шин, силового трансформатора, воздушной линии. Проверка трансформатора тока, выбор контрольного кабеля, дифференциально-фазная защита.
курсовая работа [1014,9 K], добавлен 11.05.2010Расчет токов короткого замыкания и релейной защиты для рассматриваемого фрагмента электрической сети. Организация и выбор оборудования для выполнения релейной защиты. Расчет релейной защиты объекта СЭС. Выбор трансформатора тока и расчет его нагрузки.
курсовая работа [911,3 K], добавлен 29.10.2010Расчет токов короткого замыкания и сопротивлений элементов схемы. Выбор измерительных трансформаторов тока и напряжения. Расчет дифференциальной, газовой и резервной защиты. Основные причины возникновения короткого замыкания. Расчет защиты от перегрузки.
реферат [537,9 K], добавлен 23.08.2012Расчет короткого замыкания при конкретном сопротивлении линии, дифференциальная защита силового трансформатора aTSE-2000/6/0,4, построение карты селективности и выбор времени срабатывания МТЗ, расчет установок защит и максимальная тактовая частота линий.
курсовая работа [117,5 K], добавлен 23.08.2012Расчёт токов короткого замыкания в объеме, необходимом для выбора защит. Выбор коэффициентов трансформации трансформаторов тока и напряжения, необходимых для выполнения релейной защиты и автоматики. Разработка полных принципиальных схем релейной защиты.
курсовая работа [1,4 M], добавлен 14.12.2017Выбор типа и мест установки защит. Расчет защиты синхронного двигателя, кабельной линии и специальной защиты нулевой последовательности. Автоматическое включение резерва. Определение максимального напряжения на вторичной обмотке трансформатора тока.
курсовая работа [587,0 K], добавлен 20.05.2014Обзор оборудования на подстанции, назначение релейной защиты. Терминал защиты линии электропередач. Шкафы защиты шин и трехобмоточных трансформаторов с напряжением 110 (220) Кв. Регулятор напряжения SPAU 341C. Расчет уставок и токов короткого замыкания.
дипломная работа [1022,1 K], добавлен 10.09.2011Анализ существующей схемы режимов электропотребления. Расчет режимов работы подстанции, токов короткого замыкания в рассматриваемых точках системы электроснабжения. Выбор устройств релейной защиты и автоматики. Общие сведения о микропроцессорных защитах.
курсовая работа [355,6 K], добавлен 18.01.2014Расчет токов короткого замыкания. Выбор тока плавкой вставки предохранителей для защиты асинхронного электродвигателя. Параметры установок автоматов. Чувствительность и время срабатывания предохранителя. Селективность между элементами релейной защиты.
дипломная работа [2,8 M], добавлен 24.11.2010Тип подстанции и ее нагрузка. Разработка понизительной подстанции. Выбор силовых трансформаторов, расчёт токов короткого замыкания. Составление схем замещения. Выбор электрической схемы распределительного устройства подстанции. Типы релейной защиты.
курсовая работа [3,9 M], добавлен 27.08.2012Определение токов короткого замыкания. Защита питающей линии электропередачи. Дифференциальная токовая защита двухобмоточного трансформатора, выполненная на реле РНТ. Расчет релейной защиты электродвигателей, выбор установок предохранения от перегрузки.
курсовая работа [904,9 K], добавлен 22.09.2012Анализ нормальных режимов сети. Определение значений рабочих токов и токов короткого замыкания в местах установки устройств защиты, сопротивления линий электропередачи. Выбор устройств релейной защиты и автоматики, расчет параметров их срабатывания.
курсовая работа [1,4 M], добавлен 03.01.2015Расчет токов короткого замыкания. Защита с помощью плавких предохранителей и автоматических выключателей. Расчет рабочих максимальных и пиковых токов. Расчет релейной защиты электролизной установки. Расчет трансформатора тока и выбор оперативного тока.
курсовая работа [1,9 M], добавлен 13.03.2014Расчет токов короткого замыкания. Расчет уставок токовых защит линии электропередач, защит трансформаторов и высоковольтных асинхронных электродвигателей. Самозапуск электродвигателей и защита минимального напряжения. Автоматическое включение резерва.
курсовая работа [324,1 K], добавлен 19.11.2013
