Размещено на http://www.allbest.ru/

Министерство образования Республики Коми

государственное профессиональное образовательное учреждение

Печорский промышленно-экономический техникум

Специальность 13.02.03 Электрические станции, сети и системы

ПМ.02 Эксплуатация электрооборудования электрических станций, сетей и систем

КУРСОВАЯ РАБОТА

Тема:

Расчет потерь распределительной сети сварочного цеха

Выполнил Ларкин Илья

Студент группы Э-401

Печора, 2015

Содержание

Введение

1. Распределительные сети

2. Выбор напряжения и режима нейтрали для цеховой распределительной сети

3. Выбор местоположения цеховой ТП, определение схемы и конфигурации цеховой распределительной сети

4. Проверка кабеля на термическую стойкость при КЗ

5. Расчет уставок релейной защиты на стороне 10 кВ

6. Выбор напряжения и режима нейтрали для цеховой распределительной сети

7. Расчет электрических нагрузок цеха с учетом освещения

8. Расчет мощности компенсирующих устройств (КУ), выбор количества и мощности понижающих трансформаторов цеховой ТП, выбор рационального варианта размещения КУ

9. Выбор трансформатора

10. Выбор конденсаторной батареи

11. Выбор местоположения цеховой ТП, определение схемы и конфигурации цеховой распределительной сети

12. Компоновка цеховой КТП

13. Выбор ячейки 6 кВ, расчет сечения высоковольтного кабеля, расчет уставок защит на стороне 6 кВ

14. Проверка кабеля на термическую стойкость при КЗ

15. Выбор ячейки отходящей линии 10 кВ

16. Расчет токов КЗ в цеховой сети, проверка электрооборудования на устойчивость к токам КЗ, проверка чувствительности защиты

17. Расчет потерь напряжения в электрической сети и выбор положения переключателя отпаек силового трансформатора

Заключение

Библиографический список

Введение

Система электроснабжения цеха, состоящая из электрических сетей напряжением до и выше 1кВ, трансформаторных и преобразовательных подстанций, служит для передачи электроэнергии от источника питания к месту потребления в необходимом количестве и соответствующего качества.

Система электроснабжения цеха должна быть гибкой, допускать постоянное развитие технологий, рост мощности цеха и допускать изменение производственных условий, а также удовлетворять требованиям надежности, экономичности и безопасности обслуживания. Поэтому непременным условием для правильного принятия проектного решения является рассмотрение вопросов:

- краткая характеристика цеха, его технологического процесса;

- характеристика среды производственных помещений;

- краткая характеристика электроприемников и требования к надежности их электроснабжения.

Знание технологического процесса проектируемого цеха позволяет правильно определить основные требования к системе электроснабжения в отношении надёжности функционирования. Знание среды необходимо для правильного выбора электрического оборудования и выполнения электрических сетей.

1. Распределительные сети

Система электроснабжения цеха должна быть гибкой, допускать постоянное развитие технологий, рост мощности цеха и допускать изменение производственных условий, а также удовлетворять требованиям надежности, экономичности и безопасности обслуживания.

Для правильного принятия проектного решения выполнил следующие действия сделал краткую характеристику цеха и его технологического процесса, характеристику среды производственных помещений и характеристику электроприемников.

Благодаря знанию технологического процесса правильно определяем основные требования к системе электроснабжения в отношении надежности функционирования.

2. Выбор напряжения и режима нейтрали для цеховой распределительной сети

В проектируемом цехе напряжение 380/220В является основным, так как все электроустановки рассчитаны на это напряжение. Поэтому величину напряжения для цеховой распределительной сети принимаем U=380/220В.

Выбираем сеть с глухим заземлением нейтрали. Такой режим нейтрали исключает значительное превышение номинального напряжения сети по отношению к земле. Для данного цеха выбираем четырехпроводную систему TNC с глухозаземленнойнейтралью, корпуса занулены (соединены проводником с нейтралью источника), в четвертом проводе совмещены функции рабочей нейтрали и зануляющего проводника.

Преимущества выбранной системы: система TNC дешевле по сравнению с TNS за счет устранения 5-ого провода и выключателя, простота защиты, не требует постоянного эксплуатационного надзора, экономия за счет отказа от УЗО.

Недостатки: по проводнику PEN протекают токи, бесперебойность питания невысокая, высокая опасность пожара, вызываемая большим током однофазного КЗ, необходимость проверки сопротивления петли фаза-ноль. Подключение однофазных электроприёмников к сети:

Рис. 1. Подключение однофазных ЭП-ов

Эффективное количество трёхфазных электроприёмников (n_э) принимаем равным 4,т.к. на наиболее загруженной фазе В - 4 присоединения.

Все электроприёмники подразделяются на две группы:

- c коэффициентом использования К_и<0,6;

- c коэффициентом использования К_и?0,6.

3) Для ЭП-ов 1-ой группы каждой i-ой подгруппы определяем среднесменные активные и реактивные нагрузки (i - ая подгруппа - все электроприёмники, имеющие одинаковые коэффициенты использования):

n_i- количество электроприёмников i-ой подгруппы.

4) Суммарные среднесменные нагрузки для 1-ой группы:

5) Определяем средневзвешенное значение коэффициента использования К_и: где Р_нi - номинальная (установленная) мощность электроприёмников первой группы.

6) Для приёмников 1 группы определяем эффективное число электроприёмников:

7) Для электроприёмников 1-ой группы определяем коэффициенты максимума для активной мощности из справочных таблиц и графиков K_м= f(К_{и ср}, n_э), а для реактивной:Kм=1 при n_э10.

8) Для электроприёмников 1-ой группы определяем расчётные максимальные нагрузки

9) Приближенно находим мощность осветительных приёмников в цехе:

10) Для электроприёмников 2-ой группы определяем среднесменные активные и реактивные нагрузки по пунктам (3) и (4):, .

3. Выбор местоположения цеховой ТП, определение схемы и конфигурации цеховой распределительной сети

Минимальные приведенные затраты на распределительную цеховую электрическую сеть НН имеют место при размещении ТП в центре электрических нагрузок (ЦЭН), координаты которого определяются по формулам:

В нашем случае КТП располагается выше ЦЭН. С помощью магистрального шинопровода, проложенного по нижнему поясу ферм поперек пролетов, питание подается к распределительным шинопроводам, которые монтируются вдоль пролетов колонн и к которым подключаются ЭП и распределительные силовые пункты (распределительные шкафы). Также от магистрального шинопровода получает питание освещение цеха.

4. Проверка кабеля на термическую стойкость при КЗ

Ток трехфазного КЗ в начале кабельной линии (точка К1):

Максимально-токовая защита (МТЗ) выключателя Q1 отстраивается по времени от срабатывания выключателя Q2 (t = 0.3 c), поэтому время выдержки защиты на выключателе Q1равно:

Кроме МТЗ на выключателе Q1 обычно устанавливается токовая отсечка, которая имеет t_з = 0.

Время протекания тока КЗ

t_п = t_з + t_в + Т_а, где

t_в - время действия выключателя (примерно 0,1 с),

Т_а = 0,01 с - время апериодической слагающей тока КЗ.

Минимальное термически устойчивое сечение кабеля:

5. Расчет уставок релейной защиты на стороне 10 кВ

Виды защит:

а) Токовая отсечка.

б) Максимально токовая с выдержкой времени.

в) Защита от перегрузки.

г) Токовая защита от замыканий на землю с действием на сигнал.

д) Защита минимального напряжения.

Все защиты реализованы с помощью микропроцессорного блока защиты, контроля и управления, установленного в шкафу отходящей линии КРУ.

а) Расчет первичного тока отсечки и коэффициента чувствительности (первая ступень токовой защиты)

Сопротивление цепи КЗ включает в себя сопротивления:

- питающей системы Х_с,

- кабельной ЛЭП R_к, X_к,

- трансформатора R_т, X_т.

Коэффициент чувствительности ТО проверяется по току двухфазного КЗ в конце кабельной ЛЭП. Первичный ток уставки токовой отсечки:

I_то = К_н * I_К3 = 1,25 * 2,1 = 2,625 кА,

Где К_н - коэффициент надежности (1,2-1,3)

При КЗ на шинах 0,4 кВ ТП отсечка работать не будет, т.к. ее ток уставки выше тока КЗ: 2,625 кА >2,1 кА.

Исходные данные

Категория надежности питания - II.

Среда помещения - нормальная.

Источник питания цеховой ТП - шины ГПП:

Таблица 1

Характеристика ТП

Номинальное напряжение, кВ	Мощность КЗ, МВА	Расстояние, км	Схема питания	Норм. tgц	Vцп мин	Vцп макс
6	150	0,5	Радиальная	0,15	+4%	+2%

Виды электроприёмников

№	Наименование оборудования	Мощность	Кол-во,шт.	Номер на плане цеха
1	Сварочная машина дуговой сварки(1ф)	40 кВА	5	30
2	Сварочный выпрямитель	14 кВт	13	31
3	Сварочная машина точечной сварки(3ф)	78 кВА	16	32
4	Сварочная машина точечной сварки(3ф)	56 кВА	19	33
5	Сварочный пресс	20 кВт	15	34
6	Штамповочный пресс	10 кВт	12	37
7	Тепловая завеса (вентилятор)	3 кВт	4	9
8	Вентилятор	4 кВт	8	18
9	Печь сопротивления проходная(3ф)	40 кВт	16	35

6. Выбор напряжения и режима нейтрали для цеховой распределительной сети

Установленные и среднесменные мощности, приведённые к фазам:

Р_устА = 2*Р_АВ*р_(АВ)А+Р_СА*р_(СА)А = 2*17,71*(0,5+0,29*1,02) + 17,71*(0,5-

0,29*1,02) = 31,8 кВт;

Q_устА = 2*Р_АВ*q_(АВ)А+Р_СА*q_(СА)А = 2*17,71*(0,5*1,02-0,29)+

17,71*(0,5*1,02+0,29) = 21,96 кВар;

Р_смА = К_и*Р_устА = 0,3*31,8 = 9,54 кВт;

Q_смА = К_и*Q_устА = 0,3*21,96 = 6,59 кВар;

Р_устВ=2*Р_ВС*р_(ВС)В + 2*Р_АВ*р_(АВ)В = 2*17,71*(0,5 + 0,29*1,02) + 2 * 17,71

* (0,5 - 0,29*1,02) = 35,42 кВт;

Q_устВ= 2*Р_АВ*q_(АВ)В+2*Р_ВС*q_(ВС)В = 2*17,71*(0,5*1,02 + 0,29) +

2*17,71*(0,5*1,02-0,29) = 36,13 кВар;

Р_смВ = К_и*Р_устВ = 0,3*35,42 = 10,63 кВт;

Q_смВ = К_и*Q_устВ = 0,3*36,13 = 10,84 кВар;

Р_устС = 2*Р_ВС * р_(ВС)С + Р_СА * р_(СА)С = 2*17,71*(0,5 - 0,29 * 1,02) + 17,71 *

(0,5 + 0,29 * 1,02) = 21,33 кВт;

Q_устС= 2*Р_ВС*q_(ВС)С+Р_СА*q_(СА)С=2*17,71*(0,5*1,02+0,29) +

17,71*(0,5*1,02-0,29) = 32,23 кВар;

Р_смС = К_и*Р_устС= 0,3*21,33 = 6,4 кВт;

Q_смС = К_и*Q_устС = 0,3*32,23 = 9,67 кВар

Максимально загруженная фаза «В».

7. Расчет электрических нагрузок цеха с учетом освещения

Определение эквивалентной трёхфазной мощности:

Р_уст3ф = 3*Р_устВ = 3*35,42 = 106,26 кВт;

Р_см3ф = 3*Р_смВ = 3*10,63 = 31,89 кВт;

Q_см3ф = 3*Q_смВ = 3*10,84 = 32,52 кВар

Определяем расчётную мощность:

Р_р = К_м*Р_см3ф = 1,8*31,89 = 57,4 кВт - т.к. n_э>3

Q_р = 1,1*Q_см3ф = 1,1*32,52 = 35,77 кВар - т.к. n_э?10;

где К_м находится с помощью К_и и n_э по справочным данным

3)

4)

5) ,

6) , принимаем n_э = 63;

7) K_м = f(К_{и ср}, n_э), а для реактивной: Kм = 1 при n_э10.

8)

9)Р_осв = Р_уд*F_ц = 0,02*3024 = 60,48 кВт;

Q_осв= Р_осв*tgц = 60,48*0,33 = 19,96 кВар,

где F_ц = a*b = 72*42 = 3024 м² - площадь цеха,

Р_уд = 0,02кВт/м²,

Tgц = 0,33 - для ламп ДРЛ.

10) Для электроприёмников 2-ой группы определяем среднесменные активные и реактивные нагрузки по пунктам (3) и (4):, .

11) Расчётные максимальные нагрузки 2-ой группы равны среднесменным:

12) Далее определяем суммарные среднесменные и максимальные нагрузки:

8. Расчет мощности компенсирующих устройств (КУ), выбор количества и мощности понижающих трансформаторов цеховой ТП, выбор рационального варианта размещения КУ

Расчётные максимальные мощности:

Р_m = 1193,5 кВт;

Q_m = 899,4кВар;

Нормативный tgц=0,15

Определим реактивную мощность, получаемую из энергосистемы:

;

Определим реактивную мощность, которую нужно компенсировать:

.

Принимаем:

- для одного трансформатора (n_т=1) коэффициент загрузки равный 0,9(к_з=0,9);

- для двух трансформаторов (n_т=2) коэффициент загрузки равный 0,8(к_з=0,8).

Рассчитаем минимальную мощность:

- для одного тр-ра

(1Ч1600 кВА);

- для двух тр-ров

(2Ч1000 кВА).

9. Выбор трансформатора

Выбираем трансформатор типа ТМЗ 1600/6/0,4 УЗ.

Технические данные трансформатора:

S_н=1600 кВА; ?P_хх=2,05 кВт; ?P_кз=16,5 кВт; U_к=6,0 %; I_х=1,0 %.

Масса=4600 кг; Цена- 266 тыс. руб.;

Габариты:

Длина-2160 мм; Ширина-1250 мм; Высота-2160 мм.

10. Выбор конденсаторной батареи

Выбор стандартных конденсаторных батарей осуществляем округлением до ближайшей меньшей мощности.

Выбираем две конденсаторных батареи типа УКМ 58-0,4-366,3-33,3 УЗ

Технические данные батареи:

Масса-140 кг; Размеры: глубина-600 мм, ширина-800 мм, высота-1800 мм.

11. Выбор местоположения цеховой ТП, определение схемы и конфигурации цеховой распределительной сети

где установленная мощность i-го ЭП;

X_i,Y_i - координаты i-го ЭП относительно произвольно назначенных осей координат.

Получили координаты центра нагрузок:

распределительный сеть кабель трансформатор

12. Компоновка цеховой КТП

Для КТП с трансформатором мощностью 1600 кВА применяем шкаф ШНВ-11,2 с выключателем на вводе типа Э-40В (4000А); автоматы на отходящих линиях типа ВА55-41 (1000А).

Автоматический выключатель на конденсаторную батарею:

;

Автомат на КБ выбираем по току КБ (I_н ? I_кб). Выбираем автомат типа ВА55-41 (1000А) с I_н=1000 А; I_н.р=630 А.

Выбираем кабель ответвления от автомата до КБ из условий: I_дд ? I_кб ;I_дд ? I_н.р. Принимаем кабель марки АВВГ 3Ч(4Ч150) прокладка в полу; I_дд = 3*235 = 705 А>I_кб.= 557,2 А, I_дд = 705 А >I_н.р. = 630 А - условия соблюдаются.

13. Выбор ячейки 6 кВ, расчет сечения высоковольтного кабеля, расчет уставок защит на стороне 6 кВ

Расчет сечения высоковольтного кабеля

Рис. 6, Рис. 7. Схема питания ТП

Расчетный ток кабеля 6 кВ в нормальном режиме:

;

Принимаем кабель с бумажной изоляцией марки ААБ (алюминиевые жилы, бумажная изоляция, алюминиевая оболочка, бронированный), проложен в земле (в траншее). Экономическая плотность тока при Т_м = 4000час/год равна j_э = 1,4 А / мм².

Экономическое сечение:

Предварительно выбираем кабель ААБ (3 х 95) с I_дд = 225 А.

Расчетный ток в режиме допустимой 20%-ной перегрузки трансформатора:

< 225 A - кабель проходит по нагреву.

14. Проверка кабеля на термическую стойкость при КЗ

t_з = t + ?t = 0,3 +0,3 = 0,6 c, где ?t - ступень селективности.

Минимальное термически устойчивое сечение кабеля:

, где С = 92 из справочника .

При надежной работе токовой отсечки (ТО)

t_п = t_в + Т_а = 0,1 +0,01 = 0,11 с,

.

Если существует определенная вероятность отказа ТО, то в качестве резервной защиты будет выступать МТЗ. Тогда

t_п = 0,6 + 0,1 + 0,01 = 0,71 с,

,

т.е. сечение кабеля следует увеличить более.

15. Выбор ячейки отходящей линии 10 кВ

По максимальному току линии к КТП 1600 кВАI_м = 185 А выбираем: шкаф КРУ 6 кВ типа КМВ-10-20 У3 с вакуумным выключателем (Ишлейский завод высоковольтной аппаратуры), I_н = 630 А, U_н = 6 кВ

Расчетные величины	Каталожные данные
Iм = 185 А	Iн = 630 А
Uн = 6кВ	Uн = 6кВ
Iк = 14,5 кА	Ток отключенияIотк = 20 кА
Тепловой импульс	Допустимый тепловой импульс
Ударный ток iу = 1,41*Ку*Iк = 1,41*1,43*14,5 = 29,3 кА	Электродинамическая стойкость Iдин = 51 кА

Выбранный шкаф проходит по всем данным.

16. Расчет уставок релейной защиты на стороне 10 кВ

Ток трехфазного КЗ на стороне 0,4 кВ КТП:

Сопротивление системы, приведенное к напряжению 10 кВ:

По справочнику для кабеля 70 мм²: R₀ = 0,326 Ом/км, Х₀ = 0,078 Ом/км,

R_к = 0,326*0,5 = 0,163 Ом, Х_к = 0,078*0,5 = 0,039 Ом.

Трансформатор ТМЗ 1600 - 6/0,4-У3: U_к = 6%, ?Р_к = 16,5 кВт = 16500 Bт.

.

Ток, протекающий через выключатель Q1 при трехфазном КЗ в точке К3:

Ток трехфазного КЗ:

,

Ток двухфазного КЗ:

Коэффициент чувствительности ТО:

,

где К_ч = 2 - нормируемый нижний предел чувствительности для основной защиты.

б) Расчет первичного тока МТЗ и коэффициента чувствительности (вторая ступень)

Ток возврата МТЗ должен быть больше пикового тока группового самозапуска, который протекает при возобновлении питания после кратковременного перерыва (рис. 8).

Расчетный ток ЛЭП: I_р = 116,3A (см. выше).

Ток уставки МТЗ:

, где

К_н - коэффициент надежности, для микропроцессорных реле К_н = 1,1 - 1,2;

К_сз - коэффициент самозапуска, К_сз = 2 - 4;

К_в - коэффициент возврата, для электромагнитных реле К_в = 0,8 - 0,9, для микропроцессорных реле К_в = 0,93 - 0,94.

МТЗ должна быть чувствительной к двухфазным КЗ на шинах 0,4 кВ ТП.

Ток трехфазного КЗ на шинах 0,4 кВ: I_К3 = 2,1 кА (см. выше).

Коэффициент чувствительности

> 1,2,

где К_ч = 1,2 - нормируемый нижний предел чувствительности для резервной защиты. Констатируем: имеется значительый запас чувствительности.

Выдержка времени МТЗ.

Рис. 8. Ток через Q1 при КЗ в точке К4

Вводной выключатель 0,4 кВ КТП (Q2) селективного исполнения имеет выдержку времени t = 0,3 с. Для обеспечения селективности работы защиты при КЗ в точках К4 или К3 необходимо, чтобы МТЗ на выключателе Q1, которая "видит" эти замыкания, имела выдержку времени tз = t + ?t = 0,3 +0,3 = 0,6 c, где ?t = 0,3 с - ступень селективности для микропроцессорных защит.

в) Расчет первичного тока защиты от перегрузки с действием на сигнал (третья ступень)

Ток уставки:

,

Где К_н - коффициент надежности, для микропроцессорных релеК_н = 1,1 - 1,2;

К_в - коэффициент возврата, для микропроцессорных релеК_в = 0,93 - 0,94.

Время выдержки защиты от перегрузки t = 20 с.

16. Расчет токов КЗ в цеховой сети, проверка электрооборудования на устойчивость к токам КЗ, проверка чувствительности защиты

Расчет токов трехфазного КЗ в сети 0,4 кВ и проверка электрооборудования на устойчивость

Рис. 9. Расчетные точки КЗ

Выбор расчетных точек:

К1 - за вводным выключателем Q2 - для проверки Q2 на отключающую и включающую способность и шинопровода М1 на динамическую стойкость;

К2 - за выключателем Q3 - для его проверки на отключающую и включающую способность;

К3 - в начале шинопровода ШР1 - для его проверки на динамическую стойкость;

К4 - в начале ответвления от распределительного шинопровода к ЭП - для проверки выключателя Q4 на отключающую и включающую способность;

К5 - в конце шинопровода ШР9 - для проверки чувствительности защиты от однофазных КЗ.

Расчет сопротивлений элементов электрической сети и эквивалентных сопротивлений до выбранных расчетных точек КЗ:

1) сопротивление системы, приведенное к 0,4 кВ

;

2) сопротивление кабельной ЛЭП 6кВ, приведенное к 0,4 кВ

мОм;

мОм;

3) сопротивление трансформатора, приведенное к 0,4 кВ

мОм;

мОм

4) Автоматический выключатель Q2 типа Э-40В сI_н = 4000 А, R_а = 0,09 мОм, Х_а = 0,03мОм;

5) Переходное сопротивление контактных соединений до точки К1R_д = 15 мОм.

17. Расчет потерь напряжения в электрической сети и выбор положения переключателя отпаек силового трансформатора

Расчет сопротивлений элементов сети.

Кабельная линия 6кВZ_к = 0,163 + j*0,039Ом (на стороне 6кВ, см. выше);

Понижающий трансформатор 6/0,4 кВZ_т = 1,03 + j*6 мОм (приведено к напряжению 0,4 кВ, см. выше);

Магистральный шинопровод длиной l = 40 м с нагрузкой, равномерно распределенной по длине,

,

мОм

Распределительный шинопровод ШР9

мОм .

Расчет потерь мощности в понижающем трансформаторе S_н = 1600 кВА, ?Р_хх = 2,05 кВт, I_хх = 1,0%, S_м = 1494,5 кВА (см. выше).

Заключение

С помощью этой курсовой работы я научился делать расчеты связанные с распределительными сетями в этом мне помогла литература, приведенная в библиографическом списке, связанная с данным направление. Все данные при расчете занес в таблицу см. приложение 1. Для правильного принятия проектного решения выполнил следующие действия: сделал краткую характеристику цеха и его технологического процесса, характеристику среды производственных помещений и характеристику электроприемников.

Библиографический список

1. Техника высоких напряжений: Учебное пособие для вузов. И.М. Богатенков, Г.М. Иманов, В.Е. Кизеветтер и др.; Под ред. Г.С. Кучинского. - СПб: изд. ПЭИПК, 1998. - 700 с.

2. Радченко В.Д. Техника высоких напряжений устройств электрической тяги. М.: Транспорт, 1975. - 360 с.

3. Правила устройства электроустановок. М.: Энергоатомиздат, 2002.

4. Кучинский Г.С., Кизеветтер В.Е., Пинталь Ю.С. Изоляция установок высокого напряжения. М.: Энергоатомиздат, 1987. - 368 с.

5. Михалков, А.В. Техника высоких напряжений. [Текст] / А.В. Михалков. - М.: Высшая школа, 1965. - 228 с.

6. Безруков, Ф.В. Трубчатые разрядники. [Текст] / Ф.В. Безруков, Ю.П. Галкин, П.А. Юриков. - М.: Энергия, 1964. - 102 с.

7. Чунихин, А.А. Электрические аппараты: Общий курс. [Текст] / А.А. Чунихин. - 3-е изд., перераб. и доп. - М.: Энергоатомиздат, 1988. - 720 с.

8. Шпиганович, А.Н. Методические указания к оформлению учебно-технической документации [Текст] / А.Н. Шпиганович, В.И. Бойчевский - Липецк: ЛГТУ, 1997. - 32 с.

Приложение 1

ЭП	кол-во	Устан. мощ., кВт	Ки	cosц	tgц	Средняя нагрузка	nэ	Км	Рм, кВт	Qм, кВар	Sм, кВА
1 группа (Ки<0,6):		одного	общая				Рсм	Qсм
Эквивалентная 3ф нагрузка	4	57,4	229,6	0,3	0,7	1,02	68,88	70,26
Сварочный выпрямитель	13	14	182	0,33	0,65	1,17	60,06	70,27
Сварочная машина точечной сварки (3ф)	16	23,4	374,4	0,35	0,6	1,51	131,04	197,87
Сварочная машина точечной сварки (3ф)	19	18,2	345,8	0,35	0,65	1,51	121,03	182,76
Сварочный пресс	15	20	300	0,4	0,6	1,33	120	159,6
Штамповочный пресс	12	10	120	0,2	0,65	1,17	24	28,08
Итого по группе:			1551,8	0,338			525,01	708,84	63	1,13	593,26	708,84
2 группа (Ки?0,6):
Вентилятор	8	4	32	0,7	0,8	0,75	22,4	16,8
Тепловая завеса	4	3	12	0,7	0,8	0,75	8,4	6,3
Печь сопротивления (3ф)	16	40	640	0,8	0,96	0,29	512	148,48
Освещение (Ро=20 Вт/м2)			60,48	0,95	0,95	0,33	57,46	18,96
Итого по группе:							600,26	190,54			600,26	190,54
Итог:											1193,52	899,38	1494,45

Размещено на Allbest.ru

...