Гидравлический расчет тепловой сети
Предназначение сальникового компенсатора в водяных и паровых теплосетях. Конструкция типового устройства. Определение расчетных расходов сетевой воды. Оценка диаметров трубопроводов и потерь напора в тепловых сетях с применением патентов на компенсаторы.
Рубрика | Физика и энергетика |
Вид | курсовая работа |
Язык | русский |
Дата добавления | 21.11.2016 |
Размер файла | 330,5 K |
Отправить свою хорошую работу в базу знаний просто. Используйте форму, расположенную ниже
Студенты, аспиранты, молодые ученые, использующие базу знаний в своей учебе и работе, будут вам очень благодарны.
Размещено на http://www.allbest.ru/
Введение
Компенсатор - устройство, позволяющее воспринимать и компенсировать перемещения, температурные деформации, вибрации, смещения.
Применение компенсаторов на различных типах устройств обусловлено необходимостью избежать, стабилизировать, либо свести к минимуму возникновение нежелательных факторов, возникающих в результате воздействия окружающей или проводимой среды, а также в результате работы самого устройства. Такими факторами могут быть напряжения в металле, опорах трубопровода и пр.
Сальниковые компенсаторы предназначены для компенсации температурных деформаций трубопроводов водяных и паровых теплосетей, с параметрами воды и пара: рабочем давлении до 2,5 МПа (25 кгс/см 2), температуре воды до 200?С, температуре пара до 300?С. Сальниковые компенсаторы односторонние изготавливаются для условных проходов Ду от 100 до 1400 мм, а сальниковые компенсаторы двухсторонние - для Ду от 100 до 800 мм. Сальниковые компенсаторы применяются при строительстве тепловых сетей в районах с расчетной температурой наружного воздуха не ниже минус 40?С. Компенсирующая способность компенсаторов сальниковых варьируется в зависимости от условного прохода: от 200 до 450 мм - для односторонних компенсаторов и от 400 до 800 мм для двухсторонних компенсаторов.
Сальниковые компенсаторы изготавливаются по серии 4.903-10 выпуск 7 и по серии 5.903-13 выпуск 4.
Компенсаторы сальниковые. Основным предназначением сальниковых компенсаторов является сглаживание эффекта действия температур, и недопущение возможной деформации трубопровода от воздействия на него посторонних факторов. Основной сферой применения данного вида конструкций являются трубопроводы тепловых сетей для пара и воды. Возможность поддержки значительных температурных показателей и существенную разницу давления.
Рис. 1. Односторонний сварной сальниковый компенсатор: 1 - нажимной фланец; 2 - грундбукса; 3 - сальниковая набивка; 4 - контрбукса; 5 - стакан; 6 - корпус; 7 - переход диаметров. Компенсирующая способность его составляет 250-400 мм
По своей структуре данный компенсатор представляет собой два патрубка, один из которых вставлен в другой. Принцип такого соединения напоминает стандартный телескоп. Название напрямую связано с историей их возникновения, являясь одним из самых старых способов достигнуть герметичности и создать компенсаторные функции. Первоначально в зазор между трубами набивалась стандартная пакля, смазываемая салом для создания эффекта герметичности, благодаря чему возник термин сальника. В зазоре между этими патрубками предусмотрено уплотнение в виде сальников с грундбуксой.
Главным преимуществом данной конструкции является сравнительно простое устройство, сравнительно небольшие размеры и достаточно высокую способность компенсирующего действия. Основным недостатком является сложность установки абсолютной герметизации в месте расположения сальника, из-за чего их применение в технологических трубопроводах встречается чрезвычайно редко, а в случае использование горючих и токсических жидкостей для транспортировки по трубам, вообще является неприемлемой. сальниковый компенсатор тепловая напор
Среди других проблемных мест у сальникового компенсатора следует причислить необходимость в системном наблюдении и тщательном уходе в процессе всего периода эксплуатации. При интенсивном использовании системы, значительных нагрузках и температурных перепадах возникает быстрый износ сальников, что в свою очередь приводит к разгерметизации.
Основными местами применения сальниковый компенсаторов являются трубопроводы обеспечивающие тепло- и водо- обеспечение, а также в других случаях исключая горючие жидкости. Благодаря своим компактным габаритам они легко могут размещаться в проходных тоннелях и камерах. Материалом для изготовления данной конструкции, как правило, является нержавеющая сталь, имеющая повышенные показатели надежности. Используемый сальник может быть одно- и двухсторонний, в зависимости от необходимости используемых нагрузок.
Компенсатор сальниковый односторонний - одна из наиболее распространенных моделей, которую используют для компенсации продольного расширения в трубопроводах теплотрасс. Компенсатор сальниковый односторонний применяют в сетях с водой или паром.
Перемена температур в нашей стране негативно сказывается не только на здоровье, но и функционировании оборудования. Особенно это касается магистральных трубопроводов большой длины. Чтобы избежать деформации труб применяется сальниковый компенсатор. Сальниковый компенсатор представляет собой устройство, состоящие из двух труб различного диаметра, которые вставлены друг в друга. Для герметизации применяется сальниковая набивка, получившая большую популярность в промышленном оборудовании. Принцип работы достаточно прост - при изменении температуры для компенсации теплового расширения трубы труба меньшего диаметра входит в трубу большего. При этом сальниковая набивка не дает возможности утечки жидкости или газа, протекающего по трубе. В многокилометровых магистральных линиях не обойтись без подобного дополнительного оборудования, так как коэффициент расширения на больших расстояниях достаточно велик. Существует два основных вида компенсаторов - одно и двусторонний, разница между которыми только в особенностях конструкции и максимальных расстояниях магистрали, и использовании нескольких типов сальниковой набивки.
1. Компенсатор №1 для трубопровода тепловой сети
Изобретение относится к компенсационным устройствам для трубопроводов. Компенсатор содержит эластичную трубу 1 с армирующим включением 17 и уплотнительными отбортовками 2 и 3. Снаружи эластичной трубы 1 с радиальным зазором установлены ограничительные втулки 4 и 5. Армирующее включение 17 расположено в средней части эластичной трубы 1 и выполнено в виде расположенных вдоль эластичной трубы с зазорами относительно друг друга кольцевых элементов. Технический результат: увеличение долговечности эластичной трубы и уменьшение длины компенсатора. 2 ил.
Рис. 2. Компенсатор осевых деформаций
Изобретение относится к оборудованию трубопроводного транспорта и может быть использовано в качестве компенсационного соединения трубопроводов различного назначения.
Известен компенсатор осевых деформаций, включающий эластичную неметаллическую трубу с уплотнительными отбортовками и наружные ограничительные втулки, установленные телескопически по отношению друг к другу. В тело трубы включена армирующая пружина (RU 2083907, F16L, 51/02, 1997).
Недостатком компенсатора является телескопическое расположение наружных втулок, что снижает компенсирующую способность устройства, а также сложность конструкции эластичной трубы с заделанной в ее тело пружиной.
Известен компенсатор (прототип), содержащий эластичную трубу с армирующим включением и уплотнительными отбортовками, установленные снаружи эластичной трубы с радиальным зазором ограничительные втулки, при этом длина эластичной трубы превышает суммарную длину наружных ограничительных втулок, а армирующее включение размещено на части эластичной трубы, свободной от опоры на наружные ограничительные втулки (RU 2285856 C1, F16L 51/02, 2005).
Однако недостатками компенсатора-прототипа являются возможность разрушения эластичной трубы тонкими торцевыми кромками армирующего включения, выполненного в виде сплошной цилиндрической втулки, при радиальных и осевых деформациях трубопровода, неполное использование длины эластичной трубы при осевых и радиальных деформациях трубопровода из-за встроенного в среднюю часть эластичной трубы жесткого армирующего включения, что связано не только с увеличением длины компенсатора, но и с увеличенными поперечными деформациями трубы с большими радиусами ее изгиба по краям, а также с возможностью нарушения целостности трубы также за счет взаимодействия материала трубы с торцевыми кромками армирующего включения.
Техническим результатом изобретения является повышение долговечности эластичной трубы и уменьшение ее длины и длины компенсатора.
Технический результат достигается тем, что в компенсаторе, содержащем эластичную трубу с армирующим включением и уплотнительными отбортовками, установленные снаружи эластичной трубы с радиальным зазором ограничительные втулки с превышением длины эластичной трубы суммарной длины наружных ограничительных втулок и расположением армирующего включения на части эластичной трубы, свободной от опоры на наружные ограничительные втулки, согласно изобретению армирующее включение выполнено в виде расположенных вдоль эластичной трубы с зазорами относительно друг друга кольцевых элементов.
Компенсатор представлен на фиг.1 - вид сбоку, на фиг.2 - эластичная труба с размещенными в ее стенках элементами армирующего включения.
Компенсатор содержит эластичную трубу 1 с уплотнительными отбортовками 2 и 3. Снаружи эластичной трубы 1 установлены ограничительные втулки 4 и 5, образующие с наружной поверхностью эластичной трубы 1 радиальный компенсационный зазор. Противолежащие торцевые кромки 6 и 7 ограничительных втулок 4 и 5 скруглены наружу. Ограничительные втулки 4 и 5 снабжены присоединительными фланцами 8 и 9, прижимающими уплотнительные отбортовки 2 и 3 эластичной трубы 1 к присоединительным фланцам 10 и 11 соединяемых трубопроводов 12 и 13. Плотность фланцевых соединений обеспечивается крепежными приспособлениями 14. Длина эластичной трубы 1 превышает суммарную длину наружных ограничительных втулок 4 и 5 на величину осевого компенсационного зазора 15, образующегося между противолежащими кромками 6 и 7 ограничительных втулок 4 и 5. Средний участок эластичной трубы 1 ужесточен с помощью армирующего включения, выполненного в виде расположенных вдоль эластичной трубы 1 с зазорами 16 относительно друг друга кольцевых элементов 17.
Компенсатор действует следующим образом. При эксплуатации трубопроводной системы относительные осевые, радиальные и угловые перемещения соединенных трубопроводов 12 и 13, а также отклонения, связанные с неточностью изготовления и монтажа элементов трубопровода, компенсируются за счет соответствующей осевой и радиальной деформации неармированных участков эластичной трубы 1, а также за счет таких же, но несколько меньших по величине деформаций среднего участка эластичной трубы 1. Последнее обеспечивается за счет возможности осевого растяжения и изгиба среднего участка эластичной трубы 1, поскольку армирующее включение выполнено из отдельных отстоящих друг от друга кольцевых элементов 17. Ограничительные втулки 4 и 5 выполняют при этом функции направляющих и защитных элементов.
Участок эластичной трубы 1 с армирующим включением в виде кольцевых элементов 17 за счет достаточной радиальной жесткости, определяемой величинами зазоров 16 между элементами 17, не выпучивается в компенсационный зазор 15 и не подвергается дополнительному износу. В то же время за счет возможности ограниченного прогиба центрального армированного участка эластичной трубы 1 в радиальном направлении при достаточно значительных величинах деформаций ее крайних участков существенно снижается вероятность нарушения целостности материала эластичной трубы 1 в зонах контакта ее материала с армирующими элементами 17. За счет включения в компенсационный процесс среднего участка эластичной трубы 1 появляется также возможность уменьшения длины эластичной трубы 1 и ограничительных втулок 4 и 5 со снижением их материалоемкости и стоимости.
Отличительные признаки изобретения позволяют увеличить долговечность эластичной трубы и уменьшить длину компенсатора.
Формула изобретения. Компенсатор, содержащий эластичную трубу с армирующим включением и уплотнительными отбортовками, установленные снаружи эластичной трубы с радиальным зазором ограничительные втулки с превышением длины эластичной трубы суммарной длины наружных ограничительных втулок и расположением армирующего включения на части эластичной трубы, свободной от опоры на наружные ограничительные втулки, отличающийся тем, что армирующее включение выполнено в виде расположенных вдоль эластичной трубы с зазорами друг относительно друга кольцевых элементов.
2. Компенсатор №2 для трубопровода тепловой сети
Изобретение относится к области трубопроводного транспорта, в частности к устройствам компенсации температурных изменений трубопроводов, и может быть использовано в энергетике, химической промышленности, машиностроении. Предложенный компенсатор трубопровода предназначен для соединения параллельных стволов трубопровода, компенсации температурных продольных и угловых изменений трубопровода, гашения гидравлических ударов. Компенсатор содержит два концевых трубчатых секторных элемента и несколько промежуточных трубчатых секторных элементов, соединенных последовательно между собой. Компенсатор имеет пространственную форму в виде витой спирали, число витков спирали компенсатора N выбирается из ряда:
; ;
и т.д.,
где n - суммарное количество элементов компенсатора, а высота спирали компенсатора Н рассчитывается по формуле:
,
где В - расстояние между торцевыми плоскостями стволов трубопровода; S - расстояние между осями стволов трубопровода; Rc - радиус спирали компенсатора. Компенсатор обладает высокими компенсирующей способностью и прочностью и, как следствие, имеет повышенный рабочий ресурс. Предложенное устройство расширяет арсенал технических средств. 4 ил.
Рис. 3. Компенсатор трубопровода тепловой сети
Изобретение относится к трубопроводному транспорту, в частности к устройствам компенсации температурных продольных и угловых изменений трубопроводов.
В настоящее время в конструкциях трубопроводов для соединения параллельных стволов применяются угловые П- и Z-образные компенсаторы, а также пространственные компенсаторы на их основе (Говядко Г.М. и др. Компенсаторы для трубопроводов. Справочник. СПб., Энергоатомиздат, 1993 г, стр.32-33), выполняемые, как правило, сварными из секторных отводов и прямых участков труб.
Этим компенсаторам присущи следующие недостатки:
- большие габариты;
- невысокая компенсирующая способность;
- необходимость оснащения компенсатора поддерживающими опорами.
Наиболее близким по технической сущности и достигаемому результату аналогом к заявленному техническому решению является компенсатор, предназначенный для соединения параллельных стволов трубопровода и компенсации температурных продольных и угловых изменений трубопровода, в виде составного колена из секторных трубчатых элементов, сваренных между собой, - так называемая "утка" (Высоцкая Н.Н. Технические развертки изделий из листового материала. Изд. 2-е., Л., Машиностроение, 1968 г, стр.174-177). Компенсатор состоит из нескольких промежуточных секторных элементов и двух концевых секторных элементов.
Недостатком этого решения является также невысокая компенсирующая способность компенсатора из-за плоской траектории его осевой линии, и, как следствие, второй недостаток этого компенсатора - малый рабочий ресурс.
Задачей заявленного изобретения является разработка конструкции компенсатора трубопровода, лишенной указанных недостатков аналога и прототипа.
Задача решается благодаря тому, что компенсатор трубопровода, предназначенный для соединения параллельных стволов трубопровода, содержащий два концевых секторных трубчатых элемента и несколько промежуточных секторных трубчатых элементов, соединенных последовательно между собой, согласно изобретению имеет пространственную форму в виде витой спирали, число витков спирали компенсатора N выбирается из ряда:
; ;
где n - суммарное количество элементов компенсатора, а высота спирали компенсатора Н рассчитывается по формуле:
,
где В - расстояние между торцевыми плоскостями стволов трубопровода; S - расстояние между осями стволов трубопровода; Rc - радиус спирали компенсатора.
Указанная совокупность признаков является новой и обладает изобретательским уровнем так как: пространственная форма компенсатора в виде витой спирали обеспечивает его высокую компенсирующую способность; количество витков спирали выбирают из предложенного ряда, что позволяет достичь параллельности концевых элементов компенсатора; расчет высоты спирали по указанной формуле дает возможность точной стыковки компенсатора со стволами трубопровода.
Изобретение поясняется следующими чертежами, где:
на фиг.1 изображена 3D-модель компенсатора в составе трубопровода;
на фиг.2 изображены 3D-модели компенсаторов (варианты);
на фиг.3 изображена проекция компенсатора на плоскость, проходящую через оси концевых элементов;
на фиг.4 изображена проекция компенсатора на плоскость, перпендикулярную оси спирали компенсатора.
Компенсатор трубопровода состоит из двух концевых секторных трубчатых элементов 1 и нескольких промежуточных секторных трубчатых элементов 2, соединенных последовательно между собой (обозначение позиций смотри на фиг.3). Компенсатор может иметь соединительные фланцы (не показаны), если предусмотрено фланцевое соединение стволов трубопровода с компенсатором. Внешние грани 3 концевых элементов 1 имеют круговую форму, а оси этих элементов параллельны. Размеры компенсатора В, S, Н показаны на фиг.3.
Количество промежуточных секторных элементов 2 выбирается произвольно исходя из конструктивных и технологических соображений.
Траектория осевой линии компенсатора ломаная спиральная. Центры торцевых граней всех элементов компенсатора лежат на винтовой спирали радиусом Rc (фиг.4). Спиральная геометрия компенсатора определяет более высокую компенсирующую способность его по сравнению с компенсаторами, имеющими плоскую траекторию осевой линии. Это же определяет более высокую прочность компенсатора и его повышенный рабочий ресурс.
Работа предложенного компенсатора основана на изменении его размеров при температурных колебаниях и гидравлических ударах в трубопроводе за счет пружинения спирального тела компенсатора.
Таким образом, применение компенсатора предлагаемого вида дает возможность осуществлять компенсацию объемных изменений трубопровода меньшим количеством компенсаторов на протяжении трубопровода и приводит к повышению эксплуатационной надежности как самого компенсатора, так и всего трубопровода в целом.
3. Расчет теплоснабжения жилого района
1. Генплан города №4.
2. Число жителей - 60000 человек.
3. Город - Самара.
4. Система теплоснабжения - закрытая.
5. Расчетная температура сетевой воды - 150/70.
Климатологические данные и продолжительность стояния температур наружного воздуха для города Самара заносим в табл. 3.1.
Таблица 3.1. Продолжительность стояния температур наружного воздуха
Город |
Температура наружного воздуха, |
Продолжительность отопительного периода, сут |
Число часов за отопительный период со среднесуточной температурой наружного воздуха, ч |
||||||||||||
-40 -35 |
-35 -30 |
-30 -25 |
-25 -20 |
-20 -15 |
-15 -10 |
-10 -5 |
-5 0 |
0 +8 |
Всего |
||||||
Самара |
-29 |
-18 |
-5,8 |
208 |
0,72 |
9,6 |
103,2 |
288 |
489,6 |
597,6 |
864 |
1415,28 |
1224 |
4992 |
4. Гидравлический расчет тепловой сети
Определение расчетных расходов сетевой воды. Суммарные расчетные часовые расходы сетевой воды в магистральных и распределительных сетях определяются по формуле:
, т/ч,
где - коэффициент, учитывающий долю среднего расхода воды на горячее водоснабжение при регулировании по нагрузке отопления, принимаем по табл.9.1 [9].
= 1,0.
= 1970 т/ч
Результаты расчета по определению расчетных расходов теплоносителя по кварталам сводим в таблицу 6.1.
Таблицу 4.1. Расходы сетевой воды в отопительный период по кварталам
№ Квартала |
Площадь, F, га |
q= |
Расчетный расход теплоносителя, G, т/ч |
|
1 |
37500 |
0,00115115 |
43,1 |
|
2 |
37500 |
0,00115115 |
43,1 |
|
3 |
37500 |
0,00115115 |
43,1 |
|
4 |
37500 |
0,00115115 |
43,1 |
|
5 |
37500 |
0,00115115 |
43,1 |
|
6 |
37500 |
0,00115115 |
43,1 |
|
7 |
84000 |
0,00115115 |
96,6 |
|
8 |
72000 |
0,00115115 |
82,8 |
|
9 |
71400 |
0,00115115 |
82,1 |
|
10 |
71400 |
0,00115115 |
82,1 |
|
11 |
98900 |
0,00115115 |
113,8 |
|
12 |
70400 |
0,00115115 |
81 |
|
13 |
98700 |
0,00115115 |
113,6 |
|
14 |
70400 |
0,00115115 |
81 |
|
15 |
71400 |
0,00115115 |
82,1 |
|
16 |
72000 |
0,00115115 |
82,8 |
|
17 |
27000 |
0,00115115 |
31 |
|
18 |
48300 |
0,00115115 |
55,6 |
|
19 |
42000 |
0,00115115 |
48,3 |
|
20 |
26600 |
0,00115115 |
30,6 |
|
21 |
77900 |
0,00115115 |
89,6 |
|
22 |
20000 |
0,00115115 |
23 |
|
23 |
65600 |
0,00115115 |
75,5 |
|
24 |
20000 |
0,00115115 |
23 |
|
25 |
65600 |
0,00115115 |
75,5 |
5. Определение диаметров трубопроводов и потерь напора в тепловых сетях
Цель гидравлического расчета тепловых сетей является определение диаметров трубопроводов и потерь давления по длине трассы при известных расходах теплоносителя. Расчетный расход воды на каждом участке сети определяется как сумма расчетных расходов на кварталы, присоединенные к данному участку сети.
Гидравлический расчет производим для основной магистрали. Главную магистраль выбираем как самую длинную от источника тепла к конечному потребителю, расчетная схема приведена на рис. 4.
Удельные потери давления на трение допускается принимать: для магистральных сетей ? 80 Па/м (при этом скорость движения воды в трубах W ? 1,5 м/с).
Потери давления в местных сопротивлениях выражаются через линейные потери давления с помощью эквивалентной длины участка , на которых линейное падение давления равно потерям в местных сопротивлениях, т.е.
м,
где - коэффициент местных потерь (принимаем равным 0,3);
l - длина участка по плану, м.
Потери давления на участке трубопровода определяем по формуле:
,
=
- приведенная длина, м.
Суммарные потери давления в трубопроводе определяем нарастающим потоком, согласно выражению:
,
где n - количество участков.
Результаты гидравлического расчета сводим в таблицу 5.2.
Таблицу 5.1. Бланк гидравлического расчета водяной тепловой сети
Номер участка |
Расход воды, G, т/ч |
Длина участка, м |
Труба, мм |
Скорость воды, W, м/с |
Потери давления |
||||||
, Па/м |
, Па |
, Па |
|||||||||
Расчетная магистраль |
|||||||||||
ТЭЦ-1 |
1610 |
210 |
11,1 |
221,1 |
400 |
426x10 |
3,7 |
35,9 |
7,9 |
7,9 |
|
1-2 |
1523,8 |
170 |
22,4 |
192,4 |
400 |
426x7 |
3,16 |
24,3 |
4,6 |
12,5 |
|
2-3 |
1437,6 |
170 |
22,4 |
192,4 |
400 |
426x10 |
3,14 |
24,4 |
4,6 |
17,1 |
|
3-4 |
1351,4 |
520 |
28,8 |
548,8 |
400 |
426x10 |
2,91 |
21,1 |
11,5 |
28,6 |
|
4-5 |
1172 |
210 |
17,7 |
227,7 |
400 |
426x7 |
2,5 |
15,9 |
3,6 |
32,2 |
|
5-6 |
1007,8 |
250 |
17,7 |
267,7 |
400 |
426x7 |
2,18 |
11,5 |
3 |
35,2 |
|
6-7 |
813 |
120 |
17,7 |
137,7 |
400 |
426x7 |
1,79 |
7,97 |
1 |
36,2 |
|
7-8 |
453,5 |
520 |
24,4 |
544,4 |
350 |
377x9 |
1,29 |
4,4 |
2,3 |
38,5 |
|
8-9 |
198,4 |
630 |
24,4 |
654,4 |
350 |
377x9 |
0,57 |
0,95 |
0,6 |
39,1 |
|
9-10 |
47,4 |
410 |
24,4 |
434,4 |
250 |
273x8 |
0,26 |
0,92 |
0,4 |
39,5 |
|
10 |
23 |
20 |
17,7 |
37,7 |
175 |
200x6 |
0,26 |
0,46 |
0,01 |
39,51 |
6. Определение потерь напора в тепловых сетях с применением патентов на компенсаторы
Гидравлический расчет производим для основной магистрали. Главную магистраль выбираем как самую длинную от источника тепла к конечному потребителю.
Удельные потери давления на трение допускается принимать: для магистральных сетей ? 80 Па/м (при этом скорость движения воды в трубах W ? 1,5 м/с).
Потери давления в местных сопротивлениях выражаются через линейные потери давления с помощью эквивалентной длины участка , на которых линейное падение давления равно потерям в местных сопротивлениях, т.е.
м,
где - коэффициент местных потерь (принимаем равным 0,3);
l - длина участка по плану, м.
Потери давления на участке трубопровода определяем по формуле:
,
=
- приведенная длина, м.
Суммарные потери давления в трубопроводе определяем нарастающим потоком, согласно выражению:
,
где n - количество участков.
Результаты гидравлического расчета сводим в таблицу 6.1.
Таблицу 6.1. Бланк гидравлического расчета водяной тепловой сети
Номер участка |
Расход воды, G, т/ч |
Длина участка, м |
Труба, мм |
Скорость воды, W, м/с |
Потери давления |
||||||
, Па/м |
, Па |
, Па |
|||||||||
Расчетная магистраль |
|||||||||||
ТЭЦ-1 |
1610 |
210 |
11,1 |
221,1 |
400 |
426x10 |
3,7 |
35,9 |
7,9 |
7,9 |
|
1-2 |
1523,8 |
170 |
22,4 |
192,4 |
400 |
426x7 |
3,16 |
24,3 |
4,6 |
12,5 |
|
2-3 |
1437,6 |
170 |
22,4 |
192,4 |
400 |
426x10 |
3,14 |
24,4 |
4,6 |
17,1 |
|
3-4 |
1351,4 |
520 |
23,8 |
543,8 |
400 |
426x10 |
2,91 |
21,1 |
11,4 |
28,5 |
|
4-5 |
1172 |
210 |
13,7 |
223,7 |
400 |
426x7 |
2,5 |
15,9 |
3,5 |
32 |
|
5-6 |
1007,8 |
250 |
13,7 |
263,7 |
400 |
426x7 |
2,18 |
11,5 |
2,9 |
34,9 |
|
6-7 |
813 |
120 |
13,7 |
133,7 |
400 |
426x7 |
1,79 |
7,97 |
1 |
35,9 |
|
7-8 |
453,5 |
520 |
20,4 |
540,4 |
350 |
377x9 |
1,29 |
4,4 |
2,2 |
38,1 |
|
8-9 |
198,4 |
630 |
20,4 |
650,4 |
350 |
377x9 |
0,57 |
0,95 |
0,6 |
38,7 |
|
9-10 |
47,4 |
410 |
20,4 |
430,4 |
250 |
273x8 |
0,26 |
0,92 |
0,3 |
39 |
|
10 |
23 |
20 |
13,7 |
33,7 |
175 |
200x6 |
0,26 |
0,46 |
0,01 |
39,01 |
Вывод
Входе проведенных расчетов потери давления с применением патентов на компенсаторы составляет 39,01 Па, а без патентов 39,51, разница составляет всего 0,5 Па (что в процентном соотношение составляет 1,2 %). Из этого следует, что применение таких компенсаторов нерентабельно в счет их дороговизны, для более детального анализа требуется провести расчет на более длительный срок эксплуатации данного оборудования.
Список литературы
1. Справочник "Промышленное газовое оборудование" / Под ред. Е.А. Карякина. - 5-е. - Саратов: Научно-исследовательский центр промышленного газового оборудования "Газовик", 2010.
2. Г.С. Сафаров, В.Ф. Веклич, А.П. Медведь, И.Д. Юдовский Новая техника в жилищно-коммунальном хозяйстве - Киев: Будівельник, 1988.
3. Стаскевич Н.Л., Справочное руководство по газоснабжению, Ленинград, 1960 г.
4. Демидов Г.В., Городское газовое хозяйство, 2 изд., Москва, 1964 г.
5. Кортунов А.К., Газовая промышленность СССР, Москва, 1967 г.
6. Богомолов А.И., Михайлов К.А. Гидравлика. - М.: Стройиздат, 1972.
7. http://www.freepatent.ru/patents/2439419.
8. http://www.freepatent.ru/patents/2398154.
Размещено на Allbest.ru
...Подобные документы
Определение расчетных расходов тепла и расходов сетевой воды. Гидравлический расчет тепловой сети. Выбор схем присоединения зданий к тепловой сети. Гидравлический расчет паропроводов и конденсатопровода. Построение продольного профиля тепловой сети.
курсовая работа [348,2 K], добавлен 29.03.2012Определение сезонных и круглогодичных тепловых нагрузок, температуры и расходов сетевой воды в подающем и обратном трубопроводе. Гидравлический и тепловой расчет паропровода, конденсатопровода и водяных тепловых сетей. Выбор оборудования для котельной.
курсовая работа [408,7 K], добавлен 10.02.2015Расчёт расхода сетевой воды для отпуска тепла. Определение потерь напора в тепловых сетях. Выбор опор трубопровода, секционирующих задвижек и каналов для прокладки трубопроводов. Определение нагрузки на отопление, вентиляцию и горячее водоснабжение.
курсовая работа [988,5 K], добавлен 02.04.2014Построение графиков регулирования отпуска теплоты. Определение расходов сетевой воды аналитическим методом. Потери напора в домовой системе теплопотребления. Гидравлический расчет трубопровода тепловых сетей. Подбор подпиточного и сетевого насоса.
курсовая работа [112,4 K], добавлен 14.05.2015Определение величин тепловых нагрузок района и годового расхода теплоты. Выбор тепловой мощности источника. Гидравлический расчет тепловой сети, подбор сетевых и подпиточных насосов. Расчет тепловых потерь, паровой сети, компенсаторов и усилий на опоры.
курсовая работа [458,5 K], добавлен 11.07.2012Составление энергетических и гидравлических характеристик проектируемой тепловой сети. Расчет составляющих показателей: потери сетевой воды, потери водяными тепловыми сетями. Составление нормативных тепловой и температурной режимных характеристик.
курсовая работа [834,8 K], добавлен 07.08.2013Расчет тепловых нагрузок отопления, вентиляции и горячего водоснабжения, температур сетевой воды, расходов сетевой воды. Гидравлический расчет паропровода. Принципиальная тепловая схема котельной. Расчет контактного теплообменника с активной насадкой.
курсовая работа [198,2 K], добавлен 11.10.2008Расчет численности населения по району города. Определение расходов тепла. График теплопотреблений. Гидравлический расчет водяной тепловой сети. Подбор сетевых, подпиточных насосов. Определение усилий на неподвижную опору. Расчет параметров компенсатора.
курсовая работа [61,3 K], добавлен 05.06.2013Определение диаметров подающих трубопроводов и потерь напора - задача гидравлического расчета. Устройство систем отопления, их инерционность и принципы проектирования. Способы подключения отопительных приборов. Однотрубная система водяного отопления.
реферат [154,9 K], добавлен 22.12.2012Описание системы теплоснабжения. Климатологические данные города Калуга. Определение расчетных тепловых нагрузок района города на отопление, вентиляцию и горячее водоснабжение. Гидравлический расчет водяных тепловых сетей. Эффективность тепловой изоляции.
курсовая работа [146,6 K], добавлен 09.05.2015Расчет тепловых нагрузок отопления, вентиляции и горячего водоснабжения. Расчет температурного графика. Расчет расходов сетевой воды. Гидравлический и тепловой расчет паропровода. Расчет тепловой схемы котельной. Выбор теплообменного оборудования.
дипломная работа [255,0 K], добавлен 04.10.2008Определение расчетных тепловых потоков на нужды горячего водоснабжения. Гидравлический расчет трубопроводов подающей сети системы ГВС. Подбор водонагревателей, насосов и баков-аккумуляторов. Гидравлический расчет циркуляционного кольца системы ГВС.
курсовая работа [192,8 K], добавлен 19.12.2010Определение расчетных расходов воды населенного пункта. Составление таблицы водопотребления. Определение производительности и напора насосов II подъема и емкости бака водонапорной башни. Гидравлический расчет сети. График пьезометрических линий.
курсовая работа [1,2 M], добавлен 14.02.2011Характеристика объектов теплоснабжения. Расчет тепловых потоков на отопление, на вентиляцию и на горячее водоснабжение. Построение графика расхода теплоты. Определение расчетных расходов теплоносителя в тепловой сети. Расчет магистрали тепловой сети.
курсовая работа [1,1 M], добавлен 14.08.2012Характеристика тепловой нагрузки. Определение расчётной температуры воздуха, расходов теплоты. Гидравлический расчёт тепловой сети. Расчет тепловой изоляции. Расчет и выбор оборудования теплового пункта для одного из зданий. Экономия тепловой энергии.
курсовая работа [134,1 K], добавлен 01.02.2016Определение тепловых потоков на отопление, вентиляцию и горячее водоснабжение, максимального расхода сетевой воды. Гидравлический расчет тепловых сетей. Параметры насосов и их выбор. Расчет толщины теплоизоляции трубопроводов, объема подачи теплоносителя.
курсовая работа [85,6 K], добавлен 18.10.2014Определение расчетных тепловых нагрузок, схемы присоединения водоподогревателя к тепловой сети и метода регулирования. График регулирования по совмещенной нагрузке отопления и горячего водоснабжения. Гидравлический расчет тепловых сетей района города.
курсовая работа [329,8 K], добавлен 02.05.2016Конструктивные признаки теплообменных аппаратов, их виды. Схемы движения теплоносителей. Назначение и схемы включения, конструкция сетевых подогревателей. Тепловой и гидравлический расчёты подогревателя сетевой воды, площадь поверхности нагрева.
курсовая работа [791,2 K], добавлен 12.03.2012Задачи ориентировочного расчета паровой турбины. Определение числа ступеней, их диаметров и распределения тепловых перепадов по ступеням. Вычисление газодинамических характеристик турбины, выбор профиля сопловой лопатки, определение расхода пара.
курсовая работа [840,0 K], добавлен 11.11.2013Определение максимальной тепловой мощности котельной. Среднечасовой расход теплоты на ГВС. Тепловой баланс охладителей и деаэратора. Гидравлический расчет тепловой сети. Распределение расходов воды по участкам. Редукционно-охладительные установки.
курсовая работа [237,8 K], добавлен 28.01.2011