Размещено на http://www.allbest.ru/

Федеральное агентство железнодорожного транспорта

Российской Федерации

Петербургский государственный университет путей сообщения

Методические указания к курсовой работе

РАСЧЕТ АСИНХРОННОГО ДВИГАТЕЛЯ ПРИ РЕМОНТЕ

Колесов С.Л., Колесова А.В., Смирнов А.А.

Санкт-Петербург 2014

УДК 621.313

ББК 31.261

Рецензенты: к.т.н., доц. М.В. Мартьянов, кафедра "Электрические машины" СПбГТУ, к.т.н., доц. Г.А. Попов, кафедра "Электромеханические комплексы и системы" ПГУПС.

Колесов С.Л., Колесова А.В. Смирнов А.А. Расчет асинхронного двигателя при ремонте: учебное пособие к курсовой работе. СПб: ПГУПС 2014.

Учебное пособие содержит сведения об основных поверочных расчетах, проводимых при ремонте электрических машин. Изложена методика расчета асинхронных двигателей с короткозамкнутым ротором общепромышленного назначения при ремноте в рамках курсовой работы, в том числе при изменении потребительских свойств ремонтируемого изделия.

Пособие предназначено для студентов Электромеханического и Механического факультетов, выполняющих курсовые и дипломные проекты по расчету асинхронных двигателей. Может быть полезно для студентов, других факультетов, изучающих дисциплину "Электрические машины", выполняющих по ней курсовые работы, а также специалистам, занимающимся ремонтом электрических машин.

Табл. 3 Ил. 1 Библиогр. 20 назв., Приложений 2

Содержание

• Введение
• 1. Порядок поверочного расчета и расчет основных параметров
• 2. Методические указания к расчету
• 2.1 Поверочный расчет двигателя при неизвестной индукции в воздушном зазоре, с заменой диаметра провода в большую и меньшую сторону
• 2.2 Поверочный расчет двигателя при отсутствии обмоточных и паспортных данных
• 2.3 Пересчет двигателя на другое напряжение
• 2.4 Пересчет двигателя на другую частоту питающей сети.
• 2.5 Пересчет двигателя на более высокую частоту вращения за счет уменьшения числа полюсов
• 2.6 Пересчет двигателя на более низкую частоту вращения за счет увеличения числа полюсов
• 2.7 Пересчет двигателя при замене в обмотке статора медных проводов алюминиевыми
• Библиографический список источников
• Приложения

Введение

Целью курсовой работы по дисциплине "Электрические машины" для студентов механических и электромеханических специальностей является получение теоретических и практических знаний по вопросам ремонта и эксплуатации электрических машин в условиях депо.

Методические указания предназначены для оказания помощи в выполнении курсовой работы.

Курсовая работа включает проведение поверочного расчета асинхронного двигателя с короткозамкнутым ротором для наиболее часто встречающихся случаев капитального ремонта. В курсовой работе может разрабатываться технологический процесс ремонта (техпроцесс выдается в качестве УИРС).

1. Порядок поверочного расчета и расчет основных параметров

При капитальном ремонте электродвигателей с заменой обмотки задача чаще всего сводится к сохранению фирменных (старых) данных и параметров обмотки. Однако в ряде случаев данные обмотки, записанные при демонтаже последней, могут оказаться ошибочными вследствие неправильного изготовления обмотки при предыдущем ремонте (это обстоятельство могло быть одной из причин выхода машины из строя). Поэтому во избежание ошибок при ремонте желательно подвергать расчету обмоточные данные поступающих в повторный ремонт электрических машин.

Поскольку расчет проводится при наличии готовых сердечников статора и ротора, то задача пересчета в большинстве случаев сводится к определению числа эффективных проводников и их сечения, при которых получается лучшее соотношение между магнитными и электрическими нагрузками. При этих расчетах в качестве ограничителей на диапазон варьируемых величин выступают характеристики машины (КПД, коэффициент мощности cos, перегрузочная способность и т.п.).

Указанные расчеты электрических машин (при наличии готового сердечника) называются поверочными. В задачу поверочного расчета входит нахождение рациональных параметров обмоток, при которых удовлетворялись бы требования стандартов. На практике встречаются следующие основные поверочные расчеты асинхронных двигателей с обмотками из медного круглого провода, проводимые при ремонте:

1) поверочный расчет двигателя при неизвестной индукции в воздушном зазоре, с заменой диаметра провода в большую и меньшую сторону;

2) поверочный расчет двигателя при отсутствии обмоточных и паспортных данных;

3) пересчет двигателя на другое напряжение;

4) пересчет двигателя на другую частоту питающей сети;

5) пересчет двигателя на более высокую частоту вращения за счет

уменьшения числа полюсов;

6) пересчет двигателя на более низкую частоту вращения за счет увеличения числа полюсов.

7) пересчет двигателя при замене в обмотке статора медных проводов алюминиевыми.

Студентам, при выполнении курсовой работы, следует произвести расчеты по всем вышеуказанным пунктам.

2. Методические указания к расчету

Данные серийных асинхронных двигателей приведены в табл. 1. Все представленные двигатели имеют короткозамкнутый ротор с литой алюминиевой обмоткой. Обмотка статора однослойная или двухслойная, зубцы статора трапецеидальные (ширина зубца постоянна по всей высоте). В качестве исходного обмоточного провода применяется эмалированный медный провод.

В соответствии с [2] находится аналог и проводится сопоставление данных, указанных в задании, на соответствие с параметрами, приведёнными в [2], которые берутся за исходные (кроме значений и - они должны соответствовать заданию) в дальнейших расчётах. При выборе аналога следует определить высоту оси вращения . Также по [2] определяются марка провода и стали статора. Расчеты проводятся в основных размерных единицах системы СИ, за исключением особо оговоренных случаев, когда используются производные единицы.

2.1 Поверочный расчет двигателя при неизвестной индукции в воздушном зазоре, с заменой диаметра провода в большую и меньшую сторону

"Чистая" длина активной стали статора, м,

(1)

где - полная длина сердечника статора,

- коэффициент заполнения пакета сталью по [1].

Расчет геометрии зубцовой зоны

Зубцовое деление статора, м,

, (2)

где - наружный диаметр расточки статора, м;

- число пазов статора.

Зубцовое деление ротора, м,

, (3)

где - число пазов ротора,

- величина воздушного зазора, м.

Расчетная высота ярма статора, м,

, (4)

где - высота зубца статора, м, по табл.1.

Средняя длина силовой линии в ярме статора, м,

. (5)

Коэффициент воздушного зазора,

. (6)

где , - ширина зубца статора и ротора со стороны воздушного зазора;

и - открытие паза статора и ротора, соответственно.

Индукция в воздушном зазоре при известных обмоточных данных и расчетной частоте питающей сети 50 Гц, Тл,

; (7)

где - число пар полюсов, которое определяется по синхронной или номинальной частоте вращения;

- номинальное фазное напряжение;

- число параллельных ветвей обмотки статора;

- обмоточный коэффициент статора;

- число эффективных проводников в пазу.

Расчет магнитной цепи и тока холостого хода

Индукция в зубцах статора, Тл,

, (8)

где - ширина зубца статора, м,

. (9)

Индукция в ярме статора, Тл,

. (10)

Магнитное напряжение воздушного зазора, А,

. (11)

Магнитное напряжение в зубцах статора, А,

, (12)

где - напряжённость магнитного поля в зубцах, А/м, по [1];

если Тл, то напряженность магнитного поля в зубцах определяется по [1] с учетом коэфициента вытеснения потока в паз,

. (13)

Магнитное напряжение в ярме статора, А,

; (14)

где - напряжённость магнитного поля в ярме статора, А/м, по [1].

Суммарное магнитное напряжение, А,

(15)

Намагничивающий ток, А,

, (16)

где - число витков обмотки статора,

; (17)

Ток холостого хода, А,

. (18)

Ток холостого хода, %,

, (19)

где - номинальный ток статора.

Полученное значение тока холостого хода сравниваются с данными, приведенными на рис.1.

Коэффициент заполнения паза проводниками:

, (20)

где - диаметр изолированного провода (элементарного проводника), мм. - свободная от изоляции площадь паза, мм ² (см. Приложение 1). Значения коэффициента заполнения паза находиться в пределах для двигателей с и для двигателей с .

Плотность тока в проводнике обмотки, А/мм²,

, (21)

где - сечение провода без изоляции (элементарного проводника), мм²,

- сечение эффективного проводника, мм ².

Линейная нагрузка, А/м,

. (22)

Результаты сравниваются с рекомендациями, приведенными в [1] или Приложении 2, и делается заключение о тепловой напряжённости машины.

Возможность замены диаметра обмоточного провода в большую и меньшую сторону.

В случае если , диаметр обмоточного провода следует уменьшать. Если же (или больше значений рекомендованных в [1]), то диаметр провода следует увеличивать.

В соответствии с [1], при условии , по табл.2 выбирается ближайший больший или меньший диаметр элементарного проводника и определяется новое предварительное число эффективных проводников в пазу:

, (23)

где и - старое (исходное) значение числа эффективных проводников в пазу и сечение элементарного проводника (если ), соответственно, - новое (измененное) сечение элементарного проводника.

Рис.1 - Максимальные (предельные) значения тока холостого хода трехфазных асинхронных двигателей: 1- об/мин, 2 - об/мин, 3 - об/мин, 4 - об/мин.

Новое значение является, как правило, дробным числом, поэтому его необходимо округлить. Для двухслойных равносекционныхой обмоток необходимо, чтобы было не только целым, но и чётным (в однослойных обмотках достаточно, чтобы было целым). Для получения меньшей погрешности при округлении проводится расчёт ряда вариантов при изменении числа параллельных ветвей методом подбора,

, (24)

где - возможное число параллельных ветвей для рассматриваемой обмотки, которое определяется числом пар полюсов (при возможные значения ; при возможные значения ; при возможные значения ; при возможные значения ). Изменяя число пар параллельных ветвей, необходимо принять во внимание то, что с ростом увеличивется расход обмоточного провода [1] и усложняется технологический процесс намотки. Это в свою очередь может вызвать существенное удорожание стоимости перемотки статора. Полученное значение округляется до ближайшего целого.

По новому окончательному значению в соответствии с (7) определяется индукция в.

Далее проводится расчёт магнитной цепи до получения значения тока холостого хода, после чего сравнивается полученное значение с соответствующими зависимостями по рис.1.

Затем рассчитывается коэффициент заполнения, плотность тока, линейная нагрузка и коэффициент пропорциональности перегрева . Значение сравнивается с величинами, приведёнными в [1] или Приложении 2. А плотность тока не должна отличаться от рассчитанной ранее более, чем на 10%. Делается заключение о возможности использования провода большего и меньшего диаметра при ремонте рассматриваемой машины.

2.2 Поверочный расчет двигателя при отсутствии обмоточных и паспортных данных

В качестве известных величин принимаются: номинальное напряжение, частота питающей сети, частота вращения (или число полюсов), геометрические размеры магнитопровода, количество пазов (зубцов) статора и ротора, марка стали магнитопровода, и толщина ее листов (параметры аналога). Расчет проводится графоаналитическим методом в указанной ниже последовательности.

Задаются тремя значениями индукции в воздушном зазоре: Тл. После этого определяются с помощью (7) соответствующие этим значениям числа эффективных проводников в пазу , , . При расчете делается допущение о том, что , выбирается по аналогу, а полученные значения не округляются.

При трех известных значениях проводится расчет магнитной цепи в соответствии с рекомендациями, изложенными в п. 2.1, до расчета тока холостого хода.

Сечение эффективного проводника, мм ²,

, (25)

где коэффициент для проводов с эмалевой изоляцией;

- площадь паза "в свету", по [1] или Приложению 1.

Номинальный ток для каждого из трех вариантов, А,

, (26)

где средняя плотностью тока в обмотке статора, при расчетах принимается А/мм ².

После этого следует определить относительные значения тока холостого хода , и .

По аналогу выбираются и определяются номинальные мощности двигателя при различных значениях индукции в воздушном зазоре , кВт,

(27)

Строится зависимость предельного тока для трех найденных значений в соответствии с рис. 1. На этом же графике строят расчетные зависимости , , . Точка пересечения зависимостей и определяет мощность , при которой магнитные нагрузки двигателя получаются оптимальными. Для этой мощности по графику определяется предварительное число эффективных проводов в пазу .

Полученное значение , как правило, является дробным, и поэтому его следует округлить. Степень округления зависит от возможного для данной обмотки числа параллельных ветвей , которое в начале расчета было принято равным единице. Округление должно производиться в большую сторону.

Таким образом рассчитываются значения и обмотки статора двигателя.

После округления в соответствии с (7) определяется окончательное значение . Затем определяются сечение эффективного по (25) и элементарного проводника. Диаметр элементарного изолированного проводника не должен превышать 1,6...1,8 мм, а произведение должно близко совпадать с полученным значением , при условии . Размеры и сечение элементарных проводников выбираются по [1] или табл. 2.

Определяются номинальный ток в соответствии с п. 2.2.4, номинальную мощность, затем проверяется . Если не входит в допустимые пределы ( для двигателей с и для .), проводится его корректировка изменением количества и сечения элементарных проводников. В случае корректировки количества или сечения проводников вновь определяются номинальный ток, мощность, , и две последние величины сравниваются с допустимым значением. Делается заключение о величине погрешности при определении мощности двигателя по рассматриваемой методике.

2.3 Пересчет двигателя на другое напряжение

асинхронный двигатель ремонт электрический

Пересчет двигателей на другое напряжение производится: с напряжения 220/380 В на напряжение 380/660 В либо 127/220 В.

При пересчете известными считаются обмоточные и паспортные данные двигателей и геометрические размеры, которые соответствуют аналогу.

Число эффективных проводников в пазу, соответствующее новому напряжению,

, (28)

где , - вновь принятое и исходное фазные напряжения, В.

Полученное предварительное значение в случае необходимости округляется в соответствии с рекомендациями, изложенными в п. 2.1.8.

Новое сечение эффективного проводника, мм ²,

. (29)

Затем производится разделение эффективного проводника на элементарные, и проверяется . В итоге записываются данные обмоточного провода и обмотки в целом:.

При округлении значений и подборке разница не должна превышать 5%. В этом случае, мощность, частота энергетические показатели двигателя после пересчета на новое напряжение можно считать неизменным.

2.4 Пересчет двигателя на другую частоту питающей сети.

Пересчет аналога проводится с частоты Гц на частоту Гц. Полагаются известными все обмоточные и паспортные данные, а также геометрические размеры двигателей, подлежащих пересчету. Поскольку изменение частоты вращения при пересчете не превышает 20%, то проверку механической прочности вращающихся узлов не делают.

Поскольку напряжение питания полагают неизменными, то новое число эффективных проводников в пазу определяется при допущении о постоянстве индукции в воздушном зазоре.

. (30)

Производится округление в соответствии с рекомендациями.

По полученной величине рассчитывается сечение эффективного проводника, затем проводится его разбивка на элементарные.

Индукция в воздушном зазоре для частоты 60 Гц, Тл,

, (31)

Мощность двигателя после перехода на новую частоту питания, кВт,

, (32)

где - новое значение линейной нагрузки, А/м,

. (33)

Ток двигателя, полагая, что энергетические параметры не изменяются, А,

. (34)

2.5 Пересчет двигателя на более высокую частоту вращения за счет уменьшения числа полюсов

Считаются известными обмоточные данные двигателей, подлежащих пересчету (аналога), и их геометрические размеры, напряжение и частота питающей сети после пересчета остаются также неизменными. Пересчет проводится на ближайшее меньшее число пар полюсов. Порядок расчета следующий. Проводится проверка механической прочности ротора по его окружной скорости, м/с,

, (35)

где - частота питающей сети, Гц; - полюсное деление, м;

. (36)

Если м/с, то расчет продолжают. Если м/с, то пересчет невозможен, поскольку не гарантируется механическая прочность ротора при новой частоте вращения.

Минимально возможное число полюсов, при котором возможен пересчет без изменения индукции в воздушном зазоре:

, (37)

где - высота ярма сердечника статора.

Полученное значение округляют до ближайшего большего четного и сравнивают с новым числом пар полюсов () п. 2.5.3. Если , то расчет проводится при неизменной индукции в воздушном зазоре, которая соответствует значениям п. 2.1.4 (т.е. ). Если , то расчет проводится при уменьшенном значении индукции, Тл;

, (38)

где - максимальное значение индукции в ярме статора по [1].

По значению определяется новое предварительное значение числа эффективных проводников в пазу (обмоточный коэффициент полагается при пересчете неизменным);

, (39)

Полученное число округляется. Далее определяется сечение эффективного проводника с его разбивкой на элементарные и проверяется коэффициент заполнения паза.

При этом делается допущение о том, что электрические нагрузки двигателя остаются неизменными, т.е. нарегрев обмотки статора не увеличивается.

Мощность после пересчета в предположении постоянства энергетических показателей, Вт,

, (40)

где - линейная нагрузка после пересчета на другое число полюсов, А/м,

. (41)

Тогда ток двигателя после пересчета, А,

, (42)

Определяются , , сравниваются с допустимыми значениями, и на основании полученных результатов делают заключение о возможности пересчёта двигателя на другую частоту вращения.

2.6 Пересчет двигателя на более низкую частоту вращения за счет увеличения числа полюсов

Известными полагают обмоточные и паспортные данные двигателя и его геометрические размеры. Напряжение и частота питающей сети остаются при пересчете неизменными.

Проводят корректировку индукции в воздушном зазоре, доводя индукцию в зубцах до ее максимального значения по формуле:

. (43)

где - максимальное значение индукции в зубцах статора по [1].

По (39) рассчитывается новое предварительное значение числа эффективных проводов в пазу , соответствующее индукции , после чего округляют его в большую сторону.

По (25) определяется новое сечение эффективного проводника с последующей разбивкой его на элементарные, и по (42) с учетом (40) и (41) потребляемый ток двигателя после пересчета.

Далее определяются , , которые сравниваются с допустимыми значениями. На этом расчет заканчивается. На основании полученных результатов делают заключение о возможности пересчёта двигателя на другую частоту вращения.

2.7 Пересчет двигателя при замене в обмотке статора медных проводов алюминиевыми

На практике бывают случаи, особенно в условиях дефицита обмоточного провода, когда приходится производить замену - вместо медных проводов применять алюминиевые или наоборот.

Удельное сопротивление алюминия в 1,63 раза больше меди, поэтому замена медного провода алюминиевым того же сечения приводит к снижению мощности примерно на 60%. При переходе с медных проводов на алюминиевые следует стремиться к сохранению мощности на валу, или в крайнем случае к снижению ее не более, чем на 20%.

Пересчет двигателя на новый материал обмотки выполняется при следующих допущениях: считается неизменными паспортные данные и геометрия. Если требуется сохранить номинальный ток и мощность двигателя на прежнем уровне, то следует увеличить сечение эффективного проводника. Это достигается следующим образом. Если число элементарных проводников остается неизменным () то сечение элементарного проводника из алюминиевого провода, мм ²,

. (44)

Диаметр неизолированного алюминиевого провода, мм,

, (45)

где - диаметр неизолированного медного провода, мм.

Поскольку укладка требуемого числа проводов при таком увеличении их диаметра невозможна, то прибегают к следующим техническим решениям:

· Применяются провода с более тонкой изоляцией.

· Изоляцию паза выполняют тонкими изоляционными материалами более высокого класса нагревостойкости (F или Н) с односторонней толщиной изоляции 0,3…0,33 мм вместо 0,4...0,5 мм.

· Увеличивается допустимый коэффициент заполнения паза, вследствие более высокой эластичности алюминиевых проводов по сравнению с медными.

· Вместо двухслойной обмотки применяется однослойная, с целью исключения прокладки между слоями обмотки в пазу.

· Изменяется число параллельных ветвей обмотки, число элементарных проводников в эффективном с целью применения элементарных проводников максимально допустимого диаметра (2,26 мм для алюминиевых проводов; 1,8 мм - для медных)

Порядок расчета пересчета двигателя на алюминиевый обмоточный провод следующий.

По (8), (10) определяются значения индукции в ярме и зубцах статора и сравниваются с их максимальными значениями по [1], и оценивается возможность увеличения индукции в активной зоне двигателя. Тогда коэффициент, учитывающий увеличение индукции,

. (46)

Сечение эффективного алюминиевого проводника, мм ²,

, (47)

где - коэффициент повышения заполнения паза при замене материала обмотки;

. - сечение медного эффективного проводника, мм ²,

По табл. 3 выбираются размеры алюминиевого провода. Диаметр элементарного изолированного проводника не должен превышать 0,6...2,26 мм. При выборе размеров элементарного проводника имеются следующие ограничения:

· произведение должно близко совпадать с полученным значением ;

· следует выбирать минимально возможным;

· диаметр изолированного проводника выбирается максимально возможным, с условием: мм.

Число эффективных проводников из алюминиевого провода.

. (48)

Полученное значение , как правило, является дробным, и поэтому его следует округлить. Затем проверяется . Если не входит в допустимые пределы (0,75...0,82), проводится его корректировка изменением количества и сечения элементарных проводников, а также величиной , которую можно увеличить, применив изоляцию меньшей толщины (0,3 мм). После этого определяются номинальный ток, , и две последние величины сравниваются с допустимым значением [1].

Мощность на валу после замены провода, Вт,

. (50)

Используя приведенные выше соотношения, можно пересчитать обмотку при замене алюминиевого провода медным.

Таблица 1. Номинальные данные асинхронных двигателей (варианты заданий)

№ варианта	Число полюсов	IP	Мощность	Напряжение	Ток		Статор	Ротор
								Число зубцов	Открытие паза
	2p		P2	U1	I1	д	Da	Di								S”П					z2	m2
	-		кВт	В	А	мм	-	мм	мм2	-	-	-	-	-	мм
1	2	23	22	220 380	43,1	0,8	272	155	110	36	8,7	11,9	20,0	1,0	4,0	152	1,18 1,26	14+14 2	2	0,828	28	0
2	2	23	30	220 380	55,5	0,8	272	155	150	36	8,7	11,9	20,0	1,0	4,0	145,5	0,85 0,915	11+11 2	2	0,828	28	0
3	2	23	37	220 380	67,7	1	313	171	145	36	9,2	12,9	24,7	1,0	4,0	208	1,12 1,2	10+10 3	2	0,783	28	0
4	2	23	45	220 380	82,3	1	313	171	170	36	9,2	12,9	24,7	1,0	4,0	198	0,85 0,915	9+9 5	2	0,783	28	0
5	2	23	55	220 380	101,8	0,9	349	194	160	36	10,5	14,9	28,2	1,0	4,0	275	0,95 1,015	8+8 7	2	0,783	28	0
6	2	23	75	380 660	79,5	0,9	349	194	200	36	10,5	14,9	28,2	1,0	4,0	268	1,12 1,2	11+11 4	2	0,783	28	0
7	2	23	90	380 660	97,5	1	392	208	180	36	10,5	15,0	29,2	1,0	4,0	272	1,06 1,14	10+10 5	2	0,783	28	0
8	4	23	18,5	380 660	36,4	0,5	272	185	140	48	7,3	9,9	20,5	1,0	3,7	128	1,0 1,08	26 2	2	0,958	41	1,5
9	4	23	22	220 380	42,1	0,5	272	185	180	48	7,3	9,9	20,5	1,0	3,7	126	0,8 0,865	21 3	2	0,958	41	1,5
10	4	23	30	220 380	60,1	0,6	313	211	145	48	8,2	11,0	24,0	1,0	3,7	168	0,8 0,865	21 4	2	0,925	38	1,5
11	4	23	37	220 380	69,6	0,6	313	211	185	48	8,2	11,0	24,0	1,0	3,7	167	0,9 1,015	17 4	2	0,925	38	1,5
12	4	23	45	220 380	84,2	0,7	349	238	170	48	9,4	12,3	24,5	1,0	3,7	195	1,12 1,2	8+8 4	2	0,925	38	1,5
13	4	23	55	380 660	58,9	0,7	349	238	215	48	9,4	12,3	24,5	1,0	3,7	194	0,85 0,915	11+11 4	2	0,925	38	1,5
14	4	23	75	380 660	79,9	0,85	392	264	200	48	9,9	13,0	27,0	1,0	3,7	224	1,25 1,33	10+10 3	2	0,925	38	1,5
15	4	23	90	220 380	163,9	1,0	437	290	200	60	8,5	11,9	34,0	1,0	3,7	269	1,25 1,33	9+9 4	4	0,91	50	1,5
16	6	23	18,5	220 380	37,9	0,45	313	220	130	72	5,0	7,2	26,5	1,0	3,7	111	1,25 1,33	16+16 1	3	0,925	58	1,5
17	6	23	22	220 380	43,3	0,45	313	220	170	72	5,0	7,2	26,5	1,0	3,7	115	0,85 0,915	13+13 2	3	0,925	58	1,5
18	6	23	30	380 660	33,2	0,5	349	250	160	72	6,2	8,4	25,7	1,0	3,7	137	1,12 1,2	21+21 1	3	0,925	58	1,5
19	6	23	37	220 380	70,4	0,5	349	250	215	72	6,2	8,4	25,7	1,0	3,7	133	1,00 1,08	9+9 3	3	0,925	58	1,5
20	6	23	45	380 660	49,8	0,6	392	284	175	72	7,0	9,3	27,6	1,0	3,7	162	0,95 1,015	11+11 3	2	0,925	56	1,5
21	6	23	55	380 660	60	0,7	437	317	180	72	7,7	10,0	28,6	1,0	3,7	194	1,25 1,33	14+14 2	3	0,925	56	1,5
22	6	23	75	220 380	140,4	0,7	437	317	240	72	7,7	10,0	28,6	1,0	3,7	188	1,32 1,405	6+6 4	2	0,925	56	1,5
23	2	44	15	220 380	28,4	0,8	272	155	110	36	8,7	11,9	20,0	1,0	4,0	141	0,85 0,915	16+16 2	2	0,828	28	0
24	8	23	15	220 380	33,1	0,45	313	220	170	72	5,0	7,2	26,5	1,0	3,7	113	1,00 1,08	23+23 1	4	0,902	58	1,5
25	8	23	18,5	220 380	40,1	0,45	313	220	220	72	5,0	7,2	26,5	1,0	3,7	116	1,18 1,26	19+19 1	4	0,902	58	1,5
26	8	23	22	380 660	25,8	0,5	349	250	185	72	6,2	8,4	25,7	1,0	3,7	136	0,8 0,865	17+17 2	2	0,902	58	1,5
27	8	23	30	380 660	35,8	0,5	349	250	260	72	6,2	8,4	25,7	1,0	3,7	140	1,12 1,2	23+23 2	4	0,902	58	1,5
28	8	23	37	380 660	44,5	0,6	392	284	210	72	7,0	9,3	27,6	1,0	3,7	166	1,25 1,33	24+24 1	4	0,902	56	1,5
29	8	23	45	380 660	53,6	0,7	437	317	200	72	7,7	10,0	28,6	1,0	3,7	194	0,85 0,915	22+22 2	4	0,902	56	1,5
30	8	23	55	380 660	64,7	0,7	437	317	240	72	7,7	10,0	28,6	1,0	3,7	187	0,95 1,015	19+19 2	4	0,902	56	1,5
31	2	44	18,5	220 380	34,4	0,8	272	155	130	36	8,7	11,9	20,0	1,0	4,0	152	1,06 1,14	14+14 2	2	0,828	28	0
32	4	44	15	220 380	29,2	0,5	272	185	140	48	7,3	9,9	20,5	1,0	3,7	133	0,85 0,915	27 2	2	0,958	38	1,5
33	10	23	45	220 380	93,5	0,7	520	400	200	90	8,1	10,6	38,0	1,0	4,0	261	1,06 1,14	6+6 8	2	0,945	106	0
34	10	23	55	220 380	113,7	0,7	520	400	235	90	8,1	10,6	38,0	1,0	4,0	243	1,12 1,2	5+5 8	2	0,945	106	0
35	10	23	75	220 380	152,3	0,8	590	450	230	90	7,8	10,7	42,5	1,0	4,0	292	1,12 1,2	12+12 4	5	0,902	106	0
36	10	23	90	220 380	181,7	0,8	590	450	270	90	7,8	10,7	42,5	1,0	4,0	277	1,25 1,33	10+10 4	5	0,902	106	0
37	12	23	55	220 380	118,1	0,8	590	450	230	90	7,8	10,7	42,5	1,0	4,0	294	1,06 1,14	18+18 3	6	0,91	106	0
38	12	23	75	220 380	160,1	0,8	590	450	270	90	7,8	10,7	42,5	1,0	4,0	270	1,25 1,33	13+13 3	6	0,91	106	0
39	4	44	18,5	380 660	20,6	0,5	272	185	180	48	7,3	9,9	20,5	1,0	3,7	126	0,85 0,915	19 3	1	0,958	38	1,5
40	6	44	11	380 660	13,1	0,45	272	197	145	54	6,1	8,2	18,8	1,0	3,7	97	0,75 0,815	27 2	1	0,96	50	1,5
41	6	44	15	380 660	17,3	0,45	272	197	200	54	6,1	8,2	18,8	1,0	3,7	98	0,9 0,965	20 2	1	0,96	50	1,5
42	2	44	22	380 660	23,9	1,0	313	171	110	36	9,2	12,9	24,7	1,0	4,0	212	0,8 0,865	24+24 2	2	0,783	28	1,5
43	2	44	30	380 660	32,3	1,0	313	171	145	36	9,2	12,9	24,7	1,0	4,0	196	1,25 1,33	18+18 2	2	0,828	28	1,5
44	4	44	22	380 660	23,8	0,6	313	211	145	48	8,2	11,0	24,0	1,0	3,7	160	0,9 0,965	40 2	2	0,925	38	1,5
45	4	44	30	380 660	56,1	0,6	313	211	185	48	8,2	11,0	24,0	1,0	3,7	167	0,95 1,015	17 4	2	0,925	38	1,5
46	6	44	18,5	220 380	36,6	0,5	313	220	145	72	5,0	7,2	26,5	1,0	3,7	108	0,71 0,77	30 2	3	0,925	58	1,5
47	4	23	110	380 660	115,9	1,0	437	290	220	60	8,5	11,9	34,0	1,0	3,7	273	1,18 1,26	14+14 3	4	0,91	50	1,5
48	4	23	132	380 660	139,9	1,0	437	290	200	60	8,5	11,9	34,0	1,0	3,7	261	1,06 1,14	16+16 3	4	0,91	50	1,5
49	2	23	110	380 660	120,6	1,2	437	232	200	48	8,7	12,7	32,3	1,0	4,0	273	1,18 1,26	7+7 6	2	0,758	40	0
50	2	23	132	380 660	141,5	1,2	437	232	230	48	8,7	12,7	32,3	1,0	4,0	270	1,25 1,33	6+7 6	2	0,758	40	0
51	4	44	22	220 380	37	0,6	313	211	145	48	8,2	11	24	1,0	3,7	170	1,06 1,14	23 3	2	0,925	38	1,5
52	4	44	30	220 380	51,1	0,6	313	211	185	48	8,2	11	24	1,0	3,7	167	1,25 1,33	17 4	2	0,925	38	1,5
53	4	44	37	220 380	62,3	0,7	349	238	170	48	9,4	12,3	24,5	1,0	3,7	191	0,85 0,915	8+9 3	2	0,925	38	1,5
54	4	44	45	220 380	75,8	0,7	349	238	215	48	9,4	12,3	24,5	1,0	3,7	191	0,75 0,815	7+7 5	2	0,925	38	1,5
55	4	44	55	220 380

Подобные документы

• Расчёт механических характеристик асинхронных двигателей с короткозамкнутым ротором

  Расчет параметров обмотки статора и ротора асинхронного двигателя с короткозамкнутым ротором. Расчет механической характеристики асинхронного двигателя в двигательном режиме по приближенной формуле М. Клосса и в режиме динамического торможения.
  
  курсовая работа [827,2 K], добавлен 23.11.2010
  

• Назначение, конструкция, принцип действия асинхронных двигателей

  Принцип действия трехфазного асинхронного двигателя с короткозамкнутым ротором. Конструкция асинхронного двигателя с фазным ротором. Снижение тока холостого хода. Магнитопровод и обмотки. Направление электромагнитных сил. Генераторный режим работы.
  
  презентация [1,5 M], добавлен 09.11.2013
  

• Исследование трёхфазного асинхронного двигателя в однофазном и конденсаторном режимах

  Основные особенности лабораторной установки для испытания асинхронного двигателя с короткозамкнутым ротором в трехфазном, однофазном и конденсаторном режимах. Общая характеристика принципов действия однофазного и конденсаторного асинхронных двигателей.
  
  лабораторная работа [381,6 K], добавлен 18.04.2013
  

• Расчет механических характеристик асинхронных двигателей с короткозамкнутым ротором

  Особенности расчета характеристик и определение параметров асинхронных короткозамкнутых двигателей по каталожным данным. Расчеты параметров обмоток статора и ротора, характеристики двигателя в двигательном режиме и в режиме динамического торможения.
  
  курсовая работа [801,8 K], добавлен 03.04.2010
  

• Расчет асинхронного двигателя с короткозамкнутым ротором

  Данные двигателя постоянного тока серии 4А100L4УЗ. Выбор главных размеров асинхронного двигателя с короткозамкнутым ротором. Расчет зубцовой зоны и обмотки статора, конфигурация его пазов. Выбор воздушного зазора. Расчет ротора и магнитной цепи.
  
  курсовая работа [4,8 M], добавлен 06.09.2012
  

• Расчет асинхронного двигателя с короткозамкнутым ротором

  Размеры, конфигурация, материал магнитной цепи трехфазного асинхронного двигателя с короткозамкнутым ротором. Обмотка статора с трапецеидальными полузакрытыми пазами. Тепловой и вентиляционный расчеты, расчет массы и динамического момента инерции.
  
  курсовая работа [4,0 M], добавлен 22.03.2018
  

• Основные расчеты, касающиеся электрических двигателей

  Сущность z1, w1 и площади поперечного сечения провода обмотки статора. Особенности расчета ротора, магнитной цепи и зубцовой зоны. Расчёт пусковых характеристик асинхронного двигателя с короткозамкнутым ротором с учётом влияния эффекта вытеснения тока.
  
  курсовая работа [676,7 K], добавлен 04.12.2011
  

• Проектирование асинхронного двигателя с короткозамкнутым ротором

  Расчет рабочих характеристик асинхронного двигателя с короткозамкнутым ротором. Определение числа пазов статора, витков в фазе обмотки сечения провода обмотки статора. Расчёт размеров зубцовой зоны статора и воздушного зазора. Расчёты основных потерь.
  
  курсовая работа [1,1 M], добавлен 10.01.2011
  

• Асинхронные двигатели

  Принцип действия асинхронного двигателя. Устройство асинхронных электродвигателей с фазным ротором. Схемы присоединения односкоростных асинхронных электродвигателей с короткозамкнутым ротором. Режимы работы электродвигателей, их монтаж и центровка.
  
  презентация [674,1 K], добавлен 29.04.2013
  

• Ремонт трехфазного асинхронного двигателя

  Ремонт трехфазного асинхронного двигателя с короткозамкнутым ротором. Основные неисправности асинхронного двигателя с фазным ротором. Объем и нормы испытаний электродвигателя. Охрана труда при выполнении работ, связанных с ремонтом электродвигателя.
  
  курсовая работа [1,7 M], добавлен 28.01.2011
  

• Динамическое торможение асинхронного двигателя с короткозамкнутым ротором

  Режим электромагнитного тормоза асинхронного двигателя с короткозамкнутым ротором (противовключение): механические характеристики режима динамического торможения, принципа действия схемы торможения АД : порядок ее работы и назначение органов управления.
  
  лабораторная работа [200,4 K], добавлен 01.12.2011
  

• Ремонт электрических машин

  Разборка машин средней мощности. Ремонт статорных обмоток машин переменного тока. Обмотки многоскоростных асинхронных двигателей с короткозамкнутым ротором. Ремонт якорных и роторных обмоток. Ремонт обмоток возбуждения. Сушка и пропитка обмоток.
  
  учебное пособие [3,4 M], добавлен 30.03.2012
  

• Расчет асинхронного двигателя с короткозамкнутым ротором типа 4MTKF(H)112L6

  Расчет мощности и нагрузочные диаграммы двигателя с короткозамкнутым ротором типа 4MTKF(H)112L6. Определение передаточного числа и выбор редуктора. Расчет статистических моментов системы электропривод - рабочая машина. Схема подключения преобразователя.
  
  курсовая работа [3,0 M], добавлен 14.12.2013
  

• Асинхронный двигатель 4А200L4У3 с короткозамкнутым ротором

  Проектирование и расчет асинхронного двигателя с короткозамкнутым ротором по заданным исходным характеристикам, установленным в соответствии с требованиями государственных и отраслевых стандартов. Расчет обмоток статора, ротора, намагничивающего тока.
  
  курсовая работа [229,4 K], добавлен 04.11.2012
  

• Расчет трёхфазного асинхронного двигателя мощностью 30 кВт

  Характеристика и основные преимущества асинхронных двигателей, их распространение и применение современных электрических установках. Конструкция, монтаж, электромагнитный расчет и рабочие характеристики двигателя, его мощность, перегрузочная способность.
  
  курсовая работа [63,2 K], добавлен 24.09.2012
  

• Проектирование трехфазного асинхронного двигателя

  Электромагнитный, тепловой и вентиляционный расчет шестиполюсного трехфазного асинхронного двигателя с короткозамкнутым ротором полезной мощности 45 кВт на напряжение сети 380/660 В. Механический расчет вала и подшипников. Элементы конструкции двигателя.
  
  курсовая работа [1,3 M], добавлен 25.09.2012
  

• Разработка асинхронного двигателя с короткозамкнутым ротором

  Конструкция асинхронного двигателя и определение главных размеров. Электромагнитные потери, рабочие и пусковые характеристики. Построение круговой диаграммы, тепловой, вентиляционный и механический расчет. Экономическая выгода и технология сборки.
  
  курсовая работа [701,8 K], добавлен 01.08.2010
  

• Обслуживание и ремонт электрических двигателей (ремонт синхронного двигателя)

  Общие понятия и определение электрических машин. Основные типы и классификация электрических машин. Общая характеристика синхронного электрического двигателя и его назначение. Особенности испытаний синхронных двигателей. Ремонт синхронных двигателей.
  
  дипломная работа [602,2 K], добавлен 03.12.2008
  

• Проектирование трехфазного асинхронного двигателя

  Разработка проекта трехфазного асинхронного двигателя с короткозамкнутым ротором по заданным данным. Электромагнитный и тепловой расчет. Выбор линейных нагрузок. Обмоточные параметры статора и ротора. Параметры рабочего режима, пусковые характеристики.
  
  курсовая работа [609,5 K], добавлен 12.05.2014
  

• Расчет электромеханической системы электропривода, состоящей из трехфазного асинхронного двигателя с короткозамкнутым ротором, механической передачи и рабочей машины

  Построение нагрузочной диаграммы электродвигателя привода. Определение необходимой мощности асинхронного двигателя привода. Расчет продолжительности пуска электродвигателя с нагрузкой. Электрическая схема автоматического управления электродвигателем.
  
  курсовая работа [1,0 M], добавлен 07.05.2019
  

• главная
• рубрики
• по алфавиту
• вернуться в начало страницы
• вернуться к началу текста
• вернуться к подобным работам