Расчет релейной защиты трансформатора

Размещено на http://www.allbest.ru/

1. Расчет релейной защиты трансформатора

Исходные данные:

Тип трансформатора - ТМ.

400 кВА;

Группа соединения обмоток «треугольник-звезда с нулем»

38,5 А

577 А

Рассмотрим защиту цехового трансформатора при междуфазных КЗ в обмотках и на выводах ВН, при внешних КЗ, при однофазных КЗ и при перегрузке.

Для защиты трансформатора при междуфазных КЗ в обмотках и на выводах ВН принимаем ТО без выдержки времени с использованием реле типа РТ - 40. Схема соединения ТТ - неполная звезда.

Токи срабатывания защиты (отсечки) и реле:

А

трансформатор электродвигатель напряжение ток

где - ток, проходящий через ТТ защиты при трехфазном КЗ на стороне НН:

Выбираем реле тока РТ - 40/50 и промежуточное реле РТ - 26.

Для защиты трансформатора при внешних КЗ и резервирования ТО и газовой защиты принимаем МТЗ с выдержкой времени.

Токи срабатывания защиты и реле:

где - коэффициент самозапуска, принимаемый равным 3-3,5, когда нет данных о присоединенных двигателях.

Принимаем реле тока РТ - 40/10.

Коэффициент чувствительности защиты определяем при трехфазном КЗ за трансформатором:

Выдержка времени МТЗ трансформатора:

Для защиты цехового трансформатора при однофазных КЗ в обмотке и на выводах НН, а также в сети НН принимаем НН нулевой последовательности и выдержкой времени с использованием реле РТ-40. Защиту выполняем с помощью одного токового реле, включенного на ТТ. В реле протекает полный ток однофазного КЗ.

Токи срабатывания защиты и реле:

Принимаем реле тока РТ - 40/10.

Коэффициент чувствительности защиты нулевой последовательности определяем при однофазном КЗ на выводах НН трансформатора:

Минимальный ток однофазного КЗ на шинах НН:

Для защиты цехового трансформатора при перегрузке принимаем МТЗ, устанавливаемую со стороны ВН трансформатора, выполняем с помощью одного токового реле, включенного на фазный ток, и действующию на сигнал с выдержкой времени.

Токи срабатывания защиты и реле:

Выдержку времени МТЗ выбирают больше времени защиты трансформатора от КЗ.

2. Схема релейной защиты цехового трансформатора

Расчет релейной защиты промышленного предприятия.

Расчет токов КЗ.

Исходные данные:

трансформатор Т1 - ТДН 25 МВА;

линия W1 - A-95, l₁ =125 км;

линия W2 - 3*3*240, l₂ = 1,5 км;

линия W3 - 4*3*120, l₃ = 1,25 км;

линия W4 - 3*95, l₄ = 1,1 км;

Т3 - Т6 - ТМ, 400кВА, 6/0,4 кВ.

Определяем сопротивления воздушной линии W1:

Ом;

Ом.

Приводим сопротивления к U_с.ном:

Определяем сопротивление трансформатора Т1:

Определим сопротивление реактора LR1:

Определяем сопротивление кабельной линии W2:

Определяем сопротивление кабельной линии W3:

Определяем сопротивление кабельной линии W4:

Определяем сопротивление трансформатора Т3:

Таблица 1. Результаты расчета сопротивлений и токов КЗ

Расчет. точка КЗ	К1	К2	К3	К4	К5
	0,441	0,477	0,501	4,737	0,563
	0,12	0,159	0,208	1,519	0,379
	7,6	6,9	6,4	0,7	5,1

Схема замещения к расчету токов КЗ.

3. Расчет релейной защиты электродвигателя

Выберем тип защит и определим токи срабатывания защиты и реле АД типа АН-15-54-8.

Защита АД при междуфазных к.з. в обмотке статора принимаем ТО с использованием микроэлектронных токовых реле типа РТ-40. Данная защита является основной защитой АД и целью ее является защита обязательная во всех случаях.

Ток срабатывания защиты (отсечки) и реле:

Выбрано микроэлектронное реле тока РС40М - 5/40 и промежуточное реле РП-26 с указателем срабатывания.

Для защиты двигателя при перегрузке принято МТЗ с использованием токового реле РС40, включенного на разность токов двух фаз.

Ток срабатывания защиты и реле при перегрузке:

I_д.ном - ном. ток двигателя

k_в- коэффициент возврата (k_в=0,85)

Выбрано микроэлектронное реле тока РС40М 5/40

Согласование времени действия защиты при перегрузке с временем самозапуска двигателя:tс.д.,tс.ф. - допустимое и фактическое времена разгона двигателя при самозапускеtп.д. - доп. время действия защиты при перегрузке.

с

Выбрано реле времени с уставкой, равной 22 с.

Ток срабатывания защиты при однофазных замыканиях на землю:

k_отс = 1,2ч1,3

k_б = 1,5ч2 - коэффициент, учитывающий бросок емкостного тока двигателя I_c, для защиты с временем действия 1-2 с.

Емкость двигателя

мкФ/фаза

k_г - коэффициент учитывающий класс изоляции(kг = 40 для изоляции класса Б при t=25 С)

S_д.ном - ном. мощность двигателя

n_д - частота вращения двигателя

Таким образом, окончательно:

U_д.ном= 6 кВ и Р_д.ном= 1600 кВт.

Защита на двигатель от замыканий на землю не требуется согласно ПУЭ: . Напряжение срабатывания защиты двигателя при понижении напряжения выбираем таким образом, чтобы обеспечивался самозапуск других более ответственных двигателей, т.е. (0,6-0,7)U_д.ном.

Для питания реле минимального напряжения используем ТН, которые установлены в распределительных пунктах(РП) для контроля и учета электроэнергии. Считаем, что в РП установлены трансформаторы напряжения НТМИ-6.

Выбрано микропроцессорное реле максимального напряжения РН-111/280.

Напряжение срабатывания реле:

Время срабатывания защиты минимального напряжения принимаем равным 0,5 с.

Проверяем ТТ из условия 10%-ой погрешности.

Сопротивление вторичной нагрузки ТТ при трехфазном КЗ:

R_пр - сопротивление соединительных проводов,

Z_р1,Z_р2 - сопротивления КА1 и КА2,

R_пер = 0,1 Ом - переходное сопротивление контактов.

l,s - длина и сечение соединительных алюминиевых проводов,

с = 1/г - удельное сопротивление,

S_р1, S_р2 - мощность реле КА1 иКА2

I_с.р.1, I_с.р.2 - ток срабатывания реле КА1 и КА2

Таким образом

Кратность расчетного первичного тока I_1расч.к первичному номинальному I_1ном току ТТ определяется:



k₁ - коэффициент, учитывающий возможное ухудшение характеристики намагничивания установленного ТТ по сравнению с типовой характеристикой

k₂ - коэффициент, учитывающий неточность расчетов и влияние апериодической составляющей тока к.з. на работу ТТ. (k₂ = 1,25)

I_1max - мах. значение первичного тока, при котором должна обеспечиваться работа ТТ с погрешностью не более 10%.

I_1max = 1,1*I_1с.з. - для ТО и МТЗ с независимой характеристикой.

По кривой 10%-ной погрешности для трансформатора тока ТПЛ-10 находим Z_н.доп= 0,6 Ом, т.е. Z_н.доп<Z_н, поэтому уменьшаем сопротивление вторичной нагрузки ТТ за счет увеличения сечения соединительных проводов до 6 мм^2.

В качестве примера выбирается тип защиты и определим токи срабатывания защиты и реле СД типа СДН-16-54-10.

Защита СД выполняется аналогично защите АД и дополняется защитой при асинхронном ходе.

Токи срабатывания токовой отсечки и реле при междуфазных к.з.:

Ток срабатывания округляется до 30 А. Выбирается микроэлектронное токовое реле РС40М - 5/40 и промежуточное реле типа РП-26.

Коэффициент чувствительности защиты:

Токи срабатывания защиты и реле при перегрузке:

Ток срабатывания реле округляется до 6 А. Выбирается микроэлектронное токовое реле РС40М - 1/8

Из расчета самозапуска известно: t_с.ф = 6,8 с, t_с.д. = 28,8 с.

Выбирается реле времени ЭВ-245. Уставка выдержки времени - 9 с. Защита при перегрузке одновременно является защитой при асинхронном ходе.

4. Расчет релейной защиты и цеховых трансформаторов

Выберем типы защит и определим токи срабатывания защиты и реле цехового трансформатора типа ТМ.

Основные данные:

Группа соединений обмоток треугольник - звезда с нулем.

Рассмотрим защиту цехового трансформатора (Т3, Т4) при междуфазных КЗ в обмотках и на выводах высокого напряжения (ВН), при внешних КЗ, при однофазных КЗ и при перегрузке.

Для защиты трансформатора при междуфазных КЗ в обмотках и на выводах ВН принимаем ТО без выдержки времени с использование микроэлектронного реле РС40М.

Токи срабатывания защиты (отсечки) и реле определяем:

где I_kmax- ток проходящий через ТТ защиты при трехфазном КЗ на стороне низкого напряжения (НН):

I_1т.ном - номинальный первичный ток трансформатора

U_k - напряжение КЗ трансформатора,

- ток трехфазного КЗ

Выбираем микроэлектронное реле тока РС40М-15/120 и промежуточное реле РТ-26

Для защиты трансформатора при внешних КЗ и резервирования ТО и газовой защиты принимаем МТЗ с выдержкой времени.

Схема соединений ТТ - неполная звезда. Максимально токовую защиту отстраиваем от тока самозапуска полностью заторможенных ответственных двигателей, присоединенных к шинам НН. Токи срабатывания защиты и реле находим:



k_сам - коэффициент самозапуска принимаемый равным 3ч3,5, когда нет данных о присоединяемых двигателях;

Принимается микроэлектронное реле тока РС40М -5/40

Коэффициент чувствительности защиты определяем при трехфазном КЗ за трансформатором (т.е. на стороне НН):

Выдержку времени МТЗ трансформатора выбирают из условия избирательности на ступень ?t выше наибольшей выдержки времени защит присоединений tпр, питающихся от трансформатора, т.е.

Для защиты цехового трансформатора при однофазных КЗ в обмотке и на выводах НН, а также в сети НН принимаем МТЗ нулевой последовательности с выдержкой премени с использованием реле тока РС40М. Защиту выполняют с помощью одного токового реле, включенного на ТТ, установленный в цепи заземления нейтрали цехового трансформатора. В реле протекает полный ток однофазного КЗ.

Токи срабатывания защиты и реле определяем:



I_с.з1- ток срабатывания защиты нулевой последовательности на стороне 0,4 кВ, который согласуется, в саою очередь с током отсечки Iот автоматического выключателя;

k_отс1 = 1,1

k_отс2= 1,2;

Принимается реле тока с запасом по шкале РС40М -5/40

Коэффициент чувствительности защиты нулевой последовательности определяем при однофазном КЗ на выводах НН трансформатора:

- минимальный ток однофазного КЗ на шинах НН;

Для цеховых трансформаторов с соединением обмоток треугольник-звезда с нулем

- номинальный вторичный ток трансформатора

Выдержку времени защиты нулевой последовательности, установленной в нейтрали цехового трансформатора, отстраивают от времени срабатывания автоматических выключателей двигателей и двигателей принимают равной 0,5 с.

Для защиты цехового трансформатора при перегрузке принимаем МТЗ, устанавливаемую со стороны ВН трансформатора, выполняемую с помощью одного токового реле, включенного на фазный ток, и действующую на сигнал с выдержкой времени. Максимальную токовую защиту отстраиваем от номинального тока трансформатора.

Токи срабатывания:

k_отс = 1,05

I_1Т.ном - первичный номинальный ток трансформатора

Выдержку времени МТЗ в этом случае выбирают больше времени защиты трансформатора от КЗ.

5. Расчет релейной защиты кабельных линий

В качестве примера выберем типы защит и определим токи срабатывания защиты и реле кабельной линии W3. Рассмотрим защиту кабельной линии W3 при междуфазных КЗ и при перегрузке.

Для защиты кабельной линии при междуфазных КЗ принимаем МТЗ с независимой от тока КЗ выдержкой времени. Схема соединения ТТ - неполная звезда.

При определении тока срабатывания МТЗ кабельной линии исходим из реальных условий ее эксплуатации и возможных послеаварийных режимов ее работы. Если они неизвестны, то перерасчетом необходимо ими задаться.

Защиты двух и более последовательно соединенных элементов, например трансформатор - линии - двигатели, согласовывают по чувствительности и времени. Ток срабатывания МТЗ рассматриваемой линии, который мы отстраиваем от тока самозапуска трех асинхронных двигателей, и ток срабатывания реле определяем:

- напряжение на зажимах АД, отн. ед., определяемое при расчете самозапуска этих двигателей.

Выбираем микроэлектронное реле тока РС40М -5/40.

Выдержку времени МТЗ принимаем на ступень избирательности больше времени срабатывания ТО асинхронных двигателей:

В связи с тем, что для защиты АД от междуфазных КЗ мы принимаем ТО с использованием токовых реле РС40М и промежуточного реле РП-26, замедляющего время действия ТО и позволяющего благодаря этому отстроиться от апериодической составляющей пускового тока, принимаем tотс = 0,1с.

Коэффициент чувствительности вычисляем при двухфазном КЗ на шинах, к которым подключены АД, т.е.



Полученный k_ч удовлетворяет требованиям ПУЭ. Если в результате расчета kч окажется меньше 1,5, то следует либо уменьшить количество двигателей, самозапускающихся одновременно, если это допустимо по технологии производства, либо дополнить МТЗ пуском от реле минимального напряжения.

Для защиты кабельной линии W3 при перегрузке применяем МТЗ с независимой от тока КЗ выдержкой времени.

Ток срабатывания защиты, которой мы отстраиваем от номинального тока линии, и ток срабатывания реле при перегрузке определяем в соответствии с формулами

Выбираем микроэлектронное реле тока РС40М -5/40

Выдержку времени МТЗ линии при перегрузке принимаем равной 24 с (выдержка пред. защиты составляет 22 с)

В качестве примера выберем типы защит и определим токи срабатывания защиты и реле кабельной линии W2.

Защиту кабельной линии W2 рассчитываем аналогично пред.примеру.

а) Максимальную токовую защиту линии W2 отстраиваем от тока самозапуска трех АД (секционный выключатель Q2 отключен).

Ток срабатывания защиты определяем:



б) Максимальную токовую защиту линии W2 отстраиваем от тока самозапуска трех АД и одного СД (сработало устройство АВР2).

Ток срабатывания защиты определяем по формуле:

- напряжение на зажимах СД, отн. ед., определяемое при расчете самозапуска этого двигателя.

Выбираем наибольший ток срабатывания защиты.

Ток срабатывания реле определяем на основании формулы

Выбираем микроэлектронное реле РС40М -5/40.

Выдержку времени МТЗ принимаем на ступень избирательности больше времени срабатывания МТЗ линии W3, т.е.

Коэффициент чувствительности вычисляем при двухфазном КЗ на шинах, к которым подключена линия W3, СД и два трансформатораТ3 и Т4:



Для повышения чувствительности МТЗ дополняем ее пуском от реле минимального напряжения. Ток срабатывания защиты в этом случае отстраиваем от длительной рабочей нагрузки без учета увеличения этого тока при самозапуске двигателей:

Выбираем микроэлектронное реле тока РС40М -5/40.

Напряжение срабатывания защиты и реле определяем по следующим формулам:

U_min- минимальное остаточное напряжение при самозапуске нагрузки. Принимаем микропроцессорное реле напряжения РН-111/280

U_max- максимальное остаточное напряжение при КЗ в конце защищаемой зоны.



I_K2 - ток КЗ в конце линии W2, т.е. в точке K2;

X_W2 - индуктивное сопротивление линии W2;

Рассмотренную МТЗ кабельной линии W2 согласуем по чувствительности с МТЗ кабельной линии W3.

В соответствии с принципом согласования защит по чувствительности защита, расположенная ближе к источнику питания ИП (последущая), должна быть менее чувствительной, чем защита, расположенная дальше от ИП(предыдущая). Учитывая, что в распределительных сетях 6 и 10 кВ соотношения индуктивного и активного сопротивления линий таковы, что углы между U и I при КЗ близки углам U и I в нормальном режиме работы, при расчетах МТЗ и допустимо складывать алгебраически токи КЗ и токи нагрузки. Формула условия согласования защит по чувствительности имеет вид:

k_н.с - коэффициент надежности согласования, который зависит от точности работы реле и ТТ, точности настройки реле и т.д.

k_р- коэффициент токораспределения, учитывается при нескольких ИП, при одном ИП(k_р = 1)

- наибольшее из произведений числа n параллельно работающих элементов и тока срабатывания их защит.

- геометрическая сумма максимальных рабочих токов всех предыдущих элементов подстанции за исключением тех, с защитами котрых производится согласование; при однородной нагрузке допустимо арифметическое сложение токов нагрузки.

На основании приведенного выше условия:

Выбрано микроэлектронное реле тока РС40М -5/40.

6. Расчет релейной защиты силовых трансформаторов с выключателями на стороне НН

В общем случае эти трансформаторы защищают от тех же повреждений и ненормальных режимов, что и цеховые трансформаторы, однако защита имеет некоторые особенности.

Выберем типы защит и определим токи срабатывания защиты и реле трансформатора ТДН, основные данные которого следующие

Группа соединения обмоток

Рассмотрим защиту трансформатора от междуфазных и внешних КЗ

Для защиты трансформатора от междуфазных и внешних КЗ в обмотках и на их выводах используем дифференциальную защиту, выполненную на дифференциальном реле тока РНТ-565

Определим первичные номинальные токи



Коэффициенты трансформации трансформаторов тока со стороны ВН и НН выбираем равнымиК_1ВН = 300/5 и К_1НН = 3000/5. Трансформаторы тока со стороны ВН соединены в треугольник, а со стороны НН - в звезду.

Находим вторичные токи в плечах защиты на стороне ВН и НН:

Определяем ток не баланса по формуле

,

- составляющая тока небаланса, обусловленная погрешностью трансформаторов тока;

- составляющая тока небаланса, вызванная регулированием напряжения на трансформаторе;

- составляющая тока небаланса, вызванная неточностью установки на реле расчетного числа витков для одной сторон трансформатора.

Поскольку значение в начале расчета неизвестно, ток небаланса определяем по двум первым составляющим, т.е.



k_апер- коэффициент, учитывающий увеличение тока КЗ из-за наличия в нем апериодической составляющей;

k_апер= 1 для реле РТН-565, поскольку они содержат насыщаюшийся ТТ;

k_одн - коэффициент однотипности ТТ; (kодн= 0,5при одинаковых типах иk_одн= 1 - при разных типах ТТ )

ж = 0,1 - допустимая погрешность ТТ для защиты;

I_к1- максимальный ток трехфазного КЗ на шинах 6 кВ

- половина суммарного диапазона регулирования напряжения на трансформаторе (при диапазоне регулирования +10ч(-10)%)

Определяется ток срабатывания защиты по следующим условиям:

а) отстройка от тока небаланса

б) отстройка от бросков тока намагничивания, который имеет место при включении ненагруженного трансформатора под напряжение и при восстановлении напряжения после отключения внешнего КЗ

Принимаем наибольшее значение I_с.зиз этих условий, т.е. I_с.з= 2766 А

Находим ток срабатывания реле на основанной стороне 115 кВ с наибольшим вторичным током в плече защиты, исходя из тока срабатывания защиты, пересчитанного на сторону 115 кВ:



Определяем расчетное число витков обмотки реле стороны 115 кВ

Fс.р - МДС срабатывания реле РТН-565

Определяем число витков обмотки реле для неосновной стороны трансформатора, исходя из равенства МДС в реле при номинальных вторичных токах:

Принимаем

В случае несовпадения расчетного числа витков с принятым находят составляющую тока небаланса после чего определяют с учетом :

Определяем коэффициент чувствительности защиты при двухфазном КЗ на выводах 6 кВ трансформатора:



Защита обладает достаточной чувствительностью.

Проверяем ТТ, установленные со стороны 110 кВ, на 10%-ную погрешность. Сопротивление вторичной нагрузки ТТ при трехфазном КЗ

Кратность тока находим по выражению

Кроме защиты трансформатора при внешних КЗ применяем МТЗ.

Кроме того эта защита резервирует основные защиты трансформатора. Так как трансформатор имеет схему соединений и подключен к шинам 110 кВ, МТЗ выполняем трехфазной трехрелейной для действия при всех видах КЗ. Трансформаторы тока защиты соединяем в треугольник для предотвращения ее неправильного действия при внешних однофазных и двухфазных КЗ на землю в сети 110 кВ, поскольку указанные трансформаторы работают с заземленной нейтралью.

Определяем токи срабатывания защиты и реле МТЗ:



- мах. Рабочий ток, равный суммарному току двух трансформаторов.

Выбираем микроэлектронное реле тока РС40М - 5/20.

Находим коэффициент чувствительности защиты при двухфазном КЗ на шинах 6 кВ.

Выдержку времени МТЗ трансформатора выбираем на ступень избирательности больше, чем выдержка времени МТЗ кабельной линии W2, т.е.

Размещено на Allbest.ru

...