Электроснабжение строительных площалей

Размещено на http://allbest.ru

Министерство образования и науки Российской Федерации

«Санкт-Петербургский Государственный Архитектурно-Строительный Университет»

Строительный факультет

Кафедра электроэнергетики и электротехники

Курсовая работа

На тему: «Электроснабжение строительных площадей»

Выполнил студент Семененко М.В.

Проверил преподаватель Рукобратский Н.И.

Санкт-Петербург

2016



Оглавление

1. Теоретическая часть

1.1 Расчёт мощности, потребляемой строительной площадкой

1.2 Выбор компенсирующих устройств для стройплощадки

1.3 Выбор мощности силового трансформатора

1.4 Определение центра нагрузок

1.5 Выбор сечения кабелей, питающих электропотребители строительной площадки

1.6 Решение задачи с исходными условиями с использованием алгоритмов

2. Расчетная часть

2.1 Решение задачи пункта 1

2.2 Решение задачи пункта 2

2.3 Решение задачи пункта 3

2.4 Решение задачи пункта 4

2.5 Решение задачи пункта 5

Вывод

Приложения



1. Теоретическая часть

1.1 Расчёт мощности, потребляемой строительной площадкой

Расчёт производится для объективной оценки электрической нагрузки строительной площадки. От правильной оценки зависят стоимость сетей электроснабжения строительной площадки, затраты на их сооружение, величина потерь электроэнергии и эксплуатационные расходы.

Если допущена ошибка в сторону уменьшения расчётных нагрузок, то это вызовет повышение потерь электроэнергии в сети, ускорит износ электрооборудования. При завышении расчётных электрических нагрузок возрастут капитальные затраты на сооружение сетей электроснабжения.

В настоящее время для определения расчётных (ожидаемых) нагрузок применяют следующие методы:

- метод установленной мощности и коэффициента спроса;

- упорядоченных диаграмм нагрузок;

- удельного расхода электроэнергии на единицу продукции и др.

Одним из наиболее простых и достаточно распространённых является метод установленной мощности и коэффициента спроса.

Под установленной мощностью электроприёмника P_y, кВт, работающего в продолжительном режиме (ПВ=1), понимают номинальную активную мощность P_н, указанную заводом-изготовителем в его паспорте:

P_y=P_н

Если задана полная номинальная мощность, то номинальную активную мощность P_н можно рассчитать по формуле:



Р_н=S_{н *} cosц_н

где S_н - номинальная полная мощность электроприёмника, кВА;

cosц_н - его номинальный коэффициент мощности.

Продолжительность включения (ПВ) - это отношение времени работы электроприёмника t_p к времени полного цикла t_ц:

ПВ =

Для определения установленной мощности электроприёмника, работающего в поворотно-кратковременном режиме (ПВ<1), его номинальную мощность P_н' приводят к номинальной мощности продолжительного режима P_н по формуле:

P_y= P_н'= P_н

где P_н - паспортная номинальная активная мощность электроприёмника, кВт; ПВп - паспортная продолжительность включения.

В результате анализа работы различных потребителей электроэнергии на строительстве установлено:

- строительные машины и механизмы, а следовательно, и электрооборудование, далеко не всегда загружаются в процессе работы до своей номинальной мощности;

- группы однородных механизмов (краны, сварочные аппараты, насосы, компрессоры и т.д.) работают таким образом, что максимальные их нагрузки не совпадают по времени. Так, например, в какой-то момент времени один из башенных кранов стройплощадки поднимает груз максимальной массы, а другой в это время опускает свободный крюк и т.д.

Отсюда следует, что расчётная мощность P_p группы однородных потребителей электроэнергии, работающих с переменной нагрузкой, всегда меньше её установленной мощности.

Поэтому для каждой группы однородных электроприёмников выделяют определённое соотношение между величинами расчётной P_p и установленной P_y мощностями, которое называют коэффициентом спроса K_c :

K_c=

Этот коэффициент является статической характеристикой объекта и определяется по справочным таблицам (прил. 1 из методички «Электроснабжение строительных площадей»).

Алгоритм расчёта потребляемой стройплощадкой мощности по методу установленной мощности и коэффициента спроса следующий:

1) Все потребители электрической энергии разбиваются на группы однородных по режиму работы приёмников.

2) Определяется величина расчётной активной мощности для каждой из групп потребителей. Если электродвигатели строительных машин и механизмов работают в продолжительном режиме (ПВ=1), расчёт ведётся по формуле:

P_p=K_{c *}

где - установленная мощность отдельного электроприёмника; n-число электроприёмников данной группы.

Если электрические двигатели строительных механизмов и машин работают в повторно-кратковременном режиме (ПВ<1), то номинальная активная мощность каждого из них приводится к длительному режиму работы по формуле:

P_н'=P_{н *}

где P_н - номинальная активная мощность электроприёмника, указанная в паспорте, при паспортной продолжительности включения ПВп.

Для сварочных машин и трансформаторов активная номинальная мощность рассчитывается по формуле

P_н=S_{н *} cosц_н

где S_н - номинальная полная мощность электроприёмника, указанная в паспорте; cosц - его паспортный коэффициент мощности.

1.2 Выбор компенсирующих устройств для стройплощадки

Необходимость выбора соответствующих компенсирующих устройств связана с тем, что, согласно «Правилам устройства электроустановок (ПУЭ)», допустимая величина коэффициента мощностей потребителей электроэнергии стройплощадки должна быть в пределах 0,92-0,95, а по результатам расчёта она оказывается практически всегда значительно меньше. мощность трансформатор стройплощадка электроприемник

Коэффициент мощности является очень важным энергетическим фактором, что можно доказать следующим примером.

Если реактивная мощность передаётся при cos=1, то ток в цепи

I= =



Если же активная мощность передаётся при соs =0,5, то

I= =2

Современные потребители переменного тока (электродвигатели, трансформаторы и т.п.) создают в электрических цепях сдвиг тока по фазе относительно напряжения в сторону отставания на угол ц< 90 градусов, то есть создаются условия когда:

0<cosц<1

Это обстоятельство приводит к последствиям, имеющим большое народнохозяйственное значение.

1) Приведённый пример показывает, что при данной активной мощности ток будет тем больше, чем меньше cosц.

Обмотки генераторов, двигателей и других электроустановок рассчитаны на токи определённой величины, поэтому загрузка их реактивной мощностью, то есть работа при низких значениях cosц , снижает отдачу активной мощности. Другими словами, снижение cosц приводит к уменьшению реальной полезной мощности электростанций, что крайне нежелательно.

2) Снижение cosц ограничивает пропускную способность электрических сетей, так как она определяется максимально допустимой величиной тока. Для передачи необходимой активной мощности при низком cosц требуется провода большего сечения, большой расход материалов, большие капитальные затраты.

3) Повышение величины тока в сетях ведёт к существенному увеличению потерь энергии на нагрев проводов и к увеличению падения напряжения на концах линии передачи. Поддержание напряжения на должном уровне требует дополнительных капиталовложений.

Чтобы увеличить cosц и сократить потери электроэнергии в электрооборудовании стройплощадки, могут быть применены методы естественной и искусственной компенсации коэффициента мощности.

Основными методами естественной компенсации являются:

А) Повышение загрузки электрооборудования строительных механизмов до номинальной мощности и увеличение равномерности его работы;

Б) Ликвидация режимов холостого хода у асинхронных двигателей и сварочных трансформаторов;

В) Замена незагруженных электродвигателей электродвигателями меньшей мощности, что всегда целесообразно, если средняя нагрузка двигателя составляет менее 45% от номинальной.

К методам искусственной компенсации относят использование статических конденсаторов и синхронных двигателей.

Наиболее простым представляется использование для искусственного повышения батарей конденсаторов.

Компенсация сдвига фаз с помощью конденсаторов основана на резонансных явлениях (см. рис.1)

Рисунок 1.

Ток I_L , потребляемый основными приёмниками, отстаёт по фазе от напряжения на угол ц₁. Ток конденсаторов I_c опережает напряжение на угол 90°. Суммарный ток I , забираемый от электростанции и протекающий по линии, равен геометрической сумме и , то есть меньше чем , угол близок к нулю, следовательно, близок к единице.

Реактивная мощность компенсирующего устройства может быть определена по формуле :

Q_к.у = P_расч(tgц₁ - tgц₂)

где ц₁ - угол сдвига фаз до компенсации; ц₂ - угол сдвига фаз после компенсации; P_расч - расчётная реактивная мощность строительной площадки.

Практически ёмкостные компенсаторы - батареи конденсаторов, включённых параллельно в систему трёхфазного тока по схеме «Треугольник». Компенсирующее устройство может быть установлено на стороне низшего напряжения трансформаторной подстанции(централизованная компенсация), у магистральных шкафов (групповая компенсация) или непосредственно у потребителей электроэнергии (индивидуальная компенсация).

1.3 Выбор мощности силового трансформатора

Наиболее целесообразным с технической и экономической точек зрения является использование для электроснабжения строительной площадки стационарных трансформаторных подстанций, получающих питание от высоковольтных сетей энергосистем.

Электрическую энергию от этих сетей принимают главные понижающие подстанции. На сторону высшего напряжения таких подстанций подаётся напряжение от 1150 В до 35 кВ, а на стороне низшего получают напряжение 6 или 10 кВ. Это напряжение поступает на распределительные трансформаторные подстанции строительных площадок, где оно понижается до 0,4 кВ (реже до 0,23 кВ) и подаётся на электроприёмники строительного оборудования, механизмов и машин.

По конструктивному исполнению стационарные трансформаторные подстанции подразделяются на закрытые, расположенные в закрытых помещениях, и открытые, всё оборудование которых устанавливается на открытом воздухе.

В городских электрических сетях применяют закрытые подстанции, оборудованные трансформаторами с первичным напряжением 6 или 10 кВт и вторичным 0,4/0,23 кВт с воздушными или кабельными вводами.

Цель работы - выбрать силовой трансформатор трансформаторной подстанции по рассчитанной мощности строительной площадки с учётом потерь в самом трансформаторе и мощности компенсирующих устройств.

При выборе трансформатора трансформаторной подстанции используют расчётные активную P_расч , реактивную Q_расч и полную S_расч мощности. Однако при этом необходимо учитывать мощность установленных компенсирующих устройств Q_к.у , активную ?Р_тр и реактивную ?Q_тр мощности потерь в самом трансформаторе, величину которых оценивают по соотношениям:

?Р_тр = (0,02…….0,025)S_тр ;

?Q_тр = (0,105…..0,125)S_тр

где S_тр - номинальная мощность трансформатора, указанная в его паспорте, кВт.

Таким образом, используется следующий алгоритм действий при выборе мощности силового трансформатора.

1) Вначале рассчитывается реактивная мощность строительной площадки с учётом мощности компенсирующего устройства:



Q_к.у. Q'= Q_расч - Q_к.у.

2) Имея в виду, что активная мощность от ввода компенсирующего устройства не меняется,

то есть P' = P_расч , определяется полная расчётная мощность стройплощадки:

S' =

3) По величине мощности S'' , используя таблицу из приложения 3 из методички «Электроснабжение строительных площадей», осуществляется предварительный выбор трансформатора; его мощность должна быть больше S'', то есть

S_тр > S'

4) Рассчитываются потери в трансформаторе ?P_тр и S_общ .

5) Определяются общие расчётные мощности стройплощадки:

P_общ = P'+?P_тр ;

P_общ = Q'+Q_тр ;

S_общ =

6) Проверяется соотношение S_тр ? S_общ .

Если полная мощность выбранного трансформатора S_тр больше или равна S_общ , то есть

S_тр ? S_общ , то останавливаются на этом трансформаторе.

Если же это условие не выполняется, то выбирается трансформатор, имеющий следующую, большую мощность по шкале стандартных мощностей (прил. 3 из методички «Электроснабжение строительных площадей»). При этом проверка по величине потерь не проводится.

1.4 Определение центра нагрузок

Определение центра электрических нагрузок строительной площадки производится для выбора оптимального места расположения трансформаторной подстанции. Размещение её в центре нагрузок снижает мощность потерь и расход цветных материалов и является, таким образом, одним из важных моментов с точки зрения мероприятий по экономии электроэнергии и материалов на провода для её передачи.

Порядок определения центра нагрузок. 1) По заданному плану расположения отдельных объектов на строительной площадке (башенного крана, бетоносмесительного отделения, строящегося корпуса и т.д.) определяются их координаты в произвольно выбранной системе координат. При этом считается, что центры нагрузок отдельных объектов располагаются в их геометрических центрах, а центр нагрузки башенного крана принимается в центре подкрановых путей.

Возможно также, что при определении центра нагрузок координаты объектов стройплощадки уже известны и заданы численно.

2) Рассчитываются координаты X₀ и Y₀ центра нагрузок по формулам:

X₀ =

Y₀ =

Где - полная мощность отдельных электроприёмников (или группы приёмников); - координаты их центров нагрузок в выбранной системе координат.

3) При выборе места установки трансформаторной подстанции, помимо определения её координат, следует иметь в виду, что она должна размещаться:

- вне зоны работы крана;

- вне зоны складов металлоизделий;

- вне основных транспортных путей;

- с максимальным соблюдением требований техники безопасности.

Таким образом, трансформаторная подстанция иногда может быть расположена не в самом центре нагрузок, но в непосредственной близости от него.

1.5 Выбор сечения кабелей, питающих электропотребители строительной площадки

Заключительным этапом расчёта электроснабжения строительной площадки является выбор сечения кабелей, по которым электроэнергия от трансформаторной подстанции подаётся к отдельным потребителям.

Цель расчёта - обеспечить требования пожаробезопасности кабельной линии и допустимую величину потерь напряжения в линии.

Известно, что нагрев жилы провода данного сечения зависит от величины протекающего по ней тока. При слишком большом токе изоляция может вспыхнуть, и это станет причиной пожара.

Чтобы температура токоведущих жил кабелей при протекании по ним тока нагрузки не достигала значений, опасных для изоляции, «Правилами устройства электроустановок (ПУЭ)» устанавливается для каждого стандартного сечения вполне определённый длительно допустимый ток.

При потере напряжения в линии принимают величину, равную разности напряжений в начале и в конце линии:



?U=U₁ - U₂

Где U₁ - напряжение в начале линии (напряжение источника питания); U₂ - напряжение в конце линии (напряжение на электроприёмнике).

Чтобы напряжение, подводимое к потребителю, было определённой величины, на которую он рассчитан, допускается значение потерь напряжения в линий, регламентированное ПУЭ, обычно ?U_доп=5%.

Что касается способов передачи электроэнергии от трансформаторной подстанции к потребителям, то она может быть передана по радиальным, магистральным и комбинированным схемам. При использовании магистральной схемы потребители электроэнергии получают питание от общей магистрали. Так, например, питается ряд светильников наружного освещения. При радиальной схеме питание подаётся от трансформаторной подстанции к ответственным потребителям без ответвления. Так, например, питаются приёмники электроэнергии бетоносмесительного отделения, башенного крана, строящегося корпуса и т.д.

Эта схема обеспечивает высокую надёжность, а магистральная - более экономична.

Сечения токоведущих жил кабелей, питающих электроэнергией потребителя строительной площадки, выбирают:

- по величине расчётного электрического тока этих кабелей, зависящегося от напряжения, мощности и потребителей;

- по величине потери напряжения в них, которая не должна превышать определённых значений.

Расчёт производится в определённой последовательности.

1) Составляется схема электроснабжения строительной площадки и по ней вычисляется длина кабельной линии от трансформаторной подстанции до каждого потребителя.

2) Вычисляются (или определяются по паспортным данным) установленная P_y, расчётная P_расч мощности приёмников и коэффициент мощности данного потребителя.

3) Выбирается вид линии, способ прокладки, материал токоведущих жил и др., так как от этого зависит величина длительного допустимого тока.

4) Вычисляется расчётный ток нагрузки линии:

- для однофазных приёмников

I_расч =

- для трёхфазных приёмников

I_расч =

где P_расч - расчётная мощность отдельного токоприёмника (или группы);

U_н - номинальное напряжение сети; cosц_н - коэффициент мощности.

По величине расчётного тока I_расч определяется сечение S токоведущих жил кабеля по таблицам, в которых приведены длительно допустимые токи I_д для различных сечений в зависимости от вида изоляции, способов прокладки, количества и материала токоведущих жил (приложение 4 из методички «Электроснабжение строительных площадей»).

Сечение кабеля выбирается так, чтобы выполнялось условие:

I_д ? I_расч

1) Выбранное сечение токоведущей жилы согласуется с аппаратурой защиты, простейшим видом которой является плавкий предохранитель.

Поэтому дальнейший этап расчёта - выбор плавкой вставки. При выборе плавкой вставки необходимо соблюдать условие:

I_в ? I_расч

где I_в - ток плавкой вставки предохранителя.

Это условие означает, что предохранитель не должен перегорать при номинальном режиме работы сети.

Тип предохранителя выбирается по таблицам (приложение 5 из методички «Электроснабжение строительных площадей»).

2) Проверяется правильность выбора сечения кабеля по условию допустимой потери напряжения ?U , %, которую рассчитывают для трёхфазных сетей по формуле

?U=100 _{* *} (R_{0 *} cosц_п + X_{0 *} sinц_п)

где L - длина линии, км; R₀ , X₀ - удельное активное и индуктивное сопротивления, которые определяются по справочникам (приложение 4 из методички «Электроснабжение строительных площадей»), Ом/км.

1.6 Решение задачи с исходными условиями с использованием алгоритмов

Алгоритм расчета мощности, потребляемой строительной площадкой.

а) Расчетная активная мощность всей строительной площадки определяется как сумма расчетных активных мощностей отдельных групп электроприёмников по формуле:



P =

где m - число приемников электрической энергии.

б) Вычисляются реактивные расчетные мощности для каждой из групп потребителей электроэнергии по формуле:

Q_p=P_{p *} tgц

где ц - угол фазового сдвига.

в) Определяется расчетная реактивная мощность всей строительной площадки как сумма расчетных реактивных мощностей отдельных групп электроприемников по формуле:

Q=

г) Определяется расчетная реактивная мощность всей строительной площадки как сумма расчетных реактивных мощностей отдельных групп электроприемников по формуле:

S=

д) Находится коэффициент мощности строительной площадки по формуле:

cosц =

е) Расчетные мощности уточняются с учетом несовпадения во времени максимумов нагрузки отдельных групп потребителей. Это несовпадение оценивается коэффициетом участия в максимуме нагрузки K_max , равным 0,8-0,9

Таким образом, окончательные значения расчетных мощностей вычисляются по формулам:

P_расч=K_{max *} P ;

Q_расч=K_{max *} Q ;

S_расч=K_{max *} S=K_{max *}

Полученные значения используются при выборе трансформаторов понижающей трансформаторной подстанции, подающей электроэнергию на строительную площадку.



2. Расчетная часть

Исходные данные для расчетов:

Условные номера групп электроприемников:

№1	Pн=1000 кВт;	cosц=0,65;	ПВ=0,4
№2	Pн=30 кВт;	cosц=0,65;	ПВ=0,5
№3	Pн=40 кВт;	cosц=0,45;	ПВ=0,25
№4	Pн=50 кВт;	cosц=0,6;	ПВ=0,5
№5	Pн=10 кВт;	cosц=0,6;	ПВ=0,25
№6	Pн=55 кВт;	cosц=0,4;	ПВ=0,5

Координаты центров электрических нагрузок отдельных объектов строительной площадки:

Башенный кран:	X=100м	Y=80м
Бетоносмесительное отделение	X=15м	Y=80м
Строящийся корпус	: X=90м	Y=80м

2.1 Решение задачи пункта 1

1. Определяем величины активных расчетных мощностей отдельных групп электроприемников по формулам (1), (2), (3):

- для башенного крана:

;

.

- для вибраторов:



;

.

- для растворнасосов:

.

- для компрессоров:

.

- для ручного электроинструмента:

;

.

- для сварочных трансформаторов:

;

.

2. Определяем величину активной расчетной мощности всей

строительной площадки по формуле (4):



3. Определяем величины реактивных расчетных мощностей отдельных групп электроприемников по формуле (5):

- для башенного крана:

- для вибраторов:

- для растворнасосов:

- для компрессоров:

- для ручного электроинструмента:

- для сварочных трансформаторов:



4. Определяем величину реактивной расчетной мощности всей строительной площадки по формуле (6):

5. Определяем расчетную полную мощность и cosц всей строительной площадки по формулам (7) и (8):

;

.

6. Уточняем величины расчетных мощностей с учетом коэффициента участия в максимуме нагрузки K_м, который принимаем равным 0,85 по формулам (9), (10), (11):

или

.

Таким образом, полная расчетная мощность всей строительной площадки S_расч = 380,545 кВА; исходя из этого значения можно выбрать мощность трансформатора понижающей трансформаторной подстанции (подробнее см. Раздел 3).



2.2 Решение задачи пункта 2

.

Из таблицы Прил. 2 по результатам расчета выбираем для компенсации косинусные конденсаторы типа ККУ-0,38-11 номинальной мощностью

2.3 Решение задачи пункта 3

1. Рассчитываем реактивную мощность стройплощадки с учетом мощности компенсирующего устройства по формуле (15):

2. Определяем полную расчетную мощность стройплощадки по формуле (16):

.

3. По результатам, полученным в п.2, используя Прил. 3, проводим предварительный выбор трансформатора, исходя из того, что его мощность должна быть больше .

Выбираем трансформатор типа Тм-400/10 мощностью

4. Рассчитываем потери в трансформаторе (формулы 13 и 14):



;

5. Определяем общие расчетные мощности стройплощадки по формулам (18), (19), (20):

6. Проверяем соотношение (21).

Значит, трансформатор типа Тм-400/10 мощностью подходит для данной строительной площадки.

2.4 Решение задачи пункта 4

1. Рассчитываем полные мощности отдельных групп электроприемников по данным, полученным в Примере 1:

ѕ для башенного крана



ѕ для бетоносмесительного отделения

ѕ для строящегося корпуса

2. Координаты центра нагрузок определяем по формулам (22) и (23):

Таким образом, получаем координаты центра нагрузок которые наносим на план-схему строительной площадки, тем самым определяем место расположения понижающей трансформаторной подстанции.



2.5 Решение задачи пункта 5

1. Вычисляем расчетный ток бетоносмесительного отделения по формуле (25), так как нагрузка трехфазная:

,

Где

По величине расчетного тока из таблицы Прил. 4 и исходя из условия (26) определяем сечение жил кабеля S=95 мм ².

Т.о. выбираем кабель АБВГ 395+I35.

Расшифровка маркировки означает: силовой четырехжильный кабель с тремя токоведущими жилами из алюминия сечением 95 мм ² и нулевой жилой сечением 35 мм ².

2. Выбираем плавкую вставку предохранителя, соблюдая условие (27) из таблицы Прил. 5:

Т. о. выбираем предохранитель типа ПР-2-350 на 225А.

Поверяем правильность выбора сечения кабеля по условию допустимой величины потери напряжения; принимаем эту величину равной 5%.

Расчет ведем по формуле (28); данные берем из таблицы Прил. 4:



где

Т. о. падение напряжения не превышает заданной величины, т. е. и выбранное сечение кабеля отвечает требованиям пожаробезопасности и допустимой величины потерь напряжения в линии, а кабель АБВГ 395+I35 может быть использован для питания бетоносмесительного отделения строительной площадки.



Вывод

В ходе выполнения курсовой работы удалось определить и выполнить следующие пункты:

1)Рассчитать мощность, потребляемую строительной площадкой:

Sрасч = кВАр.

2)Выбрать компенсирующие устройства для строительной площадки:

конденсаторы типа ККУ-0,38-11 номинальной мощностью

3)Выбрать мощность силового трансформатора:

трансформатор типа Тм-400/10 мощностью

4)Определить центр нагрузок трансформаторной подстанции:

X₀=15м; Y₀=80м;

5)Определить выбор сечения кабелей, питающих электропотребители строительной площадки:

Сечение жил кабеля S=95ммІ. Таким образом выбрали кабель АБВГ 395+I35 и предохранитель типа ПР-2-350 на 225А.

Выбранное сечение кабеля отвечает требованиям пожаробезопасности и допустимой величины потерь напряжения в линии, а кабель АБВГ 395+I35 может быть использован для питания бетоносмесительного отделения строительной площадки.



Приложение 1

Значение коэффициента спроса K_c, основных приемников электроэнергии строительных площадок.

Наименование приемников	Kc
Вибраторы Строительные башенные краны Сварочные трансформаторы Растворонасосы Компрессорные станции Ручной электроинструмент	0,25 0,3 0,3 0,7 0,8 0,55



Приложение 2

Технические данные косинусных конденсаторов и конденсаторных установок на нормальное напряжение 0,38 кВ.

Конденсаторы

Марка	Номинальная мощность, кВАр	Номинальная емкость, мкФ
КМ-0,38-13 КС-0,38-18 КС-0,38-25 КМ2-0,38-26 КС2-0,38-36 КС2-0,38-50	13 18 25 25 36 50	286 397 551 572 794 1102

Конденсаторные установки

Марка	Номинальная мощность, кВАр
ККУ-0,38-1 ККУ-0,38-11 ККУ-0,38-у КУ-6-1 КУ-6-11	80 160 280 330 500



Приложение 3

Технические данные трехфазных масляных трансформаторов общего назначения (класс напряжения 6-10кВ).

Тип	Номинальная мощность, кВА	Номинальное напряжение, кВ
		ВН	НН
Тм-25/10 Тм-40/10 Тм-63/10 Тм-100/10 Тм-160/10 Тм-250/10 Тм-400/10 Тм-630/10 Тм-1000/10	25 40 63 100 160 250 400 630 1000	6;10 6;10 6;10 6;10 6;10 6;10 6;10 6;10 6;10	0,4 0,4 0,4 0,4 0,4 0,4 0,4 0,4 0,4



Приложение 4

Характеристики четырехжильных кабелей марки АБВГ.

Сеение жилы, ммІ	Длительно допустимый ток, А	Сопротивление, Ом/км
		R0	X0
2,5 4,0 6,0 10,0 16,0 25,0 35,0 50,0 70,0 95,0 120 150 185	27 35 42 64 83 106 129 161 193 235 270 308 354	21,61 7,74 5,17 3,10 1,94 1,24 0,89 0,62 0,44 0,33 0,20 0,21 0,17	0,09 0,09 0,09 0,073 0,067 0,066 0,064 0,062 0,061 0,06 0,06 0,06 0,06

Примечание: Четырехжильный кабель АБВГ выпускают следующих значений:

3*4+1*2,5; 3*6+1*4; 3*20+1*6; 3*16+1*10; 3*25+1*16; 3*35+1*16;

3*50+1*25; 3*70+1*25; 3*95+1*35; 3*120+1*35; 3*13+1*50; 3*185+1*50;

Расшифровка маркировки, например АБВГ 3*95+1*35, означает: силовой четырехжильный кабель на напряжение 1кВ с тремя токоведущими рабочими жилами из алюминия (А) сечением по 95ммІ, нулевой жилой сечением 35ммІ с поливинилхлоридной оболочкой (В) и такой же изоляцией (Б), без наружного покрова (Г).



Приложение 5

Характеристики предохранителей

Тип	Номинальный ток плавких вставок, А
ПР-2-15	6	10	15
ПР-2-60	15	20	25	35	45	60
ПР-2-100		60	80	100
ПР-2-200	100	125	160	200
ПР-2-350	220	225	250	300	350
ПР-2-600	350	430	500	600
ПР-2-1000	600	700	850	1000

Размещено на Allbest.ru

...