Главная Коллекция "Revolution" Физика и энергетика Асинхронные генераторы для систем автономного электроснабжения. Обоснование параметров асинхронного генератора

Асинхронные генераторы для систем автономного электроснабжения. Обоснование параметров асинхронного генератора

Влияние схемных и конструктивных признаков статорных и роторных обмоток на параметры и эксплуатационные свойства асинхронных генераторов. Методы формирования внутрифазных и межфазных соединений. Анализ изменения напряжения при загрузке генератора.

Рубрика	Физика и энергетика
Вид	статья
Язык	русский
Дата добавления	27.04.2017
Размер файла	862,1 K

посмотреть текст работы

скачать работу можно здесь

полная информация о работе

весь список подобных работ

Отправить свою хорошую работу в базу знаний просто. Используйте форму, расположенную ниже

Студенты, аспиранты, молодые ученые, использующие базу знаний в своей учебе и работе, будут вам очень благодарны.

Размещено на http://www.allbest.ru/

Асинхронные генераторы для систем автономного электроснабжения. Обоснование параметров асинхронного генератора

Богатырев Н.И.

1. Обоснование параметров асинхронного генератора

Система автономного электроснабжения (САЭ), в нашем понимании, предусматривает задачу разработать: генераторы (с приводными двигателями внутреннего сгорания, ветро- гидро- или комбинированным приводом) для питания параллельно включённых электроприёмников; систему регулирования механических параметров приводных двигателей и электрических параметров генераторов, обеспечивающую требуемый уровень, частоту и постоянство напряжения у электроприёмников; защиту элементов системы электроснабжения от перегрузок и коротких замыканий; приборы учёта и контроля качества электроэнергии и технических параметров приводных двигателей [4].

Автономность системы обусловлена соизмеримостью мощностей источников питания и потребителей и их обособленностью от других систем. В этом одна из особенностей и отличие САЭ от больших энергетических систем. Но не только в этом. В результате взаимного влияния источника энергии и нагрузки нарушаются режимы работы САЭ вплоть до полной неработоспособности системы электрооборудования. Источник питания, например, в составе дизеля и синхронного генератора имеет нестабильную частоту вращения и частоту тока, усугубляющие режим работы системы. Вследствие нестабильности частоты и искажений формы кривой напряжения становятся неработоспособными некоторые системы автоматики, непосредственные преобразователи частоты и другие токоприемники. САЭ с экономической точки зрения должны быть простыми и надёжными в эксплуатации. Создание для них генераторов, адаптированных к различному роду потребителей, является актуальной задачей сельской электрификации.

Факторы, сдерживающие широкое применение АГ в качестве преобразователей энергии, обусловлены необходимостью регулирования тока возбуждения, и в большей мере при наличии в токе нагрузки реактивной составляющей, размагничивающей генератор.

По принципу устройства АГ не может служить источником реактивной мощности, а поэтому важнейшие характеристики его являются крутопадающими, особенно при подключении активно - индуктивных двигательных нагрузок. Такие генераторы нуждаются в стабилизации напряжения. Стабилизация напряжения осуществляется компенсацией реактивной индуктивной мощности или разработкой специальных обмоток статора.

2. Математическая модель и параметры асинхронных машин

Влияние схемных и конструктивных признаков статорных и роторных обмоток на параметры и эксплуатационные свойства асинхронных машин обусловлено физическими явлениями при преобразовании в них энергии. Изучение физических явлений в электромеханических преобразователях энергии, к числу которых относят и электрические машины, осуществляют преимущественно методами математического моделирования.

При моделировании асинхронной машины предварительно изучают её идеализированный вариант, который характеризуется электрической и магнитной симметрией, равномерным воздушным зазором, отсутствием насыщения, распределением магнитодвижущей силы (МДС) в воздушном зазоре по гармоническому закону. Процессы в многополюсной асинхронной машине идентичны процессам в двухполюсной машине, поэтому моделирование осуществляют для числа пар полюсов p = 1 [2,3,5].

При математическом моделировании электрических машин электромагнитные величины представляют в виде обобщённых пространственных векторов. Синусоидальность распределения позволяет представить МДС и пропорциональные ей токи обобщённым пространственным вектором на плоскости, перпендикулярной оси ротора. Под обобщённым вектором понимают вектор, проекции которого на оси фазных обмоток в любой момент времени равны мгновенным значениям фазных величин, представляемых этим вектором.

Так, если ток в каждой фазной обмотке трёхфазной асинхронной машины представить вектором модуль которого равен мгновенному значению фазного тока, а направление совпадает с осью обмотки, и сложить эти векторы, то получим пространственный вектор тока (3/2)i. Его модуль будет в 3/2 раза больше модуля вектора тока i, проекции которого на оси фазных обмоток равны мгновенным значениям токов iа, iв, iс. Таким образом, для того, чтобы вектор, полученный сложением фазных векторов, соответствовал данному выше определению пространственного вектора, его необходимо умножить на 2/3. На комплексной плоскости обобщённый вектор тока

i = j(ia + aib + a2ic).

Рисунок 1 - К определению обобщенного вектора тока

Пропорциональные токам фазных обмоток определяется МДС:

где Fam, Fbm и Fcm - амплитуды МДС на оси фазных обмоток.

Обобщённый вектор МДС трёхфазной статорной обмотки

F = Fmejщ,

как и обобщённый вектор тока, вращается с угловой скоростью щ.

При смещении симметричных фазных обмоток на 1200 и учитывая, что

Fam = - (Fbm + Fcm),

МДС трёхфазной статорной обмотки

В векторной форме МДС трёхфазной обмотки

Со статорной фазной обмоткой фазы "а" сцепляются магнитные потоки, создаваемые током самой обмоткой и магнитные потоки, создаваемые токами других фазных обмоток. Часть магнитного потока, создаваемого фазной обмоткой и сцепляющиеся с ее витками, называется потоком рассеяния. Индуктивность, связывающая поток рассеяния обмотки с протекающим в ней током, называется индуктивностью рассеяния L1у. Другая часть магнитного потока, помимо витков самой обмотки охватывает также витки других обмоток и называется основным магнитным потоком. Индуктивность, определяющая потокосцепление с основным потоком называется основной индуктивностью lm.

При отсутствии токов в обмотках ротора потокосцепление статорной фазной обмотки "а"

где Mab и Mac - взаимные индуктивности фазных статорных обмоток.

При двух одинаковых фазных обмотках, совпадении их осей и равенстве токов магнитный поток, создаваемый током второй обмотки и сцепляющийся с витками первой обмотки, будет идентичен потоку, создаваемому первой обмоткой и сцепляющейся с витками второй обмотки. При этих условиях картина магнитного поля будет одинаковой независимо от того, по какой из обмоток протекает ток, то есть основная индуктивность lm будет равна взаимной индуктивности М0. Смещение фазных обмоток на угол д вызовет изменение их взаимной индуктивности

М = М0cosд = lmcosд.

Для симметричных трёхфазных токов

ia + ib + ic = 0 или ib + ic = - ia,

и учитывая, что

дb = 2р/3 и дc = - 2р/3,

выражение для потокосцепления фазной статорной обмотки "а" (аналогично и для потокосцеплений других фазных обмоток) можно представить в виде

Индуктивность L1 включает индуктивность от потока рассеяния Lу1, индуктивность от части основного потока, созданного самой обмоткой lm, и индуктивность от части основного потока, созданной двумя другими обмотками lm/2. Таким образом, полная взаимная индуктивность М статорной обмотки от основного магнитного потока в 3/2 раза больше ее основной индуктивности lm (М = 1,5 lm).

Обобщённый вектор потокосцепления статора при сложении фазных проекций и при отсутствии токов ротора

Наличие токов в обмотках ротора приводит к появлению дополнительных потокосцеплений. Если ось обмотки ротора фазы "а" смещена на угол г относительно оси обмотки статора фазы "а" (рис. 2), то взаимные индуктивности обмоток ротора и фазы "а" статора:

Маа = M0acosг;

Мbа = M0bcos(г + cos1200);

Мcа = M0ccos(г - 1200),

где М0а, М0b, М0c - взаимные индуктивности при г = 0.

Рисунок 2 - Положение осей обмоток статора и ротора

Взаимная индуктивность обмоток статора и ротора при совпадении их осей равна lm, и картина магнитного поля будет той же, что и при совпадении осей статорных обмоток. Поэтому:

М0а = М0b = М0c = М0 = lm;

Маа = lmcosг, Мbа = lmcos(г + 2р/3);

Мcа = lmcos(г - 2р/3).

Полное потокосцепление статорной обмотки фазы "а" при наличии токов ротора (и по аналогии для других фаз):

;

Вектор потокосцепления статора с ротором

Общее потокосцепление статора и ротора, соответствующее режиму протекания токов по обмоткам статора и ротора:

Аналогичное выражение справедливо и для потокосцепления ротора. Для ротора угол г будет отрицательным, так как по отношению к статору этот угол отсчитывается в обратном направлении,

Вектор тока статора записан в неподвижной системе координат бв, связанной со статором, а вектор тока ротора записан во вращающейся (смещенной на текущий угол г) системе координат xy, связанной с ротором. В записи с индексами систем координат

или, если обе части умножить на е-jг, то

Таким образом, форма записи уравнений обобщённых векторов потокосцеплений не зависит от выбора системы координат. В одинаковых системах координат выражения для потокосцепления имеют одинаковую форму и индексы систем в них можно опустить. Потокосцепления статора и ротора с учетом всех токов и независимо от выбранной системы координат запишутся в виде:

Согласно последним выражениям потокосцепления статора и ротора раскладываются на составляющие, обусловленные собственным током (ш11 и ш22) и током другой части двигателя (ш12 и ш21).

Векторную сумму токов статора и ротора образует результирующий ток - ток намагничивания iм, и потокосцепления статора и ротора можно представить через основной магнитный поток и через потоки рассеяния:

в виде:

Для фазных напряжений статорной обмотки справедливы выражения:

где R1 - активное сопротивление статорной обмотки.

Умножив второе уравнение на а, третье уравнение на а2, затем складывая все три уравнения и умножая их правую и левую части на 2/3

получим в векторной форме

Аналогичное выражение для ротора в системе координат xy

Для перевода уравнения ротора в неподвижную систему координат бв умножим обе части уравнения ротора на ejи при текущем угле поворота системы координат и (рис. 3) и представим в производной вектор потокосцепления ротора в новой системе координат как

Рисунок 3 - Вектор тока в разных системах координат

После преобразований

опуская индексы координатной системы, получим уравнение напряжения для ротора в неподвижной системе координат

где

щ2 = dи/dt

- текущая угловая скорость ротора.

Переход от системы координат xy к системе координат бв привел к разложению ЭДС в уравнении ротора на две составляющие. Первая составляющая dш2/dt связана с изменением потокосцепления вследствие измерения во времени токов и называется ЭДС трансформации. Вторая составляющая щш2 связана с изменением потокосцепления вследствие вращения ротора и называется ЭДС вращения:

Эти же уравнения в виде комплексных амплитуд:

Производная от еjщt составляет jщеjщt и при замене оператора дифференцирования d/dt на jщ:

или, сокращая все части уравнений на еjщt:

Пометив со штрихом приведённые к статору ток и параметры короткозамкнутого ротора (U2 = 0), получаем:

Для двухполюсной машины

щ1 = щ = 2рf,

следовательно:

или:

Имея в виду, что

1 - щ2/щ = s

- скольжение ротора, получаем:

и математическую модель асинхронного двигателя имеет вид:

Математической модели отвечает электрическая схема замещения асинхронной машины (рис. 4, U = U1). По расположению параметров её называют Т образной схемой замещения.

Рисунок 4 - Т - образная схема замещения асинхронной ашины

Без существенной погрешности ветвь намагничивания можно вынести на вход схемы замещения (рис. 5). Эту схему замещения по расположению параметров называют Г образной.

Рисунок 5 - Г - образная схема замещения асинхронной машины

Для реальной m фазной асинхронной машины с wkоб эффективными витками на фазу статорной обмотки (kоб - обмоточный коэффициент) и w2kоб2 эффективными витками на фазу m2 = Z2 фазной роторной обмотки (Z2 - число пазов ротора, kоб2 обмотчный коэффициент) приведённые к статору ток и сопротивления ротора:

I2' = I2/ki; R2' = R2k; x2' = x2/k,

где

ki = mwkоб/m2w2kоб2

- коэффициент приведения тока;

k = mw2/m2w22

- коэффициент приведения сопротивлений.

Согласно схемам замещения ток ротора

хк = х1 + х2'

Электромагнитной мощности

отвечает электромагнитный момент

Приравнивая нулю производную

находим критическое скольжение

а по нему и максимальный электромагнитный момент:

где знак "+" относится к двигательному режиму работы асинхронной машины, а знак "-" - к генераторному режиму её работы (рис. 6).

Рисунок 6 - Зависимость Мэм = f(s) асинхронной машины

В генераторном режиме работы асинхронной машины со скольжением s < 0 активная составляющая тока ротора меняет знак

и тормозной момент генератора уравновешивает момент приводного двигателя.

Реактивная составляющая тока ротора не зависит от знака скольжения

и асинхронный генератор, как и асинхронный двигатель, является потребителем реактивной мощности.

В автономных электростанциях источником реактивной мощности для асинхронного генератора служат конденсаторы. Процесс самовозбуждения генератора при наличии остаточного магнитного поля подобен физическому процессу в последовательном колебательном контуре из индуктивности L, конденсатора С и сопротивления R

где qt и еt - заряд на обкладках конденсатора и ЭДС контура.

Установившееся значение ЭДС определяет пересечение характеристики намагничивания генератора с вольтамперной характеристикой конденсатора (рис. 7). Ток возбуждения генератора Iм = E/xм.

Рисунок 7 - К процессу самовозбуждения асинхронного генератора (s 0)

В установившемся режиме работы балансу энергий электрического поля конденсатора и магнитного поля асинхронного генератора отвечает частота электромагнитных колебаний

3. Параметры асинхронных генераторов

Статорные обмотки асинхронных генераторов, как любых асинхронных машин состоят из катушечных групп с числом катушек q = Z/2pm, а их МДС можно представить в виде множества гармоник с амплитудами Fнm. Качество МДС оценивают по минимальной величине коэффициента дифференциального рассеяния [1]

где Fm - амплитуда основной гармоники = р.

Распределение ампер-проводников Ах обмотки по пазам статора вполне определено, и, принимая радиус статора за единицу, МДС можно представить в виде

где (х) - фаза I1m N проводников в пазу с координатой х.

Суммирование векторов Ахеiх на периоде МДС образует замкнутую фигуру - диаграмму Гёргеса, по которой определяют значение фд. Для основной гармоники МДС обмотки с

N = 2mw/Z

проводниками в пазу диаграмма Гёргеса является окружностью радиусом

Принимая I1mN = 1,

и коэффициент дифференциального рассеяния

где Rд2 - полярный момент инерции пазовых точек диаграммы Гёргеса.

Результирующей амплитуде основной гармоники МДС обмоток статора и ротора F0m отвечает индукция в воздушном зазоре

а индукции - намагничивающий ток

где k - коэффициент воздушного зазора; k - коэффициент насыщения магнитной цепи; 0 - магнитная постоянная. Магнитный поток основной гармоники

Ф = BDl/p,

перемещаясь с линейной скоростью 2f (D и l - внутренний диаметр и длина статора;

= D/2p

- полюсное деление статора) относительно 2wkоб эффективных проводников статорной обмотки наводит в них ЭДС

По ЭДС рассчитывают число витков обмотки на номинальное фазное напряжение Uн

где

ke 1 - 75р2/ZD

- эмпирический коэффициент, учитывающий падение напряжения на обмотке при номинальной нагрузке.

Наряду с основным потоком токи обмоток статора и ротора создают потоки рассеяния, определяющие индуктивные сопротивления обмоток. Индуктивное сопротивление однослойной и двухслойной статорной обмотки:

;

где: lл - длина лобовой части витка; - степень укорочения шага;

- сопротивление взаимоиндукции.

Омическое сопротивление статорной обмотки с а параллельными ветвями определяет средняя длина витка lв (м), сечение провода S (мм2), удельное сопротивление меди (с = 0,0174 Омм/мм2 при 20С) и температурный коэффициент сопротивления (для меди б = 0,0041/С).

Активное сопротивление статорной обмотки для расчётной температуры 75С и частоты тока f = 50 Гц R1 = 0,0223lвw/аnS.

Фазную обмотку ротора составляют стержень и два элемента замыкающих колец (рис. 8, Ic1 = Ic2 = … = I2 и I12 = I23 = … = Iкл).

Рисунок 8 - Схема токов в стержнях и в элементах замыкающих колец

При расчёте активного сопротивления роторной обмотки R2 сопротивление элементов замыкающих колец 2Rкл приводят к сопротивлению стержня Rс.

При фазовом сдвиге токов в стержнях

ц2 = 2рp/Z2

ток в элементе замыкающего кольца

Индуктивное сопротивление роторной обмотки:

где Dк, hк, bк и lл2 - средний диаметр, высота, ширина и длина элемента замыкающих колец;

- коэффициент дифференциального рассеяния.

Соответственно для гармоники :

Для высших гармоник R2н ? Rc.

Действие гармоники оценивают по параметрам, приведённым к роторной обмотке (рис. 9).

Рисунок 9 - Схема замещения для -й гармоники

На схеме замещения:

где

- коэффициент приведения тока статора к току ротора -й гармоники.

Электромагнитный момент от гармоники

Электромагнитный момент от основной гармоники

где

- приведённое к ротору сопротивление взаимоиндукции.

Анализ параметров. Оценим действие выраженной высшей обратновращающейся гармоники н = 5 для генератора на базе асинхронного двигателя АИР112М2.

Данные АИР112М2: D = 108 мм; l = 125 мм; I1н = 14,7 А; соsн = 0,88; w = 108; R1 = 0,70 Ом; B = 0,71 Тл; k = 1,75; д = 0,6 мм; k = 1,2; Z2 = 28; bск = 9,4 мм; в = 100; Dк = 0,097 м; hк = 0,022 м; bк = 0,019 м; lл2 = 0,011 м; Рэл1 = 402 Вт - потери в статорной обмотке; Рэл2 = 208 Вт - потри в роторной обмотке; Рс = 274 Вт - потери в стали; Рм = 121 Вт - потери механические.

Амплитуды гармоник в долях малых ступенек МДС (рис. 10, стороны катушек фазы А обозначены квадратами, фазы В - треугольниками и фазы С - кругами)

Рисунок 10 - Основная гармоника и первые высшие гармоники МДС

Потери холостого хода и активная составляющая тока холостого хода базового двигателя (Uн = 220 В):

Р0 mIм2 R1 + Pс + Рм = 3 · 5,12 · 0,70 + 274 + 121 = 450 Вт;

I0a = Р0/mUн = 450/(3 220) = 0,68 А.

Ток холостого хода базового двигателя

Приведённое активное сопротивление и активное сопротивление роторной обмотки:

где

k = mw2/m2w22 = 3 1082 0,9562/(28 0,52 0,9992) = 4578.

Углу скоса пазов ротора в = 100 соответствуют значения коэффициентов роторной обмотки и индуктивных сопротивлений:

Значения параметров и коэффициентов для гармоники = 5:

R2v Rс = 0,9 10-4 Ом;

kоб2н = 0,969;

ф2н = 0,184;

х2н = 1,15 · 10-4 Ом;

х`мн = 3,55 · 10-4 Ом.

При работе асинхронной машины в режиме генератора с тем же номинальным скольжением sн = 0,0365, что и у базового двигателя, скольжение ротора генератора относительно гармоники = 5

Моменты от основной гармоники и от гармоники = 5:

где

- коэффициенты приведения тока для основной и для -й гармоники.

Таким образом, дополнительное тормозное действие моментов от высших гармоник в генераторах практически не проявляется.

Дополнительные потери в роторной обмотке от гармоники = 5

Р = 5 = М (/ ) s = 0,0211 (314/5) 6,175 = 8,2 Вт.

4. Выбор базовых асинхронных машин для проектирования асинхронных генераторов

Ориентиром для выбора базы асинхронного генератора служит индуктивное сопротивление роторной обмотки, оказывающее размагничивающее действие на генератор при нагрузке. Сравним этот параметр для стандартных асинхронных двигателей АИР100L2 и АИР112М2

Данные АИР112М2 и расчётные значения его роторной обмотки R2 = 1,02 · 10-4 Ом, ф2н = 0,0063, kоб2 = 0,999 приведены выше.

Номинальный ток ротора базового двигателя

Расчётным величинам ЭДС Е = 233 В и индукции Вд = 0,80 Тл соответствует поток и число витков на фазу статорной обмотки:

Ф = ВдDl/p = 0,8 · 108 · 125 · 10-6/1 = 10,8 · 10-3 Вб;

w = E/(222kобФ) = 233/(222 · 0,956 · 10,8 · 10-3) = 102.

При практически квадратичной зависимости коэффициента насыщения магнитной цепи двухполюсной машины от индукции принимаем для генератора kм ? 2,3. Индуктивное сопротивление роторной обмотки и намагничивающий ток генератора:

где

kе = wkоб/w2kоб2 = 102 · 0,956/(0,5 · 0,999) = 195,2.

Из выражения

находим номинальное скольжение (Е = 222wkобФ и f = 50 Гц)

Из следующих выражений:

находим реактивный ток ротора и его приведённое значение:

где

ki = mwkоб/m2w2kоб2 = 3 · 102 · 0,956/(28 · 0,5 · 0,999) = 20,91.

Степень размагничивания тока ротора

Генератор на базе асинхронного двигателя АИР100L2.

Данные АИР100L2: I1н = 10,7 А; соsн = 0,89; D = 89 мм; l = 136 мм; w = 120; kоб = 0,956; R1 = 0,91 Ом; B = 0,71 Тл; k = 1,53; д = 0,35 мм; k = 1,23; Z/Z2 = 24/17; bск = 9,9 мм; kоб2 = 0,998; фд2 = 0,0155; Dк = 0,08 м, hк = 0,023 м, bк = 0,022 м, lл2 = 0,014 м; Рэл1 = 300 Вт; Рэл2 = 178 Вт; Рс = 180 Вт; Рм = 79 Вт.

Потери холостого хода и активная составляющая тока холостого хода базового двигателя (Uн = 220 В):

Р0 = mI02 R1 + Pс + Рм 3(I1н sinн)2 R1 + Pс + Рм = 3(10,7 0,456)2 0,91 + 180 + 79 = 324 Вт;

I0a = Р0/(mUн) = 324/ (3 220) = 0,49 А.

Приведённое активное сопротивление и активное сопротивление роторной обмотки:

где

k = mw2/m2w22 = 3 1202 0,9562/(17 0,52 0,9982) = 9327.

Номинальный ток ротора

Расчётным величинам ЭДС Е = 233 В и Вд = 0,80 Тл соответствует kм ? 2,0, поток и число витков на фазу обмотки генератора:

Ф = ВдDl/p = 0,8 · 89 · 136 · 10-6/1 = 9,68 · 10-3 Вб;

w = E/(222kобФ) = 233/(222 · 0,956 · 9,68 · 10-3) = 112.

Индуктивное сопротивление роторной обмотки генератора

Намагничивающий ток генератора

где

kе = wkоб/w2kоб2 = 112 · 0,956/(0,5 · 0,998) = 214,6.

Из выражения

находим номинальное скольжение ротора генератора

Из следующих выражений:

находим реактивный ток ротора и его приведённое значение:

где

ki = mwkоб/m2w2kоб2 = 3 · 112 · 0,956/(17 · 0,5 · 0,998) = 35,75.

Степень размагничивания тока ротора

статорный роторный генератор межфазный

Таким образом, степень размагничивания тока ротора генератора на базе АИР112М2 в 3,24 раза меньше, чем на базе АИР100L2. Практически на такую величину будет изменяться и падение напряжения при загрузке асинхронного генератора.

Большое влияние на параметры асинхронных генераторов оказывают конструктивные особенности обмоток статора.

Разработке рациональных схем статорных обмоток асинхронных генераторов с новыми внутрифазными и межфазными соединениями способствуют современные методы их формирования, которые будут рассмотрены в следующей публикации.

Литература

1. Богатырёв Н.И. Схемы статорных обмоток, параметры и характеристики электрических машин переменного тока / Н.И. Богатырёв, В.Н. Ванурин, О.В. Вронский - Краснодар: 2007. - 301 с.

2. Ковач К.П. Переходные процессы в машинах переменного тока / К.П. Ковач, И. Рац. - М. - Л.: ГЭИ, 1963 - 744 с.

3. Копылов И.П. Математическое моделирование электрических машин: Учебник для вузов, 3-е издание / И.П. Копылов - М.: Высшая школа, 2001. - 327 с.

4. Системы автономного электроснабжения: моногр. / О.В. Григораш, Н.И. Богатырев, Н.Н. Курзин и др.; под ред. Н.И. Богатырева. - Краснодар, 2001. - 333 с.

5. Усольцев А.А. Частотное управление асинхронными двигателями. Учебное пособие по дисциплинам электромеханического цикла / А.А. Усольцев - "ИТМО" Санкт - Петербург. 2006. - 95 с.

Размещено на Allbest.ru

...

статья "Асинхронные генераторы для систем автономного электроснабжения. Обоснование параметров асинхронного генератора" скачать

Подобные документы

Ремонт электрических машин
Разборка машин средней мощности. Ремонт статорных обмоток машин переменного тока. Обмотки многоскоростных асинхронных двигателей с короткозамкнутым ротором. Ремонт якорных и роторных обмоток. Ремонт обмоток возбуждения. Сушка и пропитка обмоток.

учебное пособие [3,4 M], добавлен 30.03.2012
Сварочные генераторы: общие сведения
Сварочные генераторы для ручной дуговой и автоматизированной сварки. Принципиальная схема коллекторного сварочного генератора. Зависимость средней скорости нарастания тока короткого замыкания генератора ГСО-300А от изменения параметров цепей якоря.

реферат [220,1 K], добавлен 24.12.2010
Исследование трехфазного синхронного генератора, включенного на параллельную работу с сетью
Конструкция синхронного генератора и приводного двигателя. Приведение генератора в состояние синхронизации. Способ точной синхронизации. Процесс синхронизации генераторов с применением лампового синхроноскопа. Порядок следования фаз генератора.

лабораторная работа [61,0 K], добавлен 23.04.2012
Асинхронные машины
Функционирование асинхронных машин в режиме генератора. Устройство асинхронных двигателей и их основные характеристики. Получение вращающегося магнитного потока. Создание вращающего момента. Частота вращения магнитного потока статора и скольжения.

реферат [206,2 K], добавлен 27.07.2013
Расчет параметров трехфазного синхронного генератора
Расчет и оптимизация геометрических и электрических параметров трехфазных обмоток статора синхронного генератора. Конструирование схемы обмотки, расчет результирующей ЭДС с учетом высших гармонических составляющих. Намагничивающие силы трехфазной обмотки.

курсовая работа [2,1 M], добавлен 24.04.2014
Короткое замыкание в цепи синхронного генератора
Установившийся режим трехфазного короткого замыкания синхронного генератора. Физические явления при внезапном трехфазном коротком замыкании в цепи синхронного генератора без автоматического регулятора напряжения. Процессы изменения магнитных потоков.

лекция [76,5 K], добавлен 11.12.2013
Разработка генератора импульсных напряжений (ГИН) для испытания изоляции трансформатора напряжения
Выбор схемы генератора импульсов напряжения и общей компоновки конструкции. Расчет разрядного контура генератора, разрядных, фронтовых и демпферных сопротивлений, коммутаторов импульсной испытательной установки. Разработка схемы управления установкой.

курсовая работа [904,3 K], добавлен 29.11.2012
Расчет и проектирование генератора от энергии рек
Определение напора и расхода воды для гидроэлектростанции, диаметра рабочего колеса, частоты вращения турбины, высоты всасывания и подбор генератора. Расчет энергетических и конструктивных параметров комбинированной ветроэлектрической энергоустановки.

курсовая работа [166,2 K], добавлен 26.12.2015
Исследование трехфазного синхронного генератора
Устройство синхронного генератора, экспериментальное подтверждение теоретических сведений о его свойствах. Сбор схемы генератора, пробный пуск и проверка возможности регулирования параметров. Анализ результатов эксперимента, составление отчета.

лабораторная работа [221,2 K], добавлен 23.04.2012
Асинхронные машины
Устройство асинхронной машины: статор и вращающийся ротор. Механическая характеристика асинхронного двигателя, его постоянные и переменные потери. Методы регулирования частоты вращения двигателя. Работа синхронного генератора в автономном режиме.

презентация [9,7 M], добавлен 06.03.2015
Расчет генератора линейно возрастающего напряжения
Схема генератора линейно возрастающего напряжения. Типичные формы пилообразного напряжения. Стабилизация конденсатора во время рабочего хода. Номинал резистора в коллекторной цепи. Амплитуда выходного импульса, обратный ход и коэффициент нелинейности.

курсовая работа [210,4 K], добавлен 07.10.2011
Асинхронные машины
Основные достоинства и недостатки асинхронных (индукционных) машин, история их создания. Устройство асинхронного двигателя. Двигатели с улучшенными пусковыми свойствами. Анализ принципа подключения асинхронного двигателя через магнитный пускатель.

презентация [5,1 M], добавлен 26.08.2015
Реконструкция электроснабжения производственной зоны предприятия
Расчет сечений и потерь напряжения проводов, номинальной мощности трансформаторной подстанции, токов короткого замыкания, пускозащитной аппаратуры. Прокладка трасс линий. Исследование защиты электродвигателей методом капсулирования статорных обмоток.

дипломная работа [1,7 M], добавлен 08.10.2015
Возбуждение синхронных генераторов
Системы возбуждения синхронных генераторов. Изменение величины выпрямленного напряжения. Системы автоматического регулирования возбуждения синхронных генераторов. Изменение тока возбуждения синхронного генератора. Активное сопротивление обмотки.

контрольная работа [651,7 K], добавлен 19.08.2014
Синхронный генератор
Свойства и характеристики синхронного генератора. Потеря энергии при преобразовании в синхронном генераторе механической энергии в электрическую. Устойчивость и увеличение перегрузочной способности генератора. Особенности параллельной работы генератора.

реферат [206,4 K], добавлен 14.10.2010
Разработка автономного электроснабжения для теплонасосной установки
Цель и задачи разработки опытной теплонасосной установки с автономным электроснабжением. Теплофизические параметры объекта; блок-схема устройства автономного электроснабжения; выбор и обоснование преобразователя. Составление математической модели ТНУ.

дипломная работа [1,8 M], добавлен 16.05.2012
Проект изменения электрической части Запорожской АЭС
Распределение генераторов между РУ ВН и РУ СН. Выбор генераторов и блочных трансформаторов. Схемы электроснабжения потребителей собственных нужд АЭС. Определение мощности дизель-генераторов систем надежного питания. Расчет токов короткого замыкания.

дипломная работа [381,1 K], добавлен 01.12.2010
Конструкция асинхронных машин
Режимы работы и области применения асинхронных машин. Конструкции и обмотки асинхронных машин. Применение всыпных обмоток с мягкими катушками и обмотки с жесткими катушками. Отличительные черты короткозамкнутых и фазных обмоток роторов асинхронных машин.

реферат [708,3 K], добавлен 19.09.2012
Расчет самолетного генератора
Расчет авиационного генератора с параллельным возбуждением. Расчет трехфазного асинхронного двигателя с короткозамкнутым ротором и выпрямительного устройства. Выбор схемы выпрямителя. Зависимость плотности тока в обмотках от мощности трансформатора.

курсовая работа [1,1 M], добавлен 13.01.2014
Проектирование судовой электрической станции
Выбор количества, типов и параметров основных и стояночного генератора. Режимы работы основных генераторов, проверка загруженности по режимам, устройство и принцип действия. Расчет и выбор генераторных автоматов и контакторов. Виды защит генераторов.

курсовая работа [223,7 K], добавлен 26.02.2012

Другие документы, подобные "Асинхронные генераторы для систем автономного электроснабжения. Обоснование параметров асинхронного генератора"

весь список подобных работ

скачать работу можно здесь

сколько стоит заказать работу?

Работы в архивах красиво оформлены согласно требованиям ВУЗов и содержат рисунки, диаграммы, формулы и т.д.
PPT, PPTX и PDF-файлы представлены только в архивах.
Рекомендуем скачать работу.