Обработка диагностической информации при оценке технического состояния электроприводной арматуры атомной электрической станции

Размещено на http://www.allbest.ru/

Обработка диагностической информации при оценке технического состояния электроприводной арматуры АЭС

А.В.Чернов, О.Ю.Пугачёва, Е.А.Абидова,

При диагностировании роторного оборудования и, в частности, электроприводной арматуры (ЭПА), наиболее распространенным способом получения информации о техническом состоянии объекта является анализ виброакустического сигнала[1].

Источниками повышенной вибрационной активности являются колебания неисправных деталей редуктора. Данные колебания распространяются по кинематической цепочке редуктора, вызывая модуляцию вращения валов. Результирующее колебание зависит от характера неисправности[1,2]. Дефекты типа заклинивания, наиболее часто возникающие при неправильной сборке редуктора, характеризуется распространением крутильного колебания:

и - угол поворота сечения; J - момент инерции, приложенные к валу; М(х,t) - крутящий момент; G - модуль сдвига вала; С - скорость распространения колебания; м - коэффициент Пуассона.

Дефекты, приводящие к усиленным соударениям в редукторе, возникающие при эксплуатационных дефектах подшипников и/или передач, проявляются как поперечные колебания:

о - перемещение сечения вала вдоль координаты x; P(x, t) - внешние силы, приложенные к валу; Е - модуль Юнга; h -длинна вала.

Для анализа диагностических сигналов целесообразно использование графических методов. Наиболее распространенным в области технической диагностики способом обработки сигнала является разложение в ряд Фурье с последующим анализом спектра.

В соответствии с экспериментальными данными, в спектре сигнала исправной ЭПА могут наблюдаться первая гармоника вращения ротора f_вр и сетевая гармоника f_с, появление в спектре других гармоник свидетельствует о неисправности ЭПА. Так, в спектре виброакустического сигнала ЭПА с дефектом подшипника редуктора (рисунок 1) проявляются гармоники дефектного подшипника: 8,7; 32; 52; 91 - частоты сепаратора, тел качения, наружного и внутреннего колец соответственно.

Рис. 1 Спектр виброакустического сигнала ЭПА с дефектом подшипника редуктора (f_вр - частота вращения ротора, f_с - вторая сетевая гармоника, f_тк, f_сп, f_вк, f_нк - частоты тел качения, сепаратора, внутреннего и наружного кольца подшипника).

Однако в условиях опасных производств (например, действующий блок АЭС) применение виброакустических датчиков затруднительно. Альтернативным методом является диагностика по току, потребляемому двигателем в процессе эксплуатации ЭПА[3]. При диагностировании возникает задача выделения информативной составляющей из сигнала, который в работе [4] приближенно описывается выражением (3):

В данном сигнале номинальный рабочий ток двигателя I₀, и сетевая гармоника щ_e не несут диагностической информации. Функция перемещений ротора которые определяются собственными и вынужденными колебаниями ротораи вынуждающим воздействиям со стороны дефекта (t), может содержать информацию о механических дефектах редуктора [2].

Помехи сигнала I(t) затрудняют его анализ. Поэтому в спектре токового сигнала ЭПА (рисунок 2) отсутствуют информативные гармоники, которые обнаруживаются в спектре одновременно снятого виброакустического сигнала (рисунок 1).

Рис. 2. Спектр сигнала тока двигателя ЭПА с дефектом подшипника редуктора.

Очевидно, сетевая гармоника может быть представлена систематической помехой и подлежит удалению. Штатная методика при обработке диагностических сигналов предполагает вычисление скользящего среднеквадратичного значения (СКЗ) сигнала. В результате усреднения происходит ослабление информативных компонент сигнала.

В ряде работ [1,2,5] в качестве преобразования для демодуляции сигнала, сохраняющей особенности модулирующих сигналов, предлагается фильтр на основе преобразования Гильберта. Преобразование Гильберта функции I(t) позволяет получить мнимую составляющую комплексного представления сигнала:

Результат преобразования используется для получения огибающей сигнала:

При анализе огибающей I_H(t) определяются токово-временные параметры (время срабатывания, значение пускового тока, плавность хода и др.). Согласно штатной методике диагностирования, производится сравнение токово-временных параметров арматуры с соответствующими допусками[3]. Несоответствие параметров допускам идентифицируется системой диагностики, как признак неисправности ЭПА. Неравенство (4) соответствует сравнению рабочего тока I_H(t) с допусками для данного параметра.

D_min< |I_H(t)| < D_max

Неравенство выполняется при условии??^?_p?t??_z(t)??много больше 1. Невыполнение неравенства (4) свидетельствует о пульсации тока двигателя. Причиной пульсаций тока двигателя ЭПА, согласно опыту эксплуатации, являются колебания ротора при периодическом вынуждающем воздействии (1) или (2).

При анализе вынуждающих воздействий по сигналу I_H(t) информацию о рабочем токе I₀ можно рассматривать как систематическую помеху. Данную помеху необходимо исключить путем вычитания медианного среднего значения М_е:

I^/_p(t,I_z(t))=--I_H(t)---М_е

Сигнал--I/p(t,Iz(t)) при разложении в ряд Фурье можно представить суммой периодических функций (8):

В спектре сигнала тока ЭПА с дефектом подшипника после обработки (рисунок 3) проявляются те же гармоники, что и в спектре виброакустического сигнала (рисунок 1).

По спектрам (рисунки 1 и 3) можно видеть, что амплитуды частот ротора больше частот подшипника, то есть диагностический сигнал в значительной степени определяется гармониками, кратными частоте вращения ротора

Здесь N - число гармоник на частоте вращения ротора. Параметры I_рn, ц_рn, характеризующие гармоники статора, наведенные в результате вибраций ротора, вообще говоря, не постоянны. Определение динамики данных величин позволяет соотнести сигнал (8) с представлением (1) или (2), т.е. различить крутильные и поперечные колебания. Данная информация позволяет идентифицировать техническое состояние ЭПА в случаях, когда различные дефекты проявляются на одинаковых частотах.

Рис. 3. Спектр сигнала тока двигателя ЭПА с дефектом подшипника редуктора после обработки.

Однако спектральный анализ, основанный представлении сигнала (8) в

виде графиков b_k(k) или ц_k(k), не предназначен для выявления данных особенностей. Получить комплексное представление сигнала (8) b_k(k,ц_k) возможно с помощью фазового плоскостного метода (ФПМ)[6]. ФПМ позволяет находить графическое решение уравнений, в том числе уравнений (1) и (2).

Метод предполагает представление диагностического сигнала на комплексной плоскости в виде суммы проекций действительной части сигнала I_r и мнимой H(I_r). Конец результирующего вектора описывает совокупность траекторий, называемых фазовыми портретами (ФП). Формы ФП, соответствующих диагностическим сигналам ЭПА, близки к классу кривых, называемых эпициклоидами[7]. Данные кривые получаются как траектории движения точек, закрепленных на окружностях, катящихся внешним образом по другим окружностям. Вид фигуры зависит от соотношений радиусов окружностей и скоростей качения.

Формы портретов диагностических сигналов определяются соотношением величин, входящих в выражение (9). Если N=1, то портрет представляет собой окружность (рис. 4 а), если N=2, то кардиоиду (рис. 4 б), N=3 - нефроиду (рис. 4 в). При чем, соотношение между диаметрами «лепестков» характеризует соотношения между амплитудами гармоник

k=I_p1: (I_p2+I_p3).

Поворот оси симметрии кардиоиды или нефроиды характеризует сдвиг фаз между гармониками ц_рn. Значение сдвига следует отсчитывать в положительную сторону от оси ординат. Определение данного параметра по спектру затруднительно, поскольку требует подстройки параметров спектра в каждом отдельном случае.

Рис. 4 Фазовые портреты сигналов тока двигателя ЭПА: а - без существенных дефектов; б - с дефектом зубчатой передачи редуктора; в - с дефектом редуктора двигателя.

Флуктуация амплитуд I_pn выражается в спиралеобразном характере очерчивающих линий. Возможна оценка коэффициента амплитудной модуляции m по толщине контура ФП. Отметим, что по ФП оценку коэффициента амплитудной модуляции производить проще, чем по спектру сигнала, поскольку возможна одновременная оценка модуляции всех тональностей и всех гармоник.

Если разности фаз ц_рn между гармониками на частоте ротора определяются фазовой модуляцией, то формы ФП соответствуют полярным розам [7](рисунок 5 а). Таким образом, различие амплитудной и амплитудно-фазовой модуляции по ФП очевидно. По виду спектра отличить фазовую модуляцию от многотональной амплитудной затруднительно.

В некоторых случаях (множественные дефекты ЭПА) при наличии выраженной амплитудной и фазовой модуляции на различных частотах можно наблюдать гибридные формы ФП (рисунок 5 б).

Рис. 5. Фазовые портреты сигналов тока двигателя ЭПА: а - с несоосностью валов редуктора; б - со множественными дефектами редуктора. электроприводная арматура виброакустический сигнал

Итогом настоящей работы является представленная в Таблице методика, предполагающая поэтапную обработку сигнала с получением информационного комплекса на каждом этапе обработки.

Таблица. Обработка сигналов тока, потребляемого двигателем ЭПА

Данная методика была опробована при диагностике ЭПА как в лабораторных, так и в промышленных условиях. На основании проведенных испытаний можно заключить, что предлагаемые авторами методы обработки диагностической информации позволяют более точно установить состояние диагностируемого оборудования, чем применяемые в данной области штатные методы.

Литература

1. Методы автоматизированного исследования вибрации машин: справочник/ Добрынин С.А., Фельдман М.С., Фирсов Г.И. - М.: Машиностроение, 1987. - 224 с. с ил. - (Основы проектирования машин).

2. Барков А.В., Баркова Н.А., Азовцев А.Ю. Мониторинг и диагностика роторных машин по вибрации: СПб.: Изд.центр СПбГМТУ, 2000, 169 с.

3. Методика оценки технического состояния электроприводной арматуры РЦ и ТЦ энергоблока №1 по ее электрическим параметра. ЭМТД 66-019-06 ПМ, Никифоров В.Н., Пугачева О.Ю., Сиротин Д.В. 2006.

4. Пугачёв А.К., Пугачёва Е.А., Пугачёва О.Ю. «Моделирование дефектов электоприводной арматуры». Известия высших учебных заведений. Северо-Кавказский регион. Технические науки. Состояние и перспективы строительства и безопасной эксплуатации Волгодонской АЭС. Волгодонск 2007.

5. Гадзиковский В.И. Теоретические основы цифровой обработки сигналов. - М.: Радио и связь, 2004. 344 с.

6. Нафиков А.Ф., Закирничная М.М., Сабуров В.К. Использование теории детерминированного хаоса для диагностики роторного оборудования // 55-я научно-техническая конференция студентов, аспирантов и молодых ученых УГНТУ: Сб. тез. докл.- Уфа: УГНТУ, 2004. 218-219 c.

7. Яглом И.М. Комплексные числа и их применение в геомертии. - М.: Физматгиз, 1963 г., 192 с. с ил.

Размещено на Allbest.ru