Релейний захист ліній електропередач

Размещено на http://www.allbest.ru

ВСТУП

В енергетичних системах можуть виникати пошкодження і ненормальні режими роботи електрообладнання електростанцій і підстанцій, їх розподільних пристроїв, ліній електропередачі і електроустановок споживачів електричної енергії.

Пошкодження в більшості випадків супроводжуються значним збільшенням струму і глибоким пониженням напруги в елементах енергосистеми.

Підвищений струм виділяє велику кількість тепла, що спричиняє руйнування в місці пошкодження і небезпечний нагрів непошкоджених ліній і обладнання, по яких цей струм проходить.

Пониження напруги порушує нормальну роботу споживачів електроенергії і стійкість паралельної роботи генераторів і енергосистеми в цілому. короткий замкнення релейний захист трансформатор

Ненормальні режими звичайно приводять до відхилення величин напруги, струму і частоти від допустимих значень. При пониженні частоти і напруги створюється небезпека порушення нормальної роботи споживачів і стійкості енергосистеми, а підвищення напруги і струму загрожує пошкодженням обладнання і ліній електропередачі.

Таким чином, пошкодження порушують роботу енергосистеми і споживачів електроенергії, а ненормальні режими створюють можливість виникнення пошкоджень або розладу роботи енергосистеми.

Для забезпечення нормальної роботи енергетичної системи і споживачів електроенергії необхідно можливо швидше виявляти і відокремлювати місце пошкодження від непошкодженої мережі, відновлюючи таким шляхом нормальні умови їх роботи і припиняючи руйнування в місці пошкодження.

Небезпечним наслідкам ненормальних режимів також можна запобігти, якщо своєчасно знайти відхилення від нормального режиму і вжити заходів до його усунення (наприклад, понизити струм при його зростанні, знизити напругу при її збільшенні і т. д.).

У зв'язку з цим виникає необхідність в створенні і використанні автоматичних пристроїв, що виконують вказані операції і захищаючих систему і її елементи від небезпечних наслідків пошкоджень і ненормальних режимів.

Спочатку в якості подібного захисту застосовувалися плавкі запобіжники. Проте у міру зростання потужності і напруги електричних установок і ускладнення їх схем комутації такий спосіб захисту став недостатнім, через що були створені захисні пристрої, виконувані за допомогою спеціальних автоматів - реле, отримавши назву релейного захисту.

Релейний захист є основним видом електричної автоматики, без якої неможлива нормальна і надійна робота сучасних енергетичних систем. Вона здійснює безперервний контроль за станом і режимом роботи всіх елементів енергосистеми і реагує на виникнення пошкоджень і ненормальних режимів.

При виникненні пошкоджень захист виявляє і відключає від системи пошкоджену ділянку, впливаючи на спеціальні силові вимикачі, призначені для розмикання струмів пошкодження.

При виникненні ненормальних режимів захист виявляє їх і залежно від характеру порушення проводить операції, необхідні для відновлення нормального режиму, або подає сигнал черговому персоналу.

В сучасних електричних системах релейний захист тісно пов'язаний з електричною автоматикою, призначеною для швидкого автоматичного відновлення нормального режиму і живлення споживачів.

До основних пристроїв такої автоматики відносяться: автомати повторного включення (АПВ), автомати включення резервних джерел живлення і обладнання (АВР) і автомати частотного розвантаження (АЧР).

1. Визначення струмів короткого замикання в точках К₄ і К₂ , з визначенням , , і_у в максимальному режимі

1.1 Визначення струмів трьох- і двохфазного короткого замикання в т. К₄

Для розрахунку короткого замикання в т. К₄ розрахункова схема електричної мережі набуде наступного вигляду:

Спростимо дану схему і замінимо еквівалентною їй.

Отже схема заміщення при короткому замиканні в т. К₄:



Спочатку проведемо розрахунок струмів короткого замикання в базових одиницях. Для цього складемо схему заміщення, де в чисельнику вказуємо номер елемента схеми, а в знаменнику - величину знайденого опору.

За базову потужність приймемо потужність трансформатора Т₃, а за базову напругу - напругу в точці короткого замикання (тобто 10 кВ). Опір системи не враховуємо, адже за умовою Х_с=0.

Отже, S_б=S_Т3=16 МВА; U_б=10 кB.

Для початку знайдемо базовий струм:

,

де - базова напруга в точці короткого замикання.

Приведемо всі опори схеми від точки К₄ до енергосистеми до базових величин:

а) для трансформаторів формула переходу наступна:

,

де - базова потужність, МВА;

- номінальна потужність трансформатора, МВА;

- відносний опір трансформатора, %.

б) для ліній формула переходу наступна:

,

де - опір прямої і зворотної послідовності лінії, =0,8 Ом/км;

- довжина відповідної лінії;

- напруга лінії, кB.

Тоді результуючий опір:



тоді зверхперехідний струм трифазного короткого замикання в т. К₄:

е Х_рез -результуючий опір прямої послідовності.

де І_? - струм у встановленому режимі при S_с=? і Х_с=0.

Знайдемо ударний струм при трифазному короткому замиканні в т.К₄:

де k_у - ударний коефіцієнт.

Для перевірки проведемо розрахунок короткого замикання в абсолютних одиницях.

Ом

Ом

Знайдемо опори лінії:

Приведемо опори Х_л1, Х_л2, Х_л3 до базової напруги за формулою:

де Х_{u ср} - опір в омах при U_ср=115 кВ.

Знайдемо еквівалентний опір:

Тоді:

Оскільки в базових і абсолютних одиницях співпали, то струми знайдено вірно.

Отже,

Струм двохфазного короткого замикання:

де Х_рез1, Х_рез2 - результуючі опори відповідно прямої і зворотньої послідовності.

Оскільки в даному випадку схема зворотньої і прямої послідовності співпадають, то запишемо формулу:

Оскільки S_с=? і Х_с=0, то =5,14 кА.

1.2 Розрахунок струмів трьох- і двохфазного короткого замикання в т.К₂

Размещено на http://www.allbest.ru

Для розрахунків скористаємось тими ж формулами, що й в п. 1.1.

Проведемо розрахунки в базових одиницях.

Приймемо за базову напругу, напругу тої ділянки, де сталося коротке замикання. А за базову потужність - потужність першого трансформатора.

S_б=S_т1=32 МВА;

U_б=115 кВ.

Тоді базовий струм:

Тоді загальний опір:

Знайдемо струм при трьохфазному короткому замиканні:

Тоді у абсолютних одиницях:



Знайдемо опори лінії:

Приведемо опори Х_л1, Х_л2, Х_л3 до базової напруги за формулою:

де Х_{u ср} - опір в омах при U_ср=115 кВ.

Знайдемо еквівалентний опір:

Оскільки в базових і абсолютних одиницях співпали, то струми знайдено правильно.

Отже, =0,76 кА.

Струм при трифазному короткому замиканні:

Ударний струм:

Знайдемо струм при двохфазному короткому замиканні:

Ударний струм:

Отримані розрахунки занесемо в таблицю 1.1.

1.3 Визначення струмів при однофазному короткому замиканні в точці К₂

Струм однофазного короткого замикання:

де Х_рез0 - опір схеми заміщення нульової послідовності.

Оскільки схеми заміщення прямої і зворотної послідовностей аналогічні попереднім, то зобразимо схему заміщення нульової послідовності (рис.1.3.1).

Опори лінії нульової послідовності треба знайти при х₀ = 1,4 Ом/км, як для одноколових ліній з алюмінієвим тросом.

Опір Х_т1 ми вже знайшли у попередніх розрахунках для двох- і трьохфазного короткого замикання. Х_т1=0,105.

Тоді приведемо опори всіх елементів схеми до базисних величин:

В схемі рис.1.3.1. перетворимо трикутник Х_л1 Х_л2 Х_л3 в зірку Х₁ Х₂ Х₃, і одержимо схему рис.1.3.2. , де

Тепер приймемо:

Х_т1+Х₁=Х₄ і Х_т2+Х₂=Х₅.

Х₄=0,105+0,058=0,163;

Х₅=0,15+0,037=0,187.

Так ми переходимо від схеми рис.1.3.3. до схеми рис.1.3.4.

Нехай Х₆ - опір вітки, що містить опори Х₃, Х₅, Х₄ (див. схему рис.1.3.5.).

Перейшовши від схеми рис.1.3.5. до схеми рис.1.3.6. знайдемо еквівалентний опір:

Отже, Х_екв0=0,078.

Знайдемо струм однофазного короткого замикання в точці К₂:

Ударний струм:

Розрахунок струмів короткого замикання в заданих точках в максимальному режимі занесемо в таблицю 1.3.1.

Таблиця 1.3.1.

Види короткого замикання	точка К2	точка К4
	, кА	, кА	іу, кА	, кА	, кА	іу, кА
трьохфазне	0,76	0,76	1,93	5,93	5,93	15,09
двохфазне	0,65	0,65	1,65	5,14	5,14	13,08
однофазне	0,96	0,96	2,44

2. Визначення струмів короткого замикання в т.К₄ та К₂, з визначенням , , і_у в мінімальному режимі

2.1 Визначення струмів трьох- і двохфазного короткого замикання в т. К₄

При короткому замиканні в т.К₄ у мінімальному режимі розрахункова схема електричної мережі набуде вигляду:

Складемо схему заміщення. Розрахунок струмів короткого замикання будемо проводити в базових одиницях. При обчислені вітки з трансформатором Т2 не враховуємо, тоді схема заміщення:

Размещено на http://www.allbest.ru

Приймемо за базову потужність - потужність трансформатора Т₃, а за базову напругу - напругу лінії де виникло коротке замикання:

S_б=40 МВА; U_б=10 кB.

Знайдемо опори (як в п.1.1):

Тоді загальний опір:

Х_рез= Х₁+ Х₂+ Х₃=0,075+0,0358+0,0525=0,1633.

азовий струм:

Знайдемо струм при трьохфазному короткому замиканні:



Для перевірки правильності розрахунків, проведемо розрахунок в абсолютних одиницях; аналогічно як і в п.1.1.:

Тоді Х_екв=Хт₁+Хт₃+Хл₃=0,2238+0,4687+0,3281=1,0206 Ом.

Отже, трьохфазний струм короткого замикання в точці К₄:

Отже, розрахунки були проведені правильно.

Тоді ударний струм:

Знайдемо струм при двохфазному короткому замиканні:

і ударний двохфазний струм короткого замикання



2.2 Визначення струмів трьох- та двохфазного короткого замикання в точці К₂

Размещено на http://www.allbest.ru

Складемо схему заміщення. Розрахунок струмів короткого замикання будемо проводити в базових одиницях. При обчислені вітки з трансформатором Т3 не враховуємо, тоді схема заміщення:

Приймемо за базову потужність - потужність трансформатора Т₁, а за базову напругу - напругу лінії де виникло коротке замикання:

S_б=S_т1=32 МВА; U_б=115 кВ.

Тоді базовий струм:

Тоді загальний опір:

Х_рез= Хт₁+ Хл₁=0,105+0,145=0,250.

Знайдемо струм при трьохфазному короткому замиканні:

оді ударний струм:

Знайдемо струм при двохфазному короткому замиканні:

і ударний двохфазний струм короткого замикання

2.3. Визначення струмів однофазного короткого замикання в точці К₂

Зобразимо схему заміщення нульової послідовності:



З попередніх розрахунків відомі значення опорів:

Х_т1=0,105; Х_т2=0,15; Х_т3=0,15; Х_л1=0,254; Х_л3=0,125.

Схема заміщення нульової послідовності зображена на рисунку 2.3.1.

Приймемо: Х_т2+Х_л1=Х₁ (Х₁=0,275), то ми переходимо від схеми рис. 2.3.1 до схеми рис.2.3.2.

Тепер в схемі рис.2.3.2 замінимо паралельне з'єднання Х₁ Х_т2:

так ми переходимо до схеми рис. 2.3.3.

В схемі рис. 2.3.3 приймемо: Х₃ = Х_л3+Х₂ = 0,254+0,15 = 0,404 (рис. 2.3.4).

З схеми рис.2.3.4 переходячи до схеми рис.2.3.5:

Тоді струм однофазного короткого замикання в точці К₂:

де Х_рез1, Х_рез2, Х_рез0 - результуючі опори прямої, оберненої і нульової послідовності.

Значення І_б, Х_рез1 і Х_рез2 візьмемо з п. 2.1.

Тоді

результати розрахунків занесемо до таблиці 2.3.1

Види короткого замикання	точка К2	точка К4
	, кА	, кА	іу, кА	, кА	, кА	іу, кА
трьохфазне	0,64	0,64	1,63	5,66	5,66	14,41
двохфазне	0,556	0,556	1,415	4,9	4,9	12,47
однофазне	1,106	1,106	2,81

3. Вибір витримок часу релейного захисту ліній електропередач

У радіальних електромережах з декількома джерелами живлення для забезпечення селективної дії струмових захистів необхідно, щоб вони реагували на один напрям потужності. Такі захисти називаються направленими захистами. В кільцевих сітках з прийомної сторони струми спрацювання захистів повинні бути мінімальними, тому їх вибирають по робочому режимі замкнутого кільця. Отже, згідно з нашою схемою вимикачі В₃, В₄, В₅, В₆, В₈, В₉ необхідно обладнати органами направленої потужності - реле потужності.

Згідно з завданням час спрацювання вимикача найбільш віддаленого трансформатора на стороні низької напруги t=1 с, тобто

t₁₂=t₁₁=1 с,

де t₁₂, t₁₁ - час спрацювання вимикачів В₁₂, В₁₁. Витримки часу вибирають по ступеневому принципу, згідно з яким кожна наступна в напрямку джерела живлення витримка часу є більшою від витримки часу попереднього захисту на величину Дt;

де Дt - ступінь селективності реле, с.

При виборі ступеня селективності Дt, враховують наступні вимоги:

– ступінь повинен бути мінімально доступний для зменшення рівня витримок захисту системи;

– ступінь повинен бути таким, щоб пошкодження на попередній ділянці відключились раніше, ніж спрацює захист останньої ділянки.

Враховуючи ці вимоги, ступінь селективності визначають як суму наступних складових:

,

де t_вим = (0,05ч0,1) с - для повітряних вимикачів і для масляних. Час дії вимикача на відключення з моменту подачі імпульсу на котушку вимикача до моменту розриву дуги на його контактах;

= 0,1 с - похибка реле часу пошкодженого елемента в сторону збільшення витримки часу;

Дt_рВ2 = 0,1 с - похибка реле часу більш близької до джерела живлення ділянки в сторону зменшення витримки часу;

- час запасу, який враховує неточність регулювання, похибку секундоміра, яким проводиться регулювання, збільшення часу дії вимикачів в зимовий час.

Підставивши значення отримаємо:

Дt = (0,05ч0,25) + 0,1 + 0,1 + 0,15 = (0,4ч0,6) с.

Приймемо Дt = 0,5 с.

Знайдемо витримки часу максимального струмового захисту (В₁₁, В₁₀, В₁₂, В₇).

Відомо t₁₁ = t₁₂ = 1 с;

t₇ = t₁₂ + Дt = 1+0,5 = 1,5 с;

t₁₀ = t₁₁ + Дt = 1+0,5 = 1,5 с.

Знайдемо витримки часу направленого захисту мережі:

- при короткому замиканні в точці К₁:

t₆ = 0,5 с; t₉ = t₇ + Дt = 1,5+0,5=2 с; t₃ = t₉ + Дt = 2+0,5 = 2,5 с.

- при короткому замиканні в точці К₂:

t₈ = 0,5 с; t₅ = t₁₀ + Дt = 1,5 +0,5 = 2 с; t₄ = t₅ + Дt = 2 + 0,5 =2,5 с.



Знайдемо витримки часу вимикачів В₂ і В₁:

t₂=t₃+Дt=2,5+0,5=3 с;

t₁=t₂+Дt=3+0,5=3,5 с;

де Дt - ступінь селективності реле, с;

t - час спрацювання відповідного вимикача, с.

4. Вибір трансформатора струму

Виберемо трансформатор струму для силового трансформатора Т3 потужністю і номінальною напругою . З попередніх розрахунків:

Знайдемо номінальний струм трансформатора:

Трансформатор струму підбираємо по найближчому більшому значенню струму. Вибираємо трансформатор струму типу ТПОЛ-10-1000, з наступними параметрами:

= 140, = 55,

де - коефіцієнт динамічної стійкості; - коефіцієнт термічної стійкості (ці два коефіцієнти вибрані для часу t = 1 c).

Перевіримо трансформатор за наступними умовами:

1) ; 2) ; 3) ;

4) ; 5) ,

де t=1 - кратність термічної стійкості.

Для перевірки трансформатора на термічну стійкість знаходимо t_ф.п.. Приймемо, що основним захистом трансформатора являється максимальний струмовий з видержкою часу t = 1,5 с.

;

За допомогою графіка для і t_ф = 1,5 с визначаємо t_ф.п., яке рівне 1,2 с. Так як t_ф.п.>1 с , то t_ф.апер. не враховуємо.

Знайдемо розрахунковий опір навантаження, який складається з сумарного опору з'єднувальних проводів, опору включення реле і контактів.

Опір контактів при всіх розрахунках приймемо рівним R_к = 0,1 Ом. Опір провода знаходимо по формулі (вважаємо, що реле підключене мідним кабелем, довжиною 100 м (l), перерізом 2,5 мм² (s), питома провідність якого становить 57 м/(Ом•мм²)(г):

До трансформатора підключено диференціальне реле РМТ з внутрішнім опором R_р=0,2 Ом. Для максимального струмового захисту трансформатора приймемо реле РТ - 40, потужністю 0,5 МВА і з струмом 10 А. Тоді знайдемо опір реле:

Розрахункове навантаження трансформатора Z_н.р. складається з сумарного опору з'єднаних проводів, включених реле і контактів і визначається по формулах при неповній зірці:

;

Оскільки трансформатор струму з'єднаний в неповну зірку, то розрахунковий опір навантаження знайдемо за формулою:

Розрахункову перевірку на 10 % похибку проведемо по кривих граничної кратності, які являють собою залежність 10 % похибки від значення навантаження від значення граничної кратності, яке розраховується за формулою:

;

де К_н=1,3 - коефіцієнт надійності;

К_п=0,85 - коефіцієнт повороту.

По кривих для трансформатора ТПОЛ-10-1000 допустиме навантаження 2,6 Ом.

Отримані результати обчислень зведемо в таблицю:



Розрахункові величини	Параметри трансформатора
	10 kB		10 kB
	927,8 A		1000 A
	15,09 kA		183,7 kA
	42,20 kA2•c		2604 kA2•c
	2,6 Ом		3,0 Ом

Оскільки всі умови, які вказані попередньо, виконуються, то трансформатор струму для захисту трансформатора Т₃ вибрано вірно.

5. Розрахунок струмів спрацювання захистів трансформатора

5.1 Розрахунок струмів максимального струмового захисту

Струм спрацювання пускових струмових реле вибирають такими, щоб забезпечити виконання наступних умов:

- захист не повинен приходити в дію при проходженні по захищеному елементу максимального струму навантаження;

- захист повинен надійно спрацьовувати при короткому замиканні, яке виникло на захищеній ділянці, і мати коефіцієнт чутливості в кінці цієї ділянки не менше 1,5;

- захист повинен діяти при короткому замиканні, яке виникло на суміжній ділянці і мати коефіцієнт чутливості в кінці суміжної ділянки не менше 1,2.

Для розрахунку максимального струмового захисту, визначимо номінальний струм на низькій стороні трансформатора.

А;

де -номінальний струм на стороні низької напруги трансформатора, А;

- повна потужність трансформатора, МВА;

- напруга трансформатора на стороні низької напруги, кВ;

Струм спрацювання захисту, тобто вставку пускових реле визначимо за формулою:

А,

де - струм спрацювання захисту, А;

- коефіцієнт надійності, який враховує похибку реле, неточності розрахунків;

- коефіцієнт повернення, який враховується між струмами спрацювання захисту та струмом повернення реле;

- коефіцієнт схеми, який визначається схемою з'єднання трансформаторів струму у неповну зірку;

- максимальний робочий струм на захищеній ділянці, А

= 200 - коефіцієнт трансформації трансформатора струму ТПОЛ - 10-1000/5;

Для визначення коефіцієнта чутливості визначимо струм. Який проходить через обмотку реле :

приймемо реле РТ - 40, потужністю 0,5 МВА і з струмом 10 А

де - коефіцієнт чутливості захисту.

Оскільки 3,5>1,5, тобто нерівність справджується, то трансформатор вибрано вірно.

5.2 Розрахунок струмів диференціального захисту трансформатора

Размещено на http://www.allbest.ru

Вибираємо тип релейного захисту для трансформатора Т₂, та розрахуємо струми спрацювання диференціального захисту.

Визначаємо коефіцієнт трансформації:

Струми короткого замикання в зоні захисту візьмемо з попередніх розділів:

Оскільки ми не маємо струмів короткого замикання на високій стороні, то переведемо струми низької сторони на високу (через коефіцієнт трансформації):



Розрахуємо струми короткого замикання в зоні захисту.

Знайдемо середнє значення первинних і вторинних номінальних струмів для всіх сторін захищеного трансформатора:

Знайдемо струми небалансу в колах диференціального захисту:

;

де - складова небалансу, яка викликана різницею намагнічуючих струмів трансформаторів струму в плечах захисту;

- небаланс, викликаний регулюванням коефіцієнта трансформації з допомогою РПН;

- небаланс, викликаний неможливістю точної установки на реле РНТ розрахункових чисел витків вирівнюючих обмоток.

Першою умовою вибору первинного струму спрацювання захисту являється відлагодження його струму небалансу.

 ,

де - коефіцієнт надійності.

Другою умовою вибору струму спрацювання захисту являється його відлагодження від дії стрибка струму намагнічування при включенні трансформатора під напругу.

.

Складова, обумовлена похибкою трансформаторів струму знаходиться по наступній формулі:

де - періодична складова при розрахунковому зовнішньому 3-му короткому замиканні;

- відносну значення різниці струму намагнічення при виборі трансформаторів струму по кривих граничних кратностей і приймається рівним 0,1;

- коефіцієнт однотипності трансформаторів струму, приймається рівним 1;

- коефіцієнт, який враховує перехідний режим. Для реле РНТ може бути прийнятим рівним 1.

Визначимо складову, обумовлену регулюваннням напруги захищеного трансформатора :

де .

Так як не розраховані витки вирівнювальних обмоток реле РНТ, попередньо струм небалансу розраховуємо без :

Знайдемо без попереднє значення струму спрацювання захисту по умовах відлагодження від струму небалансу:

По умовах відлагодження від скачка струму намагнічування трансформатора:

Попередньо вибираємо трансформатори струму на стороні 10 kB типу ТПОЛ - 10-1000/5, а на стороні 115 kB - типу ТФНД - 110М-150/5.

Оскільки , то розрахунок будемо проводити по першій умові.

Знаходимо вторинні струми в плечах захисту з сторони високої і низької напруги при номінальному навантаженні:



Струм спрацювання реле диференціального захисту на стороні 115 kB знаходимо по формулі:

Знайдемо струм, який протікає через реле в мінімальному режимі при 3-му короткому замиканні в точці К₄:

Визначимо коефіцієнт чутливості :

Оскільки >2, то трасформатори підібрано вірно.

Знаходимо кількість витків у обмотках реле з врахуванням того, що на комутаторі реле РНТ можна підібрати практично будь-яку кількість витків як основної, так і неосновної обмоток. При виборі витків реле за основну сторону рекомендується приймати ту, де проходить більший вторинний струм. В нашому випадку за основну приймається сторона 115 кB.

Розрахунок починаємо з вибору числа витків неосновної сторони 10 кВ.

Число витків обмоток реле РНТ, підключених до трансформаторів струму неосновної сторони, знаходимо за формулою:

,

де - магніторушійна сила, необхідна для спрацювання реле в амперах. Для реле РНТ .

Приймемо для неосновної обмотки найближчу меншу кількість витків: .

Знаходимо струм спрацювання реле при вибраній кількості витків неосновної обмотки:

Знаходимо струм спрацювання захисту неосновної сторони трансформатора:

Струм спрацювання захисту на високій стороні:

Оскільки магнітні потоки повинні бути однаковими, тобто

,то.

Для основної обмотки приймаємо найближче більше число витків:

Знаходимо струм небалансу, викликаний неможливістю точної установки на реле РНТ розрахованих чисел вирівнювальних обмоток:

Повний струм небалансу буде рівним:

Знаходимо з врахуванням :

Коефіцієнт чутливості при короткому замиканні:

Оскільки 4,2>2, то достатній для надійної роботи релейного захисту.

6. Розрахунок струмів спрацювання захисту від однофазного короткого замикання на землю

Згідно завдання проведемо розрахунок для вимикача В₃. Струм спрацювання захисту визначимо за формулою:

де - коефіцієнт надійності;

- коефіцієнт перехідного режиму, який враховує збільшення струму небалансу в перехідний період при витримці часу більше 0.5 с;

- коефіцієнт небалансу, який викликає спрацювання в нормальному режимі і при зовнішніх між фазних коротких замиканнях;

- струм 3-го короткого замикання від системи в точці К_4.

Знайдемо коефіцієнт чутливості для вимикача В₃:

де - однофазний струм короткого замикання на ділянці, захищеній вимикачем В₅.

Коефіцієнт чутливості достатній для даного вимикача:



де =150 А, оскільки ми вибрали трансформатор струму ТФНД-110М-150/5.

Струми спрацювання направлених відсічок повинні бути відлагоджені від струмів 1-го короткого замикання в протилежних кінцях ліній.

де К_н - коефіцієнт надіійності.

Перелік використаних джерел

1. Авербух А.М. Релейний захист в задачах з рішеннями і прикладами. - Л.: Енергія, 1975.

2. Андреев В.А., Фабрикант В.Л. Релейная защита распределительных сетей. - М.: Высшая школа, 1965.

3. Князевский Б.А., Липкин Б.Ю. Электроснабжение промышленных предприятий. - М.: Высшая школа, 1969. - 512 с.

4. Федосеев А.М. Релейная защита электроэнергетических систем. Релейная защита сетей: Учебное пособие для вузов. - М.: Энергоатомиздат, 1984. - 520 с.

5. Чернобровов Н.В. Релейная защита. Учебное пособие для техникумов. Изд. 5-е, перераб. И доп. М., “Энергия”, 1974. - 680 с.

Размещено на Allbest.ru

...