Расчет тепловой схемы энергетического блока с конденсационной турбиной

Размещено на http://www.allbest.ru/

Размещено на http://www.allbest.ru/

Курсовая работа

Расчет тепловой схемы энергетического блока с конденсационной турбиной



Начальные параметры

Номинальная мощность турбогенератора N = 70 МВт.

Начальные параметры и конечное давление в цикле: р₀ = 80 бар,

t₀ = 450С,

р_к = 0.06 бар.

Основные характеристики условного процесса турбины в hs - диаграмме:

а) потеря давления в органах регулирования турбины: р_р1 = 4%, следовательно р'₀ = (1-р_р1) р₀ = (1-0,04) р₀ = 0,96р₀,

б) внутренний относительный КПД турбины _оi = 0,87.

В системе регенерации пять регенеративных подогревателей (m = 5); из них четыре поверхностного типа и один смешивающего - деаэратор. Давление в деаэраторе выбрать стандартным равным 6 бар.

Утечки цикла D_ут = 1% от расхода пара на турбину; подогрев воды в эжекторном и сальниковым подогревателях t_эп = 5 С и t_сп = 4 С.

Потери давления в паропроводах от камер отборов до поверхностных подогревателей принять р₅= 4%, р₄=5%, р₂= 7%, р₁= 8%.

Поверхностные подогреватели без охладителей пара и охладителей конденсата; слив конденсата каскадный; недогрев воды в подогревателях t_нед = 6 C.

При расчете энергетических показателей блока принять:

- КПД котла _К = 93%,

- удельный расход электроэнергии на собственные нужды - р_сн = 7%.





1. Давление пара в регенеративных отборах

При начальных параметрах р₀= 80 бар, t₀ = 450 С по таблице III [2] определяем энтальпию пара: h₀ = 3273.1 кДж / кг, а по табл. II температуру насыщения пара при начальном давлении р₀ = 80 бар: t₀^н = 294.98 С (t₀^н 295С) и при конечном давлении р_к= 0,06 бар, t_к = 36.18 С (t_к 36.2С).

При равномерном распределении подогрева воды по регенеративным подогревателям и при t_эп = 5 С и t_сп = 4 С величина подогрева питательной воды в каждом подогревателе определяется из следующей зависимости:

В этом случае температура питательной воды за каждым подогревателем:

за ЭП t_эп = t_к + t_эп = 36.2 + 5 = 41.2 С;

за П-I t₁ = t_эп + t_под = 32 + 41.63= 82.83 С;

за СП t_сп = t₁ + t_сп = 74,3 + 5 = 86.83 С;

за П-2 t₂ = t_сп + t_под = 79,3 + 42,3 = 128.46 С;

за П-3 t₃ = t₂ + t_под =121,6 + 42,3 = 170.09 С;

за П-4 t₄ = t₃ + t_под =163,9 + 42,3 = 211.72 С;

за П-5 t₅ = t₄ + t_под = 206,2 + 42,3 = 253.35 С.

Примечание. Правильность определения температур за подогревателями рекомендуется проверить. Должно иметь место равенство: t₅ + t_под t₀^н.

В данном случае t₅ + t_под = 253.35 + 41.63 = 294.98 294.98 С.



2 Выбор места установки деаэратора и давление в нем

При заданном числе регенеративных подогревателе m = 5 в качестве деаэратора установлен подогреватель смешивающего типа П-3. При t₃ = 170.09С давление в нем составит:

р_д = р_нас 7.9 бар.

Несмотря на это, выбираем стандартный деаэратор на давление р_д = 6 бар (Д - 6). По таблице II [2] для него определяем температуру и энтальпия воды:

температура воды t_д = 158,84 С;

энтальпия воды сt_д = 670,4 С.

3. Определение давлений в отборах на регенеративные подогреватели

а) Поверхностные подогреватели.

Давление пара поступающего в подогреватели этого типа определяется из условия нагрева питательной воды до определенных ранее температур при заданном недогреве воды

t_нед = 6 C.

Величина недогрева воды показывает значение необходимого температурного напора для передачи теплоты от конденсирующегося в подогревателе пара к нагреваемой воде.

Для подогревателя П-5 определяем температуру насыщения пара, поступающего в подогреватель:

t_н5 = t₅ + t_нед = 253.35+ 6 = 259,35 C.



Тогда давление пара, поступающего в подогреватель, определенное по таблице I [2] при температуре 259,35 ^оС будет: р₅ = 46,3 бар, и аналогично для остальных регенеративных подогревателей поверхностного типа:

для П-4 t_н4 = t₄ + t_нед = 206,2 + 6 = 217.72 C, р₄ = 22 бар;

для П-2 t_н2 = t₂ + t_нед = 121,6 + 6 = 134.46 C, р₂ = 3.1 бар;

для П-1 t_н1 = t₁ + t_нед = 74,3 + 6= 88.83 C, р₁ = 0,67 бар.

Давление в камерах отбросов турбины должно быть выше, чем давление пара перед подогревателями; учитывается потеря в паропроводах (на трение и местные сопротивления). При заданных потерях, которые приведены в задании (см. табл. П 1.2) р₅ = 4%, р₄ = 5%, р₂ = 7%, р₁ = 8% имеем:

б) Деаэратор.

Давление в камере отбора на деаэратор Д-6 принимается р₃^ко = р_д^ко = 9 бар (для всех вариантов) из условия его работы с неизменным давлением 6 бар без перехода на отбор вышестоящего подогревателя до нагрузки 70% от номинальной.

Известно, что с достаточной точностью можно считать, что при недогрузках давления в камерах нерегулируемых отборов изменяются пропорционально расходам пара через соответствующие ступени и, следовательно, пропорционально нагрузкам на турбину, т.е.

.

Поэтому с учетом потери давления в паропроводе от камеры отбора до деаэратора, величина которой р₃ = 5%, вычисляем значение :

4. Построение условного процесса расширения пара в турбине hs - диаграмме

Схема условного процесса расширения пара в турбине для настоящего случае дана на рис. 2а Теоретический процесс расширения - (а-b) и действительный - (а - а* - с*).

При принятых начальных параметрах р₀ = 80 бар и t₀ = 450С по таблице III [Л.2] имеем энтальпию и энтропию в начале процесса расширения:

h₀ = 3273.1 кДж / кг, s₀ = 6,5577 кДж / (кг К).

При давлении в конце теоретического (адиабатного) расширения р_К = 0,06 бар точка «b» находится в области влажного насыщенного пара. В этом случае энтальпия пара в этой точке - h_ka может быть определена аналитически из известного соотношения:



h_ка = сt_к + x_ка r_к [кДж / кг],

где х_ка = сt_к - энтальпия воды на линии насыщения при конечном давлении адиабатного процесса расширения пара, т.е. при р_к = 0,06 бар, х_ка - степень сухости пара, r_к - скрытая теплота парообразования.

При адиабатном процессе s_ка = s₀ = 6,5577 кДж / (кг К).

По таблице II 1.1 [П. 2] при р_к = 0,06 бар:

s = 0,52 кДж / (кг * К), s - s = 7.8 кДж / (кг К),

ct_k = 151 кДж / кг, r_к = 2415.9 кДж / кг,

тогда x_ка = = = 0,77, h_ка = сt_к + x_ка r_к = 151 + 0,77 2415.9 = 2011.24 кДж / кг.

При принятой потере давления в органах регулирования, которая приведена в задании р_р1 = 4% имеем давление перед соплами первой ступени турбины:

р₀ = (1-р₁) р₀ = (1-0,04) р₀ = 0,96 р₀ = 0,96 80 = 76.8 бар.

По линии дросселирования (h - пост.) до давления р'₀ = 72 бар получаем точку «а*».

При заданном внутреннем относительном КПД турбины (без учета потерь с выходной скоростью последней ступени) имеем энтальпию в точке «с*»:

h_к^* = h₀ - _оi (h₀ - h_ка) = 2175,3 кДж / кг,



H_i = h₀ - h*_к = 3273.1 - 2175.3= 1097.8 кДж / кг.

где _oi - внутренний относительный КПД турбины.

h₅ = 3138 кДж / кг, t₅^к.о =371 С;

h₄ = 3000 кДж / кг, t₄^к.о = 292 С;

h₃ (h_д) = 2864 кДж / кг, t₃^к.о = 212 С;

h₂ = 2682 кДж /кг; х₂^к.о =0,984;

h₁. =2471 кДж / кг, х₁^к.о = 0,925.

Параметры пара в камерах отборов турбины К-80-75 на регенерацию и давления перед подогревателями

Отбор на подогреватель	Давление в камере от-бора, рк.о, бар	Температура пара в камере отбора, tк.о С, или (х к.о)	Энтальпия пара в камере отбора, h, кДж/кг	Потеря дав-ления в па-ропроводе, р, %	Давление пара перед подогревателем, рв., бар
П-5	48.23	389	3172	4	46.23
П-4	23.16	300	3016	5	22
П-3 (D-6)	9,0	202	2840	5	6,0
П-2	3.3	(x=0,984)	2719	7	3.1
П-1	0,73	(x=0,925)	2464	8	0,67

5. Параметры пара, питательной воды и конденсата (дренажей) в системе регенерации

р_кн = р_д + H_деа / 10,197 + 2 р_ПНД + 2 (р_ЭП р_СП) - р_к = 6,0 + H_деа /10,197 + 2 1 + 2 0,5 - 0,06 = 11,41 бар 12 бар (для всех вариантов).

где: 10,197 м - высота столба воды эквивалентная давлению в 1 бар, а H_деа= 25 м - высота установки деаэратора. Соответствующие давления питательной воды по тракту ПНД проставляются в расчетной тепловой схеме (рис. 1).

Определив давление за конденсатным насосом, находим давление питательной воды по тракту от конденсатного насоса до деаэратора.

Давление на нагнетании питательного насоса принимаем, бар,

р_пн =1,3 р_о = 1,3 80 = 104 бар 105 бар.

Давление питательной воды за ПВД определяется исходя из гидравлического сопротивления каждого подогревателя с относящимися к нему трубопроводами и арматурой: р_ПВД = 5 бар.

р_в4= р_пн - р_ПВД =105 - 5 = 100 бар; р_в5 = р_в4 - р_ПВД = 100 - 5 = 95 бар

Температура питательной воды за поверхностными подогревателями определена ранее при расчете распределения подогрева питательной воды по регенеративным подогревателям (стр. 6) и в рассчитываемом варианте составляет:

t_ЭП = 41.2С; t₁ = 82.83С; t_СП = 96.83С;

t₂ = 128.46С; t₄ = 211.72С; t₅ = 253.35С;

Температура питательной воды за деаэратором (П-3) соответствует температуре насыщения при давлении в деаэраторе р_д. Для рассчитываемого варианта р_д = 6 бар. Этому давлению соответствует температура насыщения t_н= =158,8 С

Энтальпия питательной воды за подогревателями устанавливается по значению температур и давлений по таблице

Для подогревателя П-5 при р_в5=95 бар, t₅ =253.35C энтальпия питательной воды будет: ct₅=1100 КДж/кг, для П-4 при р_в4=100 бар, t₄ =211.72 C: ct₄ = 905.7 кДж/кг, для П-2 при р_в2=9 бар, t₂ =128.46C: ct₂=538.2 кДж/кг, для П-1 при р_в1=10,5 бар, t₂ =82.83 C: ct₁=347.9 кДж/кг.

Температуры конденсата, выходящего из поверхностных регенеративных подогревателей, соответствуют температуре насыщения и опрелеляются по давлению пара в подогревателе по данным таблицы.

Энтальпии конденсата определяются по тем же давлениям пара в подогревателе, по табл.II [2] и значение сt_н равно табличному значению энтальпии воды на линии насыщения h', таким образом при р₅ = 46.23 бар, сt_н5 = h'= 1129.1 кДж/кг, при р₄ =22 бар сt_н4 = h' = 936.9 кДж/кг, при р₂ = 3.1 бар сt_н2= h' =565.9 кДж/кг, при р₁= 0,67 бар сt_н1 =h' =373.4 кДж/кг Значения параметров пара, питательной воды и конденсата сводятся в таблице 2.

турбина пар конденсат тепловой

6. Баланс пара, питательной и добавочной воды

При принятом методе расчета тепловой схемы, в котором все расходы пара и воды в ее элементах выражаются через расход потерь пара на турбину «D», а утечки цикла сосредоточены в месте наивысшего температурного уровня рабочего тепла, имеем:

- необходимую производительность котельного агрегата блока,

D_ка =D + D_ут;

- количество питательной воды, подаваемой в котел питательного насоса,

D_пв = D_ка;

Подставляя обусловленные значения величин, имеем:

D_ка = D + 0,02 D = 1,02 D;

D_пв = 1,02 D.

7. Расчеты по системе регенерации и подсчет расхода пара на турбину

Расчет ПВД

Расчетная схема ПВД с необходимыми расчетными данными (энтальпиями пара, питательной воды и дренажа) из таблицы 2 дается на рис. 4.



Уравнения теплового баланса подогревателей:

D₅ (h₅ - сt_н5) = K₅ D _пв (сt₅ - сt₄₎;

D₄ (h₄ - сt_н4) + D₅ (сt_н5 - сt_н4) = K₄ D _пв (сt₄ - сt_пн);

где коэффициенты рассеяния тепла принимаем:

K₅ = 1,009; K₄ = 1,008;

Подставляя в уравнение известные величины имеем:

D₅ (3172 - 1129.1) = 1,009 1,02 D (1100 - 905.7);

D₅ = 0,097885 D.

D₄ (3016 - 936.9) + 0,097885 D (1129.7 - 936.9) = 1,008 1,02 D (905.7 - 675.9);

2079.1D₄ +18.8722 D = 236.27 D;

D₄ =

D₄ = 0,10456 D.

Таким образом имеем, слив конденсата из ПВД в деаэратор:

D₄ + D₅ = 0,202445D.

Расчет деаэратора

Расчетная схема с необходимыми расчетными данными дана на рис. 5.



Уравнение теплового баланса запишем в следующем виде, исходя из условия, что пар «выпара» деаэратора не учитывается в тепловом балансе, т.к. его величина невелика:

D_д (h₃ - сt_д) + (D₄ + D₅₎ (сt_H4 - сt_д) = K₃ [D'_пв (сt_д - сt₂₎]

Количество питательной воды, идущей из ПНД, (D'пв) определяется из материального баланса деаэратора:

D_пв = D_пв - (D₅ + D₄ + D_д) = 1,02D - 0, 202445D - D_д = 0, D - D_д

Тогда при К_д = 1,007:

D_д (2840 - 670,4) + 0, 202445D (936.9 - 670,4) = 1,007 [(0, 817555D - D_д) (670,4 - 538.2)];

2169.6 D_д + 53.9516 D =108.8373 D - 133.1254 D_д;

2302.725 D_д = 54.8857 D;

D_д = 0,023835 D.

В этом случае:

D_пв = 0, 817555 D - 0,023835 D = 0,79372 D

Расчет ПНД

Расчетная схема ПНД с необходимыми данными дана об энтальпии потоков теплоносителей дается на рис. 6.



Уравнение теплового баланса для П - 2:

D₂(h₂ - сt_н2) = K₂D_п.в(сt₂ - сt_сп);

где ct_сп - энтальпия пара за сальниковым подогревателем.

D₂(2719 - 565.9) = 1,005 0, 79372D(538.2 - 360.9);

D₂ = = 0,0656868D;

D₂ = 0,0656868D.

Уравнение теплового баланса для П - 1:

D₁ (h₁ - ct_н1) + D₂(ct_н2 - ct_н1) = K₁D_пв(ct₁ - ct_эп);

D₁(2464 - 373.4) + 0,0656868D(565.9 - 373.4) = 1,0040,79372D(347.9 -172.67);

2090,6D₁ + 12.6467D = 139.64D;

D₁ = ; D₁ = 0,060745 D.

Суммарные расходы пара в отборы турбины и расход пара в конденсатор

Согласно расчетной тепловой схеме рис. 1 и выполненным расчетам по определению расходов пара на подключенные подогреватели, расходы пара из отборов турбины равны:

D_V = D₅ = 0,097885D;

D_IV = D₄ = 0, 10456 D;

D_III = D_д = 0,023835D;

D_II = D₂ = 0,0656868D;

D_I = D₁ = 0,060745D.

И следовательно, суммарный расход пара на все отборы составит: D_отб = 0,353893D.

Расход пара в конденсатор турбины определяется из уравнения, характеризующего баланс потоков пара в турбине:

D_к = D - D_отб = D - 0,3527118D, D_к = 0,6472882D.

Правильность выполненных расчетов устанавливается подсчетом расхода пара в конденсаторе по балансу потоков конденсата в тепловой схеме:

D^*_к = D_пв - (D₁+ D₂ + D_ку) = 0, 79372D - (0,060745D_к + 0,0656868D + 0,02D)= 0, 79372D - 0,1464318D = 0,6472882D;

D^*_к = 0, 6472882D.

D^*_к = D_к, что свидетельствует о правильности расчетов

Определение расхода пара на турбину

Расход пара на турбину подсчитываем по уравнению, основанному на балансе мощностей потоков пара в ней, МВт:

N_m = N_э = К D_m H_im,

где: .

Определяем величину D_m H_im для каждого отбора:

D_V(h₀ - h₅₎ = 0,097885D(3273.1 - 3172) = 9.89617D_;

D_IV(h₀ - h₄₎ = 0, 10456 D(3273.1 - 3016) = 26.88237D_;

D_III(h₀ - h₃₎ = 0,023835D(3273.1 - 2840) =10.323D;

D_II(h₀ - h₂₎ = 0,0656868D(3273.1 - 2719) = 36,397056D;

D_I(h₀ - h₁₎ = 0,060745D(3273.1 - 2464) = 49.14878D.

Определяем количество энергии, которое вырабатывает поток пара, проходящий через всю турбину в конденсатор:

D_кH_i = 0,6472882D1097.8 = 710.593D.

Суммируем полученные выше выражения:

D_mH_im= D_V(h₀ - h₅) + D_IV(h₀ - h₄) + D_III(h₀ - h₃) + D_II(h₀ - h₂) + D_I(h₀ - h₁) + D_кH_i= 9.89617D+ 26.88237D + 10.323D + 36,397056D + 49.14878D + 710.593D = 843.2404D.

Таким образом D_mH_im = 843.2404D,

тогда N_m = N_э = К D_mH_im, следовательно:

70 МВт = 0,0002711 843.2404D = 0,2286025D.

Расход пара на турбину: D = 70 / 0,2286025= 306.23 т / ч.

Проверку правильности определения расхода пара на турбину сделаем подсчетом «D» по уравнению мощности, т / ч:

D = d_эN_э + y_тD_эт.

Здесь удельный расход пара на выработку электрической энергии:

,

где: _м - механический КПД; _э - КПД электрогенератора; H_i - используемый теплоперепад в турбине; y_т - коэффициент недовыработки мощности турбины.

Определяем коэффициенты недовыработки мощности турбины:

Таким образом, коэффициент недовыработки, например, пятого отбора у₅ =0.90791 (у₅ 0,91) показывает, что поток пара направленный в этот отбор выработал только 1 - у₅ = 1 - 0,91 = 0,09 или 9% энергии, от энергии, которую он мог выработать, если бы он прошел через всю проточную часть турбины до конденсатора. Соответственно, коэффициент недовыработки потока пара, направленного в первый отбор у₁ 0,263, и следовательно, этот поток выработал при прохождении проточной части турбины от ее начала до места отбора 1 - у₁ = 1 - 0,263 = 0,737 или 73.7% потенциально имевшейся в нем энергии. Аналогичные выводы можно сделать по остальным потокам пара, направляемым в соответствующие отборы.

Определяем произведение y_т D_эт:

у₅D_V = 0,90791 0,097885D = 0,088871D;

у₄D_IV = 0,7658 0, 10456D = 0,080072D;

у₃D_III = 0,6055 0, 023835D = 0,0144321D;

у₂D_II = 0,49526 0, 0656868D = 0,032532D;

у₁D_I = 0,26298 0,060745D = 0,01597D

y_тD_эт = 0,231877D

Тогда расчет расхода пара на турбину из уравнения мощности:

D = d_эN_э + y_тD_эт;

D = 3,35944 70 + 0,231877D;

0,768123D = 235.1608;

D = = 306.15 т / ч.

Невязка, равная D =306.15 - 306.23 =0,08 т / ч, ничтожно мала (D = 0,026%).

Расход пара на регенеративные подогреватели:

П - 5: D₅ = 0,097885D = 0,097885 306.15 29.9675 т / ч;

П - 4: D₄ = 0, 10456D = 0, 10456 306.15 32.011 т / ч;

Д - 6: D_д = 0, 023835D = 0, 023835 306.15 7.2971 т / ч;

П - 2: D_к = 0, 0656868D = 0, 0656868 306.15 20.11 т / ч;

П - 1: D₁ = 0,060745D = 0,060745 306.15 18.5971 т / ч;

8. Энергетические показатели турбоустановки и блока котел-турбина

Показатели турбоустановки

Удельный расход пара на турбину, кг / кВт,

d_э = D / Nэ = (367,706 10³) / (80 10³) = 4,60.

Удельный расход тепла на производство электроэнергии, кДж / кВт,

где: сt_пв = сt₅ - энтальпия питательной воды за подогревателем №5; Q_э = 665294.565 кДж/ч - расход тепла на производство электроэнергии.

Абсолютный электрический КПД турбоустановки:

Расход тепла в турбинной установке на выработку электроэнергии, без учета затрат тепла на подогрев химически очищенной воды подаваемой в цикл паротурбинной установки для восполнения потерь, кДж / ч:

Q_wэ = Q_э - D_дв (сt_пв - сt_прир) = 665294.565 10³ - 6.123 (1100 - 62,94) 10³ = 658944.65,

где сt_прир - энтальпия охлаждающей воды, поступающей в конденсатор из внешнего источника водоснабжения, температура воды в котором принимается 15 С, и тогда сt_прир = 62,94 кДж / кг; D_дв - количество химически очищенной воды подаваемой в цикл паротурбинной установки для восполнения потерь:

D_дв = 0,02D = 0,02306.15 = 6.123 т/ч

Удельный расход тепла на выработку электроэнергии (без учета расхода на собственные нужды), кДж /(кВт ч),

q_wэ = Q_wэ / N_э = 658944.65 10³ / 70 10³ = 9413.5.

Коэффициент полезного действия турбоустановки по выработке электроэнергии:

Показатели работы блока котел - турбина

Коэффициэнт полезного действия блока по выработке электроэнергии без учета расхода на собственные нужды (брутто):

^бр_бл = _{wэ тр ка}.

_wэ = 0,3824 - см. выше;_ка = 0,93 - КПД котлоагрегата.

КПД транспорта тепла (от котла до турбины):

_тр = Q_э / Q_ка.,

Q_э = 658944.65 10³ - количество тепла, подведенного к турбоустановке (см. выше), кДж/ч. Q_ка - тепловая мощность котла, кДж / ч.

Q_ка = D_ка (h_пе - сt_пв),



где: h_пе - энтальпия перегретого пара на выходе котла, кДж / кг.

При параметрах пара перед турбиной р₀ = 70 бар, t₀ = 450C принимаются параметры его на выходе из котла: р_пе = 1,13 p₀ 79 бар;

t_пе = t₀ + 5C = 455C.

В этом случае по табл. III [2] h_пе = 3288.5 кДж / кг, и при D_ка= 1,02 D = 1,02 306.15 = 312.273 т/ч;

Q_ка = 312.273 (3288.5 - 1100) 10³ = 683409.5 10³ кДж/кг.

Тогда КПД транспорта тепла (от котла до турбины):

_тр = = 0,964

КПД блока по выработке электроэнергии без учета расхода на собственные нужды (брутто):

^бр_бл = 0,3824 0,964 0,93 = 0,343. (34.3%)

КПД «нетто» при заданном расходе на собственные нужды P_сн = 7%. (по заданию):

^нт_бл = (1 - р_сн / 100) ^тр_бл = (1 - 7 / 100) 0,343= 0,319. (31,9%)

Известно, что в общем случае КПД ТЭС по выработке электроэнергии определяется из выражения:

^нт₌ W_э / ВQ_н,

где:

W_э - количество электроэнергии, вырабатываемой на ТЭС;

В-расход топлива;

Q_н - теплота сгорания топлива.

При этом произведение Qн ^нт определяет количество химической энергии топлива превратившуюся в электрическую энергию и следовательно:

Wэ = Q_н ^нт

Удельный расход условного топлива на выработку 1 кВтч электроэнергии определяется из соотношения:

б_у^нт= В / Wэ = 3600 / Qн ^нт

Тепловую экономичность ТЭС оценивают путем определения расхода условного топлива необходимого для производства 1 кВтч электрической энергии. Теплота сгорания 1 кг условного топлива -29,3 МДж/кг.

Таким образом:

б_у^нт= 3600 / Qн ^нт = 3600 / 29,3 ^нт г / (кВт ч).

б_у^нт= 122,87 / ^нт =123 / ^нт г / (кВт ч).

Определяем удельный расход условного топлива «нетто» на выработку 1 кВтч электроэнергии:

б_у^нт = 123 / ^нт_бл = 123 / 0,319 = 385.58 г. / (кВт ч).

Размещено на Allbest.ru

...