Проект электрической станции конденсационного типа мощностью 4000 МВт
Выбор тепловой схемы и основного теплотехнического оборудования электростанции. Сравнение и выбор вариантов схем распределительных устройств на напряжение 500 кВ и 220 кВ. Расчет токов короткого замыкания, выбор электрооборудования. Выбор релейной защиты.
| Рубрика | Физика и энергетика |
| Вид | дипломная работа |
| Язык | русский |
| Дата добавления | 01.10.2017 |
| Размер файла | 3,2 M |
Отправить свою хорошую работу в базу знаний просто. Используйте форму, расположенную ниже
Студенты, аспиранты, молодые ученые, использующие базу знаний в своей учебе и работе, будут вам очень благодарны.
4.2.2 Выбор выключателей
Выбор выключателей производится в соответствии с ГОСТ Р 52565-2006 по следующим условиям:
номинальному напряжению (что соответствует выбору класса изоляции выключателя):
,
где номинальное напряжение выключателя, номинальное напряжение сети;
по номинальному току:
где номинальный ток выключателя, расчетный ток нормального режима;
выбор по току перегрузочной способности по току:
,
где нормированный коэффициент возможной перегрузки выключателя при продолжительном режиме работы, расчетный ток продолжительного утяжелённого режима.
Затем производится проверка выключателя по включающей способности:
,
где начальное действующее значение периодической составляющей номинального тока включения, начальное действующее значение периодической составляющей тока КЗ, наибольший пик номинального тока включения, ударный ток КЗ;
по отключающей способности:
,
где номинальный ток отключения выключателя, периодическая составляющая тока КЗ в момент окончания соприкосновения контактов выключателя, номинальное значение апериодической составляющей тока отключения, нормированное процентное содержание апериодической составляющей в токе отключения, апериодическая составляющая тока КЗ в момент начала расхождения контактов выключателя.
по электродинамической стойкости:
,
,
где начальное действующее значение периодической составляющей предельного сквозного тока, наибольший пик предельного сквозного тока;
по термической стойкости:
условие проверки выключателя на термическую стойкость зависит от соотношения между предельно допустимым временем воздействия нормированного тока термической стойкости и расчетным временем отключения выключателя , определяющим продолжительность термического воздействия токов КЗ на выключатель. Если (наиболее частый случай), то условие проверки выключателя имеет вид:
,
где интеграл Джоуля с пределами интегрирования , номинальный ток термической стойкости.
Если , то условие проверки на термическую стойкость:
.
4.2.3 Выбор разъединителей
Разъединители выбирались по следующим условиям:
номинальному напряжению (что соответствует выбору класса изоляции разъединителя):
,
где номинальное напряжение разъединителя, номинальное напряжение сети;
по номинальному току:
где номинальный ток разъединителя, расчетный ток нормального режима;
Затем производится проверка разъединителя на электродинамическую стойкость:
где наибольший пик предельного сквозного тока;
на термическую стойкость:
Если (наиболее частый случай), то условие проверки выключателя имеет вид:
,
где интеграл Джоуля, номинальный ток термической стойкости.
Если , то условие проверки на термическую стойкость:
.
4.2.4 Выбор измерительных трансформаторов тока
Трансформаторы тока выбирались по следующим условиям:
номинальному напряжению:
,
где номинальное напряжение ТТ, номинальное напряжение сети;
номинальному току:
где номинальный ток ТТ, расчетный ток продолжительного режима;
Затем производится проверка трансформаторов тока.
на электродинамическую стойкость:
где наибольший пик предельного сквозного тока;
на термическую стойкость:
Если (наиболее частый случай), то условие проверки выключателя имеет вид:
,
где интеграл Джоуля, номинальный ток термической стойкости.
Если , то условие проверки на термическую стойкость:
.
4.2.5 Выбор измерительных трансформаторов напряжения
Трансформатор напряжения выбирались по номинальному напряжению первичной цепи:
,
где - номинальное напряжение трансформатора, - номинальное напряжение сети.
4.3 Выбор электрооборудования для КЭС 8х500 МВт
Для РУ 500 кВ будут использоваться ячейки КРУЭ типа ELK-3 от производителя ABB. В состав ячейки входят: выключатель, разъеденители, трансформаторы тока и напряжения, заземляющие устройства.
Для РУ 220 кВ будут использоваться ячейки КРУЭ типа ELK-14 от производителя ABB. В состав ячейки входят: выключатель, разъеденители, трансформаторы тока и напряжения, заземляющие устройства.
Для генераторов будут использоваться элегазовые генераторные распределительные устройства (ЭГРУ) типа HECS1000XLp от производителя ABB. ЭГРУ комплектуется разъеденителями, заземлителями, трансформаторами тока и напряжения, а так же ОПН и др.
Прочее выбранное оборудование сведено в таблицу 4.2.
Таблица 4.2
Прочее оборудование
|
Наименование |
Тип |
|
|
Выключатель (Р)ТСН |
ВПМЭ-10-3150/31,5У3 |
|
|
ТТ для АТ |
ТВТ500-I-1500/1 |
|
|
ТТ для РТСН на стороне ВН |
ТВТ220-I-1000/5 |
|
|
ТТ для ТСН на стороне ВН |
ТВТ35-I-1000/5 |
|
|
ТТ (Р)ТСН на стороне НН |
ТВТ10-I-5000/5 |
|
|
Ограничитель перенапряжений |
ABB EXLIM P (52-550 кВ, фарфоровая покрышка) |
5. ВЫБОР СХЕМЫ СОБСТВЕННЫХ НУЖД
5.1. Общие положения
Главными элементами электроустановок собственных нужд являются машинные агрегаты представляющие собой совокупность рабочей машины или механизма собственных нужд (СН) (насоса вентилятора и т. п.) и привода. В подавляющем большинстве в качестве привода выбирают электродвигатели трехфазного переменного тока которые составляют примерно 90% всей нагрузки собственных нужд электростанций. Остальные виды электроприемников - это осветительные обогревательные устройства и пр. Для питания этих электроприемников необходимы источники энергии трансформаторы распределительные устройства кабельные сети.
В практике проектирования сооружения и эксплуатации электростанций сложились некоторые общие принципы построения схемы электроснабжения собственных нужд. Это упрощает разработку схем собственных нужд при проектировании конкретных станций, уменьшая возможное количество вариантов решений.
Эти общие принципы следующие:
1) рабочее питание электроприемников собственных нужд всех видов включая и особо ответственные осуществляют путем отбора мощности на генераторном напряжении с помощью понижающих трансформаторов;
2) для питания электроприемников собственных нужд в большинстве случаев используют два уровня напряжения - 6 - 10 кВ для питания мощных электродвигателей и 0,4 - 0,66 кВ для питания мелких электроприемников. При этом используют принцип двухступенчатой трансформации;
3) распределительные устройства выполняют с одной секционированной системой шин с одним выключателем на присоединение с использованием ячеек КРУ;
4) резервное питание ответственных и неответственных электроприемников собственных нужд обеспечивают также отбором мощности от основных шин электрической станции при соблюдении условия что места присоединения цепей резервного питания должны быть независимы от мест присоединения цепей рабочего питания. Для особо ответственных потребителей собственных нужд предусматривают дополнительный независимый источник энергии.
5.2 Выбор трансформаторов собственных нужд
Номинальную мощность рабочих ТСН выбирают в соответствии с их расчетной нагрузкой. С учетом повышенных требований надежности предъявляемых к системе собственных нужд электростанции перегрузка рабочих ТСН не допускается. Расчетная мощность ТСН определяется суммой мощностей всех электроприемников которые присоединены к данному трансформатору.
Исходя из нагрузки собственных нужд, которая была определена в тепловой части проекта, был принят рабочий трансформатор собственных нужд мощностью 32 МВА типа ТРДНС-32000/35, в наиболее тяжелом режиме работающий без перегрузок.
Трансформаторы 6/0,4 кВ принимаются без расчета.
Нагрузка собственных нужд КЭС приходящаяся на один блок сведена в таблицу 5.1.
Таблица 5.1
Нагрузка собственных нужд блока 500 МВт
|
Наименование механизмов СН и понижающих трансформаторов |
Sномт2 кВА или Ррасчд1 кВт |
Всего на блок |
Секция А |
Секция Б |
|||
|
Кол-во |
Суммарная мощность, кВт |
Кол-во |
Суммарная мощность, кВт |
||||
|
Блочная нагрузка |
|||||||
|
Циркуляционныйнасос |
1600 |
2 |
1 |
1600 |
1 |
1600 |
|
|
Конденсатный насос 1 ступени |
150 |
3 |
2 |
300 |
1 |
150 |
|
|
Конденсатный насос 2 ступени |
200 |
3 |
2 |
400 |
1 |
200 |
|
|
Конденсатный насос 3 ступени |
450 |
3 |
2 |
900 |
1 |
450 |
|
|
Дутьевой вентилятор |
4000 |
2 |
1 |
4000 |
1 |
4000 |
|
|
Трансформатор машинного отдел. |
1000 |
2 |
1 |
1000 |
1 |
1000 |
|
|
Трансформатор котельного отдел. |
1000 |
1 |
- |
- |
1 |
1000 |
|
|
Общестанционная нагрузка (на 1 бл) |
|||||||
|
Трансформатор РУ |
1000 |
1 |
- |
- |
1 |
1000 |
5.3 Выбор схемы электроснабжения собственных нужд
Схема собственных нужд КЭС с блоками 500 МВт как и главная схема строится по блочному принципу: РУ СН каждого блока подсоединяются через рабочие ТСН к ответвлению от генератора данного блока, между выключателем и блочным трансформатором. Электроприемники собственных нужд блока питаются от РУ СН данного блока а электроприемники общестанционного назначения распределяются между блочными РУ по возможности равномерно. Электрические поперечные связи (резервные магистрали) между РУ собственных нужд разных блоков сооружаются для резервного питания.
К установке принято два резервных ТСН (ТРДНС-32000/32) подключенных к АТС.
Трансформаторы второй ступени устанавливаются вблизи площадки размещения электроприемников данной группы. Резервный трансформатор присоединяют к секциям 6 кВ другого блока. Для ответственных электроприемников предусматриваются отдельные секции. Эти секции получают резервное питание и от резервных трансформаторов, и от дизель-генераторов. Число рабочих трансформаторов 6/0,4 кВ выбрано таким чтобы номинальная мощность единицы не превышала значения в 1000 кВА по условию ограничения токов короткого замыкания на стороне 0,4 кВ.
6. РАЗРАБОТКА РЗ ОСНОВНЫХ ЭЛЕМЕНТОВ БЛОКА
6.1 Общие положения
Релейная защита является важнейшей частью автоматики электроустановок и энергосистем. Ее основная задача состоит в том, чтобы обнаружить поврежденный уча-сток электрической системы и возможно быстрее выдать управляющий сигнал на его от-ключение. Дополнительная задача релейной защиты заключается в сигнализации о воз-никновении анормальных режимов. В данном проекте была рассчитана защита блока: генератор - трансформатор, подключенного к РУ 220 кВ.
6.2 Нарушение нормального режима
Для электрооборудования энергоблоков представляют опасность следующие нарушения нормального режима работы:
- внутренние повреждения и внешние КЗ, сопровождающиеся большими токами;
- замыкания на землю в обмотках статора генератора;
- замыкания на землю в обмотках ротора генератора;
- симметричные и несимметричные перегрузки обмоток статора генератора и обмоток трансформатора блока;
- перегрузка током возбуждения обмотки ротора генератора;
- асинхронный режим генератора с потерей и без потери возбуждения;
- повышение напряжения.
6.3 Основные защиты от внутренних повреждений
1. Продольная и поперечная дифференциальные защиты генераторов;
2. Защита от замыканий на землю в обмотке статора;
3. Защита от замыканий на землю в обмотке ротора и цепях возбуждения;
4. Дифференциальная защита трансформатора (автотрансформатора);
5. Дифференциальная защита ошиновки ВН трансформатора;
6. Защита от повышения напряжения;
7. Газовая защита.
Дифференциальные защиты генератора и защита от замыканий на землю в обмотке статора должны действовать на гашение поля генератора и его отключение от сети либо выключателем генератора, либо, при его отсутствии, выключателями на стороне ВН блока.
При отказе выключателя генератора или выключателя на стороне ВН блок должен отключаться от сети с помощью УРОВ генераторного выключателя или УРОВ генератора со стороны ВН.
Защиту от замыканий на землю в цепи возбуждения на турбогенераторах выполняют только действующей на сигнал, а на гидрогенераторах - на отключение.
Все остальные защиты энергоблока от внутренних повреждений, за исключением защиты от повышения напряжения на энергоблоках с турбогенераторами, должны действовать на гашение поля генератора, на отключение выключателей и пуск УРОВ на стороне ВН блока, а также на отключение выключателей в цепях присоединенного к ответвлению блока рабочего источника питания секций собственных нужд. Последние необходимо отключать для обеспечения быстрого автоматического перевода с помощью АВР питания собственных нужд на резервный источник.
Защита от повышения напряжения на энергоблоках с турбогенераторами должна автоматически вводиться в работу только в режиме холостого хода энергоблока и действовать лишь на гашение поля генератора.
Действие устройств защиты на выключатель нагрузки в цепи генератора должно запрещаться.
6.4 Резервные защиты
Для резервирования защит от внутренних КЗ (ближнее резервирование) устанавливается резервная дифференциальная защита, охватывающая генератор и трансформатор блока вместе с ошиновкой на стороне ВН и действующая на отключение выключателей блока и рабочего трансформатора собственных нужд (ТСН), на гашение поля генератора и на пуск УРОВ на стороне ВН.
Для резервирования защиты смежных элементов (шин, линий, автотрансформаторов и пр.) на энергоблоках должны устанавливаться:
- токовая защита нулевой последовательности в нейтрали трансформатора (защита от однофазных КЗ);
- двухступенчатая токовая отсечка обратной последовательности (защита от несимметричных КЗ);
- дистанционная защита от симметричных КЗ.
Устройства защиты от внешних КЗ должны действовать только на отключение энергоблока от сети выключателями на стороне ВН. При отказе какого-либо из этих выключателей защита от внешних КЗ должна с помощью УРОВ гасить поле генератора.
Для ликвидации анормальных режимов на энергоблоках должны устанавливаться:
- токовая защита с независимой выдержкой времени от симметричной перегрузки (действует на сигнал);
- токовая защита обратной последовательности с интегральной зависимой характеристикой выдержки времени от несимметричных перегрузок (действует на отключение энергоблока от сети);
- токовая защита с интегральной зависимой характеристикой выдержки времени от перегрузки ротора (две ступени действия - I на развозбуждение и II на отключение генератора или энергоблока от сети);
- защита от потери возбуждения генератора, выполняемая с помощью реле сопротивления и действующая либо на автоматическую разгрузку энергоблока и на гашение поля, либо на отключение блока (в случаях, когда асинхронный режим генератора недопустим).
6.5 Продольная дифференциальная токовая защита генератора
Продольная дифференциальная токовая защита осуществляет сравнение токов со стороны фазных и нулевых выводов обмотки статора. Эта защита устанавливается на всех турбогенераторах с непосредственным охлаждением обмоток статора.
Дифференциальную защиту с торможением применяют на генераторах 500 МВт. В одном из плеч защиты со стороны фазных выводов включается тормозная обмотка обратной полярности по отношению к дифференциальной. При внешних КЗ тормозная обмотка уменьшает суммарную намагничивающую силу в реле, то есть улучшает отстройку от тока небаланса .
Трехфазное выполнение защиты обусловлено возможностью двойного КЗ, одно из мест которого находится в генераторе.
На блоках с выключателем в цепи генератора устанавливают защиты:
- дополнительное МТЗ, которое вводится в работу при отключении выключателя и резервирует другой блок.
- защита от замыкания на землю со стороны обмоток низкого напряжения.
Дифференциальная продольная защита генератора не реагирует на витковое за-мыкание в обмотке статора, так как через трансформатор тока (ТА) дифференциальной продольной защиты протекает один и тот же ток.
Защита выполняется трехфазной, трехрелейной на реле типа ДЗТ-11/5 с процент-ным торможением, обеспечивающим отстройку от максимального тока небаланса при токе срабатывания, меньшем номинального тока генератора. Реле ДЗТ-11/5 имеет рабо-чую обмотку витка. Для защиты используются трансформаторы тока, ус-тановленные на линейных выводах генератора.
Расчетные уставки. Ток срабатывания реле при отсутствии торможения опреде-ляется по выражению
А,
где - магнитодвижущая сила (МДС) срабатывания (равна по [6] 100 А).
Максимальный расчетный тока небаланса определяется по выражению:
,
где - коэффициент однотипности трансформаторов тока, для однотипных трансформаторов тока (у нас ТШВ) принимается равным 0,5; - полная погрешность трансформаторов тока, принимается равной 0,1; - периодическая составляющая тока короткого замыкания.
Значения составляет:
.
Торможение должно надежно превышать действие МДС, создаваемой током небаланса в рабочей обмотке. Рабочая магнитодвижущая сила (МДС) определяется при протекании по рабочей обмотке тока небаланса:
, (6.1)
где - коэффициент отстройки; - коэффициент трансформации трансформатора тока со стороны линейных выводов генератора; - число используемых витков рабочей обмотки.
По (6.1) рабочая МДС составляет:
.
Число витков тормозной обмотки определяется по выражению:
Тормозная МДС определяется по формуле аппроксимации:
. (6.2)
По (6.2) тормозная МДС:
.
Ток в тормозной обмотке:
. (6.3)
Тогда по (6.3)
.
Число витков тормозной обмотки определяется по выражению:
, (6.4)
где - тангенс угла наклона к оси абсцисс касательной к тормозной характеристике.
По (6.4) число витков тормозной обмотки:
.
Целое число витков тормозной обмотки:
.
Чувствительность рассматриваемой защиты не проверяется, так как она обеспечивается с большим запасом.
6.6 Защита от замыканий на землю в обмотке статора
От замыканий на землю в обмотке статора применена защита напряжения первой и третьей гармоники без зоны нечувствительности, действует без выдержки времени и производит остановку блока, действует на УРОВ.
Защита типа ЗЗГ-11 состоит из органа напряжения нулевой последовательности первой гармоники и органа третьей гармоники.
Орган первой гармоники представляет собой максимальное реле напряжения с фильтром высших гармоник, пропускающих только напряжения первой гармоники. На-личие фильтра позволяет улучшить отстройку защиты от напряжения нулевой последо-вательности, появляющегося на выводах турбогенератора при коротких замыканиях на землю на стороне высшего напряжения ВН блока за счет емкостной связи между обмот-ками высшего и низшего напряжения трансформатора блока.
Органом третьей гармоники служит реле напряжения с торможением. На рабочую цепь реле напряжения подается предварительно выпрямленная сумма напряжений тре-тьей гармоники , а на тормозную цепь реле напряжения . При отсутствии за-мыкания на землю сумма напряжений .
Защита действует с независимой выдержкой времени около 0,5 секунды.
6.7 Поперечная дифференциальная токовая защита генератора
От витковых замыканий в обмотке статора применена поперечная дифференциальная токовая защита генератора.
Защита выполняется односистемной на реле РТ-40/Ф с фильтром от высших гармоник. Это реле тока, присоединяется к трансформатору тока (ТШЛО-24-10Р/10Р-1500/5), установленному в соединении между нейтралями параллельных ветвей.
Уставка - первичный ток срабатывания при проектировании принимается равным А. При наладке ток срабатывания уточняется по результатам измерений тока небаланса и существенно снижается.
6.8 Защита от замыканий на землю в обмотке ротора и в цепях возбуждения
Для сигнализации замыканий на землю в обмотке ротора и в цепях возбуждения устанавливают защиту КЗР-3, выполняемую с наложением на цепь возбуждения переменного тока частотой 25 Гц.
6.9 Дифференциальная защита трансформатора
Дифференциальная защита трансформатора и резервная дифференциальная защита блока выполняются на реле ДЗТ-21. В цепи дифференциальной защиты трансформатора блока должны включаться трансформаторы тока ответвлений на собственные нужды и на питание потребителей, если при минимальном токе срабатывания защита не отстроена от КЗ за трансформатором ответвления.
Резервная дифференциальная защита может быть грубее основной. Она должна отстраиваться по току срабатывания от КЗ за ТСН. На выходе резервной дифференциальной защиты предусматривают выдержку времени от дифференциальной защиты генератора.
Номинальные первичные токи на сторонах блочного трансформатора:
.
Уставки:
1. Ток срабатывания защиты:
.
2. Коэффициент чувствительности:
, что удовлетворяет условию.
Номинальные первичные токи на сторонах трансформатора собственных нужд:
.
Уставки:
Ток срабатывания защиты
.
Коэффициент чувствительности
, что удовлетворяет условию.
6.10 Газовая защита
От замыканий внутри бака маслонаполненного трансформатора, сопровождающихся выделением газа применена газовая защита, действует с двумя ступенями действия, без выдержки времени на полный останов блока и пожаротушение. Используется реле типа KSG. Газовое реле содержит два элемента: сигнальный и отключающий. Сигнальный элемент срабатывает при повреждениях, сопровождающихся слабым газообразованием после накопления определенного объема газа в реле.
6.11 Защита от повышения напряжения
Защита предназначена для предотвращения недопустимого повышения напряжения. На блоках с турбогенераторами защита должна действовать в режиме ХХ на гашение поля без выдержки времени. При отключении генератора от сети защита автоматически вводится в действие с выдержкой времени около 3 с, перекрывающей длительность кратковременного повышения напряжения на генераторе из-за сброса нагрузки.В качестве пускового органа используется реле напряжения РН-58/200 с коэффициентом возврата .
6.12 Дистанционная защита
Предназначена для защиты от внешних симметричных КЗ. Одноступенчатая дистан-ционная защита с независимой выдержкой времени. Для защиты используется одно из трех реле сопротивления, блок реле типа КРС-2. Реле включается на разность фазных токов от трансформаторов тока, установленных на стороне нулевых выводов, и на межфазное напряжение от трансформатора напряжения, установленного на выводах генератора.
Сопротивление срабатывания защиты выбирается по условию отстройки от режима наибольшей реально возможной нагрузки
,
где Umin - минимальное значение первичного межфазного напряжения в месте установки защиты; - максимальное значение первичного тока генератора.
При использовании круговой характеристики сопротивления срабатывания защиты при угле максимальной чувствительности определяется по выражению:
,
где - коэффициент отстройки; - коэффициент возврата реле; - угол максимальной чувствительности; в соответствии с .
6.13 Токовая защита обратной последовательности
Предназначена для защиты от внешних несимметричных КЗ (отсечки) и от несимметричной перегрузки (интегральный орган). Защита осуществляется с одним фильтр-реле тока обратной последовательности типа РТФ-6М, которое содержит следующие элементы:
а) пусковой орган без выдержки времени, обеспечивающий пуск и возврат интегрального органа;
б) интегральный орган с интегрально-зависимой выдержкой времени.
Защита с РТФ-6М выполняется с двумя ступенями выдержки времени. Отключение выключателя высшего напряжения производится первой ступенью.
в) орган “отсечка I ”, срабатывающий без выдержки времени;
г) орган “отсечка II ”, срабатывающий без выдержки времени;
д) сигнальный орган, срабатывающий без выдержки времени.
Первичный ток срабатывания пускового органа выбирается по условию обеспечения надежного пуска интегрального органа при максимальной выдержке последнего, равной 600 секунд, что примерно соответствует:
.
Расчет параметров срабатывания интегрального органа сводится к определению уставки А и выбору исполнения реле РТФ-6М. А - постоянная величина, устанавливаемая заводом-изготовителем и равная допустимой длительности тока обратной последовательности в статоре, равного номинальному току статора. Для турбогенераторов до 1000 МВт значение А=5-10 секунд укладывается в диапазон первого исполнения реле РТФ-6М.
Первичный ток срабатывания органа “отсечка I” выбирается из условий согласования с защитами, установленными в сети. Первичный ток срабатывания органа “отсечка I” по условиям деления принимается равным
кА.
Первичный ток срабатывания органа “отсечка II” из условий достаточной чувствительности при двухфазном коротком замыкании на выводах генератора в сверхпереходном режиме определяется по выражению:
где - ток обратной последовательности при двухфазном коротком замыкании на выводах генератора; - коэффициент чувствительности.
Выдержка времени органа “отсечка II” выбирается по условию согласования с основными защитами генератора.
6.14 Защита от внешних коротких замыканий на землю в сети с заземленной нейтралью
Токовая защита нулевой последовательности с независимой выдержкой времени. Токовая защита нулевой последовательности выполняется с помощью двух токовых реле РТ-40, включенных во вторичную цепь трансформатора тока, встроенного в силовой трансформатор.
Одно из реле предназначено для резервирования защит от КЗ на землю смежных элементов сети ВН. С помощью второго, более чувствительного реле осуществляется деление шин ВН и ускоренная ликвидация неполнофазных режимов.
Уставка более грубого реле (резервной защиты) выбирается по усло-вию согласования с наиболее чувствительными ступенями защиты от замыкания на землю отходящих линий. Уставка более чувствительного реле деле-ния шин выбирается по меньшему из двух значений:
1) согласования с уставкой более грубого реле, равной
;
2) надежного действия в режиме неполнофазного отключения блока при минимальной на-грузке, равного
.
Принимается меньшее из двух значений.
Кроме токовой защиты нулевой последо-вательности в данную защиту вводят защиту, предназначенную для отключения при внешнем однофазном КЗ блока, рабо-тающего с разземленной нейтралью (в РУ 220 кВ, то возможны режимы разземления нейтрали). Эта защита выпол-няется на реле напряжения нулевой последовательности типа РНН-57 (включается в цепь 3Uо трансформаторов напряжения на стороне ВН). При этом защита работает на пределе чувствительности.
Вторичное напряжение срабатывания защиты (реле типа РНН-57) принимается равным 5 В. Так как номинальное напряжение вторичных обмоток ТН, соединенных в разомкнутый треугольник, на которые включается это реле, равно 100 В, напряжение срабатывания в относи-тельных единицах составит . Тогда минимальный ток срабатывания токовой защиты ну-левой последовательности каждого блока:
,
где - коэффициент надежности; - сопротивление трансформатора блока.
6.15 Защита от симметричных перегрузок
Максимальная токовая защита с независимой выдержкой времени. Защита осуществляется токовым реле с высоким коэффициентом возврата типа РТВК и реле времени и действует на сигнал. Ток срабатывания защиты равен
,
где - коэффициент отстройки; - коэффициент возврата реле РТВК.
Выдержка времени согласуется с защитами, действующими на отключение.
6.16 Токовая защита от перегрузок током возбуждения в роторе
Токовая защита с двумя ступе-нями интегрально-зависимой выдержки времени. Защита осуществляется с помощью блока-реле РЗР-1М. Блок-реле содержит следующие элементы:
а) входное преобразовательное устройство;
б) сигнальный орган, срабатывающий без выдержки времени;
в) пусковой орган, срабатывающий без выдержки времени;
г) интегральный орган, действующий с двумя ступенями выдержки времени в зависимости от накопления тепла в обмотке возбуждения при перегрузке и охлаждения после перегрузки.
Во входном преобразующем устройстве настройка осуществляется так, чтобы ,
где - вторичный номинальный ток ротора; - первичный номинальный ток ротора; - коэффициент трансформации; - номинальный ток устройства РЗР, равный 2,5 А.
Сигнальный орган. Диапазон регулировки уставки 1,0 - 1,2 номинального тока возбуждения. Рекомендуемая уставка 1,05. Выдержка времени 10 с.
Пусковой орган. Диапазон регулировки уставки 1,05 - 1,25 от номинального тока возбуждения. Рекомендуемая уставка 1,1.
Интегральный орган. Изменение уставок интегрального органа не производится.
6.17 Защита от потери возбуждения
Назначение - выявление потери возбуждения и перевод генератора в допустимый асинхронный режим (разгрузка генератора, торможение турбины и шунтирование обмотки ротора гасительным сопротивлением) или отключение блока, если синхронный режим недопустим. Защита выполняется с помощью реле сопротивления с круговой характеристикой.
Для предотвращения срабатываний реле при нарушениях синхронизма его круговая характеристика смещается. Это смещение принимается равным
с тем, чтобы обеспечить срабатывание реле при асинхронном режиме турбогенератора с полной нагрузкой и замкнутой накоротко обмоткой ротора.
Диаметр окружности характеристики принимается равным
.
Угол максимальной чувствительности равен .
Для отстройки от срабатываний при нарушении динамической устойчивости и асинхронном ходе в системе защита выполняется с выдержкой времени 1 - 2 с.
Для защиты от потери возбуждения используется второе реле сопротивления комплекта КСР-2 (на первом выполняется дистанционная защита от симметричных КЗ). Оно включается на разность токов и напряжение .
Для предотвращения излишних срабатываний при внешних несимметричных КЗ в ее выходной цепи предусматривается блокировка от сигнального органа ступенчатой токовой защиты обратной последовательности.
6.18 Дополнительная резервная токовая защита на стороне ВН
Устанавливается на блоках с выключателем в цепи генератора. Защита предназначена для резервирования основных защит трансформатора блока при отключен-ном выключателе генератора.
Данная защита автоматически вводится в действие при исчезновении тока в цепи генератора. Для этого ис-пользуют трехфазные токовые реле, устанавливаемые для защиты от повышения напряжения, и размыкающий контакт размножающего промежуточного реле.
Защита выполняется на двух реле РТ-40 и реле вре-мени и включается на трансформаторы тока, встроенные в силовой трансформатор. Вторичные обмотки транс-форматоров тока соединяют в треугольник для предот-вращения излишних срабатываний защиты от токов ну-левой последовательности при внешних КЗ на землю.
Ток срабатывания защиты выбирается по условию отстройки от номинального тока защищаемого трансформатора:
,
где - коэффициент надежности; - коэффициент возврата реле РТ-40.
Ток срабатывания реле равен
,
где - коэффициент схемы; - коэффициент трансформации трансформатора тока.
Выдержка времени защиты должна быть на ступень селективности выше уставки по времени резервной за-щиты на стороне ВН рабочего трансформатора собст-венных нужд.
6.19 Релейная защита собственных нужд электростанций
В кабельной сети 6 кВ собственных нужд (СН) наиболее частым видом повреждения являются однофазные замыкания на землю. Учитывая, что они обычно сопровождаются значительными внутренними перенапряжениями, способствующими развитию повреждения, замыкания на землю в любой точке сети необходимо по возможности быстро отключать.
Для предотвращения нарушений технологического режима работы энергоблоков и исключения возгораний кабелей 6 кВ при КЗ на любом участке сети СН должно обеспечиваться надежное резервирование основных защит и отказов выключателей. Выдержка времени резервной защиты (защиты вводов на секции 6 кВ) не должна превышать 0,3 - 0,5 с.
При выдержке времени 0,5 с существенно повышается вероятность излишних срабатываний резервной токовой защиты с комбинировнным пуском напряжения при междуфазных КЗ на стороне ВН ТСН и энергоблока. В то же время пуск напряжения существенно ограничивает зону действия защиты при трехфазных КЗ и протяженность резервиреумых кабелей. В связи с указанным вместо токовой защиты с пуском напряжения в системе СН 6 кВ применяется дистанционная защита.
Она устанавливается на стороне ВН рабочего и резервного ТСН, на стороне НН в цепи каждой расщепленной обмотки ТСН (на рабочем ТСН она является защитой рабочего ввода к секции 6 КВ СН, а на резервном ТСН - защитой ввода к магистрали резервного питания) и на вводе резервного питания секции 6 кВ от магистрали резервного питания.
Так как дистанционная защита на вводах рабочих секций 6 кВ может не полностью охватывать протяжные кабели присоединений, питающих удаленные нагрузки, для резервирования их защиты дополнительно устанавливается общее устройство резервирования. Оно включается на ток рабочего или резервного ввода и действует на его отключение с контролем тока в указанных протяженных кабелях или с контролем фазного угла в общей цепи.
При КЗ за ТСН это устройство нечувствительно.
Ликвидация такого КЗ резервируется только при отказе выключателя - с помощью УРОВ, пускающегося от защит ТСН 6/-,4 кВ и действующего на отключение вводов рабочей секции 6 КВ с контролем тока в этом ТСН.
При действии дистанционной защиты рабочего ввода секции СН запрещается автоматическое включение резервного ввода.
Дистанционная защита на стороне ВН:
Назначение - резервирование дифференциальной защиты ТСН.
Для защиты используется блок-реле БРЭ2801. На стороне ВН ТСН с расщепленными обмотками устанавливается по два комплекта дистанционной защиты. На каждый из них подается ток со стороны ВН и напряжение от ТН на выводах одной из расщепленных обмоток НН.
Газовая защита.
Защита от перегрузок на каждом ответвлении, действует на сигнал.
7. ЭФФЕКТИВНОСТЬ ИНВЕСТИЦИЙ В ПРОЕКТ С АНАЛИЗОМ
7.1 Расчет технико-экономических показателей КЭС
Оценка эффективности проведена по системе следующих взаимосвязанных показателей:
1) показатель доходности (рентабельность);
2) срок окупаемости;
3) дисконтированные затраты;
4) чистый дисконтированный доход (ЧДД);
5) внутренняя норма дохода.
Число часов использования установленной мощности определено по формуле:
, (7.1)
где Wг - годовая выработка электроэнергии определенная из графика нагрузки генераторов (рис. 2.2) МВт·ч; Ру - установленная мощность станции МВт.
Годовая выработка электроэнергии:
Установленная мощность КЭС:
,
где Nбл - мощность одного блока.
Тогда по формуле (7.1):
ч.
Годовой отпуск электроэнергии равен:
, (7.2)
где - расход на собственные нужды, равный 3,2 % (принят из расчета тепловой части проекта).
В соответствии с (7.2):
Годовой расход топлива на КЭС на один агрегат рассчитано по топливным характеристикам турбоагрегата К-500-240 из/11/:
Число часов работы агрегата в году принято равным 7800 ч.
В соответствии с (4.3):
Годовой расход условного топлива для выработки электроэнергии на электростанции:
.
Удельный расход топлива на выработку электрической энергии:
Удельный расход топлива на отпущенную электрическую энергию:
Капиталовложения на сооружение КЭС составляют:
,
где , - капитальные вложения соответственно в первый и последующий агрегаты, определенные по нормативам на уровне стоимости 1991 г; - коэффициент, учитывающий вид топлива, для газа равен 1; - коэффициент пересчета с учетом дефляции (удорожания), принят равным 66,04 (на третий квартал 2012 года согласно «Индексы изменения сметной стоимости прочих работ и затрат на III квартал 2012 года»).
С учетом строительно-монтажных работ и района сооружения капиталовложения в КЭС равны:
,
где kрайон- коэффициент, учитывающий район сооружения, для центральной России равен 0,98; 0,57 и 0,43 - доли капиталовложений в строительно-монтажные работы и оборудование соответственно.
Тогда капиталовложения в строительство КЭС составят:
Удельные капиталовложения в строительство КЭС, руб/кВт, найдены из выражения
Издержки на топливо на КЭС/10/:
, (7.3)
где ? цена газа принята равной 2659 руб/тнт (по данным Федеральной службы по тарифам РФ); - коэффициент потерь топлива при транспортировке для газа равен 0; - калорийный эквивалент, принят равным 0,85.
По формуле (7.3):
Годовые издержки на амортизацию определены как доля от капиталовложений в КЭС. Средняя норма амортизации для КЭС принята равной = 3,5 % тогда
,
Иам = 0,035•46 684,225 = 1 633,948 млн.руб/год.
Издержки на ремонт составляют /10/:
, (7.4)
где коэффициент, учитывающий долю затрат на ремонты в долях от капитальных вложений, равен
(3,5% - норма амортизационных отчислений на капитальный ремонт в соответствии с /11/).
По формуле (7.4):
Ирем = 0,049?46 684,225 = 2 287,527 млн.руб/год.
Издержки на оплату труда/10/:
, (7.5)
где - удельная численность персонала КЭС чел./МВт, по /11/для четырёх блоков по 500 МВт работающих на газе, равна 0,5 чел./МВт; - фонд заработной платы принят равным 40 тыс.руб./(чел.мес); 1,34 - отчисления в социальные фонды.
По формуле (7.5):
Иот = 0,5?4000?40000?12?1,34 = 1 286,4 млн.руб/год.
Прочие издержки:
;
Ипроч = 0,25?(1633,948 + 2287,527 + 1286,4) = 1 301,969 млн.руб/год.
Себестоимость выработанной электроэнергии определена как отношение годовых эксплуатационных издержек к годовой выработке электроэнергии:
;
коп/кВт?ч.
Себестоимость отпущенной электроэнергии определена с учетом расхода на собственные нужды:
;
Простым критериями эффективности инвестиций являются показатель доходности (рентабельность) и срок окупаемости.
Объем реализации электроэнергии определен по формуле:
,
где цена электроэнергии составляет 149 коп/кВт·ч.
Общая прибыль определена по формуле:
,
где - суммарные годовые издержки.
Налог составляет:
.
Чистая прибыль определена по формуле:
.
Простая норма прибыли составляет:
.
Далее рассчитана сумма чистой прибыли и издержек на амортизацию.
Срок окупаемости определен как момент когда данная сумма превысит капиталовложения для строительства КЭС с учетом района строительства.
Месяц окупаемости получен интерполяцией.
Результаты расчетов сведены в табл. 7.1 и 7.2.
Срок окупаемости КЭС составляет 6 лет и 9 месяцев.
Таблица 7.1
Результаты расчета капиталовложений, издержек и себестоимости электроэнергии на электростанции
|
Показатели |
|
|
годы |
|
|
|
Всего |
||
|
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
|||
|
Ki ,% |
10 |
20 |
40 |
20 |
10 |
- |
- |
100 |
|
|
Ki, млн.руб. |
4668 |
9337 |
18674 |
9337 |
4668 |
- |
- |
46684,225 |
|
|
Kакц, млн.руб. |
4668 |
9337 |
18674 |
3112 |
1556 |
- |
- |
37347,38 |
|
|
Kзаем, млн.руб. |
- |
- |
- |
- |
4668 |
- |
- |
4668,4225 |
|
|
Эi, % |
- |
- |
- |
70 |
80 |
100 |
100 |
- |
|
|
Погашение кредита, млн.руб |
- |
- |
- |
- |
1556,14 |
1556,14 |
1556,14 |
4668,4225 |
|
|
Годовые % по кредиту, млн.руб |
- |
- |
- |
- |
560,21 |
373,47 |
186,74 |
1120,4214 |
|
|
Ит, млн.руб. |
- |
- |
- |
13939,13 |
15930,43 |
19913,04 |
19913,04 |
- |
|
|
Иам, млн.руб. |
- |
- |
- |
1143,76 |
1307,16 |
1633,95 |
1633,95 |
- |
|
|
Ирем, млн.руб. |
- |
- |
- |
1601,27 |
1830,02 |
2287,53 |
2287,53 |
- |
|
|
Иот, млн.руб. |
- |
- |
- |
900,48 |
1029,12 |
1286,40 |
1286,40 |
- |
|
|
Ипроч, млн.руб. |
- |
- |
- |
911,38 |
1041,58 |
1301,97 |
1301,97 |
- |
|
|
ИКЭС, млн.руб. |
- |
- |
- |
18496,02 |
21138,31 |
26422,89 |
26422,89 |
- |
|
|
Sвыр, коп/кВтч |
- |
- |
- |
66,87 |
76,42 |
95,53 |
95,53 |
- |
|
|
Sотп, коп/кВтч |
- |
- |
- |
69,08 |
78,95 |
98,69 |
98,69 |
- |
Таблица 7.2
Рентабельность и срок окупаемости КЭС
|
Показатели |
годы |
|||||||||
|
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
||
|
Ki ,% |
10 |
20 |
40 |
20 |
10 |
- |
- |
- |
- |
|
|
Ki, млн.руб. |
4668,42 |
9336,85 |
18673,69 |
9336,85 |
4668,42 |
- |
- |
- |
- |
|
|
Kосв, млн.руб. |
- |
- |
- |
46684 |
46684 |
46684 |
46684 |
46684 |
46684 |
|
|
Эi, % |
- |
- |
- |
70,00 |
80,00 |
100,00 |
100,00 |
100,00 |
100,00 |
|
|
Эотп, МВтч |
- |
- |
- |
18742416 |
21419904 |
26774880 |
26774880 |
26774880 |
26774880 |
|
|
Op, млн.руб. |
- |
- |
- |
27926,20 |
31915,66 |
39894,57 |
39894,57 |
39894,57 |
39894,57 |
|
|
ИКЭС, млн.руб. |
- |
- |
- |
18496,02 |
21138,31 |
21138,31 |
21138,31 |
21138,31 |
21138,31 |
|
|
П0, млн.руб. |
- |
- |
- |
9430,18 |
10777,35 |
18756,26 |
18756,26 |
18756,26 |
18756,26 |
|
|
Н, млн.руб. |
- |
- |
- |
1886,04 |
2155,47 |
3751,25 |
3751,25 |
3751,25 |
3751,25 |
|
|
Пч, млн.руб. |
- |
- |
- |
7544,14 |
8621,88 |
15005,01 |
15005,01 |
15005,01 |
15005,01 |
|
|
R, % |
- |
- |
- |
16,16 |
18,47 |
32,14 |
32,14 |
32,14 |
32,14 |
|
|
Иам, млн.руб. |
- |
- |
- |
1143,76 |
1307,16 |
1307,16 |
1307,16 |
1307,16 |
1307,16 |
|
|
Пч+Иам, млн.руб. |
- |
- |
- |
8687,91 |
9929,04 |
16312,17 |
16312,17 |
16312,17 |
16312,17 |
|
|
нак. Пч+Иам, млн.руб. |
- |
- |
- |
8687,91 |
18616,94 |
34929,11 |
51241,28 |
67553,45 |
83865,62 |
Размещено на http://www.allbest.ru/
6
Расчет интегральных критериев:
Интегральными критериями эффективности инвестиций являются дисконтированные затраты, чистый дисконтированный доход (ЧДД) и внутренняя норма доходности.
Порядок расчета.
Ликвидная стоимость в i-ом году составляет:
.
Затраты в i-ом году определены из формулы:
,
где ликвидная стоимость учитывается только в последний год срока службы электрооборудования.
Чтобы определить дисконтированные затраты в i-ом году, необходимо разделить затраты этого года на (1+Еср)i:
,
где Еср - уровень доходности, принятый равным 12 %.
Приток денежных средств от реализации проекта в i-ом году составляет:
,
где ликвидная стоимость учитывается только в последний год срока службы электрооборудования.
Отток денежных средств при реализации инвестиционного проекта в i-ом году расчетного периода составляет:
.
Чистый доход в i-ом году - это разница между притоком и оттоком денежных средств. Соответственно чистый дисконтированный доход в i-ом году составляет:
.
ЧДДрп - за расчетный период определен как сумма ЧДД каждого года этого периода.
Таким образом может возникнуть одна из трех ситуаций:
1) ЧДДрп<0 - вернув свои средства, инвестор не получит доход, который он имел если вложил бы средства в банк под проценты;
2) ЧДДрп=0 - вернув свои средства, инвестор получит доход, который он имел если вложил бы средства в банк под проценты;
3) ЧДДрп>0 - вернув свои средства, инвестор получит доходпревышающий тот, который он имел если вложил бы средства в банк под проценты.
Стоит учесть, что за расчетный период банк может менять свою ставку. Поэтому необходимо рассчитать ЧДДрп для разных вариантов ставки банка (12%, 20% и 30%).
Результаты расчетов сведены в табл. 7.3.
Таблица 7.3
Чистый дисконтированный доход при строительстве КЭС
|
Показатели\Года |
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
|
|
Ki ,% |
15 |
30 |
40 |
15 |
- |
- |
- |
- |
- |
|
|
Эi, % |
- |
- |
- |
- |
100 |
100 |
100 |
100 |
100 |
|
|
(1+Eср)-i |
0,89286 |
0,79719 |
0,71178 |
0,63552 |
0,56743 |
0,50663 |
0,45235 |
0,40388 |
0,36061 |
|
|
Ki, млн.руб. |
4668,42 |
9336,85 |
18673,69 |
9336,85 |
- |
- |
- |
- |
- |
|
|
ИКЭС, млн.руб. |
- |
- |
- |
- |
21138,31 |
21138,31 |
21138,31 |
21138,31 |
21138,31 |
|
|
Иам, млн.руб. |
- |
- |
- |
- |
1307,16 |
1307,16 |
1307,16 |
1307,16 |
1307,16 |
|
|
И'КЭС, млн.руб. |
- |
- |
- |
- |
19831,15 |
19831,15 |
19831,15 |
19831,15 |
19831,15 |
|
|
Kл, млн.руб. |
- |
- |
- |
- |
- |
- |
- |
- |
- |
|
|
З, млн.руб. |
4668,42 |
9336,85 |
18673,69 |
9336,85 |
19831,15 |
19831,15 |
19831,15 |
19831,15 |
19831,15 |
|
|
Зд, млн.руб. |
4168,23 |
7443,28 |
13291,56 |
5933,73 |
11252,73 |
10047,08 |
8970,61 |
8009,47 |
7151,31 |
|
|
OpУ, млн.руб. |
- |
- |
- |
- |
31915,66 |
39894,57 |
39894,57 |
39894,57 |
39894,57 |
|
|
ИамУ, млн.руб. |
- |
- |
- |
- |
1307,16 |
1307,16 |
1307,16 |
1307,16 |
1307,16 |
|
|
Приток, млн.руб. |
- |
- |
- |
- |
33222,82 |
41201,73 |
41201,73 |
41201,73 |
41201,73 |
|
|
Kакц, млн.руб. |
4668,42 |
9336,85 |
18673,69 |
3112,28 |
- |
- |
- |
- |
- |
|
|
Kотдача кред, млн.руб. |
- |
- |
- |
- |
1556,14 |
1556,14 |
1556,14 |
- |
- |
|
|
Выплата % по кредиту, млн.руб. |
- |
- |
- |
- |
560,21 |
373,47 |
186,74 |
- |
- |
|
|
Дивиденды , млн.руб. |
- |
- |
- |
- |
2147,47435 |
2147,47435 |
2147,47435 |
2147,47435 |
2147,47435 |
|
|
Hсх, млн.руб. |
- |
- |
- |
- |
2155,47 |
3751,25 |
3751,25 |
3751,25 |
3751,25 |
|
|
Отток, млн.руб. |
4668,42 |
9336,85 |
18673,69 |
3112,28 |
26250,45 |
27659,49 |
27472,76 |
25729,88 |
25729,88 |
|
|
ЧД, млн.руб. |
-4668,42<... |
Подобные документы
Обоснование необходимости расширения электростанции, выбора площадки строительства. Разработка вариантов схем выдачи мощности и выбор основного электрооборудования станции. Выбор токов короткого замыкания, релейной защиты, автоматики и КИП электростанции.
дипломная работа [4,6 M], добавлен 12.05.2015Выбор и обоснование двух вариантов схем проектируемой атомной электростанции по технико-экономическим показателям. Выбор силовых трансформаторов, обоснование упрощенных схем РУ разных напряжений. Расчет токов короткого замыкания, релейной защиты.
дипломная работа [3,6 M], добавлен 04.08.2012Выбор оборудования и разработка вариантов схем выдачи энергии. Выбор и обоснование главной схемы электрических соединений. Расчет токов короткого замыкания для выбора аппаратов и токоведущих частей. Выбор токоведущих частей и типов релейной защиты.
курсовая работа [370,0 K], добавлен 18.04.2012Характеристика электрической части конденсационной электростанции, мощность которой 900 МВт. Анализ основного электрооборудования, выбор схемы электроснабжения. Особенности релейной защиты, выбор генераторов, расчет токов короткого замыкания и напряжения.
дипломная работа [1,9 M], добавлен 22.06.2012Выбор генераторов и вариантов схем проектируемой станции. Выбор и обоснование упрощенных схем распределительных устройств разных напряжений. Расчет релейной защиты, токов короткого замыкания и выбор электрических аппаратов и токоведущих частей.
дипломная работа [1,0 M], добавлен 21.06.2011Выбор главной схемы электрических соединений тепловой конденсационной электростанции. Расчет установленной мощности электрооборудования. Выбор трансформаторов. Определение токов короткого замыкания. Выбор напряжения, схема синхронных турбогенераторов.
курсовая работа [2,3 M], добавлен 19.12.2014Выбор главной электрической схемы проектируемой электростанции. Расчет числа линий и выбор схем распределительных устройств. Технико-экономический расчет объекта. Выбор измерительных трансформаторов и токоведущих частей. Расчет токов короткого замыкания.
дипломная работа [1,4 M], добавлен 02.12.2014Компоновка структурной схемы ТЭЦ. Выбор числа и мощности трансформаторов. Построение и выбор электрических схем распределительных устройств. Расчет токов короткого замыкания. Выбор аппаратов, проводников и конструкции распределительных устройств.
курсовая работа [3,8 M], добавлен 08.02.2021Выбор типов генераторов и проектирование структурной схемы станции. Выбор трансформаторов, источников питания системы собственных нужд, схем распределительных устройств, токоведущих частей. Расчет токов короткого замыкания на шинах, выводах генератора.
курсовая работа [2,5 M], добавлен 27.01.2016Выбор основного оборудования и разработка вариантов схем выдачи энергии. Расчет токов короткого замыкания для выбора аппаратов и токоведущих частей. Выбор типов релейной защиты, токоведущих частей, измерительных приборов и измерительных трансформаторов.
курсовая работа [4,0 M], добавлен 23.03.2013Составление вариантов структурных схем проектируемой подстанции. Сведения по расчету токов короткого замыкания. Выбор конструкций распределительных устройств, сущность измерительных трансформаторов тока и напряжения. Выбор выключателей и разъединителей.
курсовая работа [334,8 K], добавлен 03.05.2019Проект конденсационной электрической станции. Разработка вариантов структурных схем. Выбор типов и конструкции синхронных генераторов и трансформаторов. Расчет токов короткого замыкания. Выбор коммутационных аппаратов, контрольно-измерительных приборов.
дипломная работа [1,3 M], добавлен 23.03.2015Выбор электрических схем распределительных устройств всех напряжений. Выбор схемы питания собственных нужд подстанции. Расчёт токов короткого замыкания. Выбор электрических аппаратов: выключателей, разъединителей. Выбор шин и ошиновок на подстанции.
курсовая работа [1,8 M], добавлен 15.10.2012Специфика электрической части ТЭЦ. Выбор основного оборудования и разработка вариантов схем выдачи энергии. Расчет токов короткого замыкания для аппаратов и токоведущих частей. Типы релейной защиты, токоведущих частей и измерительных приборов ТЭЦ.
курсовая работа [1,9 M], добавлен 28.06.2011Выбор основного оборудования и разработка вариантов схем выдачи энергии. Выбор и технико-экономическое обоснование главной схемы электрических соединений. Расчёт токов короткого замыкания. Выбор реакторов, выключателей, разрядников, токоведущих частей.
курсовая работа [356,9 K], добавлен 16.04.2012Проектирование схемы электрической станции типа ТЭЦ с одним высшим напряжением. Выбор структурной схемы проектируемой станции, нужного оборудования. Определение токов короткого замыкания. Разработка схемы электрических соединений электростанции.
курсовая работа [1,3 M], добавлен 22.07.2014Разработка вариантов схем электрической сети. Определение потокораспределения и выбор сечений проводов воздушных линий. Расчет токов короткого замыкания. Выбор и проверка оборудования подстанции. Выбор и расчет релейной защиты, заземления, молниезащиты.
курсовая работа [744,2 K], добавлен 11.05.2012Определение категории надежности и выбор электросхемы. Расчет электрических нагрузок, токов короткого замыкания. Выбор силовых трансформаторов, проводников, распределительных устройств, аппаратов коммутации и защиты. Проверка высоковольтного выключателя.
курсовая работа [426,9 K], добавлен 27.03.2014Выбор основного оборудования и разработка вариантов схем выдачи энергии. Технико-экономическое обоснование главной схемы электрических соединений. Расчет токов короткого замыкания для аппаратов и токоведущих частей. Выбор измерительных приборов.
курсовая работа [1,4 M], добавлен 09.04.2012Разработка главной электрической схемы КЭС. Расчет тока однофазного и трехфазного короткого замыкания и ударных токов. Выбор выключателей для генераторной цепи, шин, разъединителей, токопроводов. Выбор электрических схем РУ повышенных напряжений.
курсовая работа [6,6 M], добавлен 10.10.2012
