Разработка энергетической установки сухогрузного судна

Размещено на http://www.allbest.ru/

Содержание

Введение

1. Описание судна

2. Расчёт ходкости судна

2.1 Расчёт сопротивления

2.2. Предварительный расчёт гребного винта

2.3Расчёт гребного винта, обеспечивающего судну заданную скорость

2.4 Расчёт гребного винта, обеспечивающего максимальную скорость судна

3. Выбор главного двигателя и реверс - редуктора

4. Расчёт элементов валопровода

5. Предварительный расчёт судовой электростанции

6. Расчёт и комплектование систем СЭУ

6.1 Топливная система

6.2 Система смазки

6.3 Система охлаждения

6.4 Система сжатого воздуха

6.5 Газовыпускная система

7. Выбор вспомогательного оборудования

7.1 Вспомогательная котельная установка

7.2 Опреснительная установка

7.3 Выбор оборудования судовой электростанции

8. Расчёт энергетических запасов

9. Конструктивный узел

(Агрегатирование системы охлаждения главного двигателя)

10. Технологический раздел

11 Экология.Очистка сточных вод

12. Технико - экономическое обоснование проекта

13 Спецификация к чертежу «расположение механизмов и оборудования в МКО»

Литература

Введение

Современное судно - сложная техническая система - сложная совокупность оборудования, объединенная общей целью - обеспечением доставки заданного количества груза на заданное расстояние с наименьшими затратами.

В современном мире не существует объектов, приближающихся к судам и кораблям по сложности состава, многообразию функций и спектру предъявляемых требований. Судовая энергетическая уста-новка (СЭУ) - наиболее ответственная и сложная подсистема судна. Она, за счет выработки в необходимом количестве трех видов энергии - механической, электрической и тепловой, обеспечивает функциониро-вание судна по прямому назначению - перевозку грузов и различной техники, работу других подсистем судна, жизнедеятельность людей на судне - экипажа и пассажиров, оказывает определяющее влияние на безопасность и эффективность эксплуатации судна.

Современное судно оборудовано разнообразными машинами и механизмами, которые в совокупности с устройствами и аппаратами образуют судовую энергетическую установку (СЭУ). Судовая энергетическая установка - это сложный комплекс функционально взаимосвязанных элементов энергетического оборудования, машин и механизмов, с помощью которых на судне производится выработка, преобразование, передача и использование различных видов энергии для безопасного и эффективного функционирования судна в соответствии с его типом и назначением и нормальных условий жизнедеятельности экипажа и пассажиров. С помощью СЭУ обеспечивается движение судна и его манёвры, безопасность плавания и живучесть, грузовые операции и другие функции в соответствии с назначением судна.

В современных СЭУ мощность главных двигателей достигает 80 МВт и более. Для вырабатывания, преобразования и расходования механической, электрической и тепловой энергии СЭУ должно потреблять органическое или ядерное топливо. Технико-экономические показатели СЭУ существенным образом зависят от мировой топливно-энергетической ситуации, которая в настоящее время характеризуется ростом цен на топливо. Это обстоятельство требует применения более экономичных СЭУ, работающих на тяжёлых сортах топлива.

В настоящее время большинство судов оборудовано дизельными установками и лишь небольшая часть - паротурбинными. Дизели сегодня - самые экономичные тепловые двигатели, позволяющие, кроме того относительно просто механизировать и автоматизировать основные производственные процессы на судне.

При проектировании СЭУ торгового судна, важно уделять большое внимание экономической эффективности судна в целом. Особое внимание уделяют утилизации теплоты выпускных газов, охлаждающей воды, наддувочного воздуха. Рост топливной экономичности СЭУ достигается также повышением параметров работы их главных двигателей (увеличением среднего эффективного давления в дизелях). Эффективность и надёжность работы СЭУ зависят от совершенства не только главных двигателей, но и вспомогательных энергетических установок, их элементов.

В данном дипломном проекте выполнена разработка энергетической установки сухогрузного судна, в которой учтена указанная топливно-энергетическая ситуация современного этапа.

судно электростанция редуктор валопровод

1. Описание судна

1.1 Назначение судна - перевозка следующих грузов:

- генеральных грузов;

- навалочных грузов (в том числе зерна);

- минеральных удобрений навалом и в мешках следующих наименований: диаммоний фосфат; карбамид; моноаммоний фосфат; поташ ( хлористый калий);

- металла (связки, рулоны до 35 т);

- бумаги ( рулоны);

- лесоматериалов ( пакетированных, в том числе круглого леса);

- овощей и фруктов в пакетах;

- и контейнеров ИСО ( в том числе рефрижераторных);

- опасных грузов:

а) хлопка в кипах класса 4;

б) нитрата аммония ( аммиачная селитра) класса 5.1 навалом и в мешках;

в) угля навалом.

Район эксплуатации - открытые и закрытые моря с ограничениями, накладываемыми классом судна, с температурными условиями:

- наружный воздух - от -23^о С до 30^о С;

- забортная вода - от 0^о С до 27^о С.

Предусматривается возможность эксплуатации судна на внутренних водных путях Европейской части Российской Федерации с проходом по Волго-Балтийскому и Волго-Донскому водным путям.

Архитектурно- конструктивный тип - однопалубное, двухвинтовое судно с баком и ютом, двойным дном и двойными бортами, тремя грузовыми трюмами, надстройкой и машинным отделением (МО) в кормовой части.

Класс судна - КМ ЛУ2 1 А1 Российского Морского Регистра Судоходства.

Основные характеристики:

- длина наибольшая, м 128,2

- длина между перпендикулярами, м 122,8

- ширина наибольшая, м 16,74

- высота борта, м 6,1

- осадка, м:

в реке 3,6

в море 4,2

- дедвейт, т 5000

- скорость хода, уз 12

- автономность, сутки 20

- экипаж, чел 12

- дальность плавания, миль 5000

2. Расчёт ходкости судна

Под ходкостью судна понимают его способность перемещаться в воде с заданной скоростью при минимальных затратах мощности.

Выбору механической установки предшествует расчёт ходкости, состоящий из двух частей. Первая заключается в определении зависимости сопротивления от скорости движения, а вторая в расчёте движителя. Последний расчёт в свою очередь выполняют поэтапно: в первом приближении определяют геометрические характеристики винта и коэффициенты его взаимодействия с корпусом, затем рассчитывают оптимальный гребной винт, обеспечивающий заданную скорость движения, и определяют необходимую для этого мощность и частоту вращения винта. Исходя из этого выбирают главный двигатель, а поскольку его характеристики отличаются от полученных на предыдущем этапе, то приходиться заново рассчитывать винт, который находился бы в соответствии с двигателем и обеспечивал бы судну заданную скорость.

- Смоченная поверхность судна.

При отсутствии теоретического чертежа эта площадь может быть приближенно определена:

( м² )

где: L, B, T - главные размерения судна ( длина, ширина, осадка ) ( м ).

- коэффициент общей полноты.

= 0,85

= 2770,4 м²

2.1 Расчёт сопротивления

Таблица 1.

1.	Скорость судна Us (уз )	задано	11,5	12	12,5	13
2.	Скорость судна U (м/сек)	задано	5,911	6,168	6,425	6,682
3.	Скорость судна U2 (м2/сек2)	задано	34,94	38,044	41,28	44,649
4.	Число Фруда Fr	Fr	0,166	0,174	0,181	0,188
5.	Остаточное сопротивление базового судна.	CRo*103 = f(; Fr)	1,15	1,32	1,78	1,96
6.		= f(;Fr) где: = 5,0 - 7,5 = 7,5	0,15	0,15	0,15	0,15
7.		= f(; Fr) где:= f() = 5?45	1,22	1,22	1,22	1,22
8.	Коэффициент влияния относительной длины.		0,123	0,123	0,123	0,123
9.	Коэффициент учитывающий отношение В/Т = 3,98	f(B/T;Fr)	1,08	1,08	1,08	1,08
10.		= f(B/T)	0,98	0,98	0,98	0,98
11.	Остаточное сопротивление судна.	CR*103=CRo*	0,15	0,172	0,231	0,255
12.	Число Рейнольдса.	где: - кинематическая вязкость воды. При t=4о С =1,57*10-6 м2/с.	4,826 *108	5,036 *108	5,246 *108	5,456 *108
13.	Коэффициент сопротивления трения.		0,2 *10-3	0,199 *10-3	0,198 *10-3	0,197 *10-3
14.	Коэффициенты дополнительного сопротивления.	СА+САР где: СА - надбавка на шероховатость судна, при L150 м СА=0,3*10-3 САР - коэффициент сопротивления выступающих частей. Для двухвентовых судов с двумя рулями САР= 0,55*10-3	0,85 *10-3	0,85 *10-3	0,85 *10-3	0,85 *10-3
15.	Полное сопротивление.	С= CR+ СА+САР+	1,2 *10-3	1,22 *10-3	1,279 *10-3	1,302 *10-3
16.	Буксировочное сопротивление. (кН)	для предварительного расчёта можно использовать формулу: где: Nепрот= 2160 кВт проп=0,57 вал=0,97 пер=0,98 uпрот=5,65 м/с к3 - коэффициент запаса мощности. к3=1,2	172,5	172,5	172,5	172,5
17.	Расчётное сопротивление. (кН)	Rэ=R*1,15	198,375	198,375	198,375	198,375
18.	Буксировочная мощность. (кВт)	NR= Rэ*u	1172,59	1223,58	1274,56	1325,54
19.	Потребная мощность. (кВт)	Ne=1,15*NR	1348,48	1407,12	1465,74	1524,37

2.2 Предварительный расчёт гребного винта

1. Коэффициент попутного потока при u_s=12 узлов.

где: 0,85 - коэффициент общей полноты.

х - показатель степени:

для бортового винта х=2.

V - объёмное водоизмещение (м³).

где: - плотность морской воды. т/м³

D - водоизмещение судна (т³).

где: L;B;T - длина, ширина, осадка судна.

D_гв - диаметр гребного винта (м).

D_гв.max= (0,62…0,70) * Т - для двухвальных судов.

- коэффициент волнового попутного потока.

при Fr < 0,2 =0

D = 128,2*4,2*16,74*0,85 = 7661,5 т.

V = = 7474,634 м³.

D_гв.max= 0,65*4,2 = 2,73 м

2. Коэффициент засасывания.

Для бортового винта:

t = 0,7 * + 0,06 = 0,7 * 0,319 + 0,06 = 0,283

3. Коэффициенты влияния неравномерности:

и

где: K_TB , K_QB - коэффициенты упора и момента при работе за корпусом.

K_T , K_Q - то же в свободной воде.

Указанные коэффициенты находятся в процессе самоходных испытаний. При предварительном расчёте принимаем:

4. Определение основных геометрических характеристик гребного винта.

4.1. Упор винта

kH.

4.2. Расчётное значение средней скорости воды в диске гребного винта.

где: u = 6,168 м/с

м/с

4.3. Коэффициент задания.

4.4. Коэффициент влияния корпуса.

4.5. Обороты винта.

5. Определение min допустимого дискового отношения:

5.1. Условия обеспечения прочности.

где:

- коэффициент учитывающий условия работы гребного винта.

- относительный диаметр ступицы винта (м).

(0,35)

- толщина лопасти винта (м).

(0,09)

- допускаемое напряжение (кПа).

для транспортных судов можно принять:

кПа.

- количество лопастей гребного винта:

для бортовых винтов при или принимают = 4.

5.2. Определение условий отсутствия вредных последствий кавитации.

где:

- количество винтов.

- давление насыщенных паров (кПа).

кПа.

- статическое давление на оси гребного винта (кПа).

Размещено на http://www.allbest.ru/

где:

- атмосферное давление (кПа).

кПа.

- удельный вес воды (кг/м²с²).

кг/м²с²

- загружение оси винта (м).

кПа.

Принимаем ближайшее значение дискового отношения

2.3 Расчёт гребного винта, обеспечивающего судну заданную скорость

Данные закладываемые в расчёт:

= 12 узлов. = 6,168 м/с. = 4,2 м/с.

- КПД валопровода, т.к. МО в корме = 0,98

P = 276,674 кН. R_э = 198,375 кН. = 1,053

Обороты винта 280…340 об/мин.

Таблица 2.

1.	Обороты винта (об/мин)	Принято по данным.	280	300	320	340
2.	Обороты винта n (об/с)	Принято по данным.	4,67	5,0	5,33	5,67
3,	Коэффициент задания.		0,48	0,46	0,45	0,44
4.	Относительная поступь винта.		0,31	0,29	0,28	0,27
5.	Исправленная поступь.		0,32	0,3	0,29	0,28
6.	Оптимальный диаметр винта. (м)		2,81	2,8	2,717	2,645
7.	Коэффициент упора винта.		0,198	0,176	0,174	0,172
8.	КПД винта в свободной воде.		0,43	0,42	0,418	0,415
9.	Пропульсивный коэффициент.		0,453	0,442	0,44	0,437
10.	Мощность главного двигателя.(кВт)		1378,09	1412,38	1418,8	1429,54

Определение частоты оборотов и необходимой мощности.

график. №1

По по

Размещено на http://www.allbest.ru/

лученным данным получаем:

n = 5,28 об/с.

2.4 Расчёт гребного винта, обеспечивающего максимальную скорость судна.

Таблица 3.

1.	Скорость судна (уз). us	дано	11,5	12	12,5	13
2.	Скорость судна (м/с). u	дано	5,911	6,186	6,425	6,682
3.	Средняя скорость воды в диске винта (м/с).		4,025	4,2	4,375	4,55
4.	Коэффициент задания.		0,439	0,458	0,477	0,496
5.	Относительная поступь винта.		0,28	0,29	0,31	0,32
6.	Исправленная относительная поступь винта.		0,288	0,30	0,32	0,33
7.	Оптимальный диаметр винта (м).		2,731	2,736	2,741	2,743
8.	Коэффициент упора.		0,185	0,184	0,202	0,195
9.	кпд винта в свободной воде.		0,398	0,418	0,42	0,423
10.	Пропульсивный кпд.		0,419	0,436	0,442	0,445
11.	Мощность главного двигателя (кВт).		1427,83	1431,82	1471,23	1519,77

Определение диаметра гребного винта и максимально достижимой скорости.

График 2

D_гр.в. = 2,737 м. u_{s max} = 12,18 уз.

3. Выбор главного двигателя и редуктора

В качестве главных двигателей (ГД) устанавливаются два среднеоборотных дизеля фирмы «WARTSILA» марки 8L20C, с понижающими частоту вращения реверс-редукторами, работающими на винты фиксированного шага (ВФШ).

Дизели - четырёхтактные, нереверсивные, рядные с газотурбинным наддувом и промежуточным охлаждением воздуха.

Дизель имеет следующие основные характеристики:

Максимальная длительная мощность, кВт…………..1440

Диаметр цилиндра, мм………………………………...200

Количество цилиндров, шт……………………………8

Ход поршня, мм………………………………………..280

Максимальные обороты, об/мин……………………..1000

Минимальные обороты, об/мин……………………...720

Удельный расход топлива, кг/кВт*ч…………………0,192

Удельный расход масла, г/кВт*ч……………………..0,9

Среднее эффективное давление, бар………………....25,8

Габариты:

длина, мм……………………………………….3776

высота, мм……………………………………...2777

ширина, мм……………………………………..1850

масса двигателя, т……………………………...10,5

Главный двигатель рассчитан на работу на топливе MDO вязкостью до 14 сСт и дизельном топливе с температурой вспышки не ниже 60^о С.



Определение области допустимых режимов работы двигателя

1. кВт.

2. кВт.

3. кВт.

4. кВт.

5. оптимальные обороты двигателя.

об/мин.

Область допустимых режимов работы двигателя 8L20C

график. № 3

Выбор редуктора

Выбор типа редуктора и его конструктивной схемы зависит от передаваемого крутящего момента, передаточного числа, типа судна, установки, двигателя, от взаимного расположения двигателей и редуктора, числа двигателей, работающих через редуктор на винт, конструкции и расположения муфт, наличие или отсутствия дополнительного отбора мощности.

1. Крутящий момент

2. Передаточное отношение

где: - максимальные обороты винта.

По рекомендации фирмы - изготовителя ГД принимаем два реверс - редуктора типа WAF 842.

4. Расчёт элементов валопровода

Валопровод.

На судне предусматривается две валовых линии. Каждая из валовых линий включает в себя промежуточный и гребной валы.

Дейдвудное устройство оборудуется кормовым и носовым (с пневмостопом) уплотнениями гребного вала.

Гребной вал опирается на дейдвудный подшипник скольжения, смазываемый пресной водой, и выносной подшипник скольжения (из баббита), расположенный в МО, с индивидуальной смазкой, заливаемой в корпус подшипника.

Установка дейдвудной трубы с подшипником скольжения предусматривается с применением полимерного материала.

Упорный подшипник встроен в реверс-редуктор.

Движители.

В качестве движителей предусмотрены два гребных винта фиксированного шага (ВРШ) диаметром 2,7 м.

Гребные винты изготавливаются из нержавеющей стали.

1. Диаметр промежуточного вала.

где: F - коэффициент, численное значение которого выбирают в зависимости от типа двигательной установки.

F=100 - для СДУ с прямой и редукторной передачей.

N_e - максимальная длительная мощность двигателя.

N_e=1440 кВт.

n_max - максимальные обороты двигателя.

n_max=1000 об/мин.

мм.

мм. - для класса А1

2. Диаметр гребного вала.

где: К - коэффициент, при котором предусматривается или бесшпоночное соединение гребного вала с винтом или при соединении гребного вала с винтом при помощи шпонки.

К=1,22 - бесшпоночное соединение.

К=1,26 - соединение со шпонкой.

мм.

мм. - для класса А1

Из стандартных диаметров валов выбираем:

d_пр = 125 мм.

d_гр = 170 мм.

3. Соединение валов.

3.1. Диаметр соединительного болта.

(выполняем методом последовательного приближения)

где: i - число болтов.

i = 6 - 12 (8)

D - диаметр окружности для расстановки болтов.

D = d_пр + 3*d_Б

I - е приближение.

d_Б = 32 мм.

D = 125 + 3*32 = 221 мм мм.

II - е приближение.

d_Б = 24 мм.

D = 125 + 3*24 = 197 мм мм.

Принимаем болты с резьбой М24 в количестве 8 шт.

4. Длина гребного вала.

L_гр = L_рем = L_ап + L_нос + L_корм

где: L_ап = (0,05…0,055)* L_пп

где: L_пп - длина судна.

L_пп = 128,2 м.

L_ап = 0,05*128,2 = 6,41 м.

L_нос = 1 м.

L_корм = 3*d_гр = 3*0,17 = 0,51 м.

L_гр = L_рем = 6,41 + 1 + 0,51 = 7,92 м.

5. Длина промежуточного вала.

L_пр.в = L_гр - 1 = 7,92 - 1 = 6,92 м.

6. Толщина фланцев.

6.1. Толщина фланца промежуточного вала равна диаметру болта.

мм.

6.2. Толщина фланца гребного вала.

мм.

т.к. выбирается max значение, то толщина фланцев равна 31,25 мм.

7. Расстояние между опорами.

где: L_моп - расстояние между опорами.

d - диаметр соответствующего вала.

Для промежуточного вала.

Для гребного вала.

7.1. Расстояние между опорами промежуточного вала.

Кормовыми опорами.

м.

Носовыми опорами.

м.

Размеры входят в допустимый диапазон.

7.2. Расстояние между опорами гребного вала.

м.

так как расстояние между опорами гребного вала не входят в допустимый диапазон для гребного вала:

то следует поставить ещё один промежуточный опорный подшипник.

5. Предварительный расчёт судовой электростанции

Для предварительного расчёта мощности судовой электростанции воспользуемся эмпирическими зависимостями:

Для ходовых режимов

Где: - средняя мощность судовой электростанции на ходовом режиме ( кВт)

- постоянная величина, зависящая от типа СЭУ судна (кВт)

для ДУ транспортных судов составляет от 20 до 50 кВт, но для некоторых типов транспортных судов( контейнеровозов и метановозов) может достигать от 200 до 350 кВт, что объясняется наличием на этих судах крупных потребителей электроэнергии

( вентиляторы грузовых трюмов, газовые компрессоры ,установки инертных газов ), которые не связанны непосредственно с ГД.

кВт (т.к. у нас унивирсальный сухогруз).

- мощность ГД (кВт).

кВт.

Для стояночных режимов

где : - средняя мощность судовой электростанции на стояночных

режимах (кВт)

- постоянная величина, зависит от тех же параметров, что и Р_хо (кВт).

=15…30 кВт.

- размерный коэффициент пропорциональности зависит от типа

судна и может изменяться от 0.002 для сухогрузных судов

и танкеров до 0.055 для контейнеровозов и метановозов.

=0,025 кВт/т.

D - дедвейт судна.

D = 5010 т.

кВт.

Из полученных данных выбираем в качестве источников электроэнергии в составе основной электростанции 3 дизель-генератора с синхронными генераторами трехфазного тока фирмы «Катерпиллер» типа САТ 3306, мощностью 160 кВт частотой 50 Гц, с частотой вращения 1500 об/мин ( один из них резервный )

6. Расчёт и комплектование систем СЭУ

6.1 Топливная система

а) Подача топлива.

1. Часовой расход топлива МDO.

м³/ч.

Где:

N_e - максимальная длительная мощность главного двигателя.

N_e = 1440 кВт.

- количество работающих ГД.

= 2

- плотность топлива MDO.

= 0,9 т/м³.

- фактический удельный расход топлива ГД.

Размещено на http://www.allbest.ru/

где:

- удельный расход топлива ГД.

= 0,192 кг/кВт*ч.

- дополнительный расход топлива на навесные топливные, масляные насосы и насосы охлаждения низкотемпературного и высокотемпературного контуров.

= 0,005 кг/кВт*ч. (по данным фирмы изготовителя).

- коэффициент, учитывающий допуск фирмы-поставщика.

= 0,05.

кг/кВт*ч.

м³/ч.

2. Часовой расход дизельного топлива .

2.1. для ГД.

м³/ч.

Где:

- плотность дизельного топлива.

= 0,86 т/м³.

м³/ч.

2.2. для ДГ.

м³/ч.

Где:

- фактический удельный расход топлива ДГ.

- эксплуатационная нагрузка работающих ДГ на ходу судна.

Принимаем = =286,4 кВт.

Где:

- удельный расход топлива ДГ.

= 0,211 кг/кВт*ч.

- коэффициент, учитывающий допуск фирмы-поставщика.

= 0,05.

- КПД генератора.

= 0,92.

кг/кВт*ч.

м³/ч.

3. Объём расходной цистерны топлива MDO.

Расходная цистерна топлива MDO предназначена для подачи топлива MDO к ГД.

В соответствии с п.13.8.1. части VIII Правил РС для варианта расходных топливных цистерн на судне может быть предусмотрена одна расходная цистерна топлива MDO. Вместимость расходной топливной цистерны рекомендуется принимать такой, чтобы она могла обеспечить работу всех потребителей на максимальном режиме в течение восьми часов.

Пополнение расходных цистерн MDO предусматривается от постоянно работающего сепаратора топлива MDO из запасных цистерн MDO.

м³.

Где:

- коэффициент недолива.

= 1,01

- коэффициент теплового расширения топлива.

=1,015

- коэффициент отстоя в расходной цистерне.

= 1,05

- время работы потребителей.

= 8 ч.

м³.

4. Объём расходной цистерны дизельного топлива.

Расходная цистерна дизельного топлива предназначена для подачи дизельного топлива к ГД и ДГ.

В соответствии с п.13.8.1. части VIII Правил РС для варианта расходных топливных цистерн на судне должны быть предусмотрены две расходные цистерны дизельного топлива для ГД и ДГ. Вместимость расходной топливной цистерны рекомендуется принимать такой, чтобы она могла обеспечить работу всех потребителей на максимальном режиме в течение не менее 4 часов.

4.1. Расчётная расходная вместимость одной расходной цистерны.

где: - время ходовой вахты.

= 4 ч.

м³.

4.2. Время пополнения расходной цистерны.

где: - производительность топливоперекачивающего насоса.

= 13,4 м³/ч.

ч.

4.3. Количество топлива, соответствующего min уровню в цистерне.

м³.

4.4. Требуемая вместимость одной расходной цистерны.

где: - коэффициент недолива.

= 1,01

- коэффициент теплового расширения.

= 1,015

- коэффициент отстоя в расходной цистерне.

= 1,05

м³.

5. Объём смесительной цистерны.

м³.

6. Топливоподкачивающий насос.

Поставляется вместе с ГД фирмой-поставщиком.

Марка насоса ACE 0,25N3.

Производительность W_тпн = 1,43 м³/ч.

Давление Р = 0,8 МПа.

7. Подогреватель топлива.

Для достижения необходимой вязкости тяжёлого топлива его необходимо нагреть до температуры 120…150 ^оС.

7.1. Расход тепла на подогрев топлива.

где: W_тн = W_тпн = 1,43 м³/ч.

с - теплоёмкость мазута.

с = 2,1 кДж/кг*К

Т₁ - температура топлива на входе в подогреватель.

Т₁ = 50 ^оС.

Т₂ - температура топлива на выходе из подогревателя.

Т₂ = 130 ^оС.

кВт.

7.2. Поверхность подогревателя.

где: - коэффициент запаса.

= 1,15

- коэффициент теплопередачи.

= 0,3 кВт/м³*К

- температурный напор.

= 100 ^оС.

м².

б). Подсистема хранения топлива.

1. Объём цистерны аварийного запаса топлива MDO.

Аварийный запас топлива MDO должен обеспечивать работу главного двигателя в течении 24-х часов.

где: - плотность топлива MDO.

= 0,9 т/м³.

- часовой расход топлива МDO.

= 0,659 м³/ч.

- количество работающих ГД.

= 2

м³.

2. Топливоперекачивающий насос.

Предназначен для заполнения расходных цистерн топлива и выдачи топлива другому судну.

Производительность топливоперекачивающего насоса определяется из условия обеспечения ЭУ топливом на режиме его max потребления.

где: - время между запусками насоса.

= 4ч.

- длительность работы насоса.

ч.

- часовой расход дизельного топлива для ДГ.

= 0,08 м³/ч.

м³/ч.

По требованию заказчика к установки на судно принимаются два электроприводных топливоперекачивающих насоса производительностью 10 м³/ч. при давлении 0,4 МПа.

Выбираем 2 топливоперекачивающих насоса марки НМШ 32-10-13,4/4Б-13.

= 13,4 м³/ч. Р = 0,4 МПа.

Один насос предусматривается использовать для перекачки и выдачи дизельного топлива из запасных цистерн, а также для подачи дизельного топлива в расходные цистерны.

Второй насос предусматривается использовать для выдачи топлива МDO из запасных цистерн и в качестве резервного средства для подачи топлива МDO в расходную цистерну.

3. Объём переливной цистерны.

Определяется интенсивностью приёма топлива. Переливная цистерна должна иметь объём не менее 10 - минутной производительности топливоперекачивающего насоса.

где: ₂ - коэффициент теплового расширения топлива.

₂ = 1,015

₄ - коэффициент мёртвого запаса.

₄ = 1,02

W_Б - производительность бункеровочного насоса дизельного топлива на базах Морского Флота.

W_Б = 50 т/ч.

- плотность дизельного топлива.

= 0,86 т/м³.

- время подачи топлива бункеровочным насосом.

= 0,17 ч.

м³/ч.

4. Запас топлива МDO.

где: L - дальность плавания.

L = 5000 миль.

u_s - скорость судна (расчётная).

u_s = 12 уз.

т.

5. Запас дизельного топлива.

т.

Подсистема очистки топлива.

1. Объём отстойной цистерны.

где: - удельный расход топлива ГД.

= 0,192 кг/кВт*ч.

N_e - максимальная длительная мощность главного двигателя.

N_e = 1440 кВт.

м³.

2. Сепараторы топлива.

2.1. Сепаратор топлива МDO.

Предназначен для постоянной сепарации топлива МDO при подачи в расходную цистерну топлива MDO.

Выбор типоразмера сепаратора для системы топливоподготовки производится из условия обеспечения очистки топлива МDO от воды и механических примесей до требуемых норм при обеспечении потребного суточного расхода топлива для работы в ходовом режиме двух главных двигателей.

где: - часовой расход топлива МDO.

= 0,659 м³/ч.

- коэффициент запаса.

= 1,15

Т₁ - условное время работы в сутки не саморазгружающегося сепаратора при сепарации топлива МDO, обеспечивающее дополнительный запас по производительности сепаратора для компенсации расхода топлива при работе ГД в период остановки сепаратора на очистку барабана.

Т₁ = 20 ч.

м³/ч.

2.2. Сепаратор дизельного топлива.

Предназначен для сепарации дизельного топлива в случае его обводнения или загрязнения.

Выбор типоразмера сепаратора для системы топливоподготовки производится из условия обеспечения очистки топлива МDO от воды и механических примесей до требуемых норм при обеспечении потребного суточного расхода топлива для работы в наиболее напряжённом, ходовом, режиме двух главных двигателей и дизель-генераторов.

где: В_ГД2 - часовой расход дизельного топлива двумя главными двигателями.

В_ГД2 = 0,69 м³/ч.

В_ДГ - часовой расход дизельного топлива работающими ДГ в ходовом режиме.

В_ДГ = 0,08 м³/ч.

Т₂ - условное время работы в сутки не саморазгружающегося сепаратора при сепарации дизельного топлива с учётом его меньшей загрязнённости и более редких остановках сепаратора для чистки барабана.

Т₂ = 22 ч.

- коэффициент запаса.

= 1,15

м³/ч.

3. Объём цистерны отходов сепарации.

где: - часовой расход топлива МDO.

= 0,659 м³/ч.

- плотность топлива MDO.

= 0,9 т/м³.

м³.

Из полученных данных выбираем 2 сепаратора топлива СЦ - 1,5 - 4М.

Производительность ……………………………………..1,5 м³/ч.

Давление нагнетания …………………………………….0,24 МПа.

Мощность двигателя ……………………………………..3,2 кВт.

Частота вращения ………………………………………...142 об/мин.

Длина ……………………………………………………...895 мм.

Ширина …………………………………………………....730 мм.

Высота ……………………………………………………..800 мм.

Масса (НЕТТО) …………………………………………...220 кг.

Выбираем насос сепаратора ШФ 5 - 25 - 3,6/4Б - 13.

Производительность …………………………………….3,6 м³/ч.

Давление нагнетания …………………………………….0,4 МПа.

Мощность двигателя ……………………………………..2,2 кВт.

Частота вращения ………………………………………...1450 об/мин.

Длина ……………………………………………………...597 мм.

Ширина …………………………………………………....265 мм.

Высота ……………………………………………………..331 мм.

Масса (рабочая) …………………………………………...60,5 кг.

4. Расчёт подогревателя сепаратора.

4.1. Расчёт тепла в подогревателе сепаратора.

где: W - производительность насоса сепаратора.

W = 3,6 м³/ч.

c - теплоёмкость топлива.

с = 2,1 кДж/кг*К

T₁ - температура топлива перед подогревателем.

T₁ = 30 ^оС.

T₂ - температура топлива после подогревателя.

T₂ = 98 ^оС.

кВт/ч.

4.2. Площадь поверхности подогревателя сепаратора.

где: ₃ - коэффициент запаса.

₃ = 1,15

- коэффициент теплопередачи.

= 0,3

- температурный напор в подогревателе.

= 60 ^оС.

м².

Характеристики топлив.

Тяжёлое топливо:

Мазут М 40 (ГОСТ10585-75)

- плотность при 50оС, т/м3	0,9
- вязкость при 50оС, сСт	250
- содержание механических примесей, %	1
- содержание воды, %	0,4…0,6
- содержание серы, %	до 1
- зольность, %	0,15
- температура застывания, оС	10
- низшая теплота сгорания, кДж/кг	40700

Лёгкое топливо:

марка С (ГОСТ 305-85)

- плотность при 50оС, т/м3	0,86
- вязкость при 50оС, сСт	3,8
- содержание механических примесей, %	-
- содержание воды, %	-
- содержание серы, %	до 1
- зольность, %	0,01
- температура застывания, оС	-15
- низшая теплота сгорания, кДж/кг	42500
- температура вспышки, оС	95

Для пуска и маневровых режимов может использоваться топливо марок Л, С, З.

Химические присадки добавляемые в топливо:

- для снижения температуры застывания: А110Х, А504Х, А804Х. Вводятся в концентрации 0,02 %, что снижает температуру застывания на 20…30^оС;

-для улучшения воспламеняемости: алкилнитраты, альдегиды RCHO, кетоны RCOR. Приводят к уменьшению загрязнения окружающей среды;

- многофункциональные: ВНИИМП-11115;

- антикоррозионные: MgSO₄;

- для улучшения сгорания: соли Mg, Ca, Ba, Zn в концентрации 0,05…0,5 %.

6.2 Система смазки

1. Главный масляный насос.

Подача главного масляного насоса рекомендованная фирмой - изготовителем двигателя 8L20C:

Q_гмн = 47,6 м³/ч.

Выбираем два винтовых насоса марки А23В 63/25 - 50/4.

Q_гмн = 50 м³/ч.

2. Объём сточно-циркуляционной цистерны.

где: ₃ - коэффициент вспенивания.

₃ = 1,5

- коэффициент загромождения.

= 1,06

z_м - краткость циркуляции.

z_м = 5…10 (8)

м³.

3. Температура масла перед охладителем.

Т₁ = 63 ^оС.

4. Фильтры грубой и тонкой очистки.

Поступают вместе с главным двигателем.

5. Запас циркуляционного масла.

где: i - кратность смены масла за рейс.

i = 1.

g_м - удельный расход масла.

g_м = 0,9 * 10^-3 г/кВт*ч.

T - продолжительность рейса.

T = 1000 ч.

N_e - максимальная длительная мощность главного двигателя.

N_e = 1440 кВт.

n - кол - во ГД.

n = 2.

- плотность масла.

= 0,914 т/м³.

т.

6. Объём цистерны запаса масла.

т.

7. Объём цистерны грязного масла.

Вместимость цистерны грязного масла дизелей определяется из условия одной смены циркуляционного масла в одном ГД, одной смены масла в обоих реверс - редукторах и одной смены масла во всех вспомогательных дизель - генераторах за принятую дальность плавания.

где: - коэффициент недолива.

= 1,01

- коэффициент теплового расширения.

= 1,015

- коэффициент мёртвого запаса.

=1,02

- кол - во масла в маслосборнике и системе ГД.

= 0,8 м³ (по данным на ГД).

- кол - во реверс - редукторов.

= 2.

- кол - во масла в маслосборнике и системе реверс - редукторов.

- 0,15 м³ (по данным на реверс - редуктор).

- кол - во вспомогательных дизель - генераторов на судне.

= 3.

- кол - во масла в маслосборнике и системе дизель - генераторов.

= 0,028 м³ (по данным на вспомогательные дизель - генераторы).

м³.

8. Сепаратор масла.

Сепаратор масла предназначен для сепарации масла в системе смазки главного двигателя в случае загрязнения или обводнения масла.

8.1. Производительность сепаратора масла.

а) номинальная производительность сепаратора масла.

W_нп = 1,2 * N_e * 10^-3

где: 1,2 - постоянный коэффициент.

W_нп = 1,2 * 1440 * 10^-3 = 1,73 м³/ч.

б) требуемая фактическая производительность сепаратора масла.

где: - max процент загрузки сепаратора при сепарации масла.

= 20%.

м³/ч.

Из полученных данных выбираем сепаратор масла СЦ - 1,5 - 4М.

Производительность ……………………………………..1,5 м³/ч.

Давление нагнетания …………………………………….0,24 МПа.

Мощность двигателя ……………………………………..3,2 кВт.

Частота вращения ………………………………………...142 об/мин.

Длина ……………………………………………………...895 мм.

Ширина …………………………………………………....730 мм.

Высота ……………………………………………………..800 мм.

Масса (НЕТТО) …………………………………………...220 кг.

8.2. Производительность насоса сепаратора масла.

где: W_сп - производительность сепаратора масла.

W_сп = 1,5 м³/ч.

₃ - коэффициент запаса подачи.

₃ = 1,2.

м³/ч.

Выбираем насос сепаратора масла ШФ 5 - 25 - 3,6/4Б - 13.

Производительность …………………………………….3,6 м³/ч.

Давление нагнетания …………………………………….0,4 МПа.

Мощность двигателя ……………………………………..2,2 кВт.

Частота вращения ………………………………………...1450 об/мин.

Длина ……………………………………………………...597 мм.

Ширина …………………………………………………....265 мм.

Высота ……………………………………………………..331 мм.

Масса (рабочая) …………………………………………...60,5 кг.

6.3 Система охлаждения

1. Теплота выделяемая в ГД при сгорании топлива.

где: n - кол - во ГД.

n = 2.

N_e - мощность ГД.

N_e = 1440 кВт.

b_e - удельный расход топлива.

b_e = 0,192 кг/кВт*ч.

- нижняя теплотворная способность топлива.

= 42700 кДж/кг.

кВт.

2. Теплота отводимая пресной водой.

Для двигателя марки 8L20C фирмой - изготовителем указывается:

Q_{пр. в.} = 330 кВт.

3. Объём расширительной цистерны.

где: - объём расширительной цистерны, отнесённый к мощности ГД.

= 0,25 * 10^-3 м³/кВт.

k₁ - коэффициент заграмождённости цистерны.

k₁ = 1,2.

k₂ - коэффициент учитывающий вспенивание жидкости.

k₂ = 1,05.

м³.

4. Выбор насоса пресной воды.

4.1. Насос пресной воды высокотемпературного контура системы охлаждения.

По данным фирмы - изготовителя рекомендуется подача насоса 40 м³/ч. Насос поставляется вместе с ГД.

Выбираем резервный насос пресной воды высокотемпературного контура системы охлаждения марки НЦВ 40/30Б.

W_НПВВ = 40 м³/ч.

Р = 0,3 МПа.

N = 7,5 кВт.

4.2. Насос пресной воды низкотемпературного контура системы охлаждения.

По данным фирмы - изготовителя рекомендуется подача насоса 48 м³/ч. Насос поставляется вместе с ГД.

Выбираем резервный насос пресной воды низкотемпературного контура системы охлаждения марки НЦВ 63/20Б.

W_НПВВ = 63 м³/ч.

Р = 0,2 МПа.

N = 7,5 кВт.

5. Температура пресной воды перед ГД.

Т₁ = 83 ^оС.

6. Температура пресной воды после ГД.

Т₂ = 91 ^оС.

7. Расчёт маслоохладителя.

7.1. Теплота отводимая маслом от ГД.

Для двигателя марки 8L20C фирмой - изготовителем указывается:

Q_м. = 219 кВт.

7.2. Средний температурный напор в маслоохладителе.

где:

где: - температура масла на входе в маслоохладитель.

= 78 ^оС.

- температура масла на выходе из маслоохладителя.

= 63 ^оС.

- температура пресной воды на входе в маслоохладитель.

= 38 ^оС.

- температура пресной воды на выходе из маслоохладителя.

= 45 ^оС.

^оС.

7.3. Площадь маслоохладителя.

где: k_м - коэффициент теплоотдачи.

k_м = 1,3 кВт/м² * К.

k₃ - коэффициент запаса.

k₃ = 1,4.

м².

8. Охладитель пресной воды.

Поставляется вместе с ГД.

9. Цистерна сбора пресной воды ГД.

Цистерна сбора пресной воды предназначена для сбора утечек и слива при ремонте пресной воды с атикоррозийной присадкой из внутренних систем охлаждения ГД.

Вместимость цистерны определяется из условия размещения пресной воды, сливаемой из систем охлаждения ГД.

где: k₁ - коэффициент недолива.

k₁ = 1,01

k₄ - коэффициент мёртвого запаса.

k₄ = 1,02.

V_ГД - объём пресной воды в главных двигателях, охладителях и трубопроводах ГД.

V_ГД - 3,9 м³.

м³

10. Охладитель надувочного воздуха.

Поставляется вместе с ГД.

Кол - во теплоты отводимой с продувочным воздухом.

По данным на один ГД Q_{пр. воз.} = 442 кВт.

6.4 Система сжатого воздуха

Система сжатого воздуха обеспечивает заполнение баллонов пускового воздуха ГД и ДГ от электрокомпрессоров и подачу сжатого воздуха к потребителям.

1. Определение объёма баллонов пускового воздуха ГД.

1.1. Объём цилиндров главного двигателя.

где: D_ц - диаметр цилиндра.

D_ц = 0,2 м.

S - ход поршня.

S = 0,28 м.

z - кол - во цилиндров.

z = 8

м³.

1.2. Вместимость баллонов пускового воздуха ГД.

где: V_В - удельный расход воздуха на 1 м³ объёма цилиндров двигателя.

V_В = 4…8 м³ (5м³)

m - число пусков, реверсов.

m = 6

n - число ГД.

n =2

p - давление ок. среды.

p = 0,1 МПа

- min. давление в баллоне, при котором возможен запуск.

= 0,8…1,0 МПа (0,9 МПа)

- рабочее давление в баллоне.

= 2,5…3,0 МПа (3,0 МПа)

м³.

2. Производительность главного компрессора.

где: = 0,5 МПа

= 0,2 ч.

м³/ч.

3. Производительность главного компрессора ДГ.

3.1. Объём цилиндров ДГ.

где: D_ц - диаметр цилиндра.

D_ц = 0,108 м.

S - ход поршня.

S = 0,12 м.

z - кол - во цилиндров.

z = 6

м³.

3.2. Вместимость баллонов пускового воздуха ДГ.

где: V_В - удельный расход воздуха на 1 м³ объёма цилиндров двигателя.

V_В = 4…8 м³ (5м³)

m - число пусков, реверсов.

m = 12

n - число одновременно работающих ДГ.

n =2

p - давление ок. среды.

p = 0,1 МПа

- min. давление в баллоне, при котором возможен запуск.

= 0,8…1,0 МПа (0,9 МПа)

- рабочее давление в баллоне.

= 2,5…3,0 МПа (3,0 МПа)

м³.

Выбираем два электрокомпрессора сжатого воздуха ( один резервный ).

HL2/77 - 90 - 105

Производительность…………….25 м³/ч.

Давление…………………………3,0 МПа.

Мощность………………………...7,14 кВт.

Два баллона сжатого воздуха для ГД объёмом 500 литров.

Один баллон сжатого воздуха для ДГ объёмом 180 литров.

Один баллон предназначен только для запуска ГД и отделён от другого баллона невозвратным клапаном. Второй баллон - контрольный, при падении давления в котором один из компрессоров автоматически включается; баллон используется для запуска ГД, пополнения первого баллона ГД, баллона ДГ, а также для подачи воздуха ко всем судовым потребителям сжатого воздуха.

6.5 Газовыпускная система

Система газоотвода обеспечивает отвод отработавших газов от ГД, ДГ, АДГ и котла в атмосферу.

На газоотводных трубах предусматриваются глушители - искрогасители, на дымоходе котла - искрогаситель.

Для компенсации тепловых удлинений трубопроводов системы газоотвода предусматриваются сильфонные компенсаторы.

1. Расход воздуха необходимого для работы ГД.

где: - часовой расход топлива МDO.

= 0,659 м³/ч. = 659 кг/ч.

L₀ - теоретически необходимое кол - во воздуха, для сгорания одного килограмма топлива.

L₀ = 14,3 кг.

- суммарный коэффициент избытка воздуха.

= 3,2.

кг/с.

2. Избыточное давление в трубе газоотвода.

Принимаем Р_Г = 1,1 МПа.

3. Температура газов в трубе.

По данным фирмы - изготовителя:

Т_Г = 340 ^оС.

4. Поток выхлопных газов.

По данным фирмы - изготовителя:

G_Г = 3,06 кг/с.

5. Диаметр трубы газоотвода.

По данным фирмы - изготовителя:

Не менее d = 400 мм.

7. Выбор вспомогательного оборудования

7.1 Вспомогательная котельная установка

Вспомогательная котельная установка предназначена для обеспечения теплом судовых потребителей.

В соответствии с техническим заданием Заказчика в проекте принята водогрейная котельная установка.

Выбор вспомогательного котла произведён на основании таблицы загрузки котельной установки ( см. таблица 2).

Расчёт тепла на обогревание цистерн определяется по формуле:

где: t - время нагрева.

k_T - коэффициент, учитывающий теплопотери через стенки цистерн.

k_T = 1,1

V - объём подогреваемой жидкости в цистерне (взят конструктивный объём цистерн прототипа).

c - теплоёмкость подогреваемой жидкости.

t_н,t_к - начальная и конечная температура жидкости.

- плотность подогреваемой жидкости.

- переводный коэффициент, кВт/(ккал/ч).

Расчёт расходов тепла на обогревание цистерн сведён в таблицу 1.

Таблица 1

Наименование цистерн.	V, л.	t, ч.	c, ккал/кг*оС	tн, оС.	tк, оС.	, кг/л.	D, кВт.
1. Цистерна нефтеостатков.	3600	4	0,6	10	20	0,97	6,7
2. Цистерна шламовая.	3300	4	0,6	10	20	0,97	6,1
3. Цистерна отработавшего масла.	2800	4	0,44	10	20	0,97	4,1
4. Расходная цистерна MDO.	7100	3	0,44	-5	45	0,92	61,2

Таблица 2.

Наименование потребителей.	Кол - во потребителей (шт).	Max расход тепла (кВт).	Ходовой режим.	Стояночный режим.
			Коэффициент загрузки.	Расход тепла кВт.	Коэффициент загрузки.	Расход тепла кВт.
1. Бытовое водоснабжение.	1	16,0	1,0	16.0	1.0	16.0
2. Водяное отопление.	1	33,2	1,0	33,2	1,0	33,2
3. Общесудовая вентиляция.

Подобные документы

• Расчет автоматизированной судовой электроэнергетической системы

  Анализ показателей судна и его энергетической системы, обоснование и расчет состава главной установки. Комплектация судовой электростанции, характеристика основных элементов, обоснование, расчет и выбор главных двигателей; рекомендации по эксплуатации.
  
  курсовая работа [44,9 K], добавлен 07.05.2011
  

• Проектирование дизельной установки для лесовоза пр. 1590П

  Характеристика дизельной установки. Выбор главного двигателя и предварительный расчет винта. Принципиальные схемы энергетических систем судовых установок. Расчет судовой электростанции и энергетических запасов. Подбор соответствующего оборудования.
  
  курсовая работа [2,9 M], добавлен 24.10.2011
  

• Обоснование режима работы судовой энергетической установки

  Расчет пропульсивного комплекса судна. Построение поля рабочих режимов двигателя, паспортной диаграммы судна и использование их при управлении режимами СЭУ. Расчет буксировочного сопротивления и мощности. Оценка уровня дискомфортности главного двигателя.
  
  курсовая работа [104,8 K], добавлен 12.02.2012
  

• Расчет судовой энергетической установки

  Расчет буксировочного сопротивления судна "Михаил Стрекаловский". Комплектация тепловой схемы главного пропульсивного комплекса. Выбор утилизационного парового котла. Оценка эксплуатационной эффективности судовых энергетических установок и их элементов.
  
  курсовая работа [1,2 M], добавлен 09.09.2014
  

• Расчет судовой электростанции электрических сетей и систем потребителей

  Порядок расчета судовой электрической сети аналитическим методом. Выбор количества и единичной мощности генераторных агрегатов. Расчет Фидера от генератора до распределительного щита. Расчет силовой и осветительной систем. Схема судовой электростанции.
  
  курсовая работа [590,4 K], добавлен 27.12.2012
  

• Расчёт утилизационного котла судна

  Характеристики элементов энергетической установки судна. Расчет теплового баланса главных двигателей. Определение количества теплоты, которое может быть использовано в судовой системе утилизации теплоты. Расчет потребностей в тепловой энергии на судне.
  
  курсовая работа [1,7 M], добавлен 01.11.2013
  

• Расчет привода турникета

  Предварительный выбор двигателя турникета. Расчет требуемой мощности и редуктора. Необходимые геометрические размеры. Проверочный расчет требуемой мощности двигателя. Кинематическая погрешность редуктора. Обоснование выбора применяемых материалов.
  
  контрольная работа [58,9 K], добавлен 11.01.2014
  

• Проект модернизации энергетической установки буксирного судна с целью повышения его тягового усилия

  Разработка проекта модернизации энергетической установки судового буксира для повышения его тягового усилия, замена двигателей на более экономичные. Выбор энергетической и котельной установки, комплектация электростанции: дизель–генераторы, компрессоры.
  
  курсовая работа [2,7 M], добавлен 29.11.2011
  

• Эксплуатация судовых энергетических установок

  Расчет паспортной диаграммы судна. Определение безразмерного коэффициента упора по кривым действия гребного винта. Расчет допустимого номинального крутящего момента. Определение часового расхода топлива. Коэффициент полезного действия двигателя.
  
  контрольная работа [159,6 K], добавлен 19.02.2014
  

• Расчет электрической части атомной электростанции мощностью 4000 мВт

  Выбор и обоснование двух вариантов схем проектируемой атомной электростанции по технико-экономическим показателям. Выбор силовых трансформаторов, обоснование упрощенных схем РУ разных напряжений. Расчет токов короткого замыкания, релейной защиты.
  
  дипломная работа [3,6 M], добавлен 04.08.2012
  

• Проектирование и расчет электростанции

  Выбор главной электрической схемы проектируемой электростанции. Расчет числа линий и выбор схем распределительных устройств. Технико-экономический расчет объекта. Выбор измерительных трансформаторов и токоведущих частей. Расчет токов короткого замыкания.
  
  дипломная работа [1,4 M], добавлен 02.12.2014
  

• Разработка схемы судовой электростанции

  Расчет мощности электростанции. Выбор источников электроэнергии и трансформаторов. Аварийный генератор, шины, кабель, коммутационные аппараты. Проверка оборудования электроэнергетической установки на работоспособность в условиях короткого замыкания.
  
  курсовая работа [189,5 K], добавлен 08.02.2010
  

• Разработка технического проекта теплофикационной электростанции (ТЭЦ)

  Технико-экономическое обоснование схемы электрических соединений. Расчет токов короткого замыкания для аппаратов и токоведущих частей. Выбор релейных защит, измерительных приборов и трансформаторов. Конструкции и описание распределительных устройств.
  
  курсовая работа [636,7 K], добавлен 14.03.2013
  

• Технико-экономическое обоснование реконструкции Омской ТЭЦ-2

  Состав котельного оборудования. Состояние золоотвала, резервное топливообеспечение. Вопросы водоснабжения питьевой водой. Состояние теплофикационного оборудования Омской ТЭЦ-2. Расчет тепловой схемы энергетической газотурбинной установки электростанции.
  
  курсовая работа [1,2 M], добавлен 03.05.2015
  

• Электрическая часть ТЭЦ-400 мВт

  Выбор и обоснование двух вариантов схем проектируемой электростанции, их технико-экономическое сравнение. Расчет токов короткого замыкания. Выбор способа синхронизации. Описание конструкций распределительного устройства. Расчет заземляющего устройства.
  
  дипломная работа [2,5 M], добавлен 09.06.2011
  

• Проектирование электропривода механизма перемещения

  Предварительный выбор двигателя по мощности. Выбор редуктора и муфты. Приведение моментов инерции к валу двигателя. Определение допустимого момента двигателя. Выбор генератора и определение его мощности. Расчет механических характеристик двигателя.
  
  курсовая работа [81,3 K], добавлен 19.09.2012
  

• Внедрение районной электрической сети

  Разработка электрической схемы электроснабжения пяти пунктов потребления электроэнергии от электростанции, которая входит в состав энергетической системы. Технико-экономическое обоснование выбранной схемы электроснабжения и ее расчет при разных режимах.
  
  курсовая работа [785,0 K], добавлен 17.07.2014
  

• Расчет асинхронного тороидального двигателя

  Характеристика технических показателей модели кинетического накопителя энергии, обоснование технологии и разработка расчетного проекта асинхронного тороидального двигателя. Технический расчет и разработка схемы стенда торцевого асинхронного двигателя.
  
  дипломная работа [2,8 M], добавлен 22.09.2011
  

• Повышение энергетической эффективности судовой энергетической установки

  Роль судов в транспортном процессе. Технический уровень оборудования судовой энергетической установки, анализ мероприятий, направленных на повышение ее энергетической эффективности. Модернизация основной и вспомогательной энергетических установок.
  
  дипломная работа [3,7 M], добавлен 11.09.2011
  

• Расчет судовой электрической станции

  Обоснование выбора рода тока и рабочего напряжения электрической станции проекта. Выбор типа, числа и мощности генераторных агрегатов. Выбор устройств автоматизации проектируемой электрической станции. Разработка схемы распределения электроэнергии.
  
  курсовая работа [4,9 M], добавлен 17.02.2015
  

• главная
• рубрики
• по алфавиту
• вернуться в начало страницы
• вернуться к началу текста
• вернуться к подобным работам