Расчёт тепловой схемы паротурбинной установки

Размещено на http://www.allbest.ru/

Глава 1. Расчёт тепловой схемы паротурбинной установки

1.1 Описание тепловой схемы паротурбинной установки

Типовая тепловая схема рассчитываемой паротурбинной установки (ПТУ) изображена на рис. 1.1.

Рис. 1.1 Типовая тепловая схема ПТУ

Установка с одноступенчатым промежуточным перегревом состоит из парогенератора (ПГ), трехцилиндровой турбины (ЦВД, ЦСД, ЦНД), конденсатора (К), конденсатного насоса (КН), системы регенеративных подогревателей, деаэратора смешивающего типа (Д), питательного насоса (ПН), турбопривода питательного насоса (ТП) и смесителя (СМ).

ПТУ имеет 6-7 (в зависимости от варианта) регенеративных подогревателей. Конденсат подогревается в 3-4 подогревателях низкого давления (ПНД) и поступает в деаэратор. После деаэратора вода питательным насосом прокачивается через три подогревателя высокого давления (ПВД) с выносными пароохладителями (ПО), подключенными по схеме Никольнего-Рикара. Все ПВД и последний по ходу питательной воды ПНД снабжены встроенными охладителями дренажа.

Если в исходных данных для расчета тепловой схемы ПТУ задан деаэратор на скользящем давлении, то он имеет самостоятельный отбор пара. Деаэратор постоянного давления подключают по греющему пару параллельно с ПВД - первым после деаэратора по ходу питательной воды.

Питательный насос имеет конденсационный турбопривод, питаемый паром из третьего отбора турбины.

Дренажи ПВД сливаются каскадно в деаэратор, а дренажи ПНД - в конденсатор.

Для изменения мощности турбины предусмотрено использование соплового парораспределения с одновенечной регулирующей ступенью.

1.2 Исходные данные, необходимые для выполнения расчета тепловой схемы ПТУ

Вариант №42
1.	Количество ПНД	4
2.	Тип деаэратора	постоянного давления
3.	Проектируемый цилиндр	ЦВД
4.	Расход свежего пара	G0	430	кг/с
5.	Давление свежего пара	P0	170	бар
6.	Температура свежего пара	T0	530	0С
7.	Температура промперегрева	Tпп	530	0С
8.	Давление пара за ЦВД	Рвд2	35,6	бар
9.	Давление пара за ЦСД	Рсд2	1,71	бар
10.	Давление в конденсаторе	Рк	0,045	бар
11.	Температура питательной воды	Тпв	265	0С
12.	Давление в деаэраторе	Рд	7	бар
13.	Абсолютная величина потери с выходной скоростью для ЦНД	?hc2	32,5	кДж/кг
14.	Корневой диаметр основной группы ступеней ЦВД	Dвдк	0,836	м
15.	Корневой диаметр проточной части ЦСД	Dсдк	1,022	м
16.	Частота вращения ротора	n	50	об/с

1.3 Построение процесса расширения пара в турбине в i-s диаграмме

ЦВД

1) по Р₀ = 170 бар и по t₀ = 530 ⁰C определяем:

(область перегретого пара)

i₀ = 3371,1262 кДж/кг, s₀ = 6,3744 кДж/(кг·⁰C), u₀ = 0,01915 м³/кг;

2) Р₁^вд = 0,96 · Р₀ = 0,96 · 170 = 163,2 бар;

3) по Р₁^вд = 163,2 бар и по i₁ = i₀ = 3371,126 кДж/кг определяем:

(область перегретого пара)

t₁^вд = 527,1711 ⁰C, s₁^вд = 6,3909 кДж/(кг·⁰C), u₁^вд = 0,0199 м³/кг;

4) из _opt = определяем c_s:

U_ср = р·D_ср·n , D_ср = D_к^рс + 2 · (l/2), D_к^рс = 1,2 · D_к^вд, l = 0.04 м,

D_к^рс = 1,2 · 0,836 = 1,0032 м , D_ср = 1,0032 + 0,04 = 1,0432 м ,

U_ср = р·1,0432·50 = 163,8606 м/с, ц = 0,98 , с = 0,05, б₁ = 10⁰,

c_s = = 330,9701 м/с;

5) h_s^рс = c_s²/2000 = 330,9701²/2000 = 54,7706 кДж/кг;

6) =

= 0,97, G = G₀ = 430 кг/c,

= Р₁^вд = 163,2 бар, = u₁^вд = 0,0199 м³/кг,

= 0,97= 0,8051;

7) i_1s^осн = i₀ - h_s^рс = 3371,126 - 54,7706 = 3316,3554 кДж/кг;

8) по i_1s^осн = 3316,3554 кДж/кг и по s₁^вд = 6,3909 кДж/(кг·⁰C) определяем:

(область перегретого пара)

Р₁^осн = 137,5246 бар;

9) i₁^осн = i₀ - h_s^рс · = 3371,126 - 54,7706 · 0,8051 = 3327,0302 кДж/кг;

10) по Р₁^осн = 137,5246 бар и по i₁^осн = 3327,0302 кДж/кг определяем:

(область перегретого пара)

t₁^осн = 500,1913 ⁰C, s₁^осн = 6,4047 кДж/(кг·⁰C), u₁^осн = 0,0231 м³/кг;

11) по Р₂^вд = 35,6 бар и по s₁^осн = 6,4047 кДж/(кг·⁰C) определяем:

(область перегретого пара)

i_2s^осн = 2957,5311 кДж/кг, u_2s^осн = 0,0659 м³/кг, t_2s^осн = 293,1641 ⁰C;

12) H_s = i₁^осн - i_2s^осн = 3327,0302 - 2957,5311 = 369,4991 кДж/кг;

13) =

G_ср = , G₁ =G₀ = 430 кг/с, G2 = 0,9 · G₀ = 0,9 · 430 = 387 кг/с,

G_ср = = 407,9338 кг/с , ос₂ = 0,01,

?_ср = , u₁ = u₁^осн = 0,0231 м³/кг, u₂ = ……

13') первое приближение:

u₂ = u_2s^осн = 0,0659 м³/кг,

?_ср = = 0,039 м³/кг,

=

= 0,8744;

14') i₂^вд = i₁^осн - H_s · = 3327,0302 - 369,4991 · 0,8744 = 3003,9401 кДж/кг;

15') по Р₂^вд = 35,6 бар и по i₂^вд = 3003,9401 кДж/кг определяем:

(область перегретого пара)

t₂^вд = 310,5352 ⁰C, s₂^вд = 6,4854 кДж/(кг·⁰C), u₂^вд = 0,0689 м³/кг;

13) второе приближение:

u₂ = u₂^вд = 0,0689 м³/кг,

?_ср = = 0,03989 м³/кг,

=

= 0,8751;

14) i₂^вд = i₁^осн - H_s · = 3327,0302 - 369,4991 · 0,8751= 3003,6815 кДж/кг;

ЦСД

15) Р₁^сд = 0,94 · Р₂^вд = 0,94 · 35,6 = 33,464 бар;

16) G₁^сд = 0,85· G₀ = 0,85· 430 = 365,5 кг/с, G₁^сд = 0,8· G₀ = 0,8· 430 = 344 кг/с,

G_ср = = = 354,5871 кг/с;

17) по Р₁^сд = 33,464 бар и по Т_пп = 530 ⁰C определяем:

(область перегретого пара)

i₁^сд = 3520,4027 кДж/кг, s₁^сд = 7,2665 кДж/(кг·⁰C), u₁^сд = 0,1083 м³/кг;

18) по Р₂^сд = 1,71 бар и по s₁^сд = 7,2665 кДж/(кг·⁰C) определяем:

(область перегретого пара)

i_2s^сд = 2733,772 кДж/кг, u_2s^сд = 1,0736 м³/кг, t_2s^сд = 131,80237 ⁰C;

19) H_s = i₁^сд - i_2s^сд = 3520,4027 - 2733,772 = 786,6307 кДж/кг;

20) =

?_ср = , u₁ = u₁^сд = 0,1083 м³/кг, u₂ = ……

20') первое приближение:

u₂ = u_2s^сд = 1,0736 м³/кг,

?_ср = = 0,34099 м³/кг,

=

= 0,92016;

21') i₂^сд = i₁^сд - H_s · = 3520,4027 - · 0,92016 = 2796,5766 кДж/кг;

22') по Р₂^сд = 1,71 бар и по i₂^сд = 2733,772 кДж/кг определяем:

(область перегретого пара)

t₂^сд = 131,8022 ⁰C, s₂^сд = 7,2665 кДж/(кг·⁰C), u₂^сд = 1,073605 м³/кг;

20) второе приближение:

u₂ = u₂^сд = 1,073605 м³/кг,

?_ср = = 0,3409886 м³/кг,

=

= 0,920163;

21) i₂^сд = i₁^сд - H_s · = 3520,4027 - · 0,920163 = 2796,5742 кДж/кг;

ЦНД

22) Р₁^нд = 0,98 · Р₂^сд = 0,98 · 1,71 = 1,6758 бар;

23) по Р₁^нд = 1,6758 бар и по i₁^нд = i₂^сд = 2796,5742 кДж/кг определяем:

(область перегретого пара)

t₁^нд = 162,3251 ⁰C, s₁^нд = 7,4252 кДж/(кг·⁰C), u₁^нд = 1,18454 м³/кг;

24) по Р_к = 0,045 бар и по s₁^нд = 7,4252 кДж/(кг·⁰C) определяем:

(область влажного пара)

i_2s^нд = 2250,5348 кДж/кг, х = 0,87365;

25) по s₁^нд = 7,4252 кДж/(кг·⁰C) определяем:

(пограничная кривая)

р''^нд = 0,8248 бар, i''^нд = 2667,9528 кДж/кг, t^нд = 94,3392 ⁰C;

26) H_s = i₁^нд - i_2s^нд = 2796,5742 - 2250,5348 = 546,0394 кДж/кг;

27) H_s^вл = i''^нд - i_2s^нд = 2667,9528 - 2250,5348 = 417,418 кДж/кг;

28) =

= = = 0,882531,

= = 0,8,

= 32,5 кДж/кг, y₁ = 0;

28') первое приближение:

y₂ = 1 - х = 1 - 0,87365 = 0,12635,

= = 1 - 0,8 · = 0,94946,

= = 0,78891478;

29') i₂^нд = i₁^нд - H_s · = 2796,5742 - · 0,78891478 = 2365,7956 кДж/кг;

30') по Р_к = 0,045 бар и по i₂^нд = 2365,7956 кДж/кг определяем:

(область влажного пара)

s_2s^нд = 7,8041 кДж/(кг·⁰C), х = 0,921146;

28) второе приближение:

y₂ = 1 - х = 1 - 0,921146 = 0,078854,

= = 1 - 0,8 · = 0,9684584,

= = 0,80173202;

29) i₂^нд = i₁^нд - H_s · = 2796,5742 - · 0,80173202= 2358,7969 кДж/кг;



1.4 Выбор давлений греющего пара

ПНД

30) по Р_к = 0,045 находим:

(пограничная кривая)

i'_к = i₁^вх = 129,9805 кДж/кг;

31) Р₃^отб = Р₂^сд = 1,71 бар, Р(пнд 3) = 0,95 · Р₂^сд = 0,95 · 1,71 = 1,6245 бар,

по Р(пнд 3) = 1,6245 бар находим:

(пограничная кривая)

i'(пнд 3) = 477,2949 кДж/кг,

i₃^вых = i'(пнд 3) - 4 ккал/кг = 477,2948 - 4 · 4,1868 = 460,5476 кДж/кг;

32) 4 ПНД, где нагрев воды распределяется равномерно

i₄^вх = i₃^вых, i₃^вх = i₂^вых, i₂^вх = i₁^вых,

i₃^вых - i₃^вх = i₃^вх - i₂^вх = i₂^вх - i₁^вх, > 460,5476 - i₃^вх = i₃^вх - i₂^вх = i₂^вх - 129,9805

, >

> 3·i₃^вх = 1051,0757,

i₃^вх = 350,3586 кДж/кг,

i₂^вх = 240,1695 кДж/кг,

Дi = i₃^вых - i₃^вх = 460,5476 - 350,3586 = 110,189 кДж/кг,

i₄^вых = i₃^вых + Дi = 460,5476 + 110,189 = 570,7366 кДж/кг;

33) i₁^вых = i₂^вх = 240,1695 кДж/кг,

i'(пнд 1) = i₁^вых + 4 ккал/кг = 240,1695 + 4 · 4,1868 = 256,9167 кДж/кг,

по i'(пнд 1) = 256,9167 кДж/кг находим:

(пограничная кривая)

Р(пнд 1) = 0,21148 бар,

Р₁^отб = Р(пнд 1) / 0,95 =0,21148/ 0,95 = 0,2226105 бар;

34) i₂^вых = i₃^вх = 350,3586 кДж/кг,

i'(пнд 2) = i₂^вых + 4 ккал/кг = 350,3586 + 4 · 4,1868 = 367,1058 кДж/кг,

по i'(пнд 2) = 367,1058 кДж/кг находим:

(пограничная кривая)

Р(пнд 2) = 0,641657 бар,

Р₂^отб = Р(пнд 2) / 0,95 =0,641657 / 0,95 = 0,6754284 бар;

35) i₄^вых = 570,7366 кДж/кг,

i'(пнд 4) = i₄^вых + 4 ккал/кг = 570,7366 + 4 · 4,1868 = 587,4838 кДж/кг,

по i'(пнд 4) = 587,4838 кДж/кг находим:

(пограничная кривая)

Р(пнд 4) = 3,58139 бар,

Р₄^отб = Р(пнд 4) / 0,95 = 3,58139 / 0,95 = 3,769884 бар;

ПВД

36) по Р_д = 7 бар находим:

(пограничная кривая)

i'_д = 697,08133 кДж/кг, u_д = 0,001109 м³/кг;

37) i₅^вх = i'_д + Дi_пн , Дi_пн = , = 0,85, u_в = u_д = 0,001109 м³/кг,

Р_н = 1,5· Р_о = 1,5· 170 = 255 бар, Р_в = Р_д = 7 бар,

Дi_пн = = 32,35670588 кДж/кг,

i₅^вх = 697,08133 + 32,35670588 = 729,4381 кДж/кг;

38) Р₆^отб = Р₂^вд = 35,6 бар, Р(пвд 6) = 0,90 · Р₂^вд = 0,90 · 35,6 = 32,04 бар,

по Р(пвд 6) = 32,04 бар находим:

(пограничная кривая)

i'(пвд 6) = 1025,8119 кДж/кг,

i₆^вых = i'(пвд 6) - 4 ккал/кг = 1025,8119 - 4 · 4,1868 = 1009,0647 кДж/кг;

39) 2 ПВД и деаратор, где в ПВД 6 подогрев воды на 35 % выше, чем в ПВД 5

i₆^вх = i₅^вых, i₇^вх = i₆^вых,

(i₆^вых - i₅^вых) / 1,35= i₅^вых - i₅^вх,

i₆^вых - i₅^вых = 1,35 · i₅^вых - 1,35· i₅^вх, > i₆^вых + 1,35 · i₅^вх = 2,35· i₅^вых,

1009,0647 + 1,35 · 729,4381= 2,35· i₅^вых, > i₅^вых = 848,4281 кДж/кг;

40) i₅^вых = i₆^вх = 848,4281 кДж/кг,

i'(пвд 5) = i₅^вых + 4 ккал/кг = 848,4281 + 4 · 4,1868 = 865,1753 кДж/кг,

по i'(пвд 5) = 865,1753 кДж/кг находим:

(пограничная кривая)

Р(пвд 5) = 16,4742 бар,

Р₅^отб = Р(пвд 5) / 0,90 = 16,4742 / 0,90 = 18,3047 бар;

установка паротурбинный давление

1.5 Определение энтальпий греющего пара

ЦСД

41) по Р₅^отб = 18,3047 бар и по s₁^сд = 7,2665 кДж/(кг·⁰C) находим:

(область перегретого пара)

i₅^отб_s = 3315,541 кДж/кг;

42) = 0,920163, H_s = i₁^cд - i₅^отб_s = 3520,4027 - 3315,541 = 204,8617 кДж/кг,

i₅^отб = i₁^cд - H_s · = 3520,4027 - 204,8617 · 0,920163 = 3331,8965 кДж/кг;

43) по Р₅^отб = 18,3047 бар и по i₅^отб = 3331,8965 кДж/кг находим:

(область перегретого пара)

s₅^отб = 7,2897 кДж/(кг·⁰C);

44) по Р₄^отб = 3,769884 бар и по s₅^отб = 7,2897 кДж/(кг·⁰C) находим:

(область перегретого пара)

i₄^отб_s = 2904,8243 кДж/кг;

45) = 0,920163, H_s = i₅^отб - i₄^отб_s = 3331,8965 - 2904,8243 = 427,0722 кДж/кг,

i₄^отб = i₅^отб - H_s · = 3331,8965 - 427,0722 · 0,920163 = 2938,9205 кДж/кг;

ЦНД

46) по Р₂^отб = 0,6754284 бар и по s₁^нд = 7,4252 кДж/(кг·⁰C) находим:

(область перегретого пара)

i₂^отб_s = 2634,7706 кДж/кг;

47) = 0,80173202, H_s = i₁^нд - i₂^отб_s = 2796,5742 - 2634,7706 = 161,8036 кДж/кг,

i₂^отб = i₁^нд - H_s · = 2796,5742 - 161,8036 · 0,80173202 = 2666,8511 кДж/кг;

48) по Р₂^отб = 0,6754284 бар и по i₂^отб = 2666,8511 кДж/кг находим:

(область перегретого пара)

S₂^отб = 7,51553 кДж/(кг·⁰C);

49) по Р₁^отб = 0,2226105 бар и по s₂^отб = 7,51553 кДж/(кг·⁰C) находим:

(область влажного пара)

i₁^отб_s = 2493,3783 кДж/кг;

50) = 0,80173202, H_s = i₂^отб - i₁^отб_s = 2666,8511 - 2493,3783 = 173,4728 кДж/кг,

i₁^отб = i₂^отб - H_s · = 2666,8511 - 173,4728 · 0,80173202 = 2527,7724 кДж/кг;



1.6 Учёт отсосов пара из уплотнений

51) G_д^отс = 0,005 · G₀ = 0,005 · 430 = 2,15 кг/с;

52) G_пнд2^отс = 0,0085 · G₀ = 0,0085 · 430 = 3,655 кг/с;

53) i^отс = = = 3187,40385 кДж/кг;

1.7 Расчёт мощности и расхода пара турбопривода питательного насоса

54) N_тп = , = 0,85, u_в = u_д = 0,001109 м³/кг,

Р_н = 1,5· Р_о = 1,5· 170 = 255 бар, Р_в = Р_д = 7 бар, G₀ = 430 кг/с,

N_тп = = 13913,3835 кВт или 13,914 МВт;

55) Р₁^тп = Р₅^отб = 18,3047 бар, i₁^тп = i₅^отб = 3331,8965 кДж/кг;

56) по Р₁^тп = 18,3047 бар и по i₁^тп = 3331,8965 кДж/кг определяем:

(область перегретого пара)

s₁^тп = 7,2897 кДж/(кг·⁰С);

57) по Р₂^тп = 0,1 бар и по s₁^тп = 7,2897 кДж/(кг·⁰С) определяем:

(область влажного пара)

i_2s^тп = 2308,5449 кДж/кг;

58) H_s^тп = i₁^тп - i_2s^тп = 3331,8965 - 2308,5449 = 1023,3516 кДж/кг, = 0,9,

H_i^тп = H_s^тп · = 1023,3516 · 0,9 = 921,01644 кДж/кг;

59) G_тп = = = 15,1066 кг/с;



1.8 Определение расходов греющего пара

ПВД

60) Р₇^отб = 1,713 · Р₂^вд = 1,713 · 35,6 = 60,9828 бар;

61) Р(пвд 7) = 0,9 · Р₇^отб = 0,9 · 60,9828 = 54,8845 бар,

по Р(пвд 7) = 54,8845 бар находим:

(пограничная кривая)

i'(пвд 7) = 1184,192 кДж/кг,

i₇^вых = i'(пвд 7) - 4 ккал/кг = 1167,4448 кДж/кг;

62) по i₇^вх = i₆^вых = 1009,0647 кДж/кг находим:

(пограничная кривая)

Т_вх⁷ = 233,9815 ⁰С;

63) Т_др⁷ = Т_вх⁷ + 5 ⁰С = 238,9815 ⁰С;

64) по Т_др⁷ = 238,9815 ⁰С находим

i_др⁷ = 1032,7574 кДж/кг;

65) Р₁(по 7) = 0,97 · Р₇^отб = 0,97 · 60,9828 = 59,1533 бар;

66) по Р₁(по 7) = 59,1533 бар находим:

(пограничная кривая)

t'(по 7) = 274,6156 ⁰С;

67) Т₁(по 7) = t'(по 7) + 10 ⁰С = 284,6156 ⁰С;

68) по Т₁(по 7) = 284,6156 ⁰С и по Р₁(по 7) = 59,1533 бар находим:

(область перегретого пара)

i₁(по 7) = 2837,5758 кДж/кг,

69) 0,97 · 0,97 · G₀ · (i₇^вых - i₇^вх) = G_отб⁷ · (i₁(по 7) - i₇^др) · 0,98,

G_отб⁷ = = ,

G_отб⁷ = 36,2287 кг/с;

70) по i₆^вх = 848,4281 кДж/кг находим:

(пограничная кривая)

Т_вх⁶ = 199,079 ⁰С;

71) Т_др⁶ = Т_вх⁶ + 5 ⁰С = 204,079 ⁰С;

72) по Т_др⁶ = 204,079 ⁰С находим

i_др⁶ = 871,0144 кДж/кг;

73) Р₁(по 6) = 0,97 · Р₆^отб = 0,97 · 35,6 = 34,532 бар;

74) по Р₁(по 6) = 34,532 бар находим:

(пограничная кривая)

t'(по 6) = 241,7715 ⁰С;

75) Т₁(по 6) = t'(по 6) + 10 ⁰С = 251,7714 ⁰С;

76) по Т₁(по 6) = 251,7714 ⁰С и по Р₁(по 6) = 34,532 бар находим:

(область перегретого пара)

i₁(по 6) = 2839,7404 кДж/кг;

77) 0,97 · G₀ · (i₆^вых - i₆^вх) = (G_отб⁶ · (i₁(по 6) - i₆^др) + G_отб⁷ · (i₇^др - i₆^др)) · 0,98,

G_отб⁶ = = ,

G_отб⁶ = 31,7511 кг/с;

78) по i₅^вх = 729,4381 кДж/кг находим:

(пограничная кривая)

Т_вх⁵ = 172,3333 ⁰С;

79) Т_др⁵ = Т_вх⁶ + 5 ⁰С = 177,3333 ⁰С;

80) по Т_др⁵ = 177,3333 ⁰С находим

i_др⁵ = 751,4733 кДж/кг;

81) Р₁(по 5) = 0,97 · Р₅^отб = 0,97 · 18,3047 = 17,7556 бар;

82) по Р₁(по 5) = 17,7556 бар находим:

(пограничная кривая)

t'(по 5) = 206,4454 ⁰С;

83) Т₁(по 5) = t'(по 5) + 10 ⁰С = 216,4453 ⁰С;

84) по Т₁(по 5) = 206,4454 ⁰С и по Р₁(по 5) = 17,7556 бар находим:

(область перегретого пара)

i₁(по 5) = 2795,874 кДж/кг;

85) G₀ · (i₅^вых - i₅^вх) = (G_отб⁵ · (i₁(по 5) - i₅^др) + (G_отб⁷ + G_отб⁶) · (i₆^др - i₅^др)) · 0,98,

G_отб⁵ = = ,

G_отб⁵ = 21,5631 кг/с;

ПО

86) по Р₇^отб = 60,9828 бар и по s₁^осн = 6,4047 кДж/(кг·⁰C) находим:

(область перегретого пара)

i₇^отб_s = 3091,6623 кДж/кг;

87) = 0,8751, H_s = i₁^осн - i₇^отб_s = 3327,0302 - 3091,6623 = 235,3679 кДж/кг,

i₇^отб = i₁^осн - H_s · = 3327,0302 - 235,3679 · 0,8751 = 3121,0598 кДж/кг;

88) 0,03 · 0,97 · 0,97 · G₀ · (i(по 7)^вых - i₇^вых) = G_отб⁷ · (i₇^отб - i₁(по 7)) · 0,98

i(по 7)^вых = + i₇^вых =

+ ;

i(по 7)^вых = 1996,6733 кДж/кг;

89) i₆^отб = 3003,6815 кДж/кг,

0,03 · 0,97 · G₀ · (i(по 6)^вых - i₆^вых) = G_отб⁶ · (i₆^отб - i₁(по 6)) · 0,98

i(по 6)^вых = + i₆^вых =

+ 1009,0647;

i(по 6)^вых = 1416,737 кДж/кг;

90) i₅^отб = 3331,8965 кДж/кг,

0,03 · G₀ · (i(по 5)^вых - i₅^вых) = G_отб⁵ · (i₅^отб - i₁(по 5)) · 0,98

i(по 5)^вых = + i₅^вых =

+ 848,4281;

i(по 5)^вых = 1753,6571 кДж/кг;

91) G₀ · i_пв = G_пвд · i₇^вых + G₇^по · i(по 7)^вых + G₆^по · i(по 6)^вых + G₅^по · i(по 5)^вых,

G_пвд = 0,97 · 0,97 · 0,97 · G₀

G₇^по = 0,3 · 0,97 · 0,97 · G₀

G₆^по = 0,3 · 0,97 · G₀

G₅^по = 0,3 · G₀

> i_пв = 1156,1132 кДж/кг;

92) по i_пв = 1156,1132 кДж/кг находим:

(пограничная кривая)

Т_пв = 264,2431 ⁰С - расчётное

Т_пв = 265 ⁰С - условное

Т_пв расчётное = Т_пв условное ± 3 ⁰С

> следовательно расчёты верны

деаэратор

93)

> G_д^отб= 12,4591 кг/с, > Gпнд = 337,3422 кг/с;

ПНД

94) по i₄^вх = 570,7366 кДж/кг находим:

(пограничная кривая)

Т₄^вх = 135,7798 ⁰С;

95) Т_др⁴ = Т₄^вх + 5 ⁰С = 140,7798 ⁰С;

96) по Т_др⁴ = 140,7798 ⁰С находим:

(пограничная кривая)

i_др⁴ = 592,2186 кДж/кг:

97) Gпнд · (i₄^вых - i₄^вх) = G_отб⁴ · (i₄^отб - i_др⁴) · 0,98

G_отб⁴ = =

G_отб⁴ = 16,1631 кг/с;

98) по i₃^вх = 350,3586 кДж/кг находим:

(пограничная кривая)

Т₃^вх = 83,6943 ⁰С;

99) Т_др³ = Т₃^вх + 5 ⁰С = 88,6943 ⁰С;

100) по Т_др³ = 88,6943⁰С находим:

(пограничная кривая)

i_др³ = 371,2929 кДж/кг:

101) Gпнд · (i₃^вых - i₃^вх) = (G_отб³ · (i₃^отб - i_др³) + G_отб⁴ · (i_др⁴ - i_др³)) · 0,98

G_отб³ = =

G_отб³ = 14,1671 кг/с;

102)

Gпнд ·(i₂^вых - i₂^вх) = (G_отб² ·(i₂^отб - i'(пнд 2)) + (G_отб⁴+ G_отб³)·(i_др³ - i'(пнд 2)) + G_отс ·(i^отс - i'(пнд 2))) ·0,98

G_отб² = =

G_отб² = 20,92024 кг/с;

103)

Gпнд · (i₁^вых - i₁^вх) = (G_отб¹ ·(i₁^отб - i'(пнд 1)) + (G_отб⁴+ G_отб³+ G_отб²)·( i'(пнд 2) - i'(пнд 1)) · 0,98

G_отб¹ = =

=

G_отб¹ = 14,21612 кг/с;

1.9 Расчёт мощности турбоустановки

до промперегрева (i ₁^вд = i₀ = 3371,1262 кДж/кг)

104) H₇^отб = i₁^вд - i₇^отб = 3371,1262 - 3121,0598 = 250,0664 кДж/кг,

N₇^отб = H₇^отб · G_отб⁷ = 250,0664 · 36,2287 = 9059,5806 кВт;

105) H^отс = i₁^вд - i^отс = 3371,1262 - 3187,40385 = 183,7224 кДж/кг,

G_отс = G_д^отс + G_пнд2^отс = 2,15 + 3,655 = 5,805 кг/с,

N^отс = H^отс · G_отс = 183,7224 · 5,805 = 1066,5085 кВт;

106) H₆^отб = i₁^вд - i₆^отб = 3371,1262 - 3003,6815 = 367,4447 кДж/кг,

N₆^отб = H₆^отб · G_отб⁶ = 367,4447 · 31,7511 = 11666,7734 кВт;

107) H₂^вд = i₁^вд - i₂^вд = 3371,1262 - 3003,6815 = 367,4447 кДж/кг,

G_пп = G₀ - G_отб⁷ - G_отс - G_отб⁶ = 430 - 36,2287 - 5,805 - 31,7511 = 356,2152 кг/с,

N₂^вд = H₂^вд · G_пп = 367,4447 · 356,2152 = 130889,3873 кВт;

после промперегрева (i ₁^сд = i_пп = 3520,4027 кДж/кг)

108) H₅^отб = i₁^сд - i₅^отб = 3520,4027 - 3331,8965 = 188,5062 кДж/кг,

(G_отб⁵)_цсд = G_отб⁵ + G_д^отб + G_тп = 21,5631 + 12,4591 + 15,1066 = 49,1288 кг/с,

N₅^отб = H₅^отб · (G_отб⁵)_цсд = 188,5062 · 49,1288 = 9261,0834 кВт;

109) H₄^отб = i₁^сд - i₄^отб = 3520,4027 - 2938,9205 = 581,4822 кДж/кг,

N₄^отб = H₄^отб · G_отб⁴ = 581,4822 · 16,1631 = 9398,5549 кВт;

110) H₃^отб = i₁^сд - i₃^отб = 3520,4027 - = 723,8285 кДж/кг,

N₃^отб = H₃^отб · G_отб³ = 723,8285 · 14,1671 = 10254,5507 кВт;

111) H₂^отб = i₁^сд - i₂^отб = 3520,4027 - = 853,5516 кДж/кг,

N₂^отб = H₂^отб · G_отб² = 853,5516 · 20,92024 = 17856,5043 кВт;

112) H₁^отб = i₁^сд - i₁^отб = 3520,4027 - = 992,6303 кДж/кг,

N₁^отб = H₁^отб · G_отб¹ = 992,6303 · 14,21612 = 14111,3515 кВт;

113) H_к = i₁^сд - i_к = 3520,4027 - 1992,2414 = 1528,1613 кДж/кг,

G_к = G₀ - G_отб⁷ - G_отс - G_отб⁶ - (G_отб⁵)_цсд - G_отб⁴ - G_отб³ - G_отб² - G_отб¹ =

430 - 36,2287 - 5,805 - 31,7511 - 49,1288 - 16,1631 - 14,1671 - 20,92024- - 14,21612,

G_к = 255,78294 кг/с,

N_к = H_к · G_к = 1528,1613 · 255,78294 = 390877,5901 кВт;

114) N = ? N_i = 9059,5806 + 1066,5085 + 11666,7734 + 130889,3873 + 9261,0834 + 9398,5549 + 10254,5507 + 17856,5043 + 14111,3515 + 390877,5901,

N = 604441,9 кВт или 604,4419 Мвт;

115) N_э = N · ?_мех · ?_г ,

N_э =604441,9 · 0,99 · 0,99 = 592413,5062 кВт или 592,4135062 Мвт;

1.10 Определение экономичности турбоустановки

116) ?_э^бр = =

?_э^бр = 0,475393

117) ?_э^нт = =

?_э^нт = 0,464228

118) q^н = = = 7754,8101 кДж/( кВт · час);

119) b = = = 0,26287 кг/( кВт · час);



Глава 2. Приближённый тепловой расчёт турбины

2.1 Определение высот сопловых лопаток первой и последней ступеней для ЦВД первая ступень

120) р_к = 0,1, l₁ = 0,06 м, D_к = 0,836 м,

D_ср = D_к + l₁ = 0,836 + 0,06 = 0,896 м,

и = = = 14,933,

р_ср = 1 - (1 - р_к) · = 1 - (1 - 0,1) · = 0,20557;

121) U_ср = р · D_ср · n = р · 0,896 · 50 = 140,7433 м/с²;

122) = = = 0,5329;

123) c_s = = = 264,096 м/с²;

124) h_s = = = 34,8734 кДж/кг;

125) ) h_s1 = (1 - р_ср) · h_s = (1 - 0,20557) · 34,8734 = 27,7045 кДж/кг;

126) c_1s = Дh_co = 0,

c_1s = = 235,3912 м/с²;

127) i_1s = i₁^осн - h_s1 = 3327,0302 - 27,7045 = 3299,3257 кДж/кг;

128) по i_1s = 3299,3257 кДж/кг и по s₁^осн = 6,4047 кДж/(кг·⁰C) находим:

(область перегретого пара)

u_1s = 0,02462 м³/кг;

129) sin(б_1эф) = = = 0,274527;

130) б_1эф = arcsin(sin(б_1эф)) = arcsin(0,274527) = 15,9072⁰,

б_1эф ? (11⁰ - 17⁰) > расчёт верен;

последняя ступень

131) р_к = 0,1, l_z = 0,19 м, D_к = 0,836 м,

D_ср = D_к + l₁ = 0,836 + 0,19 = 1,026 м,

и = = = 5,4,

р_ср = 1 - (1 - р_к) · = 1 - (1 - 0,1) · = 0,3775;

132) U_ср = р · D_ср · n = р · 1,026 · 50 = 161,1637 м/с²;

133) = = = 0,60203;

134) c_s = = = 267,7004 м/с²;

135) h_s = = = 35,8318 кДж/кг;

136) h_s1 = (1 - р_ср) · h_s = (1 - 0,3775) · 35,8318 = 22,3053 кДж/кг;

137) c_1s = Дh_co = 0,3 · h_s = 0,3 · 35,8318 = 1,0749 кДж/кг,

c_1s = = 216,2415 м/с²;

138) i_0s = i₂^вд + h_s · ?_oi^вд= 3003,6815 + 0,8751 · 35,8318 = 3035,0379 кДж/кг;

139) i_1s = i_0s - h_s1 = 3035,0379 - = 3012,7326 кДж/кг;

140) i_2s = i_0s - h_s = 3035,0379 - 35,8318 = 2999,2061 кДж/кг;

141) по i_2s = 2999,2061 кДж/кг и по p₂^вд = 35,6 бар находим:

(область перегретого пара)

s_2s = 6,4773 кДж/(кг·⁰C);

142) по i_1s = 3012,7326 кДж/кг и по s_2s = 6,4773 кДж/(кг·⁰C) находим:

(область перегретого пара)

u_1s = 0,065737 м³/кг;

143) sin(б_1эф) = ,

G = G₀ - G₇^отб - G_отс = 430 - 36,2287 - 5,805 = 387,9663 кг/с,

sin(б_1эф) = = 0,1669754;

144) б_1эф = arcsin(sin(б_1эф)) = arcsin(0,1669754) = 11,4522645⁰,

б_1эф ? (11⁰ - 17⁰) > расчёт верен;

2.2 Определение числа ступеней ЦВД

145) ?_oi^вд = 0,8751, Т₁^осн = 773,3413 К, Т_2sz = 566,3221 K,

б = ,

в первом приближении примем z = 12,

б = = 0,017693;

146) z = = = 10,63675 ? 12,

во втором приближении примем z = 11,

б = = 0,017693;

z = = = 10,63522 ? 11

> второго приближения достаточно;

147) z (3): 1-2 = 0,18 · D_ср1 = 0,18 · 0,896 = 0,16128 м;

148) z (8): 10-11 = 0,16 · D_ср1 = 0,16 · 0,896 = 0,14336 м;

высоты сопловых лопаток снимаем из схемы проточной части ЦВД

2.3 Распределение теплоперепада по ступеням

вторая ступень

149) р_к = 0,1, l₂ = 0,074096 м, D_к = 0,896 м,

D_ср = D_к + l₂ = 0,896 + 0,074096 = 0,970096 м,

и = = = 13,0924,

р_ср = 1 - (1 - р_к) · = 1 - (1 - 0,1) · = 0,21994;

150) U_ср = р · D_ср · n = р · 0,970096 · 50 = 152,3823 м/с²;

151) = = = 0,53781;

152) c_s = = = 283,3381 м/с²;

153) h_s = = = 40,1402 кДж/кг;

третья ступень

154) р_к = 0,1, l₃ = 0,08819 м, D_к = 0,896 м,

D_ср = D_к + l₃ = 0,896 + 0,08819 = 0,98419 м,

и = = = 11,15988,

р_ср = 1 - (1 - р_к) · = 1 - (1 - 0,1) · = 0,239928;

155) U_ср = р · D_ср · n = р · 0,98419 · 50 = 154,6 м/с²;

156) = = = 0,54484;

157) c_s = = = 283,748 м/с²;

158) h_s = = = 40,25641 кДж/кг;

четвёртая ступень

159) р_к = 0,1, l₄ = 0,1023 м, D_к = 0,896 м,

D_ср = D_к + l₄ = 0,896 + 0,1023 = 0,9983 м,

и = = = 9,75855,

р_ср = 1 - (1 - р_к) · = 1 - (1 - 0,1) · = 0,25916;

160) U_ср = р · D_ср · n = р · 0,9983 · 50 = 156,8126 м/с²;

161) = = = 0,55186;

162) c_s = = = 284,152 м/с²;

163) h_s = = = 40,37119 кДж/кг;

пятая ступень

164) р_к = 0,1, l₅ = 0,1148 м, D_к = 0,896 м,

D_ср = D_к + l₅ = 0,896 + 0,1148 = 1,0108 м,

и = = = 8,80488,

р_ср = 1 - (1 - р_к) · = 1 - (1 - 0,1) · = 0,27556;

165) U_ср = р · D_ср · n = р · 1,0108 · 50 = 158,7761 м/с²;

166) = = = 0,55808;

167) c_s = = = 284,506 м/с²;

168) h_s = = = 40,47178 кДж/кг;

шестая ступень

169) р_к = 0,1, l₆ = 0,1274 м, D_к = 0,896 м,

D_ср = D_к + l₆ = 0,896 + 0,1274 = 1,02335 м,

и = = = 8,03576,

р_ср = 1 - (1 - р_к) · = 1 - (1 - 0,1) · = 0,29148;

170) U_ср = р · D_ср · n = р · 1,02335 · 50 = 160,7473 м/с²;

171) = = = 0,56431;

172) c_s = = = 284,857 м/с²;

173) h_s = = = 40,57178 кДж/кг;

седьмая ступень

174) р_к = 0,1, l₇ = 0,1399 м, D_к = 0,896 м,

D_ср = D_к + l₇ = 0,896 + 0,1399 = 1,0359 м,

и = = = 7,40457,

р_ср = 1 - (1 - р_к) · = 1 - (1 - 0,1) · = 0,30685;

175) U_ср = р · D_ср · n = р · 1,0359 · 50 = 162,7188 м/с²;

176) = = = 0,57053;

177) c_s = = = 285,205 м/с²;

178) h_s = = = 40,67081 кДж/кг;

восьмая ступень

179) р_к = 0,1, l₈ = 0,1524 м, D_к = 0,896 м,

D_ср = D_к + l₈ = 0,896 + 0,1524 = 1,0484 м,

и = = = 6,87889,

р_ср = 1 - (1 - р_к) · = 1 - (1 - 0,1) · = 0,32167;

180) U_ср = р · D_ср · n = р · 1,0484 · 50 = 164,6838 м/с²;

181) = = = 0,57673;

182) c_s = = = 285,547 м/с²;

183) h_s = = = 40,76857 кДж/кг;

девятая ступень

184) р_к = 0,1, l₉ = 0,1649 м, D_к = 0,896 м,

D_ср = D_к + l₉ = 0,896 + 0,1649 = 1,06094 м,

и = = = 6,43228,

р_ср = 1 - (1 - р_к) · = 1 - (1 - 0,1) · = 0,33602;

185) U_ср = р · D_ср · n = р · 1,06094 · 50 = 166,652 м/с²;

186) = = = 0,58293;

187) c_s = = = 285,887 м/с²;

188) h_s = = = 40,86556 кДж/кг;

десятая ступень

189) р_к = 0,1, l₁₀ = 0,1775 м, D_к = 0,896 м,

D_ср = D_к + l₁₀ = 0,896 + 0,1775 = 1,0735 м,

и = = = 6,04874,

р_ср = 1 - (1 - р_к) · = 1 - (1 - 0,1) · = 0,34991;

190) U_ср = р · D_ср · n = р · 1,0735 · 50 = 168,6202 м/с²;

191) = = = 0,58912;

192) c_s = = = 286,222 м/с²;

193) h_s = = = 40,96163 кДж/кг;

одиннадцатая ступень

194) р_к = 0,1, l₁₁ = 0,19 м, D_к = 0,896 м,

D_ср = D_к + l₁₁ = 0,896 + 0,19 = 1,086 м,

и = = = 5,71579,

р_ср = 1 - (1 - р_к) · = 1 - (1 - 0,1) · = 0,36335;

195) U_ср = р · D_ср · n = р · 1,086 · 50 = 170,5884 м/с²;

196) = = = 0,59531;

197) c_s = = = 286,555 м/с²;

198) h_s = = = 41,05681 кДж/кг;

199) (1 + б) · H_s = (1 + 0,017693) · 369,4991 = 376,0367 кДж/кг;

200) ?h_s = 40,02311 + 40,1402 + 40,25641 + 40,37119 + 40,47178 + 40,57178 + 40,67081 + 40,76857 + 40,86556 + 40,96163 + 41,05681,

?h_s = 446,15785 кДж/кг;

201) ?h_s + Д = (1 + б) · H_s , Д = (1 + б) · H_s - ?h_s = 376,0367 - 446,15785 ,

Д = - -63,810215 кДж/кг;

202) корректируем промежуточные ступени на + Д/10 = - -6,3810215 кДж/кг:

h_s1 = 33,6420885 кДж/кг,

h_s2 = 33,7591785 кДж/кг,

h_s3 = 33,8753885 кДж/кг,

h_s4 = 33,9901685 кДж/кг,

h_s5 = 34,0907585 кДж/кг,

h_s6 = 34,1907585 кДж/кг,

h_s7 = 34,2897885 кДж/кг,

h_s8 = 34,3875485 кДж/кг,

h_s9 = 34,4845385 кДж/кг,

h_s10 = 34,5806085 кДж/кг,

h_s11 = 34,6757885 кДж/кг;

203) ?h_s = 375,9666135 кДж/кг;

204) ?h_s = (1 + б) · H_s = 375,9666 кДж/кг > корректировка верна;

2.4 Корректировка давлений отборов пара

204) ?_oi^ст = = = 0,859886;

205) (i_1ст)_s = i₁^осн - h_s1 = 3327,0302 - 33,6420885 = 3293,3881 кДж/кг;

206) по (i_1ст)_s = 3293,3881 кДж/кг и по s₁^осн = 6,4047 кДж/(кг·⁰C) определяем:

(область перегретого пара)

Р_1ст = 123,49145 бар;

207) i_1ст = i₁^осн - h_s1 · ?_oi^ст = 3327,0302 - 33,642089 · 0,859886 = 3298,1018 кДж/кг;

208) по i_1ст = 3298,1018 кДж/кг и по Р_1ст = 123,49145 бар определяем:

(область перегретого пара)

S_2ст = 6,4109 кДж/(кг·⁰C);

209) (i_2ст)_s = i_1ст - h_s2 = 3327,0302 - 33,7591785 = 3293,27102 кДж/кг;

210) по (i_2ст)_s = 3293,27102 кДж/кг и по S_2ст = 6,4109 кДж/(кг·⁰C) определяем:

(область перегретого пара)

Р_2ст = 121,5872 бар;

211) i_2ст = i_1ст - h_s2 · ?_oi^ст = 3298,1018 - 33,759179 · 0,859886 = 3269,0728 кДж/кг;

212) по i_2ст = 3269,0728 кДж/кг и по Р_2ст = 121,5872 бар определяем:

(область перегретого пара)

S_3ст = 6,3786 кДж/(кг·⁰C);

213) (i_3ст)_s = i_2ст - h_s3 = 3269,0728 - 33,875389 = 3235,1974 кДж/кг;

214) по (i_3ст)_s = 3235,1974 кДж/кг и по S_3ст = 6,3786 кДж/(кг·⁰C) определяем:

(область перегретого пара)

Р_3ст = 108,5793 бар;

215) i_3ст = i_2ст - h_s3 · ?_oi^ст = 3269,0728 - 33,875389 · 0,859886 = 3239,9438 кДж/кг;

216) по i_3ст = 3239,9438 кДж/кг и по Р_3ст = 108,5793 бар определяем:

(область перегретого пара)

S_4ст = 6,3851 кДж/(кг·⁰C);

217) (i_4ст)_s = i_3ст - h_s4 = 3239,9438 - 33,990169 = 3205,95363 кДж/кг;

218) по (i_4ст)_s = 3205,95363 кДж/кг и по S_4ст = 6,3851 кДж/(кг·⁰C) определяем:

(область перегретого пара)

Р_4ст = 96,6946 бар;

219) i_4ст = i_3ст - h_s4 · ?_oi^ст = 3239,9438 - 33,990169 · 0,859886 = 3210,71613 кДж/кг;

220) по i_4ст = 3210,71613 кДж/кг и по Р_4ст = 96,6946 бар определяем:

(область перегретого пара)

S_5ст = 6,3918 кДж/(кг·⁰C);

221) (i_5ст)_s = i_4ст - h_s5 = 3210,71613 - 34,0907585 = 3176,6254 кДж/кг;

222) по (i_5ст)_s = 3176,6254 кДж/кг и по S_5ст = 6,3918 кДж/(кг·⁰C) определяем:

(область перегретого пара)

Р_5ст = 85,8547 бар;

223) i_5ст = i_4ст - h_s5 · ?_oi^ст = 3210,71613 - 34,09076 · 0,859886 = 3181,40196 кДж/кг;

224) по i_5ст = 3181,40196 кДж/кг и по Р_5ст = 85,8547 бар определяем:

(область перегретого пара)

S_6ст = 6,3987 кДж/(кг·⁰C);

225) (i_6ст)_s = i_5ст - h_s6 = 3181,40196 - 34,1907585 = 3147,2112 кДж/кг;

226) по (i_6ст)_s = 3147,2112 кДж/кг и по S_6ст = 6,3987 кДж/(кг·⁰C) определяем:

(область перегретого пара)

Р_6ст = 75,9939 бар;

227) i_6ст = i_5ст - h_s6 · ?_oi^ст = 3181,40196 - 34,19076 · 0,859886 = 3152,0018 кДж/кг;

228) по i_6ст = 3152,0018 кДж/кг и по Р_6ст = 75,9939бар определяем:

(область перегретого пара)

S_7ст = 6,4058 кДж/(кг·⁰C);

229) (i_7ст)_s = i_6ст - h_s7 = 3152,0018 - 34,2897885 = 3117,71201 кДж/кг;

230) по (i_7ст)_s = 3117,71201 кДж/кг и по S_7ст = 6,4058 кДж/(кг·⁰C) определяем:

(область перегретого пара)

Р_7ст = 67,0486 бар;

231) i_7ст = i_6ст - h_s7 · ?_oi^ст = 3152,0018 - 34,289788 · 0,859886 = 3122,51649 кДж/кг;

232) по i_7ст = 3122,51649 кДж/кг и по Р_7ст = 67,0486 бар определяем:

(область перегретого пара)

S_8ст = 6,4131 кДж/(кг·⁰C);

233) (i_8ст)_s = i_7ст - h_s8 = 3122,51649 - 34,3875485 = 3088,1289 кДж/кг;

234) по (i_8ст)_s = 3088,1289 кДж/кг и по S_8ст = 6,4131 кДж/(кг·⁰C) определяем:

(область перегретого пара)

Р_8ст = 58,9578 бар;

235) i_8ст = i_7ст - h_s8 · ?_oi^ст = 3122,51649 - 34,38755 · 0,859886 = 3092,9472 кДж/кг;

236) по i_8ст = 3092,9472 кДж/кг и по Р_8ст = 58,9578 бар определяем:

(область перегретого пара)

S_9ст = 6,4207 кДж/(кг·⁰C);

237) (i_9ст)_s = i_8ст - h_s9 = 3092,9472 - 34,4845385 = 3058,46266 кДж/кг;

238) по (i_9ст)_s = 3058,46266 кДж/кг и по S_9ст = 6,4207 кДж/(кг·⁰C) определяем:

(область перегретого пара)

Р_9ст = 51,6506 бар;

239) i_9ст = i_8ст - h_s9 · ?_oi^ст = 3092,9472 - 34,484539 · 0,859886 = 3063,29443 кДж/кг;

240) по i_9ст = 3063,29443 кДж/кг и по Р_9ст = 51,6506 бар определяем:

(область перегретого пара)

S_10ст = 6,4285 кДж/(кг·⁰C);

241) (i_10ст)_s = i_9ст - h_s10 = 3063,29443 - 34,5806085 = 3028,71382 кДж/кг;

242) по (i_10ст)_s = 3028,71382 кДж/кг и по S_10ст = 6,4285 кДж/(кг·⁰C) определяем:

(область перегретого пара)

Р_10ст = 45,082 бар;

243) i_10ст = i_9ст - h_s10 · ?_oi^ст = 3063,29443 - 34,58061 · 0,859886 = 3033,5591 кДж/кг;

244) по i_10ст = 3033,5591 кДж/кг и по Р_10ст = 45,082 бар определяем:

(область перегретого пара)

S_11ст = 6,4365 кДж/(кг·⁰C);

245) (i_11ст)_s = i_10ст - h_s11 = 3033,5591 - 34,6757885 = 2998,8833 кДж/кг;

246) по (i_11ст)_s = 2998,8833 кДж/кг и по S_11ст = 6,4365 кДж/(кг·⁰C) определяем:

(область перегретого пара)

Р_11ст = 39,197 бар;

247) H_i^отс = i₁^осн - i^отс = 3327,0302 - 3187,40385 = 139,62635 кДж/кг,

(i^отс)_s = i₁^осн - H_i^отс · = 3327,0302 - 139,62635 · = 3164,6525 кДж/кг;

248) по (i^отс)_s = 3164,6525 кДж/кг и по s₁^осн = 6,4047 кДж/(кг·⁰C) определяем:

(область перегретого пара)

Р^отс = 79,7317 бар;

249) по (i₇^отб)_s = 3091,6623 кДж/кг и по s₁^осн = 6,4047 кДж/(кг·⁰C) определяем:

(область перегретого пара)

Р₇^отб = 60,9817 бар;

250) Р_5ст ? Р^отс ? Р_6ст , 85,8547 бар ? 79,7317 бар ? 75,9939 бар,

> отсос на деаэратор и на ПНД 2 между 5 и 6 ступенями,

> корректируем давление отсоса пара из ЦВД:

Р^отс = 85,8547 бар;

251) Р_8ст ? Р₇^отб ? Р_9ст , 58,9578 бар ? 60,9817 бар ? 51,6506 бар,

> отбор на ПВД 7 между 9 и 10 ступенями,

> корректируем давление отбора пара на ПВД 7 из ЦВД:

Р₇^отб = 51,6506 бар;

Размещено на Allbest.ru

...