Уменьшение гидравлических потерь в конструкциях гидрооборудования
Проблема гидравлических потерь в различных технических системах. Построение характеристики гидравлической сети. Подбор центробежного насоса для перекачивания толуола. Расчет гидравлического сопротивления конструкции кожухотрубчатого теплообменника.
| Рубрика | Физика и энергетика |
| Вид | курсовая работа |
| Язык | русский |
| Дата добавления | 21.10.2017 |
| Размер файла | 298,4 K |
Отправить свою хорошую работу в базу знаний просто. Используйте форму, расположенную ниже
Студенты, аспиранты, молодые ученые, использующие базу знаний в своей учебе и работе, будут вам очень благодарны.
19
Размещено на http://www.allbest.ru/
Введение
Гидравлическое сопротивление - безвозвратные потери удельной энергии (переход её в теплоту) на участках гидравлических систем (систем гидропривода, трубопроводах, другом гидрооборудовании), обусловленные наличием вязкого трения. Гидравлические сопротивления принято разделять на два вида: потери на трение по длине - возникают при равномерном течении, в чистом виде - в прямых трубах постоянного сечения, они пропорциональны длине трубы; местные гидравлические потери - обусловлены т. н. местными гидравлическими сопротивлениями - изменениями формы и размера канала, деформирующими поток. Примером местных потерь могут служить: внезапное расширение трубы, внезапное сужение трубы, поворот, клапан и т.п.
На преодоление гидравлических потерь в различных технических системах затрачивается работа таких устройств, как насосы, воздуходувки.
Для уменьшения гидравлических потерь рекомендуется в конструкциях гидрооборудования избегать применения деталей, способствующих резкому изменению направления потока - например, заменять внезапное расширение трубы постепенным расширением (диффузор), придавать телам, движущимся в жидкостях, обтекаемую форму и др. Даже в абсолютно гладких трубах имеются гидравлические потери; при ламинарном режиме шероховатость мало на них влияет, однако при обычных в технике турбулентных режимах её увеличение, как правило, вызывает рост гидродинамического сопротивления. Иногда, напротив, требуется ввести гидравлическое сопротивление в поток. Для этого применяются дроссельные шайбы, редукционные установки, регулирующие клапана. По измерению давления на некотором элементе, график коэффициента гидравлического сопротивления которого известен, можно узнать скорость потока в некоторых распространённых типах расходомеров.
Постановка задач
В первой части задания следует построить характеристику гидравлической сети и подобрать центробежный насос для перекачивания толуола. Центробежный насос - насос, в котором движение жидкости и необходимый напор создаются за счёт центробежной силы, возникающей при воздействии лопастей рабочего колеса на жидкость - представлен на схеме:
Рис. 1. Схема центробежного насоса
1 - рабочая камера; 2 - рабочее колесо; 3 - направляющий аппарат; 4 - вал; 5 - лопатка рабочего колеса; 6 - лопатка направляющего аппарата; 7 - нагнетательный патрубок; 8 - подшипник; 9 - корпус насоса (опорная стойка); 10 - гидравлическое торцовое уплотнение вала (сальник); 11 - всасывающий патрубок.
Перед нами были поставлены задачи:
1. Для каждого значения подачи Q, выбранного из интервала от 0 до 40, рассчитать полный напор Н, необходимый для перемещения этилацетата;
гидравлическая потеря центробежный насос
2. Построить график зависимости H=f (Q), являющийся характеристикой гидравлической сети;
3. Подбор центробежного насоса по каталогу.
Во второй половине работы нам нужно было рассчитать гидравлическое сопротивление нескольких вариантов конструкции кожухотрубчатого теплообменника, считая его одноходовым и многоходовым по трубному и межтрубному пространству.
Кожухотрубные теплообменники относятся к наиболее распространенным аппаратам. Их применяют для теплообмена и термохимических процессов между различными жидкостями, парами и газами - как без изменения, так и с изменением их агрегатного состояния.
Рис. 2. Кожухотрубчатый теплообменник жесткой конструкции
1 - кожух; 2 - трубные решетки; 3 - трубы; 4 - крышка; 5 - днище; 6 - болты; 7 - прокладки; I, II - теплоносители.
Рис.3, Кожухотрубчатые одноходовой а) и многоходовой б) теплообменники
1 - корпус (обечайка); 2 - трубные решетки; 3 - трубы; 4 - крышки; 5 - перегородки в крышках; 6 - перегородки в межтрубном пространстве.
Перед нами были поставлены следующие задачи:
1. Рассчитать гидравлическое сопротивление трубного пространства для одно-, двух-, четырех - и шестиходового теплообменника;
2. Рассчитать гидравлическое сопротивление межтрубного пространства одноходового и многоходовых теплообменников;
3. Проанализировать результаты и сопоставить экономические затраты на перемещение теплоносителя через аппарат различных вариантов конструкции;
4. Сделать соответствующие выводы.
Расчёт
Задание 1. Построить характеристику гидравлической сети и подобрать центробежный насос для перекачивания этилацетата с объёмным расходом Q=40 при температуре 25° С. Наружный диаметр трубопровода и толщина стенок трубы мм. Общая длина трубопровода L=95 м. Абсолютное давление в приемной емкости кПа, в напорной емкости кПа. Геометрическая высота подачи м. Трубопровод выполнен из чугунных старых труб. Общийк. п. д. насосной установки ?=55%. Местные сопротивления представлены тремя вентилями прямоточными, двумя вентилями нормальными, тремя отводами под углом 130° и отношением радиуса отвода к диаметру трубы , отводами с острыми краями ().
Физические свойства толуола при температуре t=25°C: вязкость µ=0,46; плотность с = 901. [1]
Определение потери напора на преодоление сил трения
Внутренний диаметр трубымм, где - наружный диаметр трубы, - толщина стенки трубы.
Скорость толуола:
, (1)
где Q - объемный расход,;
S - площадьпоперечного сечения, .
Средняя скорость толуола по формуле (1):
м/с.
Скоростной напор:
м ст. толуола (2)
Критерий Рейнольдса:
, (3)
где - плотность толуола, ;
- вязкость толуола ПаЧс;
d - внутренний диаметр трубы, м;
щ - средняя скорость толуола, м/с
Критерий Рейнальдса в соответствии с уравнением (3) равен:
Re> 10000, следовательно, в трубах наблюдается развитый турбулентный режим.
Для чугунных старых труб абсолютная шероховатость e=1,4. [1]. Отношение равно 57, 85, отсюда .
Потери напора на преодоление сил трения:
, (5)
где - коэффициент трения;
L - длина трубопровода, м;
d - внутренний диаметр трубы, м;
щ - средняя скорость толуола, м/с;
- скоростной напор, м ст. толуола.
Потери напора на преодоление сил трения в соответствии с уравнением (5) равны:
м ст. этилацетата
Определение потерь напора на преодоление местных сопротивлений
Потери напора на трех прямоточных вентилях:
, (6)
где - коэффициент местного сопротивления прямоточного вентиля, =. [1]
В соответствии с уравнением (6)
м ст. этилацетата
Потери напора на двух нормальных вентилях:
, (7)
где - коэффициент местного сопротивления нормального вентиля.
В соответствии с уравнением (7)
м ст. этилацетата.
Потери напора на двух отводах:
, (8)
где - коэффициент местного сопротивления, =
В соответствии с уравнением (8):
м ст. этилацетата
Потери напора на диафрагме:
м ст. этилацетата (9)
Дополнительные затраты напора на преодоление давления в пространствах нагнетания и всасывания:
, (10)
где - давление в приемной емкости, Па; - давление в напорной емкости, Па.
В соответствии с уравнением (10)
м ст. этилацетата
Расчёт полного напора Н насоса
, (11)
Полный напор Н, необходимый для перемещения гексана, рассчитываем по уравнению (11):
м ст. этилацетата
Аналогично проводятся расчеты полного напора для других значений подачи Q. Расчет полного напора для различных значений представлен в Таблице 1. По данным Таблицы 1 построена характеристика гидравлической сети, приведенная на Рисунке 4.
Таблица 1 Расчет полного напора для различных значений подачи
|
Q, |
W, м/с |
м ст. тол. |
л |
Напор Н, м ст. этилацетата |
|||||||||||
|
Н |
|||||||||||||||
|
0,00 |
0,00 |
0,000 |
0 |
0,000 |
0 |
0 |
0 |
0 |
0,000 |
0,000 |
0,000 |
0,000 |
0,000 |
20,445 |
|
|
5,74 |
0,077 |
0,0003 |
12216 |
0,048 |
0,8216 |
4 |
0,108 |
15,65 |
0,0168 |
0,00074 |
0,0024 |
0,000097 |
0,0047 |
20,465 |
|
|
11,428 |
0,15 |
0,0011 |
23798 |
0,048 |
0,5398 |
4 |
0,108 |
15,65 |
0,0619 |
0,00178 |
0,0088 |
0,00035 |
0,0172 |
20,546 |
|
|
17,142 |
0,23 |
0,0027 |
36490 |
0,047 |
0,5251 |
4 |
0,108 |
15,65 |
0,1488 |
0,00425 |
0,0216 |
0,00087 |
0,0423 |
20,675 |
|
|
22,856 |
0,308 |
0,0048 |
48865 |
0,045 |
0,5108 |
4 |
0,108 |
15,65 |
0,2533 |
0,00735 |
0,0384 |
0,00155 |
0,0751 |
20,835 |
|
|
28,57 |
0,385 |
0,0076 |
61082 |
0,044 |
0,5133 |
4 |
0,108 |
15,65 |
0,3922 |
0,0117 |
0,0608 |
0,00246 |
0,1189 |
21,048 |
|
|
34,284 |
0,46 |
0,012 |
72981 |
0,043 |
0,5219 |
4 |
0,108 |
15,65 |
0,6052 |
0,01879 |
0,096 |
0,00388 |
0,1878 |
21,378 |
|
|
40 |
0,54 |
0,015 |
85673 |
0,043 |
0,5211 |
4 |
0,108 |
15,65 |
0,756 |
0,023 |
0,647 |
0,00486 |
0,235 |
21,598 |
Рис. 4. Характеристика сети
Подбор насоса
По величине Q=40 и полному напору Н=21,598 м ст. этилацетата подбираем центробежный насос марки Х45/31, для которого при оптимальных условиях работы , Н=25 м ст. этилацетата, . Насос обеспечен электродвигателем А02-52-2 номинальной мощностью кВ, КПД электродвигателя , частота вращения вала n=48,3 об/с. [1]
Общий КПД насосной установки при равен
Мощность, действительно потребляемая насосом, равна
, (12)
где Q - заданный объемный расход, ;
Н - полный напор насоса, м ст. толуола;
С - плотность толуола, ;
з - общий КПД насосной установки.
В соответствии с уравнением (12)
кВт
Выбранный центробежный насос имеет запас по подаче и напору :
;
тмс
Задание 2. Рассчитать гидравлическое сопротивление нескольких вариантов конструкции кожухотрубчатого теплообменника, считая его одноходовым и многоходовым по трубному и межтрубному пространству. Сопоставить экономические затраты на перемещение теплоносителя через аппарат для различных вариантов конструкции и сделать вывод о целесообразности пропускания теплоносителя по трубному или межтрубному пространству.
Через теплообменник проходит толуол. Массовый расход теплоносителя G=928850 кг/ч, его средняя температура . Трубы аппарата выполнены из стали. Срок эксплуатации теплообменника небольшой. Параметры теплообменника: диаметр кожуха D=800 мм; трубы мм. Возможное число ходов по трубному пространству Z и соответствующее общее число труб n: a) Z=1, n=257; б) Z=2, n=240; в) Z=4, n=206; г) Z=6, n=196. Длина труб L=6 м. Площадь сечения потока в вырезе перегородки : для Z=1,2,4 и для Z=6. Площадь сечения одного хода по трубам: а) Z=1,; б) Z=2, в) Z=4, ; г) Z=6, . Плотность толуола и вязкость ПаЧс.
Расчет гидравлического сопротивления трубного пространства
Объемный расход этанола
(13)
Скорость этанола в трубах теплообменника:
, (14)
где - объемный расход, ; - площадь сечения одного хода по трубам, .
В соответствии с уравнением (14) находим скорости этанола в трубах с разным числом ходов. Результаты записаны в Таблице 2.
Таблица 2. Скорость этанола
|
Z |
1 |
2 |
4 |
6 |
|
|
8,9 |
4,2 |
1,8 |
1,1 |
||
|
3,4 |
7,3 |
17,2 |
28,2 |
В соответствии с уравнением (3) находим величину критерия Рейнольдса для каждого значения скорости, учитывая, что мм:
а) Z=1, ;
б) Z=2, ;
в) Z=4, ;
г) Z=6, .
В одноходовом теплообменнике наблюдается переходный режим (или неразвитый турбулентный), в многоходовых теплообменниках - развитый (устойчивый) турбулентный режим.
Трубы выполнены из стали, следовательно, абсолютная шероховатость е=1,4 мм.
Степень шероховатости равна . По номограмме определяем коэффициент трения [1]:
а) ,
б) ,
в)
г) ,
Для теплообменника с диаметром кожуха D=800 мм диаметры штуцеров сведены в Таблицу 3. [2]
Таблица 3, Диаметры штуцеров
|
Z |
1 |
2 |
4 |
6 |
|
|
250 |
250 |
200 |
150 |
Скорость толуола в штуцерах определяется как
, (15)
В соответствии с уравнением (15) находим скорость толуола в штуцерах для каждого теплообменника. Результаты расчёта сведены в Таблице 4.
Таблица 4, Скорость этанола в штуцерах
|
Z |
1 |
2 |
4 |
6 |
|
|
250 |
250 |
200 |
150 |
||
|
, м/с |
6,31 |
6,31 |
9,87 |
17,5 |
Из Таблицы 4 видно, что скорости толуола в штуцерах превышают рекомендуемый предел . Поскольку увеличение скорости движения теплоносителя приводит к росту гидравлического сопротивления, можно сделать вывод, что данные варианты многоходовых аппаратов использовать нецелесообразно.
Гидравлическое сопротивление трубного пространства рассчитывается как
, (16)
где Z - число ходов по трубам; d - наружный диаметр трубы; L - длина трубы, м; и - плотность (кг/м3) и скорость (м/с) теплоносителя; - скорость теплоносителя в штуцерах, м/с.
По уравнению (16) гидравлическое сопротивление для одноходового аппарата и различных вариантов многоходовых теплообменников:
а) Z=1, Па;
б) Z=2,Па;
в) Z=4,Па;
г) Z=6, Па.
Таблица 5, Гидравлическое сопротивление трубного пространства теплообменника
|
Z |
, Па |
, Па |
, Па |
, Па |
, Па |
|
|
1 |
21878 |
- |
9572 |
49451 |
80903 |
|
|
2 |
163889 |
55155 |
88248 |
49451 |
356743 |
|
|
4 |
1399745 |
918583 |
979822 |
120991 |
3419141 |
|
|
6 |
5079538 |
4115357 |
39507523 |
380362 |
49082791 |
При переходе от одноходового теплообменника к двухходовому потребление энергии насосом возрастает в 5 раз; при переходе от двухходового к четырехходовому - в 10 раз; при переходе от четырехходового к шестиходовому - в 15 раз.
По сравнению с одноходовым аппаратом на перемещение этилового спирта в шестиходовом теплообменнике затрачивается энергии больше в 607 раза.
Гидравлическое сопротивление трубного пространства уже при числе ходов по трубам Z=4 становится очень большим - 3419141 Па, а при Z=6 гидравлическое сопротивление очень велико - 49082791 Па. Поэтому с экономической точки зрения использование четырехходового теплообменника является нецелесообразным. Применять шестиходовый по трубному пространству аппарат не рекомендуется.
Расчёт гидравлического сопротивления межтрубного пространства
Для теплообменника с диаметром кожуха D=800 мм число сегментных перегородок .
Скорость этанола в штуцерах равна
(17)
В одноходовом по межтрубному пространству теплообменнике этанол омывает трубы в продольном направлении. Скорость этанола в межтрубном пространстве с сечением равна
, (18)
где - площадь сечения межтрубного пространства, определяющаяся по формуле
, (19)
где D - диаметр кожуха, м; d - наружный диаметр трубы, м; n - число труб.
Определив по уравнению (19) площадь сечения межтрубного пространства , находим скорость толуола в межтрубном пространстве для каждого теплообменника. Результаты сведены в Таблицу 6.
Таблица 6. Скорость этанола в межтрубном пространстве
|
Z |
1 |
2 |
4 |
6 |
|
|
n |
257 |
240 |
206 |
196 |
|
|
, |
0,091 |
0,092 |
0,092 |
0,093 |
|
|
, |
3,4 |
7,7 |
7,7 |
8,3 |
Поскольку значения для одноходового и многоходовых аппаратов различаются незначительно, рассматривать вариант одноходового теплообменника по межтрубному пространству и многоходовому по трубному не будем.
Число рядов труб m, омываемых этанолом в межтрубном пространстве в поперечном сечении:
, (20)
где n - количество труб.
В соответствии с уравнением (20):
а) Z=2, ,
б) Z=4, , в) Z=6,
Скорость этанола в вырезе перегородок:
, (21)
где - площадь сечения в вырезе перегородок, .
В соответствии с уравнением (21):
Для Z=2, Z=4: м/с;
Для Z=6: м/с.
По уравнению (3) определяем критерии Рейнольдса в зависимости от скорости этанола в вырезках перегородок, учитывая, что :
Для Z=2, Z=4:
Для Z=6:
Одноходовый теплообменник по межтрубному пространству
Эквивалентный диаметр межтрубного пространства равен
, (22)
где D - диаметр кожуха, м; - наружный диаметр трубы, м; n - количество труб.
В соответствии с уравнением (22):
По уравнению (3) находим критерий Рейнольдса в зависимости от скорости этанола в межтрубном пространстве:
Наблюдается неразвитое турбулентное течение. Поскольку трубы чугунные старые, коэффициент трения находится по номограмме: .
Гидравлическое сопротивление межтрубного пространства при Z=1:
(23)
где
Z - число ходов по трубам; d - эквивалентный диаметр межтрубного пространства; L - длина трубы, м; и - плотность (кг/м3) и скорость (м/с) в межтрубном пространстве; - скорость этанола в штуцерах в межтрубном пространстве, м/с.
По уравнению (23) гидравлическое сопротивление равно:
Па.
Многоходовые по межтрубному пространству теплообменники
Гидравлическое сопротивление межтрубного пространства, в котором установлены перегородки, рассчитывается по формуле:
, (24)
где и - плотность (кг/м3) и скорость (м/с) теплоносителя в межтрубном пространстве; - скорость теплоносителя в штуцерах в межтрубном пространстве, м/с; - критерий Рейнольдса для теплоносителя в межтрубном пространстве.
В соответствии с уравнением (24) гидравлическое сопротивление межтрубного пространства для
а) Z=2; 4:
Па;
б) Z=6:
Па.
При переходе от одноходового теплообменника к многоходовому по межтрубному пространству пространству гидравлическое сопротивление увеличивается в 9,5 раз для Z=2, в почти 12 раз для Z=4 и в 12,7 раз для Z=6. Во столько же раз увеличится потребление энергии насосом, прокачивающим этанол через межтрубное пространство.
Заключение
1. Чтобы построить характеристику гидравлической сети и подобрать центробежный насос для перекачивания толуола, я рассчитала полный напор для различных значений Q, находящихся в интервале от 0 до 40. Все полученные значения сведены в Таблицу 1. Для значения Q=40 полный напор Н=21,598 м ст. этилацетата.
В результате расчетов для подачи Q=40 и напора Н=21,298 м ст. этилацетата подобран центробежный насос марки Х45/31, для которого при оптимальных условиях работы , Н=25 м ст. толуола, . Насос обеспечен электродвигателем А02-52-2 номинальной мощностью кВ, КПД электродвигателя , частота вращения вала n=48,3 об/с.
2. Гидравлическое сопротивление кожухотрубчатого теплообменника по трубному пространству для одноходового Па; для двухходового Па; для четырехходового Па; для шестиходовогоПа.
Гидравлическое сопротивление кожухотрубчатого теплообменника по межтрубному пространству для одноходового Па; для двухходового и четырехходового Па; для шестиходовогоПа.
Переход от одноходового аппарата к многоходовому резко увеличивает потребление энергии насосом, прокачивающим этанол через теплообменник.
Теплообменник с числом ходов больше двух использовать не целесообразно из-за большого гидравлического сопротивления четырех - и шестиходового аппарата.
Для рассчитываемого теплообменника приемлемыми вариантами могут быть:
а) одноходовый теплообменник и по трубному, и по межтрубному пространствам;
б) двухходовой теплообменник по трубному, и многоходовый по межтрубному пространствам.
Различие гидравлических сопротивлений одного хода по трубам и одного хода в межтрубном пространстве составляет
Для окончательного решения вопроса, по какому пространству кожухотрубчатого теплообменника пропускать теплоноситель, кроме гидравлического сопротивления, принимаются во внимание другие факторы, влияющие на коэффициенты скорости процессов теплоотдачи и теплопередачи, на потери тепла в окружающую среду. Также учитываются коррозионные свойства теплоносителя, его температура, давление, способность теплоносителя отлагать осадки или полимерозоваться и др.
Размещено на Allbest.ru
...Подобные документы
Физико-химическая характеристика жидкости. Определение основных параметров потока гидравлической сети. Нахождение потерь на трение. Определение местных гидравлических сопротивлений и общих потерь. Потребляемая мощность насоса. Расчет расхода материала.
контрольная работа [69,4 K], добавлен 14.12.2013Особенности причин появления и расчет на трех участках по длине трубы коэффициента гидравлического трения, потерь давления, потерь напора на трение, местных потерь напора при описании прохождения воды в трубопроводе при условиях турбулентного движения.
задача [250,4 K], добавлен 03.06.2010Методика расчёта гидравлических сопротивлений на примере расчёта сложного трубопровода с теплообменными аппаратами, установленными в его ветвях. Определение потерь на отдельных участках трубопровода, мощности насоса, необходимой для перемещения жидкости.
курсовая работа [158,3 K], добавлен 27.03.2015Основные функции рабочей жидкости в гидравлических системах. Выбор рабочей жидкости. Расчет гидравлического цилиндра, расхода жидкости при перемещениях рабочих органов. Способы обеспечения нормальной работы гидропривода, тепловой расчет гидросистемы.
курсовая работа [309,5 K], добавлен 21.10.2014Расчет диаметров всасывающего и нагнетательного трубопроводов насосной станции. Уточнение диаметра труб и скорости движения воды. Построение характеристики сети и нахождение рабочей точки совместной работы насоса и сети. Расчет рабочих параметров насоса.
курсовая работа [612,5 K], добавлен 28.04.2012Применение гидравлических систем в машиностроении, на транспорте и в технологических процессах. Преимущества и принцип действия гидравлической передачи. Определение характеристик простых трубопроводов, рабочей подачи насоса и параметров циклов системы.
курсовая работа [278,3 K], добавлен 13.01.2011Расчет суммарных потерь на всех участках гидравлической системы с учетом режима движения жидкости, материалов, состояния поверхностей труб, характера местных сопротивлений. Энергоэффективность пневматической системы. Потери энергии при работе компрессора.
курсовая работа [372,7 K], добавлен 14.06.2010Определение геометрической высоты всасывания насоса. Определение расхода жидкости, потерь напора, показаний дифманометра скоростной трубки. Расчет минимальной толщины стальных стенок трубы, при которой не происходит разрыв в момент гидравлического удара.
курсовая работа [980,8 K], добавлен 02.04.2018Предназначение и конструктивные особенности ядерного энергетического реактора ВВЭР-1000. Характеристика и основные функции парогенератора реактора. Расчет горизонтального парогенератора, особенности гидравлического расчета и гидравлических потерь.
контрольная работа [185,5 K], добавлен 09.04.2012Расчет расходов жидкости, поступающей в резервуары гидравлической системы, напора и полезной мощности насоса; потерь энергии, коэффициента гидравлического трения при ламинарном и турбулентном режиме. Определение давления графоаналитическим способом.
курсовая работа [88,0 K], добавлен 11.03.2012Литозбор по использованию вторичного тепла. Тепловой расчет рекуперативного теплообменника. Выбор основного оборудования: вентилятора, насосов. Оценка гидравлического сопротивления. Подбор вспомогательного оборудования. Контрольно-измерительные приборы.
курсовая работа [331,7 K], добавлен 01.03.2013Особенности гидравлического расчета системы водяного пожаротушения. Чертеж схемы распределения точек водоснабжения. Определение суммарной производительности стационарных пожарных насосов. Расчет потерь напора по участкам. Построение характеристики сети.
курсовая работа [139,5 K], добавлен 30.06.2014Перечень потребителей РЭС-2, данные об отпуске электроэнергии в линии 35-10 кВ. Программные средства расчета, нормирования потерь. Расчет технических потерь электроэнергии в РЭС-2. Меры защиты от поражения электрическим током, пожарная безопасность в ЭВЦ.
дипломная работа [2,8 M], добавлен 20.06.2012Описания потерь мощности при передаче электроэнергии по сети. Расчет напряжений в узлах сети и потерь напряжения в ее элементах. Построение векторных диаграмм и определение значения векторов. Нахождение линейной поперечной составляющей падения напряжения.
презентация [94,9 K], добавлен 20.10.2013Подбор коэффициентов теплоотдачи и расчет площади теплообменника. Определение параметров для трубного и межтрубного пространства. Конденсация паров и факторы, влияющие на охлаждение конденсата. Гидравлический расчет кожухотрубчатого теплообменника.
курсовая работа [142,2 K], добавлен 25.04.2016Параметры насоса и ступени. Определение размеров на входе в рабочее колесо. Проверочный расчет на кавитацию. Построение приближенной напорной характеристики насоса. Спиральный отвод. Расчет осевой силы, действующей на ротор и разгрузочного устройства.
курсовая работа [258,8 K], добавлен 30.06.2014Методика расчета гидравлической системы с параллельными и последовательными линиями. Определение характеристик простых трубопроводов. Упрощение гидравлической системы. Построение характеристики насоса. Определение параметров рабочих циклов гидросистемы.
учебное пособие [429,5 K], добавлен 06.12.2011Структура электрических сетей, их режимные характеристики. Методика расчета потерь электроэнергии. Общая характеристика мероприятий по снижению потерь электроэнергии и определение их эффективности. Зависимость потерь электроэнергии от напряжения.
дипломная работа [2,0 M], добавлен 18.04.2012Строение простых и сложных трубопроводов, порядок их расчета. Расчет короткого трубопровода, скорости потоков. Виды гидравлических потерь. Определение уровня воды в напорном баке. Расчет всасывающего трубопровода насосной установки, высота ее установки.
реферат [1,7 M], добавлен 08.06.2015Выбор способа регулирования производительности центробежного насоса, мощности и типа асинхронного двигателя. Расчет элементов вентильной каскадной группы. Использование электропривода центробежного насоса по схеме асинхронного вентильного каскада.
курсовая работа [900,0 K], добавлен 19.03.2013
