0,3 ((110-90)/90) (1+2,5 м)

0,3 ((110-90)/90) (1+2,5 0,4)

0,09

Коэффициент сопротивления - сопро-тивление вихревой горелки

о г

-

-

-

1,6

Длина участка

lVI

м.

по рисунку №6

6,2+1,5+1

8,7

Коэффициент сопротивления - расходомер (труба Вентури)

о

-

-

-

1

Удельный коэффициент местных сопротивлений

?ом/lVI

1/м

?ом/lVI

(0,16+0,09+1,6+1)/8,7

0,33

Величина

Обозначе-ние

Размерность

Расчётная формула

Расчёт

Результат

Расчётная скорость

щэкVI

м/с

по таблице III-1 [8]

-

17

Эквивалентный диаметр

dэVI

м.

[(4 VVI/щэкVI)/р]^0,5

[(4 13,2/17)/3,14]^0,5

0,99

Динамическое давление

hДVI

мм. вод. ст.

по рисунку VII-2 [8]

-

12

Коэффициент сопротивления - трение

отр.

-

(1+0,8 м) л lVI/dэVI

(1+0,8 0,16) 0,02 8,7/0,99

0,19

Суммарное сопротивление участка

?hVI

мм. вод. ст.

hДVI (?омVI+ отр.)

12(0,16+0,09+1,6+1+0,19)

36,48

Суммарное сопротивление всего участка первичного дутья

??h

мм. вод. ст.

?hI+?hII+?hх.ч.+?hIV+?hмелн.+?hVI

7,56+6,5+1,39+9,1+150+36,48

211

Тракт вторичного дутья

Участок VII: от выхода из горячей ступени ТВП до разводки на ярусы по горелкам

Объём воздуха на одну ветвь

VVII

м³/c

0,6 V^/IV (273+tв) Bр/273

0,6 42.61 (273+350)/273

58,34

Коэффициент сопротивления -

4 плавных поворота на 90⁰

о

-

по таблице III-3 [8]

? 0,3

0,6

Коэффициент сопротивления - шибер

о

-

по таблице VII-3, п.16 [8]

-

0,1

Коэффициент сопротивления - расходомер (труба Вентури)

о

-

-

-

1

Длина участка

lVII

м.

по рисунку № 6

1+2,5+3,2

6,7

Удельный коэффициент местных сопротивлений

?ом/lVII

1/м

?ом/lVII

(0,6+1+0,1)/6,7

0,25

Расчётная скорость

щэкVII

м/с

по таблице III-1 [8]

-

19

Динамический напор

hДVII

мм. вод. ст.

по рисунку VII-2 [8]

-

9,8

Эквивалентный диаметр

dэVII

м.

[(4 VVII/щэкVII)/р]^0,5

[(4 58,34/19)/3,14]^0,5

2

Коэффициент сопротивления - трение

отр.

-

л lVII/dэVII

л=0,02; 0,02 6,7,4/2,0

0,067

Суммарное сопротивление участка

?hVII

мм. вод. ст.

hДVII (?омVII+ отр.)

9,8(1,7+0,067)

17,32

Участок VIII: от разводки по ярусам до отвода к горелке

Объём воздуха к каждой горелке

VVIII

м³/c

VVIII /2

58,34/2

29,17

Коэффициент сопротивления - плавный поворот на 90⁰ на индиви-дуальном отводе к горелке

о

-

по п.3.4. [8]

3 0,3

0,9

Коэффициент сопротивления - расходомер (труба Вентури)

о

-

-

-

1

Коэффициент сопротивления - шибер на отводе

о

-

по таблице VII-3, п.16 [8]

-

0,1

Длина участка

lVIII

м.

по рисунку № 6

7+3,2+5,2

15,4

Удельный коэффициент местных сопротивлений

?ом/lVIII

1/м

?ом/lVIII

(0,9+0,1+1)/15,4

0,13

Расчётная скорость

щэкVIII

м/с

по таблице III-1 [8]

-

19

Динамический напор

hДVIII

мм. вод. ст.

по рисунку VII-2 [8]

-

9,8

Эквивалентный диаметр

dэVIII

м.

[(4 VVIII/щэкVIII)/р]^0,5

[(4 29,17/18)/3,14]^0,5

1,4

Коэффициент сопротивления - трение

отр.

-

л lVIII/dэVIII

л=0,02; 0,02 15,4/1,4

0,22

Суммарное сопротивление

?hVIII

мм. вод. ст.

hДVIII (?омVIII+ отр.)

(0,22+2) 9,8

22

Участок IХ: от отвода к горелке до горелки

Объём воздуха к каждой горелке

VХI

м³/c

VVII /1,5

58,34/3

19,4

Коэффициент сопротивления - плавный поворот на 90⁰ на индиви-дуальном отводе к горелке

о

-

по п.3.4. [8]

-

0,3

Коэффициент сопротивления - расходомер (труба Вентури)

о

-

-

-

1

Коэффициент сопротивления - шибер на отводе

о

-

по таблице VII-3, п.16 [8]

-

0,1

Коэффициент сопротивления - вихревая горелка

о

-

по таблице VII-6 [8]

-

1,6

Длина участка

lХI

м.

по рисунку № 6

-

1

Расчётная скорость

щэкХI

м/с

по таблице III-1 [8]

-

18

Динамический напор

hДхI

мм. вод. ст.

по рисунку VII-2 [8]

-

9,8

Эквивалентный диаметр

dЭхi

м.

[(4 VХI/щэкХI)/р]^0,5

[(4 19,4/18)/3,14]^0,5

1,18

Коэффициент сопротивления - трение

отр.

-

л lХI/dэХI

л=0,02; 0,02 1/1,18

0,016

Суммарное сопротивление

?hХI

мм. вод. ст.

hДХI (?омХI+ отр.)

9,8(0,016+3)

54,36

Суммарное сопротивление всего участка вторичного дутья

??h

мм. вод. ст.

?hI+?hII+?hг.ч.+?hх.ч.+?hVII+?hVIII+?hХI

7,56+6,5+1,39+21,8+17,32+22+54,36

130,99

Рисунок 7. Схема газового тракта парового котла

18. Выбор тягодутьевых машин

Выбор дымососа

Выбор дымососа осуществляется по его расчетной производительности и по расчету полного давления, которое должен развивать дымосос.

Объем дымовых газов, перекачиваемых дымососом: при б=б_ух:

Q_газ=V_г B_р (273+t_ух)/273=4,9413 17,34 3600(273+140)/273=466 тыс. м³/ч.

Рассматриваемые дымососы рассчитаны на t_ух=200⁰С.

Коэффициент запаса по производительности: в₁=1,1.

Коэффициент запаса по давлению: в₂=1,2.

Расчетная производительность дымососа:

Q_р= в₁ Q_газ=1,1 466000=512,6 тыс. м³/ч.

Так как паропроизводительность котла (320 т/ч)>300 т/ч, то принимаем перепад давления по газовому тракту:

?H_газ.тр.=150 мм. вод. ст.

Полное расчетное давление: H_p= в₂ ?H_газ.тр.=1,2 150=180 мм. вод. ст.

Выберем три дымососа марки D-20x2.

Дымосос D-24x2 - центробежный дымосос двухстороннего всасывания, производительностью Q_р=260 тыс. м³/ч и полным давлением H_p=248 мм. вод. ст. Дымосос время работает при температуре уходящих газов t_ух=200⁰С.

Схема включения дымососов показана на рисунке 3.

Выбор дутьевого вентилятора

Так как тракт первичного дутья имеет большие сопротивления (??h), но выбираем вентилятор по данному сопротивлению.

Полное расчётное давление: Hp=в2 ??h,

где в2 - коэффициент запаса по давлению; в2=1,2 [8];

Hp=1,2 211=253,2 мм. вод. ст.

Производительность вентилятора: Q=в1 Q,

где в1 - коэффициент запаса по производительности; в1=1,1 [8];

Q=1,1 42,61 3600=169 тыс. м³/ч

По полученным характеристикам выбираем 2 центробежных дутьевых вентилятора одностороннего всасывания Д - 20.

Рисунок 8. Схема раздачи пылеугольной смеси от мельниц к горелкам

19. Выбор мельниц

Выбор мельницы осуществляется таким образом, чтобы при выходе из строя одной из меньниц, оставшиеся должны обеспечить 90% номинальной нагрузки. Исходя из количества горелок, выбираем 3 мельницы (1 мельница на 2 горелки)

Полный расход топлива В=62,75 т/ч

, где d - производительность одной мельницы

Выбираем 3 мельницы ММТ 1500/1910/750 [6].

20. Расчёт вредных выбросов в атмосферу

Выбросы азота

NO_x=NO+NO₂

60% - топливные NO_x;

30% - термические NO_x (при T_max>1800 K);

10% - быстрые NO_x (при T_max>1800 K).

В котле образуется: NO>95% и NO₂=5%.

2N+O₂ 2NO

2 14+2 16 2 30 кг NO₂/NO = 46/30=1,53; C_NO2= C_NO 1,53

N+O₂ NO₂

14+2 16 46 кг

г_N - степень конверсии азота;

N^r - содержание азота в топливе; N^r =0,5%;

г_N=0,195/(N^r)^0,5; г_N=0,195/(0,5)^0,5=0,276

2N+O₂ 2NO 1 кг. топл. - 100% => x=0,8 1000/100=8 г.

28+32 60 :28 х кг. N - 0,8%

1 кг. N 2,14 кг. NO

Содержание N в топливе:

8 г. N содержится в 1 кг. топлива;

8 0,276=2,21 г.

2,21 г. N - x г. NO x=2,21 2,14/1=4,73 г. NO

1 кг. N 2,14 кг. NO

4,73 (г. NO)/(кг. топл.) 4730 (мг/кг) NO=M

C_NO=M/V_г - концентрация NO;

V_г=V_RO2+V⁰_H2O+V_N2+(б_ух-1) V⁰

V_г - объём дымовых газов;

V_г=0,68+2,85+0,5816+(1,23-1) 3,6=4,94 нм³;

C_NO=4730/4,94=957,49 мг/нм³.

Приведём к нормальным условиям: б=1,4; t=0⁰C; p_атм.:

C_NO=957,49 б_ух/1,4=957,49 1,23/1,4=841,22 мг/нм³;

C_NO2=841,22 1,53=1287,10 мг/нм³;

T_а=2117 К; T_max=0,8 T_а=0,8 2117=1693,6 К < 1800 К.

Следовательно, термические и быстрые выбросы не образуются.

ГОСТ Р 50831-95:

NO_x; бурый уголь; D<400 т/ч; ТШ; б=1,4; сухой газ: C_NOх=300 мг/нм³:

КПД фильтра:

з_{устройства}=(C_{NOх получ.}-C_{NOх норма})/C_{NOх получ.}=(1287,10-300)/1287,10=0,77;

з_{устройства}=77%.

Выбросы серы

SO_x - SO₂, SO₃, SO, S₂O₃

г_S - степень конверсии серы; г_S=1;

S+O₂ SO₂

32+32 64

1 кг. S 2 кг. SO₂

S^r - содержание серы в топливе; S^r=1,0%;

1 кг. топл. - 100% => x=1,0 1000/100=10 г.

х кг. S - 1,0%

10 г. S содержится в 1 кг. топлива;

1 кг. S - 2 кг. SO₂ x=2 ??/1=20 г. SO₂

10 г. S - x г. SO₂

20 (г. SO₂)/(кг. топл.) 20000 (мг/кг) SO₂=m

C_SO2=m/V_г - концентрация SO₂;

C_SO2=20000/4,94=4454,34 мг/нм³.

Приведём к нормальным условиям: б=1,4; t=0⁰C; p_атм.:

C_SO2=4454,34 б_ух/1,4=4454,34 1,23/1,4=3913,46 мг/нм³.

ГОСТ Р 50831-95:

SO₂; бурый уголь; D<400 т/ч; S<0,045; сухой газ: C_SO2=700 мг/нм³:

КПД фильтра:

з_{устройства}=(C_{SO2 получ.}-C_{SO2 норма})/C_{SO2 получ.}=(3913,46-700)/3913,46=0,82.

з_{устройства}=82%.

21. Расчёт бункера

Бункер сырого угля выбирается для 8 часов работы котла.

V^min_бун.=B_к/(k_зап г_{пл. нас.} z_бун.),

где V^min_бун. - миниамальный объём бункера, т.;

z - число часов работы котла; z=8 ч.;

B_к - масса угля на 8 часов работы, т.;

B_р - расчётный расход топлива, т/ч; B_р=62,42 т/ч;

B_к=z B_р=8 62,42=500 т.;

k_зап - коэффициент запаса; k_зап=0,8;

z_бун. - число бункеров; z_бун.= z_мел.=2 шт.;

г_{пл. нас.} - насыпная плотность топлива, т/м³ ;

г_{пл. нас.}=0,35 г_ист.+0,004 R₉₀,

где г_ист. - истинная плотность топлива, т/м³;

R₉₀ - тонкость пыли, %; R₉₀=60%; [2];

г_ист.=(100 г_opt)/[100-A^d (1-(г_opt/2,9))];

г_opt - оптимальная плотность топлива, т/м³;

г_opt=100/(0,034 С^г+4,25 H^г+23);

г_opt=100/(0,034 65,54+4,25 4,95+23)=100/46,266=2,16 т/м³;

С^г=100 С^r/[100-(A^r+W^r)]=100 29,1/[100-(29,6+26)]=65,54%;

H^г=100 H^r/[100-(A^r+W^r)]=100 2,2/[100-(29,6+26)]=4,95%;

г_ист.=(100 2,16)/[100-40 (1-(2,16/2,9))]=299,9/101,366=2,41 т/м³;

г_{пл. нас.}=0,35 2,41+0,004 60=1,0835 т/м³;

V^min_бун.=500/(0,8 1,0835 2)=288,42 м³;

Конструкция бункера:

V^min_бун.=V_пир.+V_пр.=288,42 м³,

где V_пр. - объём призматической части бункера, м³;

V_пир. - объём пирамидальной части бункера, м³;

V_пир.=(1/3) h_пир. (S₁+S₂+(S₁ S₂)^0,5);

h_пир. - высота усечённой пирамиды, м.; h_пир.=1,5/tg 25⁰=3,2 м.;

S₁ - площадь основания пирамиды, м²; S₁=1 м²;

S₂ - площадь верха пирамиды, м²; S₂=16 м²;

V_пр. - призматическая часть бункера, м.;

h_пр. - высота призматической части, м.;

V_пир.=(1/3) 3,2 (1+16+(1 16)^0,5)=22,4 м³;

V_пр.=V^min_бун. -V_пир;

V_пр.=288,42-22,4=266,02 м³;

H_min - минимальная высота призматической части, м.; H_min=V_пр./S₂;

H_min=266,02/16=16,62 м.;

H - полная высота призматической части с запасом по высоте, м.;

H=H_min+1,5=16,62+1,5=18,12 м.;

H_б - полная высота бункера, м.;

H_б=H+h_пир.=18,12+3,2=21,32 м.

Рисунок 9. Бункер

22. Расчёт дымовой трубы

По газообразным выбросам

Минимальная высота трубы

, м

где А- коэффициент, зависящий от температурной стратифакции атмосферы при неблагоприятных метеорологических условиях и определяющий условия вертикального и горизонтального рассеивания вредных веществ в атмосфере, для Северо-Запада А=160 с^2/3·град^1/3[8] ;

F-безразмерный коэффициент, F=1[8] ;

?Т=t_ух-27=140-27=113⁰С;

ПДК_SO2-предельно допустимая концентрация в атмосфере SO_2, ПДК_SO2=0.5 мг/м³;

ПДК_NO2 -предельно допустимая концентрация в атмосфере NO2,ПДК_NO2=0.085 мг/м³;

С_{ф SO2}-фоновая загазованность SO₂ , С_{ф SO2}=0,1· ПДК_SO2=0,1·0,5=0,05 мг/м³;

С_{ф NO2}-фоновая загазованность NO₂, С_{ф NO2}=0,1·ПДК _NO2=0,09·0,085=0,00765 мг/м³;

V- суммарный объем дымовых газов, от всех котлов станции;

V_г = V_ух B_р (t_ух+273)/273- объем дымовых газов, от одного котла

V_ух - объём уходящих газов: V_ух = 4,9 м³/кг;

t_ух - температура уходящих газов: t_ух = 140⁰С;

V_г = V_ух B_р (t_ух+273)/273=4,9·17,34(140+273)/273=129 м³/с

М_SO2-количество окислов серы М _SO2=5,56·S^r·В·(1-з'_SO2)

S^r - содержание серы на рабочую массу, S^r = 1,0%,

з'_SO2- доля окислов серы, улавливаемых летучей золой в газоходах парового котла, з'_SO2=0,1 [8];

М _SO2=5,56·S^r·В·(1-з'_SO2)=5,56·1,0·62,75·(1-0,1)=314г/с;

М_NO2- секундный выброс NO₂,г/с .

М_NO2=0,034·в·к·В·Q^r_i(1-q₄/100)

в- коэффициент, учитывающий влияние на выход окислов азота качества сжигаемого топлива, в=0,7[8];

к-коэффициент, характеризующий выход окислов азота на одну тонну сожженного условного топлива, кг/т;

D - паропроизводительность котла: D = 320т/ч;

к=12·D/(200+D)=12·320/(200+320)=7,39 кг/т

М_NO2=0,034·в·к·В·Q^r_i(1-q₄/100)=0,034·0,7·7,39·62754·13,448·(1-0,5/100)/3600=41 г/с

N-число труб, принимаем N=2;

m- безразмерный коэффициент

m=1/(0,67+0,1·f^0.5+0.34·f^1/3)

f=10³·щ₀²·D₀/(h²·?Т)- безразмерный параметр

щ₀- скорость в устье дымовой трубы, принимаем щ₀=35 м/с [8,с.192];

h- высота дымовой трубы, принимаем h=300м;

D₀-диаметр устья дымовой трубы,м

D₀=1,13·(V/(N· щ₀))^0.5=1.13·(15·129/(2·35))^0,5=6м;

f=10³·щ₀²·D₀/(h²·?Т)= 10³·35²·6/(300²·113)=0,72;

m=1/(0,67+0,1·f^0.5+0.34·f^1/3)=1/(0,67+0,1·0,72^0.5+0.34·0,72^1/3)=0,944

м

По рассеиванию твердой части

Минимальная высота трубы ,

где ПДК_золы -предельно допустимая концентрация в атмосфере золы, ПДК_золы =0,05;

С_{ф золы} - фоновая концентрация золы, С_{ф золы} = 0.1 ПДК_золы = 0.1 0.05 = 0.005;

М_золы - выброс в атмосферу золы и недожога из всех труб станции:

М_золы=10·0,95·62424·(32+0,5·13,448/32,7)·(1-з_зол)/3600=5305·(1-з_зол)

где з_зол- степень улавливания твердых частиц в золоуловителях.

=610·(1-з_зол)^0,5

66=610·(1-з_зол)^0,5

(1-з_зол)^0,5=66/610=0,11

з_зол=1-0,11²=0,99 или з_зол=99%

23. Выбор устройства шлакоудаления

Расчет производительность шнека

G_шн.=47·(D²-d²)·s·n·с_шл.·k₁·ц,

где G_шн. - производительность шнека, т/ч;

D - диаметр витка шнека, м., D=0,6 м.;

d - диаметр вала шнека, м., d=0,22 м.;

s - шаг между витками, м., s=0,9 м.;

n - число оборотов, об/ч,n=4 об/мин.;

с_шл. - плотность шлака, т/м³, с_шл.=1,4 т/м³;

k₁ - коэффициент для угла подъёма в=20⁰; k₁=0,65;

ц - коэффициент заполнения шнека кусками шлака, ц=0,13;

G_шн.=47·(0,6²-0,22²)·0,9·4·1,4·0,65·0,13=6,237 т/ч.

Расчёт шлакоудаления:

G_шл.=B_р·A^r·a_шл.,

где B_р - расход топлива, т/ч; B_р=62,42 т/ч;

a_шл. - величина уноса золы топлива удаляемая со шлаком;

a_шл.=1-a_ун=1-0,95=0,05;

G_шл.=62,42·0,32·0,05=1,0 т/ч.

Количество шнеков:

n_шн.=G_шл·k_зап/G_шн.,

где n_шн. - число шнеков;

k_зап - коэффициент запаса; k_зап=7;

n_шн.=1,0·7/6,273=1,12 => n_шн.=2 шт.

Расчет расхода воды на шнек.

m=(q_шл+q_изл)/(c_в·(t_вых-t_вх))

где c_в-теплоемкость воды, c_в=1 ккал/(кг·⁰С);

t_вых- температура воды на выходе, t_вых=70⁰С;

t_вх- температура воды на входе, t_вх=20⁰С;

q_шл-теплота шлака,ккал/кг

q_шл= c_шл·(t_вып-t_охл)+60

t_вып- температура выпадающего шлака, t_вып=600 ⁰С [2,с.28] ;

t_охл- температура охлажденного шлака, t_охл=70⁰С;

c_шл-теплоемкость шлака, ккал/(кг·⁰С);

c_шл=0,1+1,2·10^-4·(Т_шл.ср)

Т_шл.ср- средняя температура шлака,К;

Т_шл.ср=(t_вып+70)/2+273

Т_шл.ср=(600+70)/2+273=608 К;

c_шл=0,1+1,2·10^-4·608=0,173 ккал/(кг·⁰С);

q_шл= c_шл·(t_вып-t_охл)+60=0,173·(600-70)+60=151,69 ккал/кг;

q_изл-теплота излучения, ккал/кг

q_изл= q^т_изл·F_щели·а_шл/В_р

q^т_изл- теплота излучения топки, ккал/кг;

q^т_изл=у₀·а_т·ш_ср·(0,8·Т_а)⁴

F-площадь щели для выпадения шлака,м²;

F=1·10,4=10,4 м²(см.рис.2);

а_т-степень черноты топки, а_т=0,8846(см.тепловой расчет топки);

ш_ср -средний коэффициент тепловой эффективности, ш_ср=0,45 (см.тепловой расчет топки);

Т_а- теоретическая температура горения, Т_а=2117 К(см.тепловой расчет топки);

q^т_изл=у₀·а_т·ш_ср·(0,8·Т_а)⁴=5,67·10^-11·0,8846·0,45·(0,8·2117)⁴=185,69 ккал/кг;

а_шл-доля шлакоулавливания в топочной камере, а_шл=0,05;

q_изл= q^т_изл·F_щели·а_шл/В_р=185,69·10,4·0,05/17,34=5,57 ккал/кг;

m=(q_шл+q_изл)/(c_в·(t_вых-t_вх))=(151,69+5,57)/(1·(70-20))=3,15 кг воды/кг шлака.

Расчет высоты гидрозатвора

=

мм

24. Расчёт электрофильтра

Площадь сечения электрофильтра:

F_эф=V/n щ,

где F_эф- площадь сечения электрофильтра, м²;

n - число параллельных корпусов; n=2;

V_г - объём газов, м³/с; V_г=129 м³/с;

щ - скорость газов в электрофильтре, м/с; щ=1,2 м/с;

F_эф=129/2 1,2=53 м².

Электрофильтр выбирается чтобы F_эф^{реальн.}>F_эф.

Выбираем 2 электрофильтра УГ2-4-53-01 с F_эф^{реальн.}=53 м². Производительность электрофильтра 286 м³/с, что позволяет использовать его на данной котельной установке.

Заключение

В данной курсовой работе был рассчитан паровой котел с естественной циркуляцией, паропроизводительностью 320 т/ч. С параметрами пара

p_пп=140 кг/см²; t_пп=520⁰C и параметрами питательной воды p_пв=170 кг/см²; t_пв=220⁰C.

Были выбраны:

- способ шлакоудаления - твердое;

- способ сжигания - камерное;

- тип углеразмольных мельниц - молотковые;

- расчетные температуры - t_ух=140⁰C; t_хв=30⁰C;

- тип воздухоподогревателя - ТВП, одноступенчатый (t_гв=350⁰C);

- предварительная компановка котла - П - образная;

- способ регулирования температуры перегретого пара - впрыскивающий пароохладитель;

- коэффициенты избытка воздуха по ходу газов - б^//_т=1,2; б_ВП=1,215; б_ух=1,23.

- центробежный дымосос: D-24x2;

- центробежный дутьевой вентилятор: Д-20 - 2 шт.

Были рассчитаны:

- параметры пароводяного тракта - D, p, T, I;

- тепловой баланс котла (з_к.а.=92,91 %);

- конструктивные характеристики топки котла - a_т=10,4 мм.; b_т=6,38 мм.;

h_т=13,5 мм.;

- конвективный пароперегреватель горячей ступени;

- топливый бункер: H_б =21,32 м.;

- дымовая труба (1 ствол): D=6 м.;

- электрофильтр: Fэф=53 м²;

- шнек: Gшн.=6,237 т/ч.

Были проведены:

- прочностной расчёт:

а) выходная ступень;

б) выходной коллектор;

- аэродинамический расчёт:

а) первичный тракт дутья;

б) вторичый тракт дутья;

- расчёт вредных выбросов:

а) выбросы азота;

б) выбросы серы.

Литература

Промышленные и отопительные котлы: Учебное пособие /Сост. Д.Б. Ахмедов; С.Петербургский государственный технический ун-т: СПб, 2000.

Расчет и конструирование котлов. Часть 1. Компоновка и тепловой баланс котла: Учебное пособие /Сост. Д.Б. Ахмедов, С.Петербургский государ-ственный политехнический ун-т: СПб, 2003.

Паровые котлы. Расчет и конструирование котлов. Часть 2. Расчет топок паровых котлов: Учебное пособие /Сост. Д.Б. Ахмедов, С.Петербургский государственный политехнический ун-т: СПб, 2003.

4. Расчет и конструирование котлов. Часть 4. Поверочный расчет теплообмена конвекцией: Учебное пособие /Сост. Д.Б. Ахмедов, С.Петербургский государственный политехнический ун-т: СПб, 2003.

5. Компоновка и тепловой расчет парового котла: Учебное пособие для вузов/ Ю.М. Липов, Ю.Ф. Самойлов, - М.: Энергоатомиздат, 1988.

6. Расчет и проектирование пылеприготовительных установок котельных агрегатов (нормативные материалы). Руководящие указания. Л.:ЦКТИ, 1971.

7. Теплофизические свойства воды и водяного пара/Сост. С.А. Ривкин, А.А. Александров, - М.: Энергия, 1980.

8. Аэродинамический расчет котельных установок (Нормативный метод). Под редакцией С.И. Мочана, Изд. 3-е. Л.: Энергия, 1977.

9. Паровые котлы. Часть 4. Расчёт позонного теплообмена в топочных камерах: Учебное пособие /Сост. С.М. Шестаков, Д.Б. Ахмедов, А.А. Тринченко, С.Петербургский государственный политехнический ун-т: СПб, 2002.

10. Нормы расчёта элементов паровых котлов на прочность. Руководящие указания. Под редакцией Н.Д. Харитонова, - Л.: ЦКТИ, 1966.

Размещено на Allbest.ru

...