Двухфазная широтно-импульсная модуляция в трехфазных инверторах напряжения
Применение широтно-импульсной модуляции в трехфазном инверторе с дополнительным полумостом при работе на несимметричную нагрузку. Способы улучшения показателей качества выходного напряжения и повышения отношения основной гармоники к питающему напряжению.
| Рубрика | Физика и энергетика |
| Вид | статья |
| Язык | русский |
| Дата добавления | 23.12.2017 |
| Размер файла | 143,1 K |
Отправить свою хорошую работу в базу знаний просто. Используйте форму, расположенную ниже
Студенты, аспиранты, молодые ученые, использующие базу знаний в своей учебе и работе, будут вам очень благодарны.
Размещено на http://www.allbest.ru/
Двухфазная широтно-импульсная модуляция в трехфазных инверторах напряжения
Чаплыгин Е.Е.
Аннотация
Рассмотрено применение широтно-импульсной модуляции в трехфазном инверторе с дополнительным полумостом при работе на несимметричную нагрузку. Проведено сопоставление спектров и показателей качества выходного напряжения при формировании различных видов двухфазной широтно-импульсной модуляции по синусоидальному закону: «классической» ШИМ, ШИМ с предмодуляцией третьей гармоникой, «векторной» («симплексной») ШИМ. Показаны способы улучшения показателей качества выходного напряжения, снижения затрат на фильтры, повышения отношения основной гармоники к питающему напряжению.
The application of PWM in three-phase inverters with additional half-bridge and unbalanced load is considered. The comparison of inverter's output voltage harmonic spectrum and quality when using various two-phase PWM techniques: "classical" PWM, PWM with third harmonic injection, space vector PWM (simplex PWM), - is carried out. Methods of output voltage performance improvement, filter costs reduction and fundamental harmonic to supply voltage ratio increase were shown.
Постановка вопроса. Для питания разветвленной сети потребителей переменным током стабильной частоты, например, в системах гарантированного электроснабжения, при мощностях более 2-5 кВт широко используют трехфазные инверторы напряжения. Для обеспечения высокого качества электрической энергии на выходе инверторов применяют различные виды широтно-импульсной модуляции (ШИМ) [1]. Как правило, работа инверторов в таких системах имеет две особенности: 1) возможна значительная несимметрия нагрузки по фазам, 2) для подавления высокочастотных составляющих спектра выходного напряжения инверторов на их выходе устанавливаются LC-фильтры. При выборе достаточно высокой частоты коммутации, на 1,5 - 2 порядка превышающей выходную частоту, достаточным является использование двухэлементного Г-образного LC-фильтра [2].
Использование трехфазной мостовой схемы инвертора при работе на несимметричную нагрузку без вывода нейтрали не позволяет добиться симметрии выходных напряжений. Поэтому нашла применение схема «три однофазных полумоста» (рис. 1,а), которая может быть применена при работе на нагрузку, имеющую вывод нулевой точки, в том числе на несимметричную нагрузку. Однако анализ [3] показывает, что при работе на нагрузку, со значительной несимметрией потребления мощности по фазам, затраты на емкостной фильтр на стороне постоянного тока в такой схеме значительны. При увеличении мощности инвертора это может весьма негативно влиять на его технико-экономические показатели. Схема трехфазного инвертора с дополнительным полумостом (рис. 1,б) позволяет снизить затраты на конденсаторы входного фильтра почти на порядок [3] и в связи с этим представляется весьма перспективной.
Принцип действия инвертора с дополнительным мостом заключается в том, что усредненный потенциал средней точки дополнительного полумоста (точка 0 рис. 1,б) поддерживается равным E/2 за счет формирования в дополнительном полумосте ШИМ-последовательности с нулевым коэффициентом модуляции.
В схеме рис. 1,б формирование выходного напряжения в каждой фазе осуществляется независимо от других фаз за счет приложения к нагрузке разности напряжений ШИМ-последовательности, формируемой полумостом данной фазы, и ШИМ-последовательности дополнительного полумоста («нулевой» фазы). То есть речь идет о формировании двухфазной широтно-импульсной модуляции. Данная разновидность ШИМ практически не затронута в научной литературе, и задачей данной статьи является восполнение данного продела. Для сопоставления показателей двухфазной ШИМ с одно- и трехфазной ШИМ сохранены основные посылки, принятые в [1], так что данная статья может рассматриваться в качестве продолжения указанной работы.
Анализ проводим для идеализированного инвертора, полагая напряжение питания E постоянным и лишенным пульсации, а ключи - идеальными. Такая идеализация оправдана тем, что реальные параметры схемы влияют на показатели качества выходного напряжения инвертора вне зависимости от того, какая разновидность ШИМ в нем используется.
При выполнении данной работы использован спектральный метод моделирования - модифицированный метод переключающих функций [4], что позволяет повысить быстродействие модели в десятки раз. Сопоставление результатов спектрального моделирования и моделирования в базисе Pspice, проведенное в ряде режимов, показывает идентичность результатов.
Критерии оценки качества выходного напряжения инвертора при работе на LC-фильтр. Для сравнения различных видов ШИМ необходимо иметь эффективные критерии оценки качества выходного напряжения. Используем критерии, принятые в [1], однако рассмотрим более подробно их применение для инвертора с LC-фильтром. При формировании ШИМ по синусоидальному закону в низкочастотной части спектр содержит только основную гармонику с частотой fвых ( k = 1), а в области высоких частот группы комбинационных гармоник, расположенные вблизи частот, кратных частоте коммутации fк = Afвых. Амплитуда основной гармоники при реализации в схемах рис. 1 «классической» ШИМ по синусоидальному закону равна ЅEKм, где E - напряжение источника питания, Kм - коэффициент модуляции.
Для большинства потребителей наиболее существенны гармоники с более низкой частотой, среди комбинационных гармоник это гармоники вблизи частоты коммутации. Как показывает модельный эксперимент, при отношении частоты коммутации к выходной частоте A > Акр = 20ч30 амплитуда комбинационной гармоники с номером A+n, где n - целое положительное или отрицательное число, не зависит от значения A. Совокупность комбинационных гармоник, расположенных вблизи частоты коммутации, может быть заменена эквивалентной комбинационной гармоникой с частотой f = fк, амплитуда которой
где w - постоянное число, ограничивающее область спектра вблизи частоты коммутации, содержащую существенные гармонические составляющие. В рассматриваемых видах ШИМ w = 7ч9. При A > Aкр амплитуда эквивалентной гармоники Сэкв не зависит от способа модуляции фронтов, как и от выбора ШИМ-1 либо ШИМ-2.
Интенсивность высших гармонических составляющих в спектре ШИМ-последовательности характеризует коэффициент гармоник
(1)
где С1 - амплитуда основной гармоники выходного напряжения.
Коэффициент передачи LC-фильтра в области подавления обратно пропорционален квадрату частоты [2], поэтому как для оценки показателей напряжения на выходе фильтра достаточно ограничиться гармониками с частотами близкими частоте коммутации и пренебречь составляющими спектра с большей частотой. Исходя из этого, коэффициент гармоник kг.к позволяет оценивать качество выходного напряжения инверторов с LC-фильтрами.
При двухсторонней модуляции фронтов в спектре трехфазной ШИМ уменьшаются гармонические составляющие вблизи частоты коммутации, но значительно растут гармоники в области второй гармоники частоты коммутации. Эти гармоники, несмотря на вдвое большую частоту, могут заметно влиять на выходной ток инвертора, поскольку фильтр обладает индуктивной реакцией для высших гармоник тока инвертора. Это влияние можно учесть введением дополнительного коэффициента гармоник
(2)
Подстановка значения kг.2к вместо kг.к в выражение (2) позволяет уточнить загрузку инвертора высокочастотными составляющими выходного тока, которые замыкаются через фильтр, минуя нагрузку [2].
Таким образом, введенные выше коэффициенты kг.к и kг.2к, позволяют осуществлять сравнение качества выходного напряжения при различных видах ШИМ как по показателям качества выходного напряжения, так и по токовой загрузке инвертора.
«Классическая» двухфазная ШИМ [5]. При реализации данной разновидности ШИМ подаваемый на входы ШИМ-модуляторов управляющий сигнал основных и дополнительного полумостов имеет вид:
где и = 2рfвыхt; Um - максимально допустимая амплитуда управляющего сигнала, не вызывающего перемодуляцию. При реализации вертикального способа управления Um - амплитуда сигнала развертки.
Для схемы рис. 1,б были проведены расчеты спектров выходного напряжения на спектральной модели [4] при различных видах ШИМ. Возможны различные варианты выбора разновидностей ШИМ в основных и дополнительном полумостах: 1) по фронту (срезу) во всех полумостах; 2) двухсторонняя модуляция фронтов во всех полумостах; 3) ШИМ по фронту (срезу) в основных полумостах и двухсторонняя ШИМ в дополнительном помосте; 4) двухсторонняя модуляция в основных полумостах и модуляция фронта (среза) импульса в дополнительном полумосте. Сравнение спектров выходного напряжения показало, что в вариантах 3 и 4 интенсивность высокочастотных составляющих спектра значительно выше, больше коэффициенты гармоник. Другими словами при реализации двухфазной ШИМ в основных и дополнительном полумостах необходимо формировать одну и ту же разновидность ШИМ: либо по фронту (срезу) либо двухстороннюю. На рис. 2 приведены спектры выходного напряжения инвертора при выполнении этого условия: рис. 2,а - ШИМ по фронту, рис. 2,б - двухсторонняя модуляция фронтов. А на рис. 2,в показана временная диаграмма выходного фазного напряжения при E = 700 В, А = 48, коэффициенте модуляции Kм = 0,5 и двухсторонней модуляции.
В таблице 1 приведены коэффициенты гармоник для выходного напряжения инвертора по схеме рис. 1, а и для инвертора с дополнительным полумостом при выборе одинаковых видов ШИМ во всех полумостах (kг.к указан в числителе, kг.2к в знаменателе). В схеме рис. 1,а по существу формируется однофазная ШИМ, поэтому выбор вида ШИМ на коэффициенты гармоник не влияет [1].
Табл. 1
|
Значения коэффициентов гармоник (%) при Kм, равном |
|||||||||
|
1,0 |
0,9 |
0,8 |
0,7 |
0,6 |
0,5 |
0,4 |
0,3 |
||
|
Схема рис.1,а |
75/78 |
90/93 |
109/113 |
136/141 |
170/175 |
217/223 |
288/293 |
399/404 |
|
Схема рис.1,бШИМ по фронту/срезу |
103/105 |
109/112 |
115/120 |
121/127 |
126/134 |
130/141 |
135/147 |
138/151 |
|
|
Схема рис. 1,б, двухсторон-няя ШИМ |
81/83 |
75/79 |
69/75 |
62/72 |
54/70 |
46/69 |
37/69 |
28/69 |
Как и в трехфазной ШИМ [1], при реализации ШИМ в схеме рис. 1,б при сложении спектров двух ШИМ-последовательностей на нагрузке в ряде режимов происходит ослабление ряда интенсивных гармоник и снижение коэффициентов гармоник. При двухфазной ШИМ по фронту (срезу) качество выходного напряжения значительно лучше, чем при однофазной ШИМ при Kм <0.75, а двухсторонняя модуляция дает преимущества в гармоническом составе выходного напряжения при Kм < 0.97, т.е. практически во всем диапазоне изменения коэффициента модуляции, поскольку значения коэффициента модуляции, близкие к 1 вследствие ограниченного быстродействия силовых ключей не используются. Работа с коэффициентами модуляции Kм < 0.5 не характерна для установок электропитания разветвленной цепи потребителей. Из указанного можно сделать вывод, что применение схемы рис. 1,б с двухсторонней модуляцией фронтов взамен схемы рис. 1,а позволяет не только уменьшить затраты на конденсаторы фильтров на стороне постоянного тока, но и затраты на реактивные элементы выходных фильтров инверторов. Соотношение коэффициентов гармоник kг.к в разных схемах инверторов позволяет оценить затраты на реактивные элементы фильтра.
Собственная резонансная частота фильтра выбирается для режима, при котором коэффициент гармоник на входе фильтра максимален. Пользуясь данным табл. 1 сравним затраты на реактивные элементы фильтра в схемах рис. 1, а и б. Если минимальный коэффициент модуляции Kм, используемый в инверторе, равен 0,5, то для получения того же качества выходного напряжения при замене инвертора рис. 1,а схемой с дополнительным полумостом можно использовать фильтр с увеличенной в 1,9 раза частотой щр - таково наименьшее соотношение коэффициентов гармоник kг.к в рассматриваемых схемах. Уменьшение коэффициента гармоник kг.2к означает снижение высших гармоник токов инвертора, замыкающихся через фильтр. При сохранении величины высших гармоник тока можно в 1,4 раз уменьшить индуктивность дросселя фильтра.
Способы повышения амплитуды основной гармоники выходного напряжения. Наибольшее значение отношение действующего значения основной гармоники фазного выходного напряжения АИН к напряжению источника питания в рассмотренных выше «классических» разновидностях ШИМ равно 0,354. При этом в бестрансформаторном преобразователе частоты, состоящем из неуправляемого мостового выпрямителя и трехфазного инвертора по схеме рис. 1, выходное напряжение не превышает 0,827 напряжения сети. В реальных преобразователях это соотношение еще ниже, поскольку коэффициент модуляции из-за необходимости выполнения условий коммутации не достигает 1, имеются потери напряжения в преобразователе. Поэтому задача повышения отношения основной гармоники выходного напряжения инвертора к напряжению источника питания является весьма актуальной.
В отличие от схемы рис. 1,а, в инверторе с дополнительным полумостом достижимо увеличение основной гармоники выходного напряжения теми же способами, что и в трехфазном мостовом инверторе с симметричной нагрузкой. При реализации ШИМ с предмодуляцией третьей гармоникой в подаваемый на входы трехфазного ШИМ-модулятора управляющий сигнал каждой фазы, включая дополнительный полумост, добавляется нулевая последовательность, содержащая третью гармонику основной частоты в указанной ниже пропорции:
двухфазная импульсная модуляция напряжение импульсная
В выходном напряжении третья гармоника отсутствует. На рис. 3,а приведена временная диаграмма управляющих сигналов инвертора. Нетрудно видеть, что форма управляющего сигнала весьма близка трапециидальной. На рис. 3,б - временная диаграмма выходного фазного напряжения при E = 700 В, А = 48, коэффициенте модуляции Kм = 0,5 и двухсторонней модуляции. На рис. 3,в приведен спектр фазного выходного напряжения в этом режиме. Сравнение спектров рис. 2,б и 3,в показывает, что при осуществлении предмодуляции третьей гармоникой характер спектра не меняется, в низкочастотной его части по-прежнему присутствует только основная гармоника. На основании модельного эксперимента рассчитаны коэффициенты гармоник. В табл. 2 приведены значения коэффициентов гармоник kг.к и kг.2к (в %) ШИМ с предмодуляцией третьей гармоникой при модуляции фронта (среза) импульса и двухсторонней модуляции.
Табл.2
|
Значения коэффициентов гармоник (%) при Kм, равном |
|||||||||||
|
1,0 |
0,9 |
0,8 |
0,7 |
0,6 |
0,5 |
0,4 |
0,3 |
0,2 |
0,1 |
||
|
ШИМ по фронту/срезу |
98/99 |
104/106 |
112/114 |
119/123 |
125/131 |
130/139 |
134/145 |
138/151 |
140/156 |
142/158 |
|
|
Двухсторон-няя ШИМ |
86/87 |
81/83 |
74/78 |
67/74 |
59/71 |
50/70 |
41/69 |
31/70 |
21/70 |
11/71 |
Данные таблицы и другие результаты модельного эксперимента позволяют сделать следующие выводы:
применение предмодуляции третьей гармоникой в инверторе с дополнительным полумостом увеличивает максимально достижимое отношение амплитуды первой гармоники к напряжению источника питания Е на 15,47%, но не приводит к заметному изменению коэффициентов гармоник kг.к и kг.2к. Как и при реализации классической ШИМ, при осуществлении ШИМ с предмодуляцией третьей гармоникой двухсторонняя модуляция обеспечивает значительные преимущества в качестве выходного напряжения инвертора.
Величины Акр и w сохраняют те же значения, что и при классической ШИМ.
В схеме с дополнительным полумостом возможно и применение другой разновидности ШИМ, обеспечивающей повышение отношения выходного напряжения к напряжению питания - «векторной» или «симплексной» ШИМ [1, 5]. Дважды за период выходной частоты каждая из фаз инвертора A, B, C становится пассивной, т.е. коммутация силовых ключей в ней не происходит. При реализации этого способа также осуществляется предмодуляция управляющих сигналов фаз дополнительным сигналом нулевой последовательности uпм, содержащем только нечетные гармоники, кратные трем:
(5)
Сигнал uпм определяется по зависимостям, приведенным в [1].
На рис. 4,а показана временная диаграмма выходного фазового напряжения при E = 700 В, А = 48, коэффициенте модуляции Kм = 0,5 и двухсторонней модуляции. На рис. 4,б приведен спектр фазного выходного напряжения в этом режиме. Сравнение спектров рис. З,в и 4,б показывает, что при осуществлении «векторной» ШИМ в низкочастотной части по-прежнему присутствует только основная гармоника, отношение амплитуды первой гармоники к напряжению источника питания Е на 15,47% выше, чем в инверторах с «классической» трехфазной ШИМ, однако характер спектра заметно изменился. Область комбинационных гармоник вблизи частоты коммутации значительно расширилась, поэтому при расчетах коэффициентов гармоник необходимо значительно увеличить значение w.
На основании модельного эксперимента рассчитаны коэффициенты гармоник. В табл. 3 приведены значения коэффициентов гармоник kг.к и kг.2к (в %) «векторной» ШИМ при модуляции фронта (среза) импульса и двухсторонней модуляции.
Таблица 3
|
Значения коэффициентов гармоник (%) при Kм, равном |
|||||||||||
|
1,0 |
0,9 |
0,8 |
0,7 |
0,6 |
0,5 |
0,4 |
0,3 |
0,2 |
0,1 |
||
|
ШИМ по фронту/срезу |
92/94 |
100/101 |
107/110 |
115/118 |
121/127 |
126/134 |
131/142 |
136/148 |
140/155 |
144/161 |
|
|
Двухсторон-няя ШИМ |
85/86 |
83/85 |
82/88 |
85/94 |
92/102 |
102/110 |
113/120 |
124/132 |
133/144 |
138/154 |
Сравнение данных таблиц 2 и 3 показывает, что при реализации «векторной» ШИМ гармонический состав выходного напряжения хуже, чем при использовании предмодуляции третьей гармоникой. Меньше проявляются преимущества двухсторонней модуляции фронтов. Эти же результаты давало сопоставление указанных видов ШИМ и при анализе трехфазной ШИМ [1]. Применение «векторной» ШИМ позволяет в 1,5 раза уменьшить усредненную частоту коммутации транзисторов основных полумостов и снизить коммутационные потери, однако в схеме рис. 1,б при этом частота коммутации ключей дополнительного полумоста остается неизменной.
Оценка показателей схемы инвертора с дополнительным полумостом. Применение инвертора с дополнительным полумостом рис. 1,б позволяет при работе на несимметричную нагрузку добиться ряда преимуществ:
Значительно снизить (до 8-10 раз) затраты на конденсаторы фильтра на стороне постоянного тока [2].
Снизить затраты на выходные фильтры либо (при использовании тех же фильтров) улучшить качество выходного напряжения и уменьшить загрузку инвертора высокочастотными составляющими токов, замыкающимися через фильтр.
Повысить отношение величины основной гармоники выходного напряжения к напряжению питания на 15,47% за счет использования предмодуляции третьей гармоникой или применения «векторной» ШИМ.
Следует отметить, что в схемах инверторов рис. 1 не существует перекрестных связей и взаимовлияния управления по разным фазам, что облегчает решение задач анализа и синтеза при создании замкнутого контура управления, поскольку задача сводится к управлению независимыми однофазными системами. Это преимущество особенно важно при использовании инвертора с дополнительным полумостом в качестве активного выпрямителя (корректора коэффициента мощности). Решение задачи по разработке контуров обратных связей в активных выпрямителях при использовании традиционных трехфазных мостовых инверторов осложнено многими проблемами.
Очевидным недостатком инвертора с дополнительным полумостом являются дополнительные затраты на полупроводниковые ключи и драйверы дополнительного полумоста, однако при увеличении мощности установок эти затраты перекрываются экономией за счет снижения затрат на фильтры. Появление дополнительного четвертого канала управления не может рассматриваться как недостаток, поскольку при использовании современных интегральных микросхем (включая микропроцессоры) решение достигается без дополнительных аппаратных затрат.
Литература
1. Обухов С.Г., Чаплыгин Е.Е., Кондратьев Д.Е. Широтно-импульсная модуляция в трехфазных инверторах напряжения // Электричество, № 7, 2008.
2. Чаплыгин Е.Е., Агудов А.Н., Московка А.А Анализ инвертора напряжения, работающего на разветвленную сеть потребителей // Электротехника, № 4, 2000.
3. Чаплыгин Е.Е., Калугин Н.Г., Рыбальченко И.Ю. Входные фильтры инверторов напряжения с несимметричной нагрузкой // Практическая силовая электроника, № 18, 2005.
4. Чаплыгин Е.Е., Малышев Д.В. Спектральные модели автономных инверторов напряжения с широтно-импульсной модуляцией // Электричество, №8, 1999.
5. Изосимов Д.Б., Рывкин С.Е., Шевцов С.В. Симплексные алгоритмы управления трёхфазным автономным инвертором напряжения с ШИМ // Электротехника, №12, 1993.
Рис.1. Схемы трехфазных инверторов напряжения
Рис.2. Спектры выходного напряжения (а, б) и временная диаграмма выходного напряжения инвертора (в) при «классической» двухфазной ШИМ по синусоидальному закону
Рис.3. Временные диаграммы управляющих сигналов (а) и выходного напряжения (б) и его спектр (в) при реализации двухфазной ШИМ с предмодуляцией третьей гармоникой
Рис.4. Временная диаграмма выходного напряжения инвертора и его спектр при реализации «векторной» двухфазной ШИМ.
Размещено на Allbest.ru
...Подобные документы
Разновидности, задание сигнала широтно-импульсной модуляции и его свойства. Спектр при большой, малой и дробной кратности квантования. Электронно-волновые системы миллиметрового диапазона. Основы надежности и управление качеством электронных средств.
реферат [1,2 M], добавлен 26.08.2015Сущность и разновидности амплитудно-импульсной модуляции. Основные интегральные характеристики напряжения с АИМ-3, а также направления улучшения спектрального состава. Особенности применения функций Уолша в процессе реализации сложных законов модуляции.
реферат [1,0 M], добавлен 26.08.2015Основные типы двигателей, используемые для привода электрифицированных машин. Источники питания электроинструмента. Широтно-импульсная модуляция. Принципы построения преобразователей частоты. Требования, предъявляемые к электроприводу ручных машин.
лекция [214,2 K], добавлен 08.10.2013Классификация и разновидности широтно-импульсных преобразователей, их функциональные особенности и сферы применения. Внутреннее устройство и принцип работы преобразователя ТЕ9, расчет параметров силового каскада. Экономические показатели проекта.
дипломная работа [2,2 M], добавлен 23.08.2015Схема компенсационного стабилизатора напряжения на транзисторах. Определение коэффициентов пульсации, фильтрации и стабилизации. Построение зависимости выходного напряжения от сопротивления нагрузки. График напряжения на входе и выходе стабилитрона.
лабораторная работа [542,2 K], добавлен 11.01.2015Применение трансформаторов в электросети для повышения напряжения генераторов и понижения напряжения линии передач. Принцип работы высокочастотных импульсных трансформаторов в блоках питания радиотехнических и электронных устройств (компьютеров).
презентация [1,2 M], добавлен 31.03.2015Состав управляемого выпрямителя. Выбор схемы и работа преобразователя. Схема выходного фильтра. Расчёт вентилей по току и по напряжению. Выбор и расчёт согласующего трансформатора. Расчёт параметров выходного фильтра. Выбор автоматических выключателей.
курсовая работа [281,0 K], добавлен 01.02.2015Напряжение, ток, мощность, энергия как основные электрические величины. Способы измерения постоянного и переменного напряжения, мощности в трехфазных цепях, активной и реактивной энергии. Общая характеристика электросветоловушек для борьбы с насекомыми.
контрольная работа [2,2 M], добавлен 19.07.2011Схема генератора линейно возрастающего напряжения. Типичные формы пилообразного напряжения. Стабилизация конденсатора во время рабочего хода. Номинал резистора в коллекторной цепи. Амплитуда выходного импульса, обратный ход и коэффициент нелинейности.
курсовая работа [210,4 K], добавлен 07.10.2011Стабилизация среднего значения выходного напряжения вторичного источника питания. Минимальный коэффициент стабилизации напряжения. Компенсационный стабилизатор напряжения. Максимальный ток коллектора транзистора. Коэффициент сглаживающего фильтра.
контрольная работа [717,8 K], добавлен 19.12.2010Влияние колебаний напряжения в контактной сети на работу тягового электродвигателя. Длительное постепенное изменение, резкие кратковременные скачки напряжения. Период пуска как первая стадия движения поезда. Особенности реостатного пуска поезда.
презентация [179,2 K], добавлен 14.08.2013Длительность провала напряжения. Роль провалов напряжения для улучшения качественных характеристик сети. Оценка коэффициента несимметрии напряжения по обратной последовательности. Повышение коэффициента мощности электрической тяги переменного тока.
контрольная работа [215,0 K], добавлен 18.05.2012Уровни несимметрии, несинусоидальности и отклонения напряжения на птицефабрике "Акашевская". Анализ динамики показателей качества электрической энергии для различных периодов времени. Взаимное влияние качества электроэнергии и электрооборудования.
дипломная работа [6,1 M], добавлен 28.06.2011Показатели качества электроэнергии. Причины, вызывающие отклонения параметров сети от номинальных значений. Отклонение напряжения и его колебания. Отклонение фактической частоты переменного напряжения. Несинусоидальность формы кривой напряжения и тока.
контрольная работа [153,4 K], добавлен 13.07.2013Обзор сути, видов и классификации трансформаторов, которые предназначены для преобразования переменного тока из одного напряжения в другое. Режим нагрузки, обмотки, магнитные потоки одно- и трехфазных трансформаторов. Выпрямители переменного напряжения.
реферат [673,9 K], добавлен 27.10.2012Использование биполярных транзисторов. Назначение элементов в схемах усилителей с общим эмиттером и коллектором. Температурная стабилизация и форма кривой выходного напряжения. Расчет коэффициентов усиления по току, напряжению и входному сопротивлению.
контрольная работа [2,1 M], добавлен 15.02.2011Определение среднеквадратического отклонения погрешности измерения, доверительного интервала, коэффициента амплитуды и формы выходного напряжения. Выбор допустимого значения коэффициента деления частоты и соответствующего ему времени счета для измерений.
контрольная работа [110,9 K], добавлен 15.02.2011Повышение устойчивости питающего напряжения посредством применения специальных стабилизаторов напряжения. Изучение принципа действия параметрических и компенсационных стабилизаторов постоянного напряжения, определение и расчет их основных параметров.
лабораторная работа [1,8 M], добавлен 12.05.2016Исследование однородной линии без потерь в установившемся и переходном режимах. Распределение значений напряжения и тока вдоль линии, замкнутой на заданную нагрузку в установившемся режиме. Законы изменения тока и напряжения нагрузки в переходном режиме.
контрольная работа [793,3 K], добавлен 04.09.2012Направления и перспективы повышения экономической эффективности и экологических показателей топлива судновых энергетических установок при его магнитно-импульсной обработке. Учет особенностей свойств топлива как жидкого диэлектрика в реализации процесса.
статья [30,5 K], добавлен 14.05.2016
