Размещено на http://www.allbest.ru/

АВТОРЕФЕРАТ

Обобщенные тепловые и энергетические характеристики тлеющего разряда в потоке воздуха

Специальность: 01.02.05 - механика жидкости, газа и плазмы

кандидата технических наук

Мухамадияров Харис Гараевич

Казань 2006

Работа выполнена на кафедре общей физики Казанского государственного технического университета им. А. Н. Туполева.

Научный руководитель доктор физико-математических наук, профессор И.Г.Галеев

Официальные оппоненты доктор технических наук, профессор Р.Р.Зиганшин кандидат технических наук Г.С.Лучкин

Ведущая организация Научно-исследовательский институт механики и математики им Н.Г.Чеботарева при Казанском Государственном университете

Защита состоится «___»_____________2007 г. в____часов на заседании специализированного совета Д 212.079.02 при Казанском государственном техническом университете им. А.Н. Туполева по адресу: 420011, г. Казань, К.Маркса, 10

С диссертацией можно ознакомиться в библиотеке КГТУ им. А.Н. Туполева

Автореферат разослан «___»_____________2006 г

Ученый секретарь

специализированного совета

кандидат технических наук, доцент А.Г.Каримова

Общая характеристика работы

тепловой разрядный вольтамперный энергетический

Актуальность работы. Отличительной особенностью тлеющего разряда является неравновесность, связанная с сильным отрывом электронной температуры от газовой. В условиях тлеющего разряда можно избирательно возбуждать колебательные степени свободы молекул газа, осуществлять большое число процессов, невозможных в равновесных условиях. Неравновесная слабоионизованная плазма широко применяется в плазмохимии, в качестве активной среды лазеров большой мощности, в технологических процессах плазменного нанесения покрытий и очистки поверхностей сложной конфигурации и других областях науки и техники. Однако, для дальнейшего повышения эффективности указанных применений необходимы более детальные исследования процессов в тлеющем разряде, разработка разрядных камер с высоким КПД и большим ресурсом работы. До сих пор мало изученным остается взаимное влияние газодинамических параметров потока и электрических характеристик разряда. Имеющиеся в литературе теоретические и экспериментальные данные по разряду в потоке газа недостаточны для инженерных расчетов разрядных камер и для полного понимания процессов взаимодействия положительного столба с потоком газа. В связи с этим исследования тепловых и энергетических характеристик тлеющего разряда в потоке газа (ТРП) являются актуальными

Цель и задачи работы:

1. Экспериментальные исследования мощности разряда, вольтамперных характеристик (ВАХ), распределений температуры газа в положительном столбе, теплового потока через стенку разрядной камеры (РК), потенциала, напряженности электрического поля и потерь тепла через электроды.

2. Получение критериальных уравнений для обобщения тепловых и энергетических характеристик разрядной камеры.

3. Получение эмпирических формул и построение обобщенных графиков для вольтамперных характеристик, мощности, распределения теплового потока через стенку РК и приведенной напряженности электрического поля E_z/p.

Научная новизна: Впервые исследован тлеющий разряд в продольном потоке воздуха в геометрически подобных камерах. Экспериментально определены вольтамперные характеристики, мощность разряда, распределения температуры нейтрального газа, потенциала электрического поля и теплового потока через стенку разрядной камеры (РК) при различных расходах и давлениях. Получены критериальные уравнения, необходимые для обобщения тепловых и энергетических характеристик.

Выявлены закономерности влияния тока, давления, расхода воздуха и размеров РК на ТРП. Показано значительное влияние предионизации и приэлектродных частей положительного столба на работу и характеристики РК.

Практическая ценность: Полученные эмпирические формулы позволяют рассчитывать основные тепловые и энергетические характеристики РК, а также важнейший параметр E_z/p и могут быть использованы для инженерных расчетов при разработке проточных разрядных камер газовых лазеров, плазмохимических реакторов и других устройств, предназначенных для использования неравновесного нагрева потока воздуха в тлеющем разряде.

Полученные в диссертации результаты использованы в Республиканском центре новых плазменных технологий «Нур» при разработке разрядной камеры предварительной очистки поверхности изделий в низкотемпературной плазме тлеющего разряда для последующего напыления тонкопленочных покрытий различного назначения и научно-производственной группой «Ренари» при создании электроразрядного блока установки для получения абсорбентов. Акты об использовании результатов приложены к диссертации.

На защиту выносятся:

Результаты экспериментальных исследований тлеющего разряда в продольном потоке воздуха в диапазоне изменения давления от 1,3 до 11,6 кПа, расхода газа от 4,5 10^-5 до 3,9 10^-4 кг с^-1, тока от 25 до 300 мА, диаметра РК от 9 10^-3 до 23 10^-3 м и межэлектродного расстояния от 17 10^-3 до 7 10^-2 м. Определены распределения поступательной температуры нейтрального газа, потока тепла через стенку РК, потенциала плазмы, напряженности электрического поля, линейной плотности внутренних источников тепла и вольтамперные характеристики разряда.

Обобщенные электрические и тепловые характеристики тлеющего разряда в продольном потоке воздуха. Определены критерии подобия тлеющих разрядов в потоке газа в геометрически подобных разрядных камерах. Система определяющих критериев упрощена и приведена к виду, удобному для обобщения экспериментальных данных. Получены обобщенные графики и формулы для вольтамперных характеристик и мощности разряда, распределения теплового потока, параметра E_z/p и потерь тепла через электроды.

Достоверность и обоснованность полученных результатов определяются применением физически обоснованных методик измерений, проведением исследований с использованием различных методов и сравнением полученных результатов с известными экспериментальными данными других авторов. Все эксперименты проводились с применением современных измерительных приборов высшего класса точности на стабильно функционирующей установке с хорошей воспроизводимостью опытных данных, обработанных на ЭВМ с применением методов математической статистики, определением погрешностей измерений и расчетов.

Публикации. По теме диссертации опубликованы 17 работ, 3 из которых в рецензируемых центральных журналах.

Апробация работы. Материалы диссертации докладывались и обсуждались на II Всесоюзном совещании по плазмохимической технологии и аппаратостроению, г. Москва, 1977г.; III и IV Всесоюзных совещаниях «Плазменные процессы в металлургии и технологии неорганических материалов», г. Москва, 1979, 1983г.г.; I республиканской научно-практической конференции «Основные направления развития применений низкотемпературной плазмы в машиностроении и металлообработке», г.Казань, 1979г., на 7-ой международной конференции «Молекулярная биология. Химия и физика гетерогенных систем», Москва-Плес, 7-13 сентября 2003г.; Международной конференции «Plasma Physics and Plasma Technology», г. Минск, 2003 г.

Объем работы. Диссертационная работа состоит из введения, четырех глав, выводов, приложения и библиографии. Полный объем диссертации составляет 126 страниц, которые содержат 108 страниц текста, 63 рисунка, 8 таблиц, 146 наименований литературы, приложения на 2 станицах.

Содержание работы

В первой главе дан обзор исследований тепловых и энергетических характеристик тлеющего разряда в продольном потоке газа. В конце главы сформулированы задачи диссертации.

Во второй главе содержится описание экспериментальной установки и методики проведения экспериментов.

Экспериментальная установка состоит из систем электрического питания, газо-, водоснабжения, проточных разрядных камер, аппаратуры для измерения тока и напряжения разряда, расхода, давления и температуры газа, расхода и температуры охлаждающей воды и потенциала электрического поля в положительном столбе.

Система электроснабжения обеспечивает энергией электродвигатели вакуумных насосов и автотрансформатора и поддерживает устойчивый тлеющей разряд в РК. Высоковольтный источник питания экспериментальной установки характеризуется следующими параметрами: напряжение на выходных клеммах выпрямителя плавно регулируется от 0 до 8000 В, номинальный ток на выходе выпрямителя 1,75 А.

Система водоснабжения предназначена для обеспечения вакуумного насоса водой и охлаждения элементов разрядной камеры. Вода поступает из водопроводной сети, и после отработки сливается в канализацию.

Воздух поступает через расходомеры в разрядную камеру и выбрасывается в атмосферу вакуумными насосами. Пневмосистема совместно с вакуумной системой обеспечивает рабочее давление в разрядной камере от 0,5 до 15 кПа и при расходах воздуха от 4,5 10^-5 до 10^-2 кг с^-1.

Для исследования тепловых и энергетических характеристик ТР были разработаны и изготовлены различные разрядные камеры. Основными требованиями к ним были простота конструкций, большой ресурс работы, хорошая стабилизация положения разряда в пространстве и удобство монтажа датчиков для диагностики.

На рис.1 показана принципиальная схема одной из разрядных камер. Ее основными элементами являются медные катод 1 и анод 2 и межэлектродная вставка (МЭВ) 3 с секционированным охлаждением.

Размещено на http://www.allbest.ru/

Для зондовых и термопарных исследований к межэлектродной вставке были припаяны кварцевые трубки. Значения температуры охлаждающей воды на входе и выходе каждой охлаждающей секции измерялись ртутными термометрами, расходы охлаждающей воды определялись с помощью мерной емкости и ротаметров типа РС-3. Тепловые потери через электроды и стенку разрядной камеры вычислялись по результатам измерения расхода охлаждающей воды и разницы температур на входе и выходе

В третьей главе приведены результаты экспериментальных исследований тлеющего разряда в потоке воздуха. Получены распределения теплового потока на стенку разрядной камеры, температуры нейтрального газа, потенциала, напряженности электрического поля и линейной плотности мощности внутреннего источника тепла.

Типичная вольтамперная характеристика для разрядной камеры, приведенной на рис.1 оказывается падающей (рис. 2), что указывает на существенную роль нагрева газа в ТРП. Напряжение разряда с ростом расхода воздуха через РК и его давления повышается, что объясняется увеличением конвективного выноса электронов из разрядной области и уменьшением электропроводности газа с ростом давления, связанного с увеличением рекомбинационных потерь электронов. Анализ экспериментальных данных показал, что мощность разряда растет пропорционально p^0,20 и G^0,12, а с увеличением тока она изменяется несколько медленнее, чем по линейному закону.

Размещено на http://www.allbest.ru/

Нагрев нейтральной компоненты плазмы воздуха осуществляется в первую очередь за счет V - Т релаксации энергии, запасенной в колебательных степенях свободы молекул азота и кислорода. Для измерения пространственного распределения поступательной температуры в положительном столбе разряда были расположены одновременно пять термопар. Распределение температуры было измерено в диапазоне изменений параметров разряда I = 50-200 мА, G = (1,1 - 2) 10^-4 кг с^-1, р = 2,4 - 4,4 кПа при диаметре канала d = 2,2 10^-2 м, l = 6-10^-2 м. На рис. 3а и 3б приведены характерные кривые изменения газовой температуры. Как видно, в отличие от дугового разряда здесь температура на оси повышается в направлении течения газа. Эксперименты также показали, что температура увеличивается с ростом разрядного тока, давления и уменьшением расхода газа.

Размещено на http://www.allbest.ru/

На рис. 4 показаны распределения потерь тепла через секции МЭВ при давлении p = 3,73 кПа и расходе газа G = 1,1 10^-4 кг с^-1 для различных величин тока разряда. Их характерной особенностью является то, что с удалением от катода сначала уменьшается, достигает минимума, затем снова растет. Такое изменение, объясняется особенностями процессов теплообмена в ТРП. Рост при приближении к катоду обусловлен потоком излучения, испускаемым катодом. С удалением от катода плотность потока излучения уменьшается, а поток тепла к стенке за счет теплопроводности растет, так как газ по мере движения вдоль оси z нагревается за счет джоулевой диссипации энергии электрического поля. С удалением от катода плотность излучения убывает быстрее по сравнению с ростом потока тепла от нагретого газа. При больших z потеря тепла полностью определяется теплообменом между газом и стенкой РК. Из рисунка видно, что минимум в распределении выражен тем резче, чем больше величина тока. Анализ опытных данных показал, что и мощность разряда пропорциональны ~ I^0,8 . Таким образом, влияние тока на обусловлено почти полностью изменением мощности. Рост тепловых потерь с повышением давления р объясняется как возрастанием мощности разряда, так и повышением температуры газа в разрядной камере. Осредненный по длине межэлектродной вставки тепловой поток уменьшается с ростом расхода воздуха и снижением давления газа.

Так как в приэлектродных областях разряда выделяется значительная мощность, то тепловые потери через электроды играют существенную роль в энергетическом балансе РК. На рис. 5 приведены характерные зависимости потерь тепла через катод и анод от тока. Обработкой большого количества экспериментальных данных получены эмпирические формулы

q_{k =} a₁ I p^0,27, a₁=30 В Па^-0,27 (1)

q_a = a₂ I p^0,29 G^-0,13, a₂ = 3,6 В Па^-0,29 (кг с^-1)^0,13 (2)

справедливые соответственно в диапазонах изменения параметров: d = (9-23)10^-3 м, l=(17-44)10^-3 м, p=2400-11600 Па, G=(4,5-26)10^-5 кг с^-1, I=0,03-0,3 А и d=(13-23)10^-3 м, l=(25-44)10^-3 м, p=2400-8000 Па, G=(6,5-26)10^-5 кг с^-1 и I=0,03-0,3 А.В указанном диапазоне величина катодного падения составляет 250-300 В. Сравнение величин q_k и N_k=IU_k показывает, что значительная часть мощности, выделяемой в области катодного потенциала, превращается в тепло и теряется через катод.

Размещено на http://www.allbest.ru/

Рис.5. Зависимость q_{k и} q_a от I.

Полученные результаты позволяют построить энергетический баланс разрядной камеры. Представим баланс в виде

(3)

где q_f -- мощность, затрачиваемая на изменение энтальпии потока плазмы, q_k, q_a, q_m - потери тепла через катод, анод и межэлектродную вставку. На рис.6 представлен энергетический баланс РК, составленный в соответствии с (3). Из рисунка видно, что в исследованном диапазоне параметров доля потерь через анод составляет 10 -12% и ее зависимостью от тока можно пренебречь. Доля потерь через катод несколько увеличивается с ростом тока и находится в пределах 25-30%. Относительная потеря через стенку РК от тока зависит очень слабо и составляет 24-27%. На прирост энтальпии газа затрачивается 27-40% мощности разряда.

Проведенный анализ экспериментальных результатов показал, что потенциал плазмы на оси ПС с удалением от катода растет почти по линейному закону. Характер распределения потенциала в поперечном разряде аналогичен. Потенциал растет с уменьшением величины тока. Выявлено, что повышение давления также приводит к повышению потенциала ₁. Напряженность электрического поля находилась путем обработки экспериментальных данных для _i с использованием формулы для потенциального поля Е при малых токах вдоль оси положительного столба разряда остается приближенно постоянной. При больших токах с удалением от катода Е сначала растет, достигает максимума и при приближении к аноду несколько уменьшается.

В приэлектродных областях часть положительного столба располагается под углом к вектору скорости потока газа. Анализ полученных опытных данных показывает, что указанные участки ПС существенно влияют на устойчивость работы РК. Увеличение скорости потока и добавка инертных газов приводят к расширению области устойчивой работы. Граница области устойчивой работы РК со стороны больших токов зависит от размера катода и давления в камере. С ростом и понижением р величина I_кр существенно увеличивается. Полученные результаты позволяют подбирать оптимальную величину с учетом значения тока, расхода и давления газа. На работу РК и величину I_кр заметно влияет предионизация. Она при определенных значениях p и G дает возможность увеличить I_кр почти в 2,5 раза.

В четвертой главе разработана методика обобщения экспериментальных данных для тепловых и энергетических характеристик тлеющего разряда в цилиндрическом канале с потоком газа. Получены обобщенные графики и формулы для важнейших характеристик разряда в потоке воздуха.

К основным параметрам, определяющим процессы в плазме тлеющего разряда, относятся масса молекулы исходного газа т_а, масса электрона т_е, массы вновь образованных частиц m_i, (I = 1,2,...,n), сечения столкновений и различных элементарных процессов Q_k (к = 1,2,...,s), потенциалы ионизации, диссоциации и возбуждения U_j (j =1, 2, ..., v), заряд электрона е, давление газа р, проекции скорости направленного движения газа V, V_z, V_r, величина тока I, температура внутренней стенки канала Т_г, температура газа на входе в РК Т_в. Процессы в приэлектродных областях определяются величинами анодного и катодного падений потенциала U_a и U_k и работой выхода электрона _е. Геометрия разрядной камеры определяется диаметром катода и межэлектродной вставки d, диаметром анода d_a и расстоянием между электродами l. Приняв размерности температуры и тока за первичные, в систему определяющих параметров необходимо ввести постоянную Больцмана k и электрическую постоянную ₀. В соответствии с -теоремой из этих величин можно составить (n+s+v+13) независимых безразмерных комбинаций.

Анализ физических процессов с учетом особенностей ТР в потоке газа определенного состава показал, что, как и в случае дуговых разрядов¹, некоторые из этих критериев подобия являются постоянными или несущественными.

Из полученных опытных данных следует, что в первом приближении безразмерные параметры ТРП и РК рассматриваемой схемы являются функциями критериев

¹ Даутов Г.Ю., Жуков М.Ф. Некоторые обобщения исследований электрических дуг. - Журнал пркл.мех.и техн.физ., 1965,№ 2, с. 97 - 105.

. (4)

Здесь К_n - число Кнудсена, критерий К₂ пропорционален числу Рейнольдса, а К₁ представляет собой отношение потоков электронов и молекул через поперечное сечение РК. Их можно записать в виде

.

Таким образом, критериальным уравнением для интегральной безразмерной величины будет

.

Величиной ₁ могут быть безразмерные напряжение разряда U/U, потеря тепла Q/IU и другие параметры. Распределенные параметры описываются уравнением

.

Величиной ₂ могут быть безразмерные напряженность электрического поля, тепловой поток и т.д.

В условиях принятых допущений C_n, m_a/e и С₂ являются постоянными величинами. С учетом этого упрощенные уравнения записываются в виде

, (5)

. (6)

Из соотношения (5) для ВАХ ТРП в геометрически подобных разрядных камерах имеем

(7)

Экспериментальные данные в данной работе обрабатывались в соответствии с соотношением (7). На рис.7 показана обобщенная ВАХ, где =U(pd)^0,21(G/d)^0,15 В Па^-0,21 (кг с^-1)^0,15 м^-0,36.

Путем обработки опытных данных получена эмпирическая формула для напряжения разряда:

, (8)

где С₁ = 1050 А^0,27 (кг с^-1)^-0,12 Па^-0,21 м^-0,36 В.

Для разрядной камеры, межэлектродная вставка которой не охлаждается, получена эмпирическая формула

где С₂=2150 А^0,18 (кг с^-1)^-0,28 Па^-0,20 м^-0,10 В. В диапазоне I=0,03-0,3A, G=(4,5-26) 10^-5 кг с^-1, р=(2,4-11,6) 10³ Па, d=(9-23) 10^-3 м, I/G=210-3300A с кг^-1 среднее квадратичное отклонение опытных данных от расчета U по формулам (8) и (9) соответственно не превышает ±6% и ±8%. Из соотношений (8) и (9) для мощности разряда находим выражения

Безразмерную линейную плотность потока тепла через стенку МЭВ РК определим как q/IE, где E - значение E_z на предельном участке РК. Предельный участок характеризуется постоянством величин q и E_z вдоль оси z и реализуется при zDa/V_zR² - . С учетом известной зависимости

при =const из (6) применительно к тепловому потоку через стенку геометрически подобных РК находим

Обработка экспериментальных данных осуществлялась в соответствии с (13). Обобщение опытных данных при d_a/d = 1 приводит к формуле

Она описывает экспериментальные результаты в диапазоне изменения параметров I=50-200мА, р =2400-4400 Па, G=(6-40)10^-5кг с^-1, =22 10^-3м, l=7 10^-2м с погрешностью ±7%. Из (14) видно, что тепловой поток растет с увеличением тока, давления и уменьшением расхода газа. Зависимость q от диаметра незначительна. Для параметра E_z/p приближенное уравнение приводится к виду

Обработка опытных данных показала, что в первом приближении влиянием G/d на E_z/p можно пренебречь. Это видно также из рис.8, где при pd=const значения E_z/p для различных G ложатся на одну кривую. По опытным данным получена эмпирическая формула

(16)

где C₃=4,1 А^0,35 (кг с^-1)^-0,35 (Па м)^0,83 В.

Данная формула справедлива в диапазоне изменения параметров р=2400- -8000 Па, G=(6,5-26) 10^-5 кг с^-1, d = (13-23) 10^-3 м, l =(4-6) 10^-2 м, I=0,05 - 0,2 А.

Умножив обе части (16) на I/d, получаем эмпирическую формулу для линейной плотности мощности внутренних источников тепла

(17)

Отсюда видно, что линейная плотность мощности внутренних источников тепла растет с увеличением разрядного тока, расхода газа и давления.

Выводы

1. Разработан и изготовлен экспериментальный стенд для исследования тепловых и энергетических характеристик тлеющего разряда в потоке газа.

2. Экспериментально определены мощность разряда, вольтамперные характеристики разряда, распределения температуры газа в положительном столбе и теплового потока через стенку разрядной камеры, распределения потенциала и напряженности электрического поля в разрядной камере и потери тепла через электроды при токах 0,03 - 0,3 А, давлениях 2,4 - 11,6 кПа, расходах воздуха 4,5 10^-5 - 2,6 10^-4 кг с^-1, диаметрах разрядной камеры 9 10^-3 - 2,3 10^-2 м, расстояниях между электродами 1,7 10^-2 - 7 10^-2 м.

Получены эмпирические формулы для расчета потерь тепла через катодный и анодный узлы разрядной камеры. Показано, что потери тепла через электроды увеличиваются с повышением давления и ростом тока. Зависимость потерь от тока является линейной. Потеря тепла через катод в исследованном диапазоне параметров от расхода газа существенно не зависит, потеря тепла через анод несколько уменьшаются с увеличением расхода газа. Установлено, что значительная часть мощности, выделяемой в катодной части разряда, превращается в тепло и теряется через катод.

Составлен энергетический баланс разрядной камеры. Показано, что доля энергетических потерь через анод составляет ~10-12% от мощности разряда. Доля потерь через катод составляет ~ 25-30%. Относительная потеря тепла через межэлектродную вставку от тока разряда зависит очень слабо и составляет 24-27%. На увеличение внутренней энергии газа затрачивается ~27-40% мощности разряда.

Выявлено существенное влияние областей вблизи электродов разрядной камеры на устойчивость разряда. При давлениях 10⁴ Па в области у катода заметно усиливается свечение и возникают низкочастотные случайные пульсации напряжения и тока разряда. Показано, что увеличение скорости потока, добавка гелия и предионизация газа приводят к расширению области устойчивой работы РК.

На основе анализа физических процессов в разрядной камере с использованием методов теории подобия получены приближенные критериальные уравнения для обобщения тепловых и энергетических характеристик плазмы разряда.

Построены обобщенные графики и получены эмпирические формулы, позволяющие рассчитывать мощность разряда и вольтамперные характеристики в следующих диапазонах изменения параметров: для тока 0,03 - 0,3 А, давления 2,4 - 11,6 кПа, расхода воздуха 4,5 10^-5 - 2,6 10^-4 кг с^-1, диаметра разрядной камеры 9 10^-3 -2,3 10^-2 м и расстояния между электродами 1,7 10^-2 - 7 10^-2м. При этом погрешность расчетов составляет не более ±6%.

8. Получены обобщенные формулы для расчетов распределения теплового потока через межэлектродную вставку, линейной плотности мощности внутренних источников тепла и приведенной напряженности электрического поля E_z/p в разрядной камере с продольным потоком воздуха.

Полученные результаты могут быть использованы при разработке проточных разрядных камер газовых лазеров, плазмохимических реакторов и ряда других устройств, предназначенных для неравновесного нагрева потока воздуха в тлеющем разряде.

Принятые обозначения

I, U, N - ток, напряжение и мощность разряда; I_кр - ток перехода ТР в дугу, N₁ -линейная плотность мощности внутреннего источника; Е - напряженность электрического поля; Е - значение E_z при z, _i - потенциал плазмы; U_k- катодное падение потенциала; d, R - диаметр, радиус разрядной камеры; d_а- диаметр анода; l - расстояние между электродами; , z, г - цилиндрические координаты; - безразмерная цилиндрическая координата, отнесенная к d, T - температура нейтральных частиц в РК; - потери тепла через i -тую секцию МЭВ; q_k, q_a, q_м, - потери тепла через катод, анод, МЭВ; q - линейная плотность теплового потока на стенку; p - давление газа; G- секундный массовый расход воздуха.

Основное содержание диссертации изложено в работах

1.Мухамадияров Х.Г. Критериальное обобщение результатов экспериментальных исследований тепловых и электрических характеристик тлеющего разряда./ Гайсин Ф.М., Камалов P.P., Мухамадияров Х.Г.// Инж.-физ. журнал. - 1983. - т.45. - в.З. - с.432-437.

2. Мухамадияров Х.Г. Некоторые особенности тлеющего разряда в поперечном потоке воздуха./ Бедретдинов З.М., Гайсин Ф.М. Мухамадияров Х.Г. // Теплофиз. высок. Температур. - 1978. - т. 16. - в.2. - с.274-280.

3. Мухамадияров Х.Г. Энергетические характеристики продольного разряда в потоке воздуха./ Галеев И.Г., ИсрафиловЗ.Х. Мухамадияров Х.Г.// Вестник КГТУ, Казань, 2005, №3, с.36 - 39.

4. Мухамадияров Х.Г., Распределение температуры, потенциала и напряженности электрического поля в положительном столбе тлеющего разряда в продольном потоке воздуха./ Билалов Р.Х., Мухамадияров Х.Г., Р.А.Сабитов Р.А.// Низкотемпературная плазма: Межвуз.сб. Казань: КАИ, 1985, с.21 - 26.

5. Мухамадияров Х.Г. Конвективный теплообмен в тлеющем разряде в потоке воздуха./ Даутов Г.Ю., Мухамадияров Х.Г., Сабитов Р.А.// Тепло- и массообмен в химической технологии. Межвуз. сб. Казань, КХТИ. - 1984. с.54-56.

6. Мухамадияров Х.Г. Обобщение тепловых и электрических характеристик РК при низких давлениях. / Билалов Р.Х., Мухамадияров Х.Г., Сабитов Р.А.// Межвуз.сб. Физика газового разряда. Казань, КАИ. - 1988. - с. 44 - 47.

7. Мухамадияров Х.Г. Электрические и тепловые характеристики высоковольтного разряда в потоке воздуха при низких давлениях./ Мухамадияров Х.Г., Сабитов Р.А.//- Казань, 1983, 15 с. - Рукопись представлена Казанским авиационным институтом. Деп, в ВИНИТИ 28.04.83, № 2265-83 Деп.

Мухамадияров Х.Г. Распределение температуры и потенциала в тлеющем разряде в потоке воздуха. / Мухамадияров Х.Г., Сабитов Р.А.// - Казань, 1983, 23 с. - Рукопись представлена Казанским авиационным институтом. Деп. в ВИНИТИ 29.08.83 № 4731 - 83 Деп.

9. Мухамадияров Х.Г. Тлеющий разряд в потоке газов: Плазменные процессы в металлургии и технологии неорганических материалов. / Гайсин Ф.М., Даутов Г.Ю., Мухамадияров Х.Г.// Тез. докл. III всесоюзн. совещания. - М.: 1979, с.44-45.

10. Мухамадияров Х.Г. Характеристики генератора неравновесной плазмы для обработки поверхностей: Плазменные процессы в металлургии и технологии неорганических материалов. /, Даутов Г.Ю., Мухамадияров Х.Г., Сабитов Р.А.// Тез. докл. IV всесоюзн. совещания. - М.: 1983. - с.17.

11. Мухамадияров Х.Г. Некоторые особенности тлеющего разряда в поперечном потоке воздуха: Плазмохимическая технология и аппаратостроение./ Бедретдинов З.М., Гайсин Ф.М., Мухамадияров Х.Г.// Тез. докл. II Всесоюзн. совещания. - М.: 1977. - т.2. - с. 182 - 184.

12. Мухамадияров Х.Г. Исследование тлеющего разряда в поперечном потоке газов: Плазмохимическая технология и аппаратостроение. / Бедретдинов З.М., Гайсин Ф.М. , Мухамадияров Х.Г.// Тез. докл. II всесоюзн. совещания. - М.: 1977. - т.2, с.190-192.

13. Мухамадияров Х.Г. Экспериментальное исследование тлеющего разряда в поперечном потоке газа между штыревым катодом и сплошным анодом./,Бедретдинов З.М., Даутов Г.Ю., Мухамадияров Х.Г.// Основные направления развития и применения низкотемпературной плазмы в машиностроении и металлообработке. Тез. докл. республ. научно-практической конф. Казань.: 1979. - с.64 - 65.

14. Мухамадияров Х.Г. Тлеющий разряд в потоке ионизованного воздуха./ Бедретдинов З.М., Гайсин Ф.М., Мухамадияров Х.Г.// Основные направления развития и применения низкотемпературной плазмы в машиностроении металлообработке. Тез. докл. республ. научно-практической конф. Казань.: 1979- с.66 67.

15. Мухамадияров Х.Г. Энергетические характеристики разрядной камеры плазмохимического реактора./ Билалов Р.Х., Гайнутдинов Н.И., Мухамадияров Х.Г., Сабитов Р.А.// Разработки молодых ученых, специалистов и студентов производству./ Тезисы II-ой конф. молодых ученых и специалистов Казанского химико-технологического ин-та. Казань.: 1983. - с. 16.

16. Mukhamadijarov Kh.G. Thermal and energetic characteristics of longitudinal glow discharge in flow of air./ Galeev I.G., Israfilov Z.Kh., Mukhamadijarov Kh.G.// Plasma Physic and Plasma Technology. 1V International Conference. Minsk.: 2003р. 108 - 111.

17. Мухамадияров Х.Г. Энергетические характеристики разрядной камеры при низких давлениях./ Галеев И.Г., З.Х.Исрафилов З.Х., Мухамадияров Х.Г.// Молекулярная биология, Химия и физика гетерогенных систем. 7-я международная научная конф. - Москва-Плес, 7-13 сентября 2003. - с. 157-158.

Размещено на Allbest.ru